烟气比热容
烟气的物性参数
0.100
152
0.59
1.532
0。366
1000
0。109
174
0.58
1.545
0.369
1100
0。118
197
0.57
1.556
0.372
1200
0.126
221
0。56
1.578
0。377
1300
0.135
245
0.55
1.591
0.380
1400
0。144
272
0.54
1.604
/kJ•m—3
t/℃
比热容
烟气焓（c0yty）/kJ•m-3
kJ/m3•℃
kCal/m3•℃
kJ/m3•℃
kCal/m3•℃
100
1.3811
0。3299
138。11
1200
1。5884
0.3794
1906。08
200
1。4003
0.3345
280。06
1300
1。6032
0。3829
2084。15
通用烟气焓
当缺乏燃料元素分析成分时，可通过燃料收到基的低位发热量按经验公式计算出理论空气量L0和理论烟气量V0后，按下式计算烟气焓：
Hy＝ε0c0yty[V0+1。0161(α—1)L0]
式中 ε0－通用烟气焓的校正系数；
c0yty－通用烟气焓(kJ/m3)，查下表。
通用烟气焓
t/℃
比热容
烟气焓（c0yty)
0。69
200
0。748
1。097
14.444
17。60
2。497
烟气温度计算方法
脱硫后烟气出口温度计算方法①假设烟气没有被液化，水也没有气化，无其它气体生成。
根据公式：C1m1△T=C2m2△T （C1为烟气热容，C2为水的热容）烟气热容按空气热容计算，空气比热值C1为1000J/(kg·℃),空气密度ρ1为1.297kg/m3。
水的比热值C2为4200J/(kg·℃),密度ρ2为1.0×103kg/m3.以下为1小时流量的m1和m2数值计算方法。
m 1=V1ρ1= 16000m3/h×1h×1.297kg/m3 = 16000×1.297kg=20752kg由于烟气比为3.4L/m3，m 2= V2ρ2= (16000m3/h×1h)×3.4L/m3×1.0×103kg/m3= 16000×3.4 kg =54400kg将上述数据带入公式：1000J/(kg·℃)×16000×1.297 kg×（500-T）℃=4200J/(kg·℃)×16000×3.4kg×（56-25）℃得出T=158.69℃即脱硫后烟气出口温度为158.69℃。
则使脱硫后的烟气温度升高到合适的脱氮温度300℃，需要吸收的热量为：②Q= C1m1△T=20752kg×1000J/(kg·℃)×(300-158.7)℃=2932257.6 kJ=2.93×106 kJ③若脱硫后SO2的浓度为200mg/m3,温度T=158.7℃，Q=16000m3/h，进入脱氮设备的流量为X。
原烟气的浓度为1500mg/m3,温度T=500℃，进入脱氮设备的流量为Y。
混合后烟气的温度为300℃。
排出口烟气的浓度为500 mg/m3,则需要混合的原烟气的量的计算为：200×X+1500×Y=(X+Y)×500...................................X + Y =16000。
沼气发电计算表
发电机热效率
板换效率
可利用余热
缸套水系统热量计算表（按热效率计算）
η4
39%
η3
95%
q缸套水
4654260 1293
kJ/h kW
q缸套水=（V·a甲烷·q甲烷·η4-q烟气）·η3
1.759118
沼气量 沼气甲烷含量 纯甲烷热值
发电效率 理论发电量
年发电量
基本参数表
V
1250
Nm3/h
a甲烷
60.00%
q甲烷
34
MJ/Nm3
η1
41.40%
2933
kW
2346
万kWh
发电量=V·a甲烷·q甲烷·η1
烟气余热利用热量计算表
过量空气系数
λ
Байду номын сангаас
1.2
烟气初始温度
t1
500
℃
烟气排放温度
t2
150
℃
烟气密度
ρ1
1.33
kg/Nm3
烟气比热容（500℃） Cp1
1.326 kJ/(kg.℃)
烟气量
Q
8571
Nm3/h
蒸汽发生器效率
η2
92%
0.8Mpa饱和蒸汽焓值
q蒸汽
2767
kJ/kg
烟气余热总量
q烟气
5290740 1470
kJ/h kW
蒸汽产量
t蒸汽
1.8
t/h
Q=λ·V·a甲烷·2/0.21
q烟气=Q·Cp1·ρ1·（t1-t2） t蒸汽=q烟气·η2/q蒸汽
缸套水流量 供水温度 回水温度
防冻液比热容 防冻液密度
可利用余热
烟气温度计算方法
脱硫后烟气出口温度计算方法①假设烟气没有被液化，水也没有气化，无其它气体生成。
根据公式：C1m1△T=C2m2△T （C1为烟气热容，C2为水的热容）烟气热容按空气热容计算，空气比热值C1为1000J/(kg·℃),空气密度ρ1为1.297kg/m3。
水的比热值C2为4200J/(kg·℃),密度ρ2为1.0×103kg/m3.以下为1小时流量的m1和m2数值计算方法。
m 1=V1ρ1= 16000m3/h×1h×1.297kg/m3 = 16000×1.297kg=20752kg由于烟气比为3.4L/m3，m 2= V2ρ2= (16000m3/h×1h)×3.4L/m3×1.0×103kg/m3= 16000×3.4 kg =54400kg将上述数据带入公式：1000J/(kg·℃)×16000×1.297 kg×（500-T）℃=4200J/(kg·℃)×16000×3.4kg×（56-25）℃得出T=158.69℃即脱硫后烟气出口温度为158.69℃。
则使脱硫后的烟气温度升高到合适的脱氮温度300℃，需要吸收的热量为：②Q= C1m1△T=20752kg×1000J/(kg·℃)×(300-158.7)℃=2932257.6 kJ=2.93×106 kJ③若脱硫后SO2的浓度为200mg/m3,温度T=158.7℃，Q=16000m3/h，进入脱氮设备的流量为X。
原烟气的浓度为1500mg/m3,温度T=500℃，进入脱氮设备的流量为Y。
混合后烟气的温度为300℃。
排出口烟气的浓度为500 mg/m3,则需要混合的原烟气的量的计算为：200×X+1500×Y=(X+Y)×500...................................X + Y =16000。
烟气温度计算方法
脱硫后烟气出口温度计算方法①假设烟气没有被液化，水也没有气化，无其它气体生成。
根据公式：C1m1△T=C2m2△T （C1为烟气热容，C2为水的热容）烟气热容按空气热容计算，空气比热值C1为1000J/(kg·℃),空气密度ρ1为1.297kg/m3。
水的比热值C2为4200J/(kg·℃),密度ρ2为1.0×103kg/m3.以下为1小时流量的m1和m2数值计算方法。
m 1=V1ρ1= 16000m3/h×1h×1.297kg/m3 = 16000×1.297kg=20752kg由于烟气比为3.4L/m3，m 2= V2ρ2= (16000m3/h×1h)×3.4L/m3×1.0×103kg/m3= 16000×3.4 kg =54400kg将上述数据带入公式：1000J/(kg·℃)×16000×1.297 kg×（500-T）℃=4200J/(kg·℃)×16000×3.4kg×（56-25）℃得出T=158.69℃即脱硫后烟气出口温度为158.69℃。
则使脱硫后的烟气温度升高到合适的脱氮温度300℃，需要吸收的热量为：②Q= C1m1△T=20752kg×1000J/(kg·℃)×(300-158.7)℃=2932257.6 kJ=2.93×106 kJ③若脱硫后SO2的浓度为200mg/m3,温度T=158.7℃，Q=16000m3/h，进入脱氮设备的流量为X。
原烟气的浓度为1500mg/m3,温度T=500℃，进入脱氮设备的流量为Y。
混合后烟气的温度为300℃。
排出口烟气的浓度为500 mg/m3,则需要混合的原烟气的量的计算为：200×X+1500×Y=(X+Y)×500...................................X + Y =16000。
燃气热水锅炉排烟余热回收节能率计算
烟气中二氧化碳含量为8.5%，氮气含量为71.5%，烟气中水蒸汽含量为18%，烟气中氧气含量为2%。
0℃烟气密度：ρy=（44×8.5%+28×71.5%+18×18%+32×2%）÷29×1.293=27.64÷29×1.293=1.232kg/Nm³。
1.3、0℃烟气比热容计算λy=(0.829×8.5%+1.043×71.5%+1.8543×18%+0.917×2%)=1.168KJ/(kg.℃)
11.75
η2=Q/γ*100%
热水平均温度
t
℃
55
55
ε
60℃%
33.33%
水的相变热值
α
Kcal/kg
539
天燃气低位发热值
γ
Kcal/Kg
8500
锅炉的实际使用效率
η1
%
90
热量单位换算
B
KJ/Kcal
4.1868
1.1、烟气量计算
由于1m³天然气燃烧产生的理论湿烟气量：10.64Nm³，
过量空气系数为1.05-1.20（取1.1），则1Nm³天然气燃烧产生的实际湿烟气量为：Vy=10.64Nm³×1.1=11.604Nm³
年余热回收总量
Q
万Kcal
21572.76
35946.08
Q=Q1+Q2
年节约天然气量
V
万m³
3.196
4.700
V=Q/γ/η1
年节约等价标煤量
E
tce
38.81
57.07
E=V*1.2143*10
1年节能金额
Yn
万元