墩柱承重结构受力计算书
(完整word)45：1实心墩柱模板计算书
达坂城湿地特大桥45：1实心墩柱模板计算书荷载计算一、水平荷载统计：根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：1。
新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B ，模板荷载及荷载效应组合B.0。
2规定，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ=式中 F --—---新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。
γc ———---混凝土的重力密度(kN/m 3）取25 kN/m 3。
t 0—--—-—新浇混凝土的初凝时间（h )，可按实测确定，现场提供初凝时间要求为6小时，当缺乏实验资料时，可采用t =200/（T +15）计算。
T --————混凝土的温度（25°C)。
V --—--—混凝土的浇灌速度（m/h ）； 现场提供的浇筑速度不大于为2 m/h 。
H --—--—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取8.0m 。
Β1-----—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0;掺缓凝外加剂取1.2,该工程取1。
2.Β2—-—-—-混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm 时,取1.10不小于100mm ，取1.15。
本计算方案以混凝土坍落度高度为180mm ，取1.15。
2/121022.0V t F c ββγ==0。
22x25x6x1。
2x1。
15x21/2=64.4kN/m 2H F c γ==25x18=450kN/m 2混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值，F =64。
4kN/m 2作为模板水平侧压力的标准值. 2。
倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4kN/m 2（泵送混凝土） 3。
振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4kN/m 2 （作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）二、水平侧压力的荷载组合荷载分项系数:新浇混凝土时对模板侧面的压力r1=1。
1400×1800墩柱计算书
1400×1800墩柱模板支撑计算书一、墩柱模板基本参数墩柱模板的截面宽度 B=1400mm，墩柱模板的截面高度 H=1800mm，墩柱模板的计算高度 L = 6000mm，柱箍间距计算跨度 d = 1000mm。
墩柱模板竖楞截面宽度48mm，高度100mm，间距300mm。
柱箍采用轻型槽钢14#，每道柱箍2根钢箍，间距1000mm。
柱箍是墩柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。
墩柱模板计算简图二、墩柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.000kN/m 2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m 2。
三、墩柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下53.60k N/mA面板计算简图 1.面板抗弯强度计算 支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×40.00+1.4×4.00)×1.00 = 53.60kN/m d —— 竖楞的距离，d = 300mm ；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×53.600×0.30×0.30=0.482kN.M 面板截面抵抗矩 W = 1000.0×6.0×6.0/6=6000.0mm 3经过计算得到f = M/W = 0.482×106/6000.0 = 80.400N/mm 2面板的抗弯计算强度小于190.0N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×53.600=9.648kN截面抗剪强度计算值 T=3×9648/(2×1000×6)=2.412N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=110.00N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.面板挠度计算 最大挠度计算公式其中 q ——混凝土侧压力的标准值，q = 40.000×1.000=40.000kN/m；E ——面板的弹性模量，取206000.0N/mm2；I ——面板截面惯性矩 I = 1000.0×6.0×6.0×6.0/12=18000.0mm4；经过计算得到 v =0.677×(40.000×1.00)×300.04/(100×206000.0×18000.0) = 0.592mm [v] 面板最大允许挠度，[v] = 300.000/250 = 1.20mm；面板的最大挠度满足要求!四、竖楞槽钢的计算竖楞槽钢直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下10001000100016.08k N/mA B竖楞槽钢计算简图1.竖楞槽钢抗弯强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q ——强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×40.00+1.4×4.00)×0.30 = 16.08kN/md为柱箍的距离，d = 1000mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×16.080×1.00×1.00=1.608kN.M竖楞槽钢截面抵抗矩 W = 48.0×100.0×100.0/6=80000.0mm3经过计算得到f = M/W = 1.608×106/80000.0 = 20.100N/mm2竖楞槽钢的抗弯计算强度小于190.0N/mm2,满足要求!2.竖楞槽钢抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×1.000×16.080=9.648kN截面抗剪强度计算值 T=3×9648/(2×48×100)=3.015N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=110.00N/mm2竖楞槽钢抗剪强度计算满足要求!3.竖楞槽钢挠度计算 最大挠度计算公式其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 40.000×0.300=12.000kN/m ； E —— 竖楞槽钢的弹性模量，取206000.0N/mm 2；I —— 竖楞槽钢截面惯性矩 I = 48.0×100.0×100.0×100.0/12=4000000.3mm 4； 经过计算得到 v =0.677×(40.000×0.30)×1000.04/(100×206000.0×4000000.3) = 0.099mm[v] 竖楞槽钢最大允许挠度，[v] = 1000.000/250 = 4.00mm ；竖楞槽钢的最大挠度满足要求!五、B 方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 钢柱箍的规格:槽钢14#；钢柱箍截面抵抗矩 W = 87.10cm 3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 609.00cm 4；16.08k N 16.08k N16.08k N16.08k N16.08k NAB 方向柱箍计算简图其中 P —— 竖楞槽钢传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×40.00+1.4×4.00)×0.30 × 1.00 = 16.08kN经过连续梁的计算得到B 方向柱箍剪力图(kN)0.000B方向柱箍弯矩图(kN.m)B方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩 M = 18.894kN.m最大支座力 N = 40.200kN最大变形 v = 2.063mm1.柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式其中 M x ——柱箍杆件的最大弯矩设计值, M x = 18.89kN.m；x——截面塑性发展系数, 为1.05；W ——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 174.20cm3；柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000B边柱箍的抗弯强度计算值 f = 108.46N/mm2；B边柱箍的抗弯强度验算满足要求!2.柱箍挠度计算经过计算得到 v =2.063mm[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 1400.000/400 = 3.50mm；柱箍的最大挠度满足要求!六、H方向柱箍的计算16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k NH方向柱箍计算简图其中 P ——竖楞槽钢传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×40.00+1.4×4.00)×0.30 × 1.00 = 16.08kN 经过连续梁的计算得到H方向柱箍剪力图(kN)0.000H方向柱箍弯矩图(kN.m)H方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩 M = 29.410kN.m最大支座力 N = 56.280kN最大变形 v = 5.005mm1.柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式f = M/W < [f]其中 M ——柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 29.41kN.m；W ——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 174.20cm3；柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000。
墩柱支顶方案计算书
第一节支墩设计计算书一、设计检算说明1、设计计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。
（2）综合考虑结构的安全性。
（3）采取比较符合实际的力学模型。
（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。
（6）正式浇筑前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。
二、荷载选取1.钢筋混凝土自重：26KN/m3，翼板厚80cm,G2=0.8×26=20.8KN/m22.人机料荷载: G3=2.5KN/ m23.振捣荷载: G4=2KN/ m2三、模板计算1、力学模型酚醛模板自重：0.144KN/ m2，模板取一米宽度，按跨径40cm三等跨连续梁计算。
模板尺寸为2×1.22×0.025。
q=(0.144+20.8+4.5)×1=25.44 KN/mM=0.1ql2=0.1×25.44×0.42=0.48 KN·MQ=0.6ql=0.6×25.44×0.4=6.11 KN2、强度验算σ=M/W=0.48×103/66.67=7.20 Mpa＜[σ]=12 Mpaτ=1.5Q/A=1.5×6.11×103/(20×1000)=0.46 Mpa＜[τ]=1.9 Mpa3、刚度验算f/L=0.677ql3/100EI=0.677×25.44×4003/(100×9.8×103×66.67×104) =0.0017＜1/400四、横向木方计算1、力学模型木方自重：0.08KN/m，间距40cm，按跨径l=120cm两跨连续梁计算。
q=(0.144+20.8+4.5)×0.40+0.08=10.26 KN/mM支=0.125×ql2= 0.125×10.26×1.22=1.85 KN·MQ支=0.625×ql=0.625×10.26×1.2=7.70 KN2、强度验算σ=M/W=1.85×103/166.7=11.10 Mpa＜[σ]=12 Mpaτ=1.5Q/A=1.5×7.70×103/(100×100)=1.16 Mpa＜[τ]=1.9 Mpa3、刚度验算f/L= 0.521×ql3/100EI=0.521×10.26×103×1.23/(100×9×109×8.33×10-6)=0.0012＜1/400五、纵向木方计算1、力学模型木方自重：0.08KN/m，按跨径l=90cm两跨连续梁计算，集中力为横向木方支座反力。
墩柱承重结构受力计算书
盖梁施工承重结构受力计算书一、工程概况**桥盖梁尺寸及墩柱距离为标段最大，处于最不利施工情况，所以本计算书以安大线支线上跨桥盖梁为例进行受力计算。
盖梁尺寸为13.4×1.45×1.7m的盖梁结构图如图1所示。
图1 盖梁结构图(单位：cm)二、盖梁抱箍法结构设计及受力计算1、结构设计由于本合同段圆柱墩较底低，且数量多，经综合比选，选用在墩身上设置抱箍，采取抱箍+千斤顶+承重梁+分配梁作为施工支架进行盖梁施工。
盖梁抱箍法施工支撑平台采用在两圆柱上各设置一个由2cm厚、50cm宽钢板制成的抱箍，并用2cm厚钢板制成牛腿，在墩柱两侧牛腿上各放置一个40吨机械千斤顶，后架设长13m的I45a工钢作为支架的承重梁，上部铺设间距50cm 长2.7m的I14a工钢作为分配梁，分配梁上铺设盖梁底模。
盖梁抱箍法支架如下图所示。
图2 盖梁抱箍法支架总体布置图2、受力计算1荷载类型 （1）支架自重1F拟采用45a 型工字钢作为主承重梁，每侧布置一道，单根长14.2米，计算长度取13.4米。
分配横梁采用14a 工字钢，单根长度2.5m ，间距50cm ，共布置19道1F =45F +14F =80.38*13*2+16.88*2.7*19=2955.824kg=29.56KN换算到每根主梁：均布荷载q=29.56/12/2=1.23 KN/m1（2）模板自重F2模板自重按均布荷载加载在分配梁上。
模板自重取80kg/m2F=80*｛9.5*1.9+（12.3+9.5）*1.6+0.85*1.9*2+1.59*1.9*2｝2=4976.16kg=49.76KN产生的均布荷载取q=49.76/2/12=2.1KN/m2（3）新浇砼容重F3新浇砼按照各分配梁对应的盖梁高度按均布荷载加载在分配梁上，新浇砼容重取324mKN。
混凝土总方量为36.77m3，钢筋总重6.68T。
/F=26×32=832KN，3=3F/2/13.4=31.1KN/m；换算到每根主梁：均布荷载q3（4）施工人员、机具、堆放荷载F4施工人员、机具、堆放荷载F按均布荷载加载在分配梁上。
墩柱（门式墩）计算书
墩柱（门式墩）计算书墩柱模板计算书⼀、编制依据《东##⾼架⼯程》设计⽂件；《建筑施⼯碗扣式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ166-2008)；《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ130-2011)；《建筑施⼯模板安全技术规范》(JGJ162-2008)；《建筑结构荷载规范》(GB-50009-2012)；《公路桥涵施⼯技术规范》(JTG/TF50-2011)；《路桥施⼯计算⼿册》；《建筑施⼯计算⼿册》；《建筑结构静⼒计算⼿册》。
⼆、计算参数（⼀）结构材料参数1、普通钢筋混凝⼟容重γ=26KN/m2。
c2、混凝⼟浇筑速度v=3m/h=200/(T+15)=200/(15+15)=6.6h混凝⼟初凝时间tβ外加剂影响修正系数，取1.0；1β混凝⼟坍落度影响修正系数，取1.15；23、5mm钢板：截⾯模量（每延⽶）W=1.04cm4，惯性矩I=4.17cm3，弹性模量=125N/mm2。
E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度f =215N/mm2，抗剪强度fv4、[10型钢：腹板厚度t=5.3mm，截⾯模量W=49.3cm3，惯性矩I=198.3cm4，半截⾯惯性矩S=23.5cm3,截⾯积A=12.74cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、=120N/mm2。
抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值fv5、[16型钢：腹板厚度t=6.5mm，截⾯模量W=108.3cm3，惯性矩I=866.2cm4，半截⾯惯性矩S=23.5cm3,截⾯积A=21.95cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。
v6、[20型钢：腹板厚度t=7mm，截⾯模量W=178.0cm3，惯性矩I=1780.4cm4，半截⾯惯性矩S=104.7cm3,截⾯积A=28.83cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。
墩柱模板受力计算书(范本)
2021年1月墩柱模板受力计算书目录一、荷载标准值验算 ................................................................................................................................ - 1 - 二、模板材料规格 .................................................................................................................................... - 4 - 三、 CAD 示意图及模型图 ................................................................................................................... - 5 - 四．模板结构参数 .................................................................................................................................... - 7 - 五、有限元计算 ........................................................................................................................................ - 7 - 六、有限元前处理 .................................................................................................................................... - 8 - 七、模板部分有限元受力计算 .............................................................................................................. - 10 -一、荷载标准值验算1.1.1.1. 新浇混凝土自重标准值k G 2由《建筑施工模板安全技术规范》P14页得出：普通混凝土可采用3m /24kN 。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书墩柱模板构造尺寸见施工设计图纸，计算如下：解：依据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）P309页普通模板荷载的计算公式，结合现场施工的机具、设备情况，新浇混凝土对模板的最大侧压力为：P max =0.22rt0k1k2v1/2=0.22×26×6×1.15×31/2=68Kpa式中P max：新浇混凝土对模板的最大侧压力（Kpa）；V：混凝土的浇筑速度（m/h），结合现场钢筋密集，取v=3m/h；t0：新浇混凝土的初凝时间（h），取t0=6小时；r：混凝土的容重r=26KN/m3k1：外加计影响修正系数，不掺加外加剂取1.0k2：混凝土塌落度（140~160mm）影响修正系数，取1.151、面板计算（1）强度计算选用模板区格中四面固结的最不利受力情况进行计算。
Ly/Lx=350/450=0.78 查《路桥施工计算手册》P775页，均布荷载作用下四面固结的板的计算系数，得：Km x0= －0.0679 Km y0= －0.0561KM x0= 0.0281 Km y0= 0.0138 K f=0.00188取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q为：q=0.074×1=0.074N/mm支点处的弯矩为：M x0= Km x0×q×L x2= －0.0679×0.074×4502=－1017N·mmM y0= Km x0×q×L y2= －0.0561×0.074×3502=－509N·mm面板的截面系数：W=1/6×bh2=1/6×1×62=6mm3应力为：σmax=M max/W=1017/6=170Mpa<[σ]=215Mpa可满足施工要求。
跨中弯矩：M x= KM x×q×L x2= 0.0281×0.074×4502=421N·mm M y= KM y×q×L y2= 0.0138×0.074×3502=125N·mm 钢板的泊松比ζ=0.3 故需换算为：M x（ζ）= M x+ζM y=421+0.3×125=459N·mmM y（ζ）= M y+ζM x=125+0.3×421=251N·mm应力为：σmax=M max/W=459/6=76.5Mpa<[σ]=215Mpa可满足施工要求。
墩柱计算书
目录第一章计算依据 ................................................... 第二章材料主要参数及截面特性...................................... 第三章设计参数取值及要求.......................................... 第四章荷载计算 ................................................... 第五章荷载组合 ................................................... 第六章计算模型及结果.............................................. 第一节模板有限元模型如下：..................................... 第二节肋强度计算： ............................................ 第三节法兰强度计算： .......................................... 第四节环向筋强度计算：......................................... 第五节面板强度计算： .......................................... 第六节模板刚度验算计算：....................................... 第七节螺栓强度计算： .......................................... 第七章结论 .......................................................墩身模板计算书第一章 计算依据1.《蓝色硅谷墩身构造图》；2.《钢结构－原理与设计》（清华版）；3.《路桥施工计算手册》（人交版）；4.《结构力学》、《材料力学》（高教版）；5.《结构设计原理》（人交版）。
45：1实心墩柱模板计算书
达坂城湿地特大桥45：1实心墩柱模板计算书荷载计算一、水平荷载统计：根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：1.新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B ，模板荷载及荷载效应组合B.0.2规定，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ=式中 F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。
γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3。
t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定，现场提供初凝时间要求为6小时，当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15)计算。
T ------混凝土的温度（25°C ）。
V ------混凝土的浇灌速度（m/h ）; 现场提供的浇筑速度不大于为2 m/h 。
H ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取8.0m 。
Β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝外加剂取1.2，该工程取1.2。
Β2------混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm 时，取1.10不小于100mm ，取1.15。
本计算方案以混凝土坍落度高度为180mm,取1.15。
2/121022.0V t F c ββγ==0.22x25x6x1.2x1.15x21/2=64.4kN/m 2H F c γ==25x18=450kN/m 2混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值，F=64.4kN/m2作为模板水平侧压力的标准值。
2.倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4kN/m2（泵送混凝土）3.振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4kN/m2（作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）二、水平侧压力的荷载组合荷载分项系数:新浇混凝土时对模板侧面的压力r1=1.2;活荷载分项系数r=1.41．总体水平侧压力的设计值为F=64.4*1.2=78.28kN/m2设模板受力分析采用总体水平侧压力设计值2．模板的变形分析采用新浇混凝土对模板水平侧压力的标准值算刚度时荷载的分项系数取1.0F=64.4*1.0=64.4kN/m2标1.1模板的计算 (第二套)已知:墩身的最大截面为7800*3100及结构形式（见图1）,两端圆弧最大半径R1550;现选取4700*2000的平模板（见图2）,面板为6mm，竖边框为2000*120*14的钢板，横边框为4700*120*14的钢板，竖筋为[12#槽钢，间距360mm,横筋为8*120的钢板间距400mm，背楞竖向间距为1000mm;圆弧模板:面板为6mm,连接法兰为14*120的钢板，竖边框为14*120的钢板，环筋12*120的钢板（通长）间距400mm，竖筋为[12#槽钢；模板连接螺栓为M20*65；（图1）（图2）平模面板强度的计算面板首先把砼侧压力传给通长的竖筋，次筋是断开，竖筋间距360mm，横筋间距400mm，背楞水平间距1000mm,所以面板支撑空间最大距离为360mm*400mm。
桥墩墩柱计算
桥墩墩柱计算墩柱直径选用1.2m ，材料使用C 30混凝土，钢筋使用HRB235级钢筋。
荷载组合计算：1、恒载情况计算根据前面计算结果得：上部结构恒重：一孔重量为7372.56KN 半根盖梁自重为878KN墩柱自身重量为20.6525114.3π⨯⨯⨯=KN 横系梁重量为1 1.410.625371⨯⨯⨯=KN墩柱底面上作用的垂直恒载力为17372.56878114.34678.582⨯++=KN2、汽车作用荷载计算公路二级 单孔荷载：单列车：相应的制动力165T KN ≤ ,取165KN 。
双列车：相应的制动力00388.92102155.56T KN =⨯⨯⨯= 三列车：相应的制动力00388.9210 2.34182.01T KN =⨯⨯⨯= 四列车：相应的制动力00388.9210 2.86208.45T KN =⨯⨯⨯= 双孔荷载：单列车：相应的制动力165T KN ≤ ,取165KN双列车：相应的制动力00694.142102277.66T KN =⨯⨯⨯= 三列车：相应的制动力00694.14210 2.34324.86T KN =⨯⨯⨯= 四列车：相应的制动力00694.14210 2.68327.06T KN =⨯⨯⨯=人群荷载：单侧单孔行人：58.14B KN=单侧双孔行人：116.28B KN=产生的最大的反力值，也是墩柱的最大垂直力，为双孔荷载产生的，墩柱底最大的弯矩值为单孔荷载产生的。
3、计算双柱反力中的分布（横向）首先计算汽车荷载的横向分布系数单列车：15605900.975 1180η+==20.025η=双列车：10.843η=20.157η=三列车：10.780η=20.220η=四列车：10.581η=20.419η=再计算人群荷载的横向分布系数单侧人群：17755901.157 1180η+==20.157η=-双侧人群：120.5ηη==4、组合荷载计算计算垂直反力的最大值与最小值计算可变荷载组合双孔荷载的垂直反力，结果如下表：计算最大弯矩值，结果如下表：编号荷载情况墩柱顶反力计算垂直力水平力对B1B2B1+B2（B11上部构造与盖梁重——0.002汽车单孔双列车746.17 77.78 三列车807.78 91.01 四列车689.11 104.233人群单孔双侧进行截面应力验算与其配筋计算1、作用在墩柱顶面上的外力垂直力：垂直力的最大值：max 4564.281441153.16158.38N KN =++=垂直力的最小值：min 4564.28807.7858.145430.2N KN =++=水平力：208.45104.232H KN==弯矩值：max 201.95205.6814.54422.17M KN M=++=2、作用在墩柱底面上的外力max 6158.38114.36272.68N KN =+=min 5430.2114.35544.5N KN =+=max 172.2814.54235.56104.235943.53M KN M =+++⨯=。
桥墩桩柱计算书
织女桥第1号桥墩计算书注：1、加载方式为自动加载。
重要性系数为1.1。
2、横向布载时车道、车辆均采用1到2列分别加载计算。
注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。
双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。
车辆荷载数据双孔、左孔、右孔分别加载时对应的冲击系数摩阻系数、温度力上部横断面宽度数据每片上部梁(板)恒载反力注：1、盖梁容重25kN/m3，墩身容重25，扩基容重25，水容重10。
活载支反力表(表2)注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。
总宽度为3.4米。
2、“总轴重”指一联加载长度内(双孔或左孔或右孔加载)的轮轴总重。
计算水平制动力使用。
3、“左、右支反力”未计入汽车冲击力的作用。
4、双孔加载车道均布荷载、集中荷载的跨径采用“单孔左或右跨不利作为计算跨径”。
5、双孔、左孔、右孔分别加载车道均布荷载为7.875、7.875、7.875kN/m，集中荷载为199.08、199.08、199.08kN。
6、双孔支反力合计：人群荷载56.028kN/m，1辆车辆荷载406.634kN，1列车道荷载329.697kN。
7、左孔(或右孔)加载时1辆车轮轴只作用在左孔(或右孔)内，同车辆的前后轮轴不进入另一孔。
注：1、左右孔的支座支撑线到墩盖梁中心线的桥轴方向距离分别是0.35米、0.35米。
弯矩的力臂按桥轴向距离投影到垂直于墩台轴线的方向计算。
2、“竖直力”向下为正，桥墩“水平力”指向小桩号为正，“弯矩”指向小桩号为正。
3、制动力“双孔加载”由最小制动力控制，“左孔加载”由最小制动力控制，“右孔加载”由最小制动力控制。
4、“竖直力”、“弯矩”未计入汽车冲击力的作用。
“弯矩”由竖直力产生(未计水平力引起的弯矩)。
5、“最小制动”指制动力标准值不得小于的规定值，见2004年桥涵通用规范4.3.6。
6、制动力作用的“加载长”计入一联的长度计算加载重。
注：1、表中活载横向作用视上部与盖梁为整体形成双悬臂多跨连续梁计算柱的横向分配系数得到柱顶竖直力。
第1、2套45：1墩柱计算书
第1、2套坡比45：1墩柱模板计算书编制：批准：北京联东钢结构有限公司中铁21局集团公司大西铁路客运专线指挥部第二项目部主墩墩柱模板设计计算书已知条件：墩柱最高高度20.5m，设计模板的面板采用6㎜厚度Q235钢板，贴面板的纵肋采用10号槽钢，间距300mm；；墩身背楞采用双25b#槽钢，间距1000㎜；圆端抱箍采用14b#槽钢。
浇注时采用泵送混凝土进行浇筑，浇注速度为：2m/h,墩柱背楞两端设斜拉杆进行拉固，墩身背楞支点间距1900mm.一、荷载根据《建筑施工手册》第四版规定,新浇混凝土作用于模板最大侧压力P按下列二式计算，并取二式的较小值P=0.22rt0β1β221V(1)P=rH (2)式中P-新浇混凝土对侧板的压力(KN/m2)r-混凝土的重力密度(KN/m2)取24——混凝土的初凝时间, T为混凝土的温度,可实测,暂取20t=200/(T+15)＝200/(20+15)=5.7tV——混凝土的浇注速度(2m/h)——外加剂影响修正系数1.2(不掺外加剂取1,掺具有缓凝作用的外加剂取β11.2)——混凝土坍落度影响修正系数取1.15β2H——混凝土计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m)式(1)：P=0.22×24×5.7×1.2×1.15×221=58.73(KN/㎡)式(2)：P=26×8=208(KN/㎡)取二式中的小值,故取混凝土的侧压力取标准值：P=58.73(KN/㎡)新浇注混凝土侧压力设计值:F1=58.73×1.2=70.47KN/m2。
倾倒混凝土时产生的水平荷载为6 KN/m2，荷载的设计值为：则F2=6×1.4=8.4 KN/m2（活载）（3）荷载组合：F3= F1 +F2=70.47+8.4=78.87KN/m2。
二、面板验算(1)选1mm宽一条面板，按简支梁进行计算。
(2)强度验算(按设计值计算)取1mm宽面板条为计算单元荷载为: F3=78.87 KN/m2=0.079 N/mm2q=0.079 N/mm2×1mm=0.079N/mm按静载荷作用在三跨连续梁上，可查表的最大弯矩系数K m =-0.100Mmax=K m ql 2=0.1×0.079×3002=711N ·mmW x =bh 2/6=1×62/6=6mm 3(净截面抵抗矩)I= bh 3/12=1×63/12=18 mm 3故面板的最大内力值为σ= Mmax/ W x =711/6=118.5N/mm 2<215 N/mm 2满足要求。
墩柱受力计算书
墩柱受力计算书墩柱最大受力支撑设计计算书一、本设计按墩柱一次浇注最大高度12米，计算模板所受混凝土侧压力与支撑力。
计算分析的目的是根据现场的施工工艺，参照相应的规范，对所提供的模板设计方案进行强度和刚度校核。
本模板单节高2米，用钢板作面板、背楞采用槽钢作面板的竖向加强筋，竖筋外用槽钢做的围带与桁架对内部模板提供一定强度和刚度。
二、分析计算依据1、钢结构设计规范：GB 50017－2003；2、建筑工程大模板技术规程：JGJ 74－2003；3、全钢大模板应用技术规范：DBJ 01－89－2004；4、建筑工程模板施工手册三、荷载分析⑴ 、混凝土压力用下列二式计算，取其中最小值：γ－混凝土溶重，γ＝25kg/m; V －浇注速度，V ＝2m/h;T －砼初凝时间，浇注时温度，T ＝15°c,则 7.6)1515/(200=+= t C1－外加剂影响修正系数，不掺取1，掺外加剂取1.2，这里取1.2；C2－砼坍落度影响修正系数，5cm －9cm 时取1，11cm--15cm 时取1.15这里取1.15；一次浇注高度：H ＝12m ；222.0121C C t F o c ν=m kN /91.71215.12.17.62522.0==2m kN H F c /30012252=?==ν2按规定取其最小值则： 2/91.711m kN P =；⑵、送混凝土浇注施工对侧模板压力24/1/6.46.42m kN V P ==；⑶、捣混凝土时对侧面模板压力 2/43m kN P =；⑷、面板即承受的总压力2/51.8046.491.71321m kN P P P P =++=++=；乘以荷载系数0.85,则设计荷载为：q n =80.51×0.85=68.43kN/m 2=0.0684N/mm 四、材料参数所用材料：板材、槽钢、圆钢均选择Q235，其材料参数为：材料的弹性模量：E=206a Gp =206×1110a p ；屈服极限：〔σs 〕=235a Mp ；许用应力：〔σ〕=215a Mp ；考虑到模板本身的使用特点，对应力的要求确定为：对于对总体结构的安全性，以及会使总体结构产生塑性变形，并且该变形将明显影响施工质量的应力，采用材料的许用应力评判。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书主墩最大墩柱尺寸为高14.4m、宽11.3m、厚2.5m，按最大墩柱尺寸计算。
墩高14.4m分两次浇筑，第一次浇筑8米，第二次浇筑剩余部分。
浇筑速度按4m/h考虑，砼冲击荷载为6KN/m2，振捣荷载为4KN/m2。
砼密度取25KN/m2。
1、面板计算砼荷载Pa=0.22*γ*t0*K1*K2*√ν取K0=1；K2=1.15；t0=1hPa=0.22*25*1*1*1.15*√4=12.65KN/m2侧向总荷载p=12.65+6+4=22.65 KN/m2钢模面板棱间距为400mm*400mm，面板厚为4mm，按二边固结计算。
强度计算取1mm宽的板条作为计算单元线荷载q=0.022.65*1=0.02265N/mm最大弯矩M=K*q*L2查表得K=0.0698M max=0.0698*0.02265*400*400=253N.mmW=b*h2/6=1*42/6=2.67mm3σmax=M max/W=253/2.67=94.8Mpa<σ=[180]Mpa 满足要求挠度计算B0=Eh3/12(1-υ2) 取υ=0.3; E=2.1*105MPaB0=2.1*105*43/[12*(1-0.32)]=12.3*105Nmmω=K f*q*L4/B0 查表得K f=0.00192ω=0.00192*0.02265*4004/(12.3*105)=0.9mm<1.5mm满足要求2、 肋的计算水平肋用2[8槽钢，间距为1m ；竖向肋用2[10，间距为1.5m 。
[8槽钢:W=25.3*103mm 3 I=10.1*105 mm 4S=1024.8 mm 2[10槽钢:W=39.5*103mm 3 I=19.8*105 mm 4取三跨连续进行计算强度 M=K*q*L 2 查表得K=0.08=0.08*22.65*1500*1500=4.1*106N .mm σmax =M max /W=4.1*106/(2*25.3*103)=81Mpa<σ=[180]Mpa 满足要求挠度ω=K f *q*L 4/B 0 查表得K f =0.677 ω=0.677*22.65*15004/(100*2.1*105*2*10.1*105)=1.8mm<1500/500=3mm 满足要求剪力V B =K V *q*L 查表得K V =0.60=0.6*22.65*1500=20385Nτ=VB /S=22950/(1024.8*2)=9.9Mpa<[85]MPa3、拉杆验算间距为100cm*150cm布置N=1500*1000*0.02265=33975N采用ф18拉杆A=9*9*3.1415926=254.5mm2σmax=N/A=33975/254.5=133.5Mpa>[140] Mpa满足要求。
圆形墩柱模板midas计算书
墩柱模板计算书一、计算依据和参考资料（1）、墩柱与桥台图纸（2）、路桥施工计算手册.(人民交通出版社)二、圆柱模板基本参数圆柱模板的截面直径：Φ=1800mm 。
横向柱箍间距计算跨度：d1=533mm 。
柱模板竖楞截面宽度d2=466mm 。
柱模板面板厚度6mm 。
三、圆柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
我项目墩柱定型钢模板施工采用6mm 厚钢板，竖横楞采用边长[10cm 槽钢，竖楞间距466mm ，横向柱箍间距533mm 。
对拉螺杆采用Φ20对拉螺杆，间距20cm 。
1、荷载计算及取值：①新浇混凝土时对侧面模板的压力P1：H P Vt P c γββγ==1210c 122.0两者取其小，其中P ——新浇混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；c γ——混凝土的重力密度（kN/m3），取值为24 kN/m3； 0t ——新浇混凝土的初凝时间（h ），可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用)15(200+=T t 计算； T ——混凝土的温度（°），本计算书T 的取值为20°；V ——混凝土的浇灌速度（m/h ），本计算书V 取值为2m/h （按墩柱每小时浇筑132m3计算）；H ——混凝土有效压头高度（m ）；1β——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；2β——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1.0；110～150mm 时，取1.15。
本计算书按0.85取值；则：PaH P Pa V t P c k 605.224k 6.43285.02.115202002422.022.01210c 1=⨯===⨯⨯⨯+⨯⨯==γββγ）（ 故F1取43.6kPa 。
②倾倒混凝土时产生的水平荷载P2：P 取值为2.0kPa 。
铁路墩柱钢模板力学计算书
铁路墩身力学计算书编制:校核:审核:目录表一计算条件 (2)1构造 (2)2荷载 (3)二面板强度验算 (5)三小背肋[12+]10计算 (7)四大背肋][16强度检算 (10)五对拉杆强度检算 (12)一计算条件1构造本工程铁路墩身模板是一个形式于矩形的墩柱模板，由δ=6mm钢面板，[12内对扣]10槽钢为高度方向的通长背肋，两根[16（][）的横向大纵肋和M20对拉螺栓组成。
以上材料的材质均为Q235。
对拉杆为45#φ25圆钢。
模板高度h=2000mm，横向大背肋[16间距Ly=1000mm，高度方向的通长背肋[12+]10间隔Ly=300mm。
有2荷载2.1、混凝土施工参数：混凝土入模温度30度，浇注速度2m/h ，最大浇注高度按8米。
2.2、混凝土浇筑时侧压力的标准值：由式F c =0.22r c t o β1β2ν½取⑴r c =25KN/m ³⑵t o =4.44(h)新浇混凝土的初凝时间(h)，可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；T=混凝土的入模温度取30°得：t=200/(30+15)=4.44⑶β1=1.2（掺外加剂）⑷β2=1⑸ν=2m/h(浇筑速度)有：㈠、Fc=0.22×25×4.44×1.2×1×2½=41.44KN/㎡㈡、Fc=r c H=25×8=200KN/㎡按规范取:Fc=41.44KN/㎡2.3、倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值取2KN/㎡(混凝土入模时采用溜槽入模)根据《建筑结构荷载规范》(GBJ9-87)和《混凝土结构工程及验收的规范》（GBJ5024-92）的有关规定，各类荷载相应的分项系数和调整系数，取值如下：恒载分项系数取：1.2活载分项系数取：1.4折减调整系数取:0.852.4、则混凝土浇筑的侧压力设计值为：41.44×1.2×0.85=42.27KN/㎡2.5、倾倒混凝土时产生的水平荷载设计值为：2×1.4×0.85=2.38KN/㎡2.6、总荷载设计值为:=42.27+2.38=44.65(KN/㎡)F钢模主要承受混凝土的侧压力，侧压力取为F=45KN/㎡，有效高度h=F0/r c=45/25=1.8m参见下图示。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书1、基本情况桥墩最高圆柱模高12米，直径1.8米。
采用混凝土泵车下灰，浇注混凝土速度3m/h，混凝土入模温度约15℃，采用定型钢模板：面板采用6mm钢板;横肋采用普通10#槽钢滚圆，间距400mm；竖肋采用普通10#槽钢，间距376mm。
因模板制作较保守，材料选用较保守，安全余量较大，模板强度薄弱点在模板竖向连接螺栓处，连接螺栓选用M18×50，间距200mm ，需校核螺栓抗拉强度。
2、荷载计算2.1混凝土侧压力（1）根据我国《混凝土结构工程施工及验收规范》〈GB50204-92〉中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下F1=0.22Rс.Tβ1β2V½（其中T=200/（25+15）=5）F2=Rс.H带入数据得F1=0.22*24000*5*1*1.15*3½=52.59KN/㎡F2=24*13.992=335.808KN/㎡取两者中较小值，即F1=52.59KN/㎡(2)混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数= 52.59*1.2*0.85=53.64KN/㎡（3）倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为2KN/㎡荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡（4）混凝土振捣产生的荷载查路桥施工计算手册8-1表为2KN/㎡荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡（5）按表17-81进行荷载组合F´=53.64+2.38+2.38= 58.4KN/㎡3、板面计算圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与与平模板相似。
3.1计算简图3.2挠度计算按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，荷载为q=0.0584*10=0.584N/mm根据lX/lY=0.9,查表得ωmax=0.00258ql4/kk=Eh³b/12(1-v²)=206000*6³*10/12*(1-0.3*0.3)=40750000V-钢的泊桑比=0.3ωmax=0.57 mm≤[ω]=1/400=0.883 mm 故满足要求4竖肋计算4.1计算简图：竖肋采用10#槽钢间距376 mm，因竖肋与横肋焊接，故按两端固定梁计算，面板与竖肋共同宽度应按353 mm计算4.2截面惯性距组合截面的形心计算：板和竖肋在X轴心与组合形心重合y¯´=S/A式S=23500+3535*6*（100+6/2）=241654mm³式A =1274+353*6=3394mm ²y¯´=71.2 mm由平行公式得：I=I1+A1y²+I2+A2y²=1983000+1274*21.2²+353*6³/12+353*6*31.8²=46.93*105（㎜4）4.3挠度计算ωmax=ql4/384EI=20.6*4004/384*2.06*105*46.93*105=0.0014mmωmax=0.0014 mm≤[ω]=1/400=0.883 mm 故满足要求5法兰及连接螺栓强度计算5.1法兰抗剪承载力计算：法兰材料为A3钢[τ]=85N/mm²，100 mm宽，12 mm厚的钢板孔距200mm，直径18mm连接螺栓为M18*50单孔抗剪承载力τ=Dлhτ=30*3.1415*12*85=96129.9N2τ=192.26KN>T=21.024KN故法兰符合抗剪承载力要求5.2连接螺栓强度计算在模板连接中螺栓只承受拉力，螺栓为M18*50查（桥梁施工计算手册）附表3.-2，3.-23得ft=110N/mm²螺栓内径15.25 mm 单个连接螺栓承受拉力F= D²лft/4 =15.25²*3.1415*110/4=20.09KN2F=40.18KN>T=21.024KN故螺栓抗拉承载力符合要求。
圆形墩柱模板midas计算书
墩柱模板计算书一、计算依据和参考资料（1）、墩柱与桥台图纸（2）、路桥施工计算手册.(人民交通出版社) 二、圆柱模板基本参数圆柱模板的截面直径：Φ=1800mm 。
横向柱箍间距计算跨度：d1=533mm 。
柱模板竖楞截面宽度d2=466mm 。
柱模板面板厚度6mm 。
三、圆柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
我项目墩柱定型钢模板施工采用6mm 厚钢板，竖横楞采用边长[10cm 槽钢，竖楞间距466mm ，横向柱箍间距533mm 。
对拉螺杆采用Φ20对拉螺杆，间距20cm 。
1、荷载计算及取值：①新浇混凝土时对侧面模板的压力P1：HP V t P c γββγ==1210c 122.0两者取其小，其中P ——新浇混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）； c γ——混凝土的重力密度（kN/m3），取值为24 kN/m3； 0t ——新浇混凝土的初凝时间（h ），可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用)15(200+=T t 计算；T ——混凝土的温度（°），本计算书T 的取值为20°；V ——混凝土的浇灌速度（m/h ），本计算书V 取值为2m/h （按墩柱每小时浇筑132m3计算）；H ——混凝土有效压头高度（m ）；1β——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；2β——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1.0；110～150mm 时，取1.15。
本计算书按0.85取值； 则：Pa H P Pa V t P c k 605.224k 6.43285.02.115202002422.022.01210c 1=⨯===⨯⨯⨯+⨯⨯==γββγ）（ 故F1取43.6kPa 。
②倾倒混凝土时产生的水平荷载P2： P 取值为2.0kPa 。
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盖梁施工承重结构受力计算书一、工程概况**桥盖梁尺寸及墩柱距离为标段最大，处于最不利施工情况，所以本计算书以安大线支线上跨桥盖梁为例进行受力计算。
盖梁尺寸为13.4×1.45×1.7m的盖梁结构图如图1所示。
图1 盖梁结构图(单位：cm)二、盖梁抱箍法结构设计及受力计算1、结构设计由于本合同段圆柱墩较底低，且数量多，经综合比选，选用在墩身上设置抱箍，采取抱箍+千斤顶+承重梁+分配梁作为施工支架进行盖梁施工。
盖梁抱箍法施工支撑平台采用在两圆柱上各设置一个由2cm厚、50cm宽钢板制成的抱箍，并用2cm厚钢板制成牛腿，在墩柱两侧牛腿上各放置一个40吨机械千斤顶，后架设长13m的I45a工钢作为支架的承重梁，上部铺设间距50cm 长2.7m的I14a工钢作为分配梁，分配梁上铺设盖梁底模。
盖梁抱箍法支架如下图所示。
图2 盖梁抱箍法支架总体布置图2、受力计算1荷载类型 （1）支架自重1F拟采用45a 型工字钢作为主承重梁，每侧布置一道，单根长14.2米，计算长度取13.4米。
分配横梁采用14a 工字钢，单根长度2.5m ，间距50cm ，共布置19道1F =45F +14F =80.38*13*2+16.88*2.7*19=2955.824kg=29.56KN换算到每根主梁：均布荷载q=29.56/12/2=1.23 KN/m1（2）模板自重F2模板自重按均布荷载加载在分配梁上。
模板自重取80kg/m2F=80*｛9.5*1.9+（12.3+9.5）*1.6+0.85*1.9*2+1.59*1.9*2｝2=4976.16kg=49.76KN产生的均布荷载取q=49.76/2/12=2.1KN/m2（3）新浇砼容重F3新浇砼按照各分配梁对应的盖梁高度按均布荷载加载在分配梁上，新浇砼容重取324mKN。
混凝土总方量为36.77m3，钢筋总重6.68T。
/F=26×32=832KN，3=3F/2/13.4=31.1KN/m；换算到每根主梁：均布荷载q3（4）施工人员、机具、堆放荷载F4施工人员、机具、堆放荷载F按均布荷载加载在分配梁上。
施工人员、机4具、堆放荷载取 1.5KN/m2F=1.5*12.3*1.9=35.06KN4=35.06/2/12=1.46KN/m换算到每根主梁：均布荷载q4（5）倾倒砼时产生的冲击荷载F5倾倒砼时产生的冲击荷载按均布荷载加载在分配梁上，倾倒砼时的冲击荷载取1.5KN/m2F=1.5*12.3*1.9=35.06KN5换算到每根主梁：均布荷载q=35.06/2/12=1.46KN/m5F（6）振捣砼产生的荷载6振捣砼产生的荷载按均布荷载加载在分配梁上，振捣砼时的荷载取1.5KN/m2F=1.5*12.3*1.9=35.06KN6=35.06/2/12=1.46KN/m换算到每根主梁：均布荷载q62受力计算 （1）主梁计算 ① 荷载组合：荷载组合：1.5×（q 1+q 2+q 3+q 4+q 5+q 6）1.5（1.23+2.1+31.1+1.46+1.46+1.46）=58.21KN/m ； ② 计算简图：③弯矩计算：a) 弯矩图：b) 最大弯距：A 、B 点弯矩：M 1=-1/2×58.21×2.92=-244.79KN ·m ，跨中弯矩：M 2=qlx/2｛（1-a/x)(1+2a/l)-x/l ｝=175.5KN ·m ，(x=a+l/2) 则：M max =M 2=244.79KN ·m ； c) 截面抗弯模量W拟选用工字钢为主梁，允许应力[σ]=190MPa ， [σ]=M max /w ，w= M max /[σ]=244.79/(190×103)=1.288m 3=1288cm 3， 选用45a 工字钢W=1432.9cm 3>1288cm 3，可满足强度要求； ④ 挠度验算：将均布力q 由A 、B 点分成三段进行挠度叠加计算，计算结果公式如下（以竖直向上位移为正）：221qa 221qaa) a 、b 点挠度：y a =y b =qal 3/24EI(6a 2/l 2+3a 3/l 3-1) y a =y b =1.84mm b) 跨中挠度：y 跨中=ql 4/384EI(5-24a 2/l 2)=11.25mm c) 最大挠度验算：45a 工字钢惯性矩：I=32241cm 4=3.224×10-4m 4 ，弹性模量E=2.1×105MPa ， y max =y 跨中=11.25mm则：y max /l=11.25×10-3/7.6= < 1/400挠度满足要求。
即：主支撑梁强度及挠度满足施工使用要求，故主梁采用45a 工字钢。
(2) 分配横梁计算分配横梁采用14工字钢，间距d=50cm 。
盖梁支架整体模型① 计算简图弯矩图：②荷载：221qa 221qa荷载组合：F=1.5(F 2+F 3+F 4+F 5+F 6)=1.5(49.76+949.28+35.06+35.06+35.06)=1656.33KN q=1656.33/1.9/19=45.88KN/m ③弯矩计算：a) 最大弯距：A 、B 点弯矩：M 1=-1/2×45.88×0.252=-1.434KN ·m跨中弯矩：M 2=qLx/2｛（1-a/x)(1+2a/L)-x/L ｝=KN ·m (x=a+L/2) 则：M max =M 2=17.901KN ·m ； b) 截面抗弯模量W拟选用工字钢为主梁，允许应力[σ]=190MPa ， [σ]=M max /w ，w= M max /[σ]=17.901/(190×103)=0.094m 3=94cm 3， 选用14工字钢W=101.7cm 3>94cm 3，可满足强度要求； ④ 挠度验算：14工字钢惯性矩：I=712cm 4=0.0712×10-4m 4 ，弹性模量E=2.1×105MPa ，将均布力q 由A 、B 点分成三段进行挠度叠加计算，计算结果公式如下（以竖直向上位移为正）：当X=A+L/2时，f max =ql 4/384EI(5-24a 2/l 2) =1.3mm则：y max /l=1.3×10-3/7.4= < 1/400挠度满足要求。
即：选用14工字钢可以满足施工要求。
（3）钢抱箍承重验算 ① 荷载计算：1F =45F +14F =80.38*13*2+16.88*2.7*19=2955.824kg=29.56KN 2F =80*｛9.5*1.9+（12.3+9.5）*1.6+0.85*1.9*2+1.59*1.9*2｝ =4976.16kg=49.76KN3F =832KN ，4F=1.5*12.3*1.9=35.06KN 5F=1.5*12.3*1.9=35.06KN 6F=1.5*12.3*1.9=35.06KN荷载组合：F=(F1+F2+F3+F4+F5+F6)=(29.56+49.76+832+35.06*3)=1016.5KN，则分配到每个抱箍上的荷载Q=F/2=508.25KN；②螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=508.25kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页：M24螺栓的允许承载力：[N L]=Pμn/K式中：P---高强螺栓的预拉力，取225kN;μ---摩擦系数，取0.4；n---传力接触面数目，取1；K---安全系数，取1.7。
则：[N L]= 225×0.4×1/1.7=52.9kN螺栓数目m计算：m=N’/[NL]=508.25/52.9=9.6≈10个，取计算截面上的螺栓数目m=12个。
则每条高强螺栓提供的抗剪力：P′=N/15=508.25/12=42.35KN<[N L]=52.9kN故能承担所要求的荷载。
③螺栓轴向受拉计算钢抱箍与立柱之间夹垫6mm厚黑橡胶皮，橡胶与钢抱箍用万能胶紧密粘合。
计算摩阻力系数取橡胶与混凝土磨擦系数，μ=0.4。
抱箍产生的压力Pb= Q/μ=508.25kN/0.4=1270.625kN由高强螺栓承担。
则：N’=Pb=1270.625kN根据钢结构设计规范《7.2紧固件连接》有相关条款：螺栓受拉承载力计算公式如下：查阅相关资料可知螺栓抗拉强度为400 N/mm2。
螺栓连接的强度设计（N/mm2）=3.14*24*24*400/4=180864N=180.9KN 根据公式可计算：螺栓承载力Nt抱箍的压力由12条M24的高强螺栓的拉力产生。
即每条螺栓拉力为=180.9KNN1=Pb/12=1270.625kN /12=105.89kN<Ntσ=N”/A= N′（1-0.4m1/m）/A式中：N′---轴心力m1---所有螺栓数目，取：10个A---高强螺栓截面积，A=4.52cm2σ=N”/A= Pb（1-0.4m1/m）/A=1270.625×(1-0.4×12/12)/12×452 =140.56MPa＜[σ]=200MPa要求用16Mn高强螺栓可满足强度要求,满足《钢结构设计规范》中的强度要求；④求螺栓需要的力矩M1)由螺帽压力产生的反力矩M1=u1N1×L1u1=0.15钢与钢之间的摩擦系数L1=0.015力臂M1=0.15×105.89×0.015=0.238KN.m2)M2为螺栓爬升角产生的反力矩,升角为10°M2=μ1×N′cos10°×L2+N′sin10°×L2[式中L2=0.011 (L2为力臂)]=0.15×105.89×cos10°×0.011+105.89×sin10°×0.011=0.374KN·mM=M1+M2=0.238+0.374=0.612(KN·m)=61.2Kg.m[M]=1.3*M=1.3*61.2=79.56(kg·m)所以要求螺栓的扭紧力矩M≥79.56(kg·m), 故采用24个M24高强螺栓满足《钢结构设计规范》中的扭力矩要求；3）抱箍的应力计算：拉力P1=1417.225（KN）抱箍壁采用面板δ20mm的钢板，抱箍高度为0.5m。
则抱箍壁的纵向截面积：S1=0.02×0.50=0.01(m2)σ=P1/S1=1270.625/0.01=127.063(MPa)＜140Mpa, 满足《钢结构设计规范》中的强度要求；(4) 对拉螺杆强度验算盖梁侧模采用φ20圆钢加工对拉螺杆，安装间距d=100cm，在模板上、下布置两层，验算以下层螺杆为抗拉强度验算对象①荷载计算：混凝土侧压力：q1=1/3γd·H2=1/3×26×1×1.62=22.19KN，混凝土振捣及倾倒产生的附加压力：q2=8.0×1×1.6=12.8KN，荷载组合：q=q1+q2=22.19+12.8=35KN。