玻璃钢设备计算案例资料.
6米玻璃钢快艇稳性计算书
-2-
方形系数： 浮心高度： 初稳心高： 围板高度： 围板宽度： 四、横摇角计算： 采用《法规》2.1.7 提出的计算公式。 θ l=11.75c1c4
Cb=0.49 Zc=0.285m ho=0.228m hj=0.05m Bk=1.65m
c2 c3
式中：c1---系数，由船舶自摇周期 Tθ 及航区由图 2.16 查得 Tθ =0.58f
依据《法规》2.1.3 Lf=
PAfZ 9810
(m)
式中 P---单位计算风压按 2.1.5 计算 P=198(pa)(内差法) Af=受风面积 Z=风面中心 △=排水量 Lf= Af=2.65m Z=0.25m △=1.20t
9810 1 . 20
2
198 2 . 65 0 . 25
VS
2
(Zg-
d 2
)
4 . 83 0 . 228 8 1 . 1 ( 0 . 725 0 . 38 / 2 )
LSh 1
Vs=
Ls .h 1 . R 1 . 1 ( Zg d / 2 )
=
=3.90m/s=14.0km/h
即：回转时为保证横倾角不大于 8°，应将回转速度控制在 14 公里/小时以下。
=0.011(m)
-4-
八、稳性衡准
根据《法规》2.1.1 船舶在其所核算的各种装载情况下，稳性衡准数 k 应符合下式要求： 稳性衡准数 k= 本船 k=
0 . 025 0 . 011 lq lf
≥1
=2.27＞1 故本船稳性满足规范要求。
九、高速回转及乘客集中一舷横倾角控制：
本船为高速船，根据《法规》6.5.1 要求高速回转或乘客集中一舷时，横倾角应不大于 8°， 本船可通过限制回转速度及限制乘客在航行时随意移动来保证。 依据《海船稳性规范》3.2.4 θ R=1.1
玻璃钢企业数字化转型案例
玻璃钢企业数字化转型案例随着信息技术的不断发展，越来越多的企业开始意识到数字化转型的重要性。
玻璃钢企业作为传统行业的代表，也积极探索数字化转型的道路，以适应市场的需求变化和提高企业的竞争力。
以下是十个玻璃钢企业数字化转型的案例，展示了不同企业在数字化转型方面的实践经验。
1. 玻璃钢生产流程的数字化管理玻璃钢企业通过引入信息化系统，对生产流程进行数字化管理。
通过监控设备、传感器等技术手段，实时监测生产环境和设备状态，提高生产效率和产品质量。
2. 供应链数字化管理玻璃钢企业通过建立供应链管理系统，实现对供应商、物流和仓储等环节的数字化管理。
通过优化供应链，提高物流效率，降低成本，提升服务质量。
3. 销售业务数字化运营玻璃钢企业通过建立电商平台、移动应用等数字化渠道，实现对销售业务的数字化运营。
通过在线销售、客户关系管理等方式，扩大销售渠道，提升客户体验。
4. 产品设计与研发的数字化创新玻璃钢企业通过引入计算机辅助设计（CAD）软件、仿真技术等数字化工具，实现产品设计与研发的数字化创新。
通过模拟分析、优化设计等手段，加速产品研发周期，提高产品的技术含量和竞争力。
5. 数据分析与决策支持玻璃钢企业通过建立数据分析平台，对生产、销售、供应链等各个环节的数据进行整合和分析。
通过数据挖掘、预测分析等手段，提供决策支持，优化管理决策，提高企业的运营效果。
6. 售后服务的数字化提升玻璃钢企业通过建立客户服务管理系统，实现对售后服务的数字化提升。
通过在线客服、远程协助等方式，提高客户满意度，增强客户粘性。
7. 员工培训与绩效管理的数字化创新玻璃钢企业通过建立在线培训平台、绩效管理系统等数字化工具，实现对员工培训和绩效管理的数字化创新。
通过在线学习、智能评估等方式，提高员工能力和绩效水平。
8. 智能化生产设备的引进玻璃钢企业通过引进智能化生产设备，实现生产过程的自动化和智能化。
通过机器人、自动化生产线等技术手段，提高生产效率，降低人力成本。
玻璃钢设备计算案例资料.
3.1.5按限定应变准则计算示例设计一个玻璃钢稀硫酸加酸罐，浓度35%，密度1.25，工作压力常压，介质装液4m 3。
总高限制4 m ，地面面积限制10m 2。
自然进出工质，出液口高度不限，接管、液位显示按工艺条件指标要求执行。
1.选材及铺层设计树脂选用不饱和聚酯树脂3301作内外表面层。
191作强度层，E m =3×103MPa ；ρm =1.25g/cm 3，υm =0.35。
增强材料选用中碱正交平衡无捻粗纱方格布和玻璃纤维短切毡。
玻璃布单位面积质量800g/m 2，玻璃布玻璃钢的树脂重量含量为35%。
短切毡采用纤维d=10μm ；L=50mm 的无纺布；毡布单位面积质量450g/m 2。
短切毡玻璃钢的数脂含量为45%。
E f =7.5×105MPa ；ρf =2.5 g/cm 3；υf =0.18。
用选择的树脂和纤维织物，通过将来制作设备的工人按照工艺制作出大量试样。
试样在硫酸浓度35%的介质中浸泡后测试，拉伸应变在0.105%后产生声发射。
确定限定的应变值为0.095%。
铺层的层间结构采用内防腐蚀层-过渡层-强度层-外防腐层的铺层。
内防腐蚀层树脂含量80%，厚度1mm ，表面毡增强；过渡层树脂含量60%，厚度2mm ，短切毡增强；强度层由玻璃布和短切毡的单层板交替铺叠；外防腐层的树脂含量80%，厚度1mm ，表面毡增强。
2. 容器几何设计容器总体积：4÷0.8=5 m 3，装入80%体积为4m 3。
容器直径和筒体长度：选用标准椭圆封头，总体积由筒体和封头之和。
按 V =π(D i 2)2L +π12D i 3取筒体长径比D i =0.618×L ， 则：5×109=π(D i 2)2D i 0.618+π12D i 3 即 5×109=1.53D i 3 所以：D i =1483mm 。
筒体长度：L=D i ÷0.618=1483÷0.618=2400mm 。
玻璃钢罐体力学性能校核计算书(基于ASME标准)概要
缠绕大罐容器罐体力学性能校核计算书年月日合同编号：图纸编号：设备名称：制造单位：1.设计条件1.1工况参数:设计内压：______ Pa 设计外压：______ Pa 工作介质：______ 设计温度：______℃介质比重：______ 设计风压：______ Pa 抗震烈度：______ 积雪载荷：______ Pa 罐顶附加载荷：____ Pa 罐体附加载荷：____ Pa1.2几何参数:设备直径：______ mm 设备总高：______ mm设备容积：______ m32.设计依据标准规范主要参照ASME RTP-1-2007、HG/T 20696、HG/3983、JC/T587、Q/SH1020、SH3046、GB 50011（建筑抗震设计规范）等标准。
（上述未标注具体年份的，均参考依据最新版标准）3.计算过程（计算参数、抵抗外载荷稳定性、罐体刚度、罐体强度四个方面） 3.1 计算参数根据给定工况条件，按照ASME-RTP-1-2007标准计算方法，初步得出分段计算壁厚（见附件1），具体材料力学参数如下（见表1)。
3.2 载荷计算 3.2.1封头部分3.2.1.1设计内压力计算其中：K ——为超载系数,K=1.2 P max ——为罐内为设计压力q 1 ——为罐顶单位面积自重,pa1max q KPP -=内3.2.1.2设计外压力计算其中：q2——为罐内设计负压q3——为总附加载荷,顶部活载+雪载荷,pa3.2.2筒体部分3.2.2.1 设计内压力计算其中: H ——为罐内任意截面处贮液高度。
γ ——为贮液比重。
3.2.2.2 设计外压力计算 其中: K1——为体形系数。
K1=1.0K2——为风压转换系数,K2=2.25Kz ——为风压高度变化系数, Kz=1.0 W 0——为设计风压,paK3——为滞后系数，K3=1.2。
P ——为设计外压，常压容器取500pa 。
3.2.2.3 地震载荷计算（采用动液压力理论）其中: Cz ——为综合影响系数，取Cz=0.4；αmax ——为地震影响系数，取αmax =0.23W ——为产生地震载荷的贮罐总重量，取 321q q qP ++=外H KPγ+=max P 内P K W K K K z 3021P +=外WC Q z m ax 0α='W F W r =Fr ——为动液系数W'——为贮罐内贮液重量,N地震弯矩:其中: Hw ——为贮罐底面至贮液面的高度,m3.2.2.4风载荷计算 （取风载荷作用于贮罐重心位置）其中: A ——为风载荷作用面积，A=H ×DN ；C ——为形状系数,C=0.7风弯距：3.3 筒身应力计算 3.3.1 环向应力3.3.1.1 环向薄膜应力计算3.3.1.2底端部弯矩引起的环向应力其中: M ——为底部最大弯矩3.3.1.3组合环向应力拉应力： 其中:为有正压时，其他为零；2H M w0Q =AW CK Q z 0=[]拉压y y y y σσσσ≤+=21HQ M 21=()tDNP P y 21外内-=σ2111226tD MD y =σ1y σ压应力： 其中: 为有负压时，其他为零。
玻璃钢栏杆设计与计算分析
关键词 ： 栏杆 ； 玻 璃钢 ； 等代设计法 ； 结构设计
中图分类号 ： Ｕ ６ ７ １ ． ７ ３ 文 献标 志 码 ： Ａ 文章编号 ： １ ６ ７ １ － ７ ９ ５ ３ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ２ － ０ ０ １ ９ － ０ ３
钢 质 栏 杆 易受 海 水 、 Ｅ ｌ 照、 风 浪 等 的 自然侵
工程上复合材料 结构设计较 常使用 的另一种方 法 。相对于一般设计 法 ， 利用等代法设计 时有其 它 材料 的相 同零部 件作 为参 照对 比。采 用等代 法
设 计时 ， 保持 原设计 约束 不变 ， 在考 虑 复合材料 的 特 点 的基础 上 ， 采 用复 合 材 料 构件 替 换 原 其 它材 料构 件 ， 允 许改 变部 分构件 的形 状和厚 度 ， 甚至 增 加或 者减少 构件 。这 种方法 特别 适用 于采 用复 合 材料 对原 结构 进行 改 进 、 改 型 和 轻 量化 设 计 等 情 形 。采用 这种 方 法设 计 复 合 材料 结 构 时 ， 通 常 按 等 刚度原 则进行 设计 ， 再作 强 度校核 。
第４ ２卷 第 ２期 ２ ０ １ ３年 ０ ４月
船 海 工 程
Ｓ ＨＩ Ｐ＆ Ｏ ＣＥ ＡＮ Ｅ ＮＧＩ ＮＥ Ｅ ＲＩ ＮＧ
Ｖｏ １ ． ４２ Ｎｏ． ２
Ａｐ ｒ ． ２ ０ １ ３
Ｄ Ｏ Ｉ ： １ ０ ． ３ ９ ６ ３ ／ ｊ ． ｉ ｓ ｓ ｎ ． １ ６ ７ １ － ７ ９ ５ ３ ． ２ ０ １ ３ ． ０ ２ ． ０ ０ ６
玻 璃 钢 栏 杆设 计 与计 算 分 析
钟玉 湘 ， 陆浩 华
（ 中 国舰 船 研 究设 计 中心 ， 武汉 ４ ３ ０ ０ ６ ４ ）
玻璃钢大罐壁厚设计计算(基于ASME标准)
大罐壁厚设计计算书1.计算参数计算参数包含几何参数和工程设计参数（见表1、表2），以下计算书中统一按照将罐体分作七段阶梯计算，更加优化成本。
计算中涉及到的一些材料力学性能参数数据，主要参考经验数据（见表3）。
表1 设计参数参数名称代号数值单位设计压力P 1960 Pa操作负压Po 490 Pa介质容重γ1000 kg/m³风压Mf 500 Pa雪压Wx 350 Pa 顶部活载Pw 1200 Pa许用应变【ξ】0.10%地震烈度7安全系数n 10表2 几何参数参数名称代号数值单位储罐内径Di 16000 mm储罐高度H 11900 mm分段高度H1 11900 mm分段高度H2 10000 mm分段高度H3 8000 mm分段高度H4 6000 mm分段高度H5 4000 mm分段高度H6 2760 mm分段高度H7 760 mm注：其中红色部分数据为待输入数据。
2计算壁厚（基于ASME-RTP-1-2007) 2.1接触型Hoop Loading ： Axial Loading ：whereDi —— inside diameter, in. n ——design factor ，n=10.N ax —— axial force per circumferential inch of shell, lb/in. P 总 —— total internal pressure, psig (internal pressure plus hydrostatic head)，P 总 = P+ρɡH i.Sa —— ultimate axial tensile strength, psi Sh —— ultimate hoop tensile strength, psi ta —— total wall thickness, in., for axial stressth —— total wall thickness, in., for circumferential tressnS D P t i /2h h 总=nS N t a/a ax=2.2缠绕型Hoop Loading ： Axial Loading ： whereE h —— hoop tensile modulus2.3薄壁模型(常压下）当K ≤1.2为薄壁容器 ；K ＞1.2则为厚壁容器。
玻璃钢烟囱筒壁承载能力计算书
玻璃钢烟囱筒壁承载能力一、筒壁承载能力及抗震计算根据《烟囱设计规范》GB50051-2013设计计算筒壁承载能力计算：根据规范9.3.1条，)()(z crt sec σσσσ或zc T T m T nii ni i zc f r W M A N ≤+++= 式4：-ni A 为计算截面处的结构层净截面面积（mm ²）255515226680014.3mm A ni =⨯⨯=-i N 为i M 相应轴向压力或轴向拉力设计值（N ）N N i 20972008.9102143=⨯⨯=-ni W 为计算截面的结构层净截面抵抗矩（mm ²）圆环截面抵抗矩： 3944441009.1686032)68006860(14.332)(mm D d D W ni ⨯=⨯-=-=π -ni M 为被玻璃钢烟囱的水平截面i 的最大弯矩设计值为风压高度变化系数其中：为风载荷标准值z oz s z k ϕωϕϕβ⋅⋅⋅=W W k GB50009-2012《建筑结构载荷规范》查表E.5全国各城市的雪压，风压和基本气温，XXX 市的海拔高度为227.9m ，查表8.2.1风压高度化系数可知：91.2=z ϕ（B 类）s ϕ为风载荷体型系数查表8.3.1风载荷体型系数，第372页次计算可知s ϕ取1.22m /kn 4.0为基本风压，取o ω处的风振系数为高度z z β 210121R B I g z z +⋅⋅+=βR 为脉动风载荷的共振风量因子：6.0)271(271035.0614.3165s 7.5d 21008.053.01,303/4223/421211121111=⋅⨯=+⋅=-⨯+=⋅=H X X R X H T f K f X ow ）（＞且阶自振频率结构第ξπω 2711=⇒X结构阻力比1ξ经验取值0.035z B 为脉动风载荷的背景风量因子：z z a z z p p H K B ϕ)(11Φ⨯⋅=其中：)(1z Φ为结构第一阶振型系数，取1.0z ϕ为风压高度变化系数，取2.91x p 为水平方向相关系数，975.050501050/=-+=-B e B p H x z p 为竖直方向相关系数，586.060601060/=-+=-He H p H z 11a k 接表8.4.5-1系数K 和1a 可知：218.0,91.01==a k 则573.091.21586.0975.021091.0218.0=⨯⨯⨯=z B 所以 46.16.01573.014.05.2212=+⨯⨯⨯+=z β故 2/03.24.091.22.146.1m kn W o z s z k =⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=ωϕϕβ受力面积5.4316.133128.62=⨯=⨯⨯=m S集中力 02.931608.2736.1303.2=⨯=⨯=⋅=k k W S P 所以mm N M N L P M k ni ⋅⋅⨯=⋅⋅=⨯=⋅=91091.14.19122123608.27 —zc f 为玻璃钢轴心抗压强度设计值（N/mm ²）2/2.272.276.31407.0mm N MPa r f r f zc zck zct zc ==⋅== —zb f 为玻璃钢纵向抗压强度设计值（N/mm ²） 2/2.532.535.214095.0mm N MPa r f r f zb zbk zbt zb ==⋅=—zb E 为玻璃钢轴向弯曲弹性模量，8000 MPa—c E θ为玻璃钢环向压缩弹性模量，20000 MPa—z crt σ为筒壁轴向临界应为（N/mm ²） rr t V V E E k zc z c zb z crt ⋅⨯⋅-⋅=03)1(3θθθσ 其中：θz V 环纵向泊松比，0.23z V θ纵环向泊松比，0.120t 为结构层厚度26mmzc r 为分项系数3.2故 20/45.934302.326)12.023.01(3200008000539.0)1(3mm N r r t V V E E k zc z z c zb z crt =⨯=⨯-⨯=⋅⨯⋅-⋅=θθθσ —0t 为玻璃钢结构层厚度，26mm.—r 为筒壁计算截面结构中心半径，3430mm.—T m σ筒身弯曲温应力—T sec σ温度次应力（式5.6.9）Tg T ⋅=∆β0（烟道气不均匀温度系数根据表，烟道入口高度烟气温差9.6.50βT ∆） =0.8 x 50=40℃（式5.6.10）0/0dz t e T Tg ⋅-⋅∆=∆ξ（烟道口跟顶度z 高度的温差，4.0衰减系数，取gt t ）=5.33408.6/3.4.0=⋅-e ℃（式5.6.11）)1(tot totR R Tg Tm -∆=∆（式5.6.5-1）123=++=i R R R R ex i in tot其中：MpaTg E Mpa Tm E C R R Tg Tm WK m R W K m R R R R d R In d d In R In d d In R In d d In R d R z zc T z zc T m totc tot c tot ex i i in tot tn in ex ex 072.15.33102160001.01.0339.065.2102160004.04.065.2)399.003675.01(5.33)1(/03675.0/0399.01033.6015.0013.00012.0104.423104.48.63311015.06857680029.021213i 013.06805685729.021212i 0012.06800680529.021211i 1033.686.623115sec 50223313023331222011133=⨯⨯⨯⨯=∆⋅⋅==⨯⨯⨯⨯=∆⋅⋅==-⨯=-∆=∆⋅=⋅=⨯++++⨯=++=⨯=⨯===⋅⨯====⋅⨯====⋅⨯===⨯=⨯==----=--ασασαπππα故所以时，当时，当时，当—1.1r T =温度作用分项系数，取T r 所以.2.27,45.98.9955.13.6777.3)072.1339.0(1.11009.1 2.1x101091.15551522097200)(999sec Mpa f Mpa Mpar W M A N zc z crt T T m T nii ni i zc ===++=++⨯+⨯+=+++=σσσσ且故 内筒纵向抗压度符合要求。
三鞍玻璃钢(碳钢)卧式容器设计计算
一、各参数如下：序号符号数值1C 1=22C 2=0.53δ=204δH =255δO =17.56δHO =22.57R i =17508R m =1760.09L=950010H=87511A=120012W=9.2E+0513q=86.0959914b=40015b 1=60016b 2=273.817F= 3.7E+0518P=0.1019[σ]cr 20[σ]t 21玻璃钢和钢制-三鞍座卧式容器的设计及计算HG20582-1998和GB150-89)解释筒体负偏差，钢材按标准取值，若小于6%可以忽略不计，玻璃钢按壁厚的1腐蚀余量(不小于1.0mm计算)，mm;,筒体内半径，mm筒体平均半径，R m =R i +δ/2,mm 筒体长度（两封头切线间距离），mm 封头内壁曲面深度，mm筒体壁厚（包含壁厚附加量），mm 封头壁厚（包含壁厚附加量），mm 筒体计算壁厚（不包含壁厚附加量），mm 封头计算壁厚（不包含壁厚附加量），mm 加强圈宽度，mm（玻璃钢容器考虑外加强筋，厚度δ筋=20mm）圆筒有效宽度，mm 每个支座的反力，N 设计压力，Mpa边支座中心线到近端封头切线的距离，mm,卧式容器鞍座的最佳位置，首先0.2L，其次尽量使A≤0.5R m容器壳体及充满介质时的总重量（包含所有附属装置及保温层等），N 设备总重量W的单位长度重量载荷，N/mm支座轴向宽度，mm,b一般可取大于或等于 。
容器材料许用临界压力，Mpa设计温度下容器材料的许用应力，Mpa 设计温度下加强圈材料的许用应力，Mpa22θ=12023A O = 2.7E+0424I O = 2.9E+0625C /=16.526d=20.027k=128δp =1229δpo =1130b 3=873.831δ筋=2032δo筋=19.0一个支座的加强环及有效宽度内筒体壁的组合截面积，㎜2一个支座的加强环及有效宽度内筒体壁的组合截面积对中心轴的惯性矩，㎜4组合截面中心轴到筒体最远点距离，mm,计算方法见材料力学P146。
玻璃钢管道稳定计算资料
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ适合镇
墩:合
力向上
构筑物位置
序号
项目
一 基本资料
1 转角α
计算说明
2 α(弧度） 3 镇墩高度H 3.1 H1 3.2 H2 4 管内径D 5 壁厚δ 6B
7L
H=H1+2*H2
7.1 L1
7.2 L2
L2=L-L1
8 断面工作压力P1 未找到规范明确玻璃钢管试验压力
9 断面实验压力P2 P2=P1*1.5 10 管道覆土深度H3 11 镇墩覆土深度H4 H4=H3-(H2-D/2)
12 土的容重γ1
13 水的容重γ2
14 砼的容重γ3 15 土—砼摩擦系数f 16 土的内摩擦角φ
17 土泊松比μ
18 静止侧压力系数K0 Ko=μ/(1-μ)
二 荷载计算
a. 基本计算
1 2 3
弯 镇管 墩段 上l侧管面面积A 侧 镇墩体积V
L管=L/2+L/2*secα A侧=H2*2*L/2+H*L/2-L2^2*tana*0.5 V=A侧*B
构设计规程 5.2.6
kN
给水排水工程埋地玻璃纤维增强塑料夹砂管道结 构设计规程 6.2
Epk-Eak=0.5*K0*γ1[(H+H4)^2-H^2]*B
kN
F竖向=P*sin(a)
kN
Ffk=(G1+G2+G3-F竖向)*f
kN
Epk-Eak+Ffk
kN
Epk-Eak+Ffk-Ks*Fpw,k>0
o
m m2 m3 m3 kN kN kN
b. 滑动力计算 1 内水压力P 2 水平力F水平
玻璃钢立式储罐设计计算
[ε] 材料的许用应变值
E 玻璃钢轴向弹性模量（Mpa)
得：圆筒强度层计算壁厚为 δ= 15.19 mm
强度曾厚度附加量（mm） 0
mm
则 ：
则：圆按刚度强度层设计壁厚为 δi= 圆筒段强度层壁厚为 δi=
二、贮罐稳定性校核
15.19 15.46
mm 不含内衬及外保护层厚度）
1-1 、
储罐罐壁设计外压力计算
四、抗震设计： 1、水平地震载荷计算（见以上螺栓锚固计算）
2、地震弯矩计算（见以上螺栓锚固计算）
3、第一圈底部的最大应力σ1：
式中 N1——第一圈罐壁底部的垂直载荷，包括罐体质量（按罐体质量的80%计算）和保温 层质量，㎏
A1——第一圈罐壁的截面积，A1=3.14D1δe
m2
Z1——第一圈罐壁的抗弯截面系数，
m3
D1——第一圈罐壁的平均直径 m
δe——第一圈罐壁的有效厚度 m
4、第一圈罐壁的许用临界压力[σ
t]：
式中 R1——第一圈罐壁的平均半径，R1=0.5D1，近似值R1=R，
m;
He——基础顶面到罐顶面的高度，m;
5、罐壁的稳定性验算：
9）
取值
10 3.5 150 9.5 1100
0.8
根据贮罐理论设计壁厚计算刚度
P——罐内操作负压，pa;
1-2 、
罐壁的许用临界压力[Pc]计算
式中： He——罐壁筒体的当量高度，m
式中：Hei——第i圈罐壁板的当量高度，m hi——第i圈罐壁板的实际高度，m
δei δl——最薄层罐壁板的有效厚度，mm
1-3 、
2-2 、
罐顶最小壁厚（未加内衬层厚度）
贮罐公称直径DN（㎜）
玻璃钢立式容器设计计算
m m m m3 ㎡ ㎡ ㎡ ㎡ mm mm mm Kg m ° m m m3 m3
R= l= V有= V锥= H,D,α D= H= H0= V全= S封= S筒= S底= S全= t封头= t封底= t筒= W= h=
α =
储罐内径 直段高度 储罐总高 储罐容积 封头面积 筒段面积 封底面积 罐全面积 封头厚度 封底厚度 筒体厚度 罐体重量 锥顶高度 锥底夹角 储罐半径 母线长度 有效容积 锥顶容积
α =
6 7 7.53 202.915466 28.71217991 131.9468892 28.2743334 188.9334025 13 16 15.8 5384.255767 0.53 10.01887461 3 3.046456959 197.9203338 4.995132234
m m m m3 ㎡ ㎡ ㎡ ㎡ mm mm mm Kg m ° m m m3 m3
立式玻璃钢平底锥盖储罐参数计算表 JB1422
储罐内径 直段高度 储罐总高 储罐容积 封头面积 筒段面积 封底面积 罐全面积 封头厚度 封底厚度 筒体厚度 罐体重量 锥顶高度 锥底夹角 储罐半径 母线长度 有效容积 锥顶容积 H,D,h D= H= H0= V全= S封= S筒= S底= S全= t封头= t封底= t筒= W= h=
6.5 8 8.700003461 273.2073297 33.94404412 163.3628152 33.18307184 230.4899312 15 16 15.7 6669.039118 0.700003461 12.155 3.25 3.324530771 265.4645747 7.742755039
储罐内径 直段高度 储罐总高 储罐容积 封头面积 筒段面积 封底面积 罐全面积 封头厚度 封底厚度 筒体厚度 罐体重量 锥顶高度 锥底夹角 储罐半径 母线长度 有效容积 锥顶容积
玻璃钢罐荷载计算
HFRP(LWQ)玻璃钢化粪池荷载计算及设计选型一、材料玻璃钢：弹性模量：12Gpa剪切强度：20MPa拉伸强度：180MPa，压缩：200MPa泊松比：0.3密度：1600kg/m3土壤：弹性模量：20MPa泊松比：0.3密度1800kg/m3安全系数：10许用拉应力：18MPa许用压应力：20MPa二、荷载地震荷载：（忽略不计）土壤荷载：按覆土深度经计算确定，如：覆土深度：2.50m18×2.5＝45.00KN/m2覆土深度：0.80m18×0.80＝14.40KN/m2汽车荷载：按扩散角分布理论计算，可按下表计算选用，如汽10级主车计算：覆土深度2.50m时为4.40K N/m2覆土深度0.80m时为22.0K N/m2三、产品选型HFRP(LWQ)型玻璃钢化粪池池分轻、重、特重型三类，适合如下工况：1、轻型荷载X≤18KN/m2；2、重型荷载18KN/m2﹤X≤40KN/m2；3、X﹥40KN/m2的特重型需提供荷载值另行特制。
四、举例分别计算各型号产品在以下工况下的压力荷载：1、覆土深度2.50m＋汽10级主车压力载荷为45.00＋4.40＝49.40KN/m2选型：特重型2、覆土深度0.80m＋汽10级主车压力载荷为14.40+22.00＝36.40K N/m2选型：重型3、覆土深度2.50m＋不过汽车压力载荷为45.00+0.00=45.00K N/m2选型：特重型4、覆土深度0.80m＋不过汽车压力载荷为14.40+0.00=14.40KN/m2选型：轻型土壤及汽车荷载作用下的选型（总荷载）参考表（按扩散角分布理论计算）土壤荷载KN/m2汽-10级主车KN/m2汽-10级重车汽-15级主车KN/m2汽-15级重车汽-20级主车KN/m2汽-20级重车KN/m20.6轻型（10.8）特重型（45.5）特重型（60.4）特重型（70.3）特重型（120.6）0.8轻型（14.4）重型（36.4）特重型（45.8）特重型（52.6）特重型（84.9）1.0轻型（18.0）重型（33.7）特重型（40.4）特重型（45.5）特重型（68.8）1.2重型（21.6）重型（33.6）重型（38.8）特重型（43.3）特重型（61.7）1.5重型（27.0）重型（36.0）重型（39.9）特重型（43.3）特重型（57.1）2.0重型（36.0）特重型（42.1）特重型（44.7）特重型（47.0）特重型（56.4）2.5特重型（45.0）特重型（49.4）特重型（51.3）特重型（53.0）特重型（59.7）3.0特重型（54.0）特重型（57.3）特重型（58.8）特重型（60.1）特重型（65.2）3.5特重型（63.0）特重型（65.6）特重型（66.7）特重型（67.8）特重型（71.8）4.0特重型（72.0）特重型（74.1）特重型（75.0）特重型（75.9）特重型（79.1）4.5特重型（81.0）特重型（82.7）特重型（83.5）特重型（84.2）特重型（86.5）5.0特重型（90.0）特重型（91.5）特重型（92.1）特重型（92.7）特重型（94.9）类别选型覆土深度覆土深度的计算：D与h1参考表型号（HFRP-X）0A1A2A3456D（mm）1000120015001500180018002300规格h1（mm）80095012501250150015001950型号（HFRP-X）78910111213D（mm）2300250025003000300030003000规格h1（mm）1950220022002600260026002600覆土深度=罐体进水管底标高-（D-h1）玻璃钢化粪池覆土深度计算示意图注：1，设备选型（轻、重、特重型）时应根据覆土深度及产品埋置位置（绿化地带参照土壤载荷、车行道下参照过车大小）两者结合参照总荷载表进行选择。
玻璃钢化粪池计算书
玻璃钢化粪池基础承重计算书说明：此计算书为玻璃钢化粪池基础计算书，因为基础设计为３０ｃｍ3:7灰土加２０ｃｍ混凝土（ｃ２０）垫层，根据每个地域土质结构不同（含水率等），灰土配比所称受的重量也不一样，从而此基础计算承重的同时，需要对施工区域的土质进行检测取样，以及用环刀取样方法（实验）来计算灰土垫层所能承受的重量；整个基础的承重为灰土加混凝土垫层共同承受的重量．一、3:7灰土灰剂量计算：结构专业讲3：7灰土是体积比；道路专业讲得灰土是重量比，比如路基用12%灰土。
水窖、窑护壁常用的灰土比是：一百公斤白灰，兑二百五十公斤或三百公斤重粘土，加入八十公斤水拌和。
2:8灰土用的是消解过的白灰,而你套用的1方=1.2吨是生石灰.一般情况下1方生石灰可以消解成1.5---1.8方熟石灰“三七灰土”、“二八灰土”，说的是灰土拌合后，白灰和素土的大致的体积比。
一般，白灰粉的密度是600kg/m3,素土的密度是1800kg/m3。
9%灰土则有：白灰质量/素土质量=0.09,设灰土中的白灰体积为x,则 X*600/[(1-X)*1800]=0.09 0.27-0.27X=X X=0.213 同理，求得：12%灰土，灰土中白灰的体积为0.265；18%灰土，灰土中白灰的体积为0.351。
这样，9%灰土，体积比为0.213：0.787，约等于2：8，大抵也就是常说的“二八灰土”了；12%灰土，体积比为0.265：0.735；18%灰土，体积比为0.351：0.649。
三七灰土灰剂量为：14.3%；二八灰土灰剂量为8.3%三七灰土最大干密度 1.61 最佳含水量16.4%，生石灰堆积密度是1000，素土堆积密度1600（含水量10%），问一方多少石灰？3*1.2=3.6 7*1.6=11.2 3.6/3.6+11.2=24.3% 11.2/3.6+11. 2=75.7% 一方灰土质量是 1.61*1000=1610 所以灰的质量是24.3%*1610=391.6 土的质量是75.7%*1610=1218.4我这样算：3*1000=3.6 7*1600=11.2 则干土11.2/（1+10%）=10.18 3.6/（3.6+10.18）=26.1% 则石灰为 1610*26.1%=421 三七灰土换算：白灰粉的密度是600kg/m3,素土的密度是1800kg/m3，假设1m3的三七灰土含有Xkg的白灰，则：（X/600）/[（1-X）/1800]=3:7 （X/600）*7=[（1-X）/1800]*3 7X/600=（1-X）/600 7X=1-X 8X=1X=0.125，因此得到1m3的三七灰土中含有0.125kg的灰，0.875kg 素土。
玻璃钢设备计算案例
3.1.5按限定应变准则计算示例设计一个玻璃钢稀硫酸加酸罐，浓度35%，密度1.25，工作压力常压，介质装液4m 3。
总高限制4 m ，地面面积限制10m 2。
自然进出工质，出液口高度不限，接管、液位显示按工艺条件指标要求执行。
1.选材及铺层设计树脂选用不饱和聚酯树脂3301作内外表面层。
191作强度层，E m =3×103MPa ；ρm =1.25g/cm 3，υm =0.35。
增强材料选用中碱正交平衡无捻粗纱方格布和玻璃纤维短切毡。
玻璃布单位面积质量800g/m 2，玻璃布玻璃钢的树脂重量含量为35%。
短切毡采用纤维d=10μm ；L=50mm 的无纺布；毡布单位面积质量450g/m 2。
短切毡玻璃钢的数脂含量为45%。
E f =7.5×105MPa ；ρf =2.5 g/cm 3；υf =0.18。
用选择的树脂和纤维织物，通过将来制作设备的工人按照工艺制作出大量试样。
试样在硫酸浓度35%的介质中浸泡后测试，拉伸应变在0.105%后产生声发射。
确定限定的应变值为0.095%。
铺层的层间结构采用内防腐蚀层-过渡层-强度层-外防腐层的铺层。
内防腐蚀层树脂含量80%，厚度1mm ，表面毡增强；过渡层树脂含量60%，厚度2mm ，短切毡增强；强度层由玻璃布和短切毡的单层板交替铺叠；外防腐层的树脂含量80%，厚度1mm ，表面毡增强。
2. 容器几何设计容器总体积：4÷0.8=5 m 3，装入80%体积为4m 3。
容器直径和筒体长度：选用标准椭圆封头，总体积由筒体和封头之和。
按 V =π(D i 2)2L +π12D i 3取筒体长径比D i =0.618×L ， 则：5×109=π(D i 2)2D i 0.618+π12D i 3 即 5×109=1.53D i 3 所以：D i =1483mm 。
筒体长度：L=D i ÷0.618=1483÷0.618=2400mm 。
玻璃幕墙计算(钢立柱)
郑州金水万达中心项目1#、2#楼明框玻璃幕墙设计计算书（一）河南天地装饰工程有限公司2015.04目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 铝材规范： (2)1.4 金属板及石材规范： (2)1.5 玻璃规范： (3)1.6 钢材规范： (3)1.7 胶类及密封材料规范： (3)1.8 五金件规范： (4)1.9 相关物理性能等级测试方法： (4)1.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (5)1.11 土建图纸： (5)2 基本参数 (5)2.1 幕墙所在地区 (5)2.2 地面粗糙度分类等级 (5)2.3 抗震设防 (5)3 幕墙承受荷载计算 (6)3.1 风荷载标准值的计算方法 (6)3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (8)3.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (8)3.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (8)3.5 平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值 (8)3.6 作用效应组合 (8)4 幕墙立柱计算 (9)4.1 立柱型材选材计算 (9)4.2 确定材料的截面参数 (10)4.3 选用立柱型材的截面特性 (11)4.4 立柱的抗弯强度计算 (12)4.5 立柱的挠度计算 (12)4.6 立柱的抗剪计算 (13)5 幕墙横梁计算 (13)5.1 横梁型材选材计算 (14)5.2 确定材料的截面参数 (16)5.3 选用横梁型材的截面特性 (17)5.4 幕墙横梁的抗弯强度计算 (18)5.5 横梁的挠度计算 (18)5.6 横梁的抗剪计算 (19)6 玻璃板块的选用与校核 (20)6.1 玻璃板块荷载计算： (20)6.2 玻璃的强度计算： (21)6.3 玻璃最大挠度校核： (22)7 连接件计算 (23)7.1 横梁与立柱间焊接强度计算 (24)7.2 立柱与主结构连接 (25)8 幕墙埋件计算(化学锚栓) (27)8.1 荷载值计算 (27)8.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (27)8.3 群锚受剪内力计算 (29)8.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 (29)8.5 基材混凝土的受拉承载力计算 (29)8.6 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 (30)8.7 基材混凝土受剪承载力计算 (31)8.8 拉剪复合受力情况下的混凝土承载力计算 (32)9 幕墙转接件强度计算 (32)9.1 受力分析 (33)9.2 转接件的强度计算 (33)10 幕墙焊缝计算 (33)10.1 受力分析 (33)10.2 焊缝特性参数计算 (33)10.3 焊缝校核计算 (34)11 明框玻璃幕墙伸缩及紧固计算 (34)11.1 立柱连接伸缩缝计算 (35)11.2 玻璃镶嵌槽紧固螺钉抗拉强度计算 (35)11.3 玻璃边缘到边框槽底间隙计算 (36)明框玻璃幕墙设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1 幕墙设计规范《铝合金结构设计规范》GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003《建筑瓷板装饰工程技术规程》CECS101：98《建筑幕墙》GB/T21086-2007《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001《小单元建筑幕墙》JG/T216-20071.2 建筑设计规范：《地震震级的规定》GB/T17740-1999《钢结构设计规范》GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95(2005年版) 《高处作业吊蓝》GB19155-2003《工程抗震术语标准》JGJ/T97-2011《工程网络计划技术规程》JGJ/T121-99《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2013《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-2004《建筑材料放射性核素限量》GB6566-2010《建筑防火封堵应用技术规程》CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001《建筑抗震设计规范》GB50011-2010《建筑设计防火规范》GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》GB50057-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002《民用建筑设计通则》GB50352-2005《擦窗机》GB19154-2003《钢结构焊接规范》GB50661-2011《钢结构工程施工规范》GB50755-2012《变形铝及铝合金化学成份》GB/T3190-2008 《建筑用隔热铝合金型材》JG175-2011《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》JG/T133-2000 《铝合金建筑型材第1部分基材》GB5237.1-2008 《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》GB5237.2-2008 《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》GB5237.3-2008 《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》GB5237.4-2008 《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》GB5237.5-2008 《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》GB5237.6-2012 《铝及铝合金彩色涂层板、带材》YS/T431-2009 《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》YS/T437-2009 《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》YS/T459-2003 《变形铝和铝合金牌号表示方法》GB/T16474-20111.4 金属板及石材规范：《干挂饰面石材及其金属挂件》JC830.1、2-2005 《建筑装饰用微晶玻璃》JC/T872-2000 《建筑幕墙用瓷板》JG/T217-2007 《建筑装饰用搪瓷钢板》JG/T234-2008 《微晶玻璃陶瓷复合砖》JC/T994-2006 《超薄天然石材复合板》JC/T1049-2007 《铝幕墙板板基》YS/T429.1-2000 《铝幕墙板第2部分：有机聚合物喷涂铝单板》YS/T429.2-2012 《建筑幕墙用铝塑复合板》GB/T17748-2008 《建筑幕墙用陶板》JG/T324-2011 《建筑装饰用石材蜂窝复合板》JG/T328-2011 《建筑幕墙用氟碳铝单板制品》JG331-2011《纤维增强水泥外墙装饰挂板》JC/T2085-2011 《建筑用泡沫铝板》JG/T359-2012 《金属装饰保温板》JG/T360-2012 《外墙保温用锚栓》JG/T366-2012 《聚碳酸酯（PC）中空板》JG/T116-2012 《聚碳酸酯（PC）实心板》JG/T347-2012 《铝塑复合板用铝带》YS/T432-2000 《天然板石》GB/T18600-2009 《天然大理石荒料》JC/T202-2011 《天然大理石建筑板材》GB/T19766-2005 《天然花岗石荒料》JC/T204-2011 《天然花岗石建筑板材》GB/T18601-2009 《天然石材统一编号》GB/T17670-2008 《天然饰面石材术语》GB/T13890-2008《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2013 《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-2013 《防弹玻璃》GB17840-1999《平板玻璃》GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》GB15763.3-2009 《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》GB15763.2-2005 《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-2009 《半钢化玻璃》GB/T17841-2008 《热弯玻璃》JC/T915-2003《压花玻璃》JC/T511-2002《中空玻璃》GB/T11944-20121.6 钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》JG/T178-2005《不锈钢棒》GB/T1220-2007 《不锈钢冷加工钢棒》GB/T4226-2009 《不锈钢冷轧钢板及钢带》GB/T3280-2007 《不锈钢热轧钢板及钢带》GB/T4237-2007 《不锈钢小直径无缝钢管》GB/T3090-2000 《彩色涂层钢板和钢带》GB/T12754-2006 《低合金钢焊条》GB/T5118-2012 《低合金高强度结构钢》GB/T1591-2008 《建筑幕墙用钢索压管接头》JG/T201-2007《耐候结构钢》GB/T4171-2008 《高碳铬不锈钢丝》YB/T096—1997 《合金结构钢》GB/T3077-1999 《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》GB/T13912-2002 《冷拔异形钢管》GB/T3094-2012 《碳钢焊条》GB/T5117-2012 《碳素结构钢》GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007 《优质碳素结构钢》GB/T699-19991.7 胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》JC/T942-2004《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》JC887-2001《工业用橡胶板》GB/T5574-2008 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玻璃钢结构设计pdf
玻璃钢结构设计pdf玻璃钢是一种由玻璃纤维和树脂组成的复合材料，具有优良的力学性能和耐腐蚀性能。
因此，玻璃钢被广泛应用于各种结构设计中，如储罐、管道、船舶等领域。
本文将介绍玻璃钢结构设计的基本原理和方法，并对其应用的一些典型案例进行分析。
玻璃钢结构设计的基本原理主要包括载荷分析、强度设计和稳定性设计。
首先，进行载荷分析是确定结构所受力的重要一步。
根据实际情况，确定包括静载荷、动载荷和温度载荷等各种不同类型的载荷，并计算其作用下的结构荷载。
接下来，通过强度设计，确定结构所需的材料强度和尺寸。
根据材料的力学性能，计算结构材料的应力和应变，并确保其处于安全的工作状态。
最后，进行稳定性设计，确保结构在各种外力作用下都能保持稳定，并防止发生失稳现象。
玻璃钢结构设计的一些典型案例包括储罐、管道和船舶等。
储罐是玻璃钢最常见的应用之一、由于玻璃钢具有优良的耐腐蚀性能和高的强度，可以用于存储各种腐蚀性物质的储罐。
在设计储罐时，需要考虑容量、载荷和稳定性等因素，确保其能够安全可靠地存储物质。
管道是另一个常见的应用领域。
玻璃钢管道具有良好的耐腐蚀性和低的摩擦系数，可以用于输送各种流体。
在设计管道时，需要考虑管道的流量、压力和温度等参数，并确保其能够满足要求的流体输送性能。
船舶是玻璃钢应用的另一个重要领域。
由于玻璃钢具有轻质、高强度和良好的耐腐蚀性能，可以用于制造船体和船舱等结构。
在设计船舶时，需要考虑船体的浮力、稳定性和安全性等因素，并确保船舶能够满足航行的要求。
总之，玻璃钢结构设计是一门综合性的学科，需要考虑载荷分析、强度设计和稳定性设计等多个方面。
通过合理的设计和优质的材料，玻璃钢结构可以实现良好的强度、耐腐蚀性和稳定性，广泛应用于各种工程领域。
希望本文能够对玻璃钢结构设计有一定的了解，并为相关领域的工程师和设计师提供参考。
小孔玻璃钢格栅承载计算公式
小孔玻璃钢格栅承载计算公式
小孔玻璃钢格栅的承载计算公式可以根据以下步骤进行：
1、确定格栅的基本参数：首先，需要知道格栅的孔径、孔距、格栅厚度、格栅宽度以及格栅长度等基本参数。
2、计算格栅的面积：根据格栅的长度和宽度，可以计算出格栅的总面积。
3、确定均布载荷：均布载荷是指单位面积上所承受的重量。
根据格栅的用途和设计要求，可以确定格栅的均布载荷。
4、使用公式计算：根据格栅的基本参数和均布载荷，可以使用以下公式计算格栅的承载能力：
承载能力= 格栅面积×均布载荷
这个公式可以帮助我们快速计算出小孔玻璃钢格栅的承载能力。
需要注意的是，这只是一个基本的计算公式，实际的承载能力还会受到其他因素的影响，如格栅的制造质量、使用环境等。
因此，在实际应用中，还需要进行更详细的分析和计算，以确保格栅的安全性和可靠性。
另外，小孔玻璃钢格栅的承载计算公式可能会因不同的设计标准和使用要求而有所差异。
因此，在具体的设计和使用过程中，建议参考相关的设计规范和标准，以确保设计和使用的正确性和安全性。
夹砂玻璃钢管结构计算书
夹砂玻璃钢管结构计算书1.玻璃钢管的水力学特点玻璃钢内表面光滑，本身防腐、防污，因此它在输送液体方面具有明显的特点。
流体流量一定时，可以减少泵功率，这样，在管路的寿命期内可以降低使用费用。
2.管道尺寸的初步确定 2.1纯净流体的最大流速：33.048ρ=V式中：V-流速，ft/sec ρ-流体密度，lb/ft 3 2.2腐蚀或侵蚀性流体的最大流速：33.024ρ=V2.3纯净流体所需最小管径：33.05.0173.0ρ⎪⎭⎫⎝⎛=SG Q d式中：Q-流量，gal/min.(gpm) d-管道内径，in SG-流体比重 无量纲 2.4腐蚀或侵蚀性流体所需最小管径：33.05.0103.1ρQ d =式中：Q-流速，gal/min.(gpm) d-管道内径，in SG-流体比重 无量纲 3.标准管径玻璃钢压力管和吸水管的标准管径。
3.1压力管的标准管径434.02321.0⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛=SG Q d3.2吸水管的标准管径434.02434.0⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛=SG Q d3.3流量换算成流速⎪⎭⎫⎝⎛=2409.0d Q V4.压力损失计算由于标高的变化、电机输出功率的改变、管道方向改变引起的湍流以及管道管件的摩擦阻力等，因此在所有管道系统中存在压头损失或压降。
4.1 Hazen-williams 方程Hazen-williams 方程适用于满流水管.对于湍流，因此方程计算的玻璃钢压头损失一般偏于保守。
H f =⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⎪⎭⎫⎝⎛87.485.185.11002083.0d Q C 式中：H f -摩擦损失，H FH2O /100ft.C-Hazen-williams 粗糙度系数＝150（玻璃钢管的 标准值） d-管道内径，in Q-流量，gal/min.(gpm) 4.2简化的Hazen-williams 方程H f =852.163.27.42⎥⎦⎤⎢⎣⎡d C Q式中符号同上注：新玻璃钢管的Hazen-williams 粗糙度系数C 值为160-165，其保守设计值为150。
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3.1.5按限定应变准则计算示例设计一个玻璃钢稀硫酸加酸罐，浓度35%，密度1.25，工作压力常压，介质装液4m 3。
总高限制4 m ，地面面积限制10m 2。
自然进出工质，出液口高度不限，接管、液位显示按工艺条件指标要求执行。
1.选材及铺层设计树脂选用不饱和聚酯树脂3301作内外表面层。
191作强度层，E m =3×103MPa ；ρm =1.25g/cm 3，υm =0.35。
增强材料选用中碱正交平衡无捻粗纱方格布和玻璃纤维短切毡。
玻璃布单位面积质量800g/m 2，玻璃布玻璃钢的树脂重量含量为35%。
短切毡采用纤维d=10μm ；L=50mm 的无纺布；毡布单位面积质量450g/m 2。
短切毡玻璃钢的数脂含量为45%。
E f =7.5×105MPa ；ρf =2.5 g/cm 3；υf =0.18。
用选择的树脂和纤维织物，通过将来制作设备的工人按照工艺制作出大量试样。
试样在硫酸浓度35%的介质中浸泡后测试，拉伸应变在0.105%后产生声发射。
确定限定的应变值为0.095%。
铺层的层间结构采用内防腐蚀层-过渡层-强度层-外防腐层的铺层。
内防腐蚀层树脂含量80%，厚度1mm ，表面毡增强；过渡层树脂含量60%，厚度2mm ，短切毡增强；强度层由玻璃布和短切毡的单层板交替铺叠；外防腐层的树脂含量80%，厚度1mm ，表面毡增强。
2. 容器几何设计容器总体积：4÷0.8=5 m 3，装入80%体积为4m 3。
容器直径和筒体长度：选用标准椭圆封头，总体积由筒体和封头之和。
按 V =π(D i 2)2L +π12D i 3取筒体长径比D i =0.618×L ， 则：5×109=π(D i 2)2D i 0.618+π12D i 3 即 5×109=1.53D i 3 所以：D i =1483mm 。
筒体长度：L=D i ÷0.618=1483÷0.618=2400mm 。
容器公称直径通常由制造商的现有模具来选择一个最接近数值的模具；如果是单件非标定制，则按接近于计算值的规整数。
而相关几何尺寸的标准也是规定模具后的数值，以便于模具尽量多的重复使用。
这里考虑到直径小一点有利于减薄壁厚，也有标准直径可选，所以选择直径为：D i =1400 mm 。
由此计算直径1400 mm 的筒体长度：5×109=π(14002)2L +π1214003 L=2781，筒体长度取2781 mm ；容器总长=L+2H=2781+2×0.25×1400=3481 mm容器相对较长，选择卧式安放为好，这也可以降低设计压力。
初步估计加上进料、出料接管总长可以控制在参数要求4米范围内。
罐内液体介质静压：考虑到操作失误出现满罐通过溢流管流出的情况，介质高度选用1.4m 。
P=ρ×h =1.25×1.4=1.75，设计压力 P=0.175MPa3.单层板参数计算玻璃布单层板用胶量：单位面积单层板的树脂用量如下：W sm=W f W m1−w m=800×0.35(1−0.35)W sm=430 g/m2玻璃布单层板厚度：t=W fρf+W f W m(1−W m)ρm=800×10−42.5+800×10−4×0.35(1−0.35)×1.25t=0.032+0.034cm t =0.66mm这里计算时应该考虑数据的物理意义，便于理解。
玻璃贡献了0.32的厚度，树脂贡献了0.34的厚度。
说明施工技能很重要，一方面树脂要刷平、按照单位面积单层板的树脂用量刷够；另一方面不能用太大的力碾压纤维织物，否则单层板的下部玻纤含量高，上部树脂含量高。
玻璃布单层板纤维体积分数：V f=ρmMfρmMf+ρfMm=1.25×0.651.25×0.65+2.5×0.35V f=0.48，按平衡布特性，纵横向 V fL= V fT=0.24玻璃布单层板树脂体积分数V m=1−V f=0.52短切毡单层板的树脂用量：W sm=W f W m1−w m=450×0.5(1−0.5)W sm=450 g/m2短切毡增强单层板厚度：t=W fρf+W f W m(1−W m)ρm=450×10−42.5+450×10−4×0.5(1−0.5)×1.25t=0.018+0.036=0.052cm=0.52mm 短切毡单层板体积分数：V f=ρmMfρmMf+ρfMm=1.25×0.501.25×0.50+2.5×0.50V f=0.33短切毡增强层单层板的树脂体积分数V m=1−V f=0.674.玻璃布单层板的设计应力单层板的纵向弹性模量：E L=E f×V fL+E m×V m=7.5×104×0.24+3×103×0.52=1.8×104+1.56×103=19560MPa从上式数据可见纤维的贡献是树脂的10多倍，原则上纵向弹性模量只用纵向纤维体积分数，但是树脂却都作了贡献，所以树脂使用全部的体积分数。
单层板的横向弹性模量：1 E T =V fLE f+V mE m=0.2475000+0.523000E T=5660 MPa则主应力方向的弹性模量：E1=K fL(E L+E T)=0.95×(19560+5660)= 23959MPa 现在很多都认为纤维布的波纹对强度的影响并不用考虑，但它确实是存在的。
在这个计算中树脂的作用出现了重复计算的情况，从单向受力的情况考虑，推到力学模型的时候确实应该全部树脂体积分数都应该计算。
但是作为正交织物单层板，简单的力学分析在此已经无能为力了。
当限定应变为0.095%时，单层板允许的最大应力：σ1=E1×[ε]=23959×0.095%=22.76MPa在限定应变下的安全系数：按K=K1×K2×K3×K4×K5计算。
K1、K5因为样块成型与设备成型及工艺都相同计为1，这完全与工厂工人的操作一致性和工人间的操作技术差异决定的，工艺、工序卡片执行的严格程度，原料品质和数量、配比控制都是这些关于工艺的安全系数大小的主要影响因素。
每一个工步的误差是可实测的，这个误差就是这个工步的安全系数，所有工步的安全系数就构成了工艺操作的安全系数。
K2因为限定应变值小0.095%，玻璃钢的蠕变性低，蠕变影响安全系数取1.3，这仅比蠕变影响安全系数最低值1.2多那么一点点，主观因素较大。
正确的做法是将设计复合材料进行蠕变试验，根据试验结果选定。
K3在设计温度为40℃，树脂的热扭变形温度70℃条件下，查图选择1.1；加酸罐承受交变载荷疲劳，这与加酸周期有关，假设每天交变两次。
设备寿命10年，每年300天工作计，则总交变次数=10×300×2=6000次，查图得交变载荷影响系数K4=1.3.K=K1×K2×K3×K4×K5=1×1.3×1.1×1.3×1=1.86单层板的设计应力为：22.76÷:1.86=12.24MPa5.短切毡单层板的设计应力短切毡单层板的弹性模量由Halpin-Tsai半经验公式计算。
先计算各项系数。
E f E m =7.5×1043×103=25η1=(E f/E m)−1(f m)=25−1−4=2.4×10−3η2=(E f/E m)−1(E f/E m)+2=25−125+2=0.89第一向弹性模量E1=E m×1+(2Ld)η1V f1−η1V fE1=3×103×1+(2×5÷10×10−4)×2.4×10−3×0.333 1−2.4×10−3×0.333=27215 MPa 第二向弹性模量E2=E m×1+2η2V f1−η2V f=3×103×1+2×0.89×0.3331−0.89×0.333E2=6791 MPa 短切毡增强的弹性模量：E =38E L +58E T =38×27215+58×6791 E =14450 MPa取计算安全系数1.1。
则计算弹性模量=14450÷1.1=13136 MPa当限定应变为0.095%时，单层板允许的最大应力=13136×0.095%=12.48MPa 在限定应变下的安全系数：K=K 1×K 2×K 3×K 4×K 5。
与玻璃钢的基本一致，只是由于短切毡的树脂用量相对较大，短切毡蠕变性也较大，所以蠕变影响安全系数取1.6；总安全系数：K=K 1×K 2×K 3×K 4×K 5=1×1.6×1.1×1.3×1=2.288短切毡单层板的设计应力为12.48÷2.288=5.45 MPa对以上整个过程仔细体会，会发现弹性模量计算时数值达到上万，然后按限定应变计算应力时数值变小很多，说明弹性模量估算的10%以下的误差对最终的结果并不敏感。
反而是应变值、安全系数对最后的结果影响很大，而恰恰是这些参数的选取带有很大的主观因素，也是学生最容易忽视的部分。
我们总是对那些公式推导、变换、计算太感兴趣了。
6.确定设备的壁厚单位宽度的单层板所允许承受的最大应力为：σDCi =[σi ]t i当单层板交替层叠时： ∑σDCi =[σ]n 1∑t i n 1所以有：∑[σi ]t i =[σ]n 1∑t i n 1[σ]就是薄壁容器设计时的许用应力。
而在圆筒形玻璃钢内压容器的壁厚δ：δ=∑t i n 1(n +1)[σZ ]t Z +n [σB ]t B =[σ]δ得到 (n +1)×5.45×0.52+n ×12.24×0.66=[σ]δ2.83+10.91n =[σ]δ这是铺层设计为中间单层板为玻璃布，两边单层板为短切毡的情况。
同时：δ=PD i 2[σ] 即：[σ]δ=12PD i所以：2.83+10.91n =0.5×0.175×1400 n=10.97此时名义厚度= n ×t B +(n +1)×t Z=(10.97+1)×0.66+10.97×0.52=13.46但是单层板的数量只能是整数，即是玻璃布11层，短切毡12层。