钢管支撑承载力计算.pdf
钢管桩承载力计算
二、贝雷架检算：（参考文献：《路桥施工计算手册》） 1、荷载组合：1+2+3+4+5+6+7+8+9+10+11+12+13 P=6962.54+65.35+13.42+18.86+84.78+95.12+267.1+90.77+686.9+549. 52+549.52+263.18+459=10106.06KN 均匀分部于 17 组贝雷架上，则每组贝雷架受力 F=P/17= 10106.06KN/17=594.47KN 即每组贝雷架上得均布荷载为 Q=594.47KN/15m=39.63KN/m 2、计算图示及结果如下：
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F=0.7×949.53KN/2=332.34KN 因此 34 根钢管桩的极限摩阻力为 11299.56KN 2、荷载组合：1+2+3+4+5+6+7+8+9+10+11+12+13+14+15+16
P=6962.54+65.35+13.42+18.86+84.78+95.12+267.1+90.77+686.9+549.52+
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∴ 每片工字钢受力：P/4=10218.15KN/4=2554.54KN 又由 17 组贝雷架传力于工字钢 即：F=2554.54KN/17=150.27KN 查表得：I36a 工字钢 Wx=877.6cm3, Ix=15796cm4 2、计算图示及结构如下：
轮扣式钢管楼板支撑计算150
楼面模板支撑计算书1. 计算参数结构板厚150mm,层高6.00m,结构表面考虑隐蔽;模板材料为:夹板底模厚度18mm ；板弹性模量E=6000N/mm 2,木材弹性模量E=9000N/mm 2,抗弯强度f=13.00N/mm 2，顺纹抗剪强度f=1.40N/mm 2；支撑采用①48X 3.2mm 轮扣mv式钢管:横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.20m 钢管直径48mm,壁厚3.2mm,截面积4.53cm 2,回转半径i=1.60cm ；钢材弹性模量E=206000N/mm 2，抗弯强度f=205.00N/mm 2,抗剪强度f=120.00N/mm 2。
v板面标高摸板支黑体慕磐设正立面輻2. 楼板底模验算 (1) 底模及支架荷载计算 何载类型 标准单位计算宽度(m)板厚(m) 系设计①底模自重 0.30 kN/m 2X1.0 X1.2 =0.36 kN/m ②砼自重24.00 kN/m 3X1.0X0.15X1.2 =4.32 kN/m ③钢筋荷载1.10 kN/m 3X1.0X 0.15X1.2=0.20 kN/m ④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m 2X 1.0X1.4 =3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合①+②+③+④ q 1 =&38 kN/m底模和龙骨:挠度验算计算组合①+②+③ q2=4.88 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨（次楞）间距L=300mm ，计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh 2/6=1000X182/6=54000mm 3,I 二bh 3/12=1000X183/12=486000mm 4。
1）内力及挠度计算 a. ①+②+③+④荷载支座弯矩系数K=-0.105,M=KqL 2=-0.105X8.38X3002=-79191N•mmM1M1剪力系数％=0.606,V=KqL=0.606X8.38X300=1523Nq=e30jf、，■-V■-，-，-"L300厂L 5001 3001300L300计算简图］单位凸q=Wm)b. ①+②+③荷载支座弯矩系数K=-0.105,M=KqL 2=-0.105X4.88X3002=-46116N•mmM2M2、幫二察龙骨1i 1跨中弯矩系数K=0.078,M=KqL2=0.078X4.88X3002=34258N・mmM3M2剪力系数K=0.606,V=KqL=0.606X4.88X300=887NV2V2挠度系数K=0.644,u=Kq,L4/(100EI)=0.644X(4.88/1.2)X3004/(100X6000X486000)=0.07mmu2u2q=4.SB(4.07)c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN(按作用在边跨跨中计算)计算荷载P=1.4X2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。
钢管轴向承载力计算表
截面类别 a1 a2 a3
k
λ n ≤0.215
稳定系数φ
a类
0.41 0.98 0.152 长细比 6.800524 1.0024586 0.99780835 0.9978083 1.002910877
/
b类
0.65 0.96 0.3 屈服强 235 0.99227928 0.99652544 0.9965254 1.013312234
2636 kg
使
用
说
4、输入钢管材质屈服强度。
明 如：Q235为235，Q345为345，
如其它材质名不含数字，
则需查出所用材质的屈服强度。
Q235安全系数 =2
销抗剪断 (KN)
14864.76
kg 1516206
Q235安全系数
销抗剪断 (KN)
kg
=2
#VALUE! #VALUE!
Q345
19386.36 1977409
λn
0.07311 0.94024359 0.99278361 0.9927836 1.070063928
1.41193015
0.710159675
/ /
λ n ＞0.215
/ / / / / /
长度 L 外径 壁厚t 小径 d D/4
d/D
(d/D)^2 1+(d/D)^2 sqrt[1+(d/ 回转半径i
/
c λn≤ 类 λn＞
0.73
0.90 0.595 1.21 0.302
弹性模 206000
中间计算值
0.95484753 0.99609780 0.9960978 1.24342550
施工临时钢管桩承载力及钢管桩(柱)长度计算20200430002
施工临时钢管桩承载力及钢管桩（柱）长度计算本文档主要计算桥梁工程临时钢管立柱（桩）的承载力和入土深度，根据支座反力求出钢管桩受力后计算稳定承载力和局部稳定性，根据相关规范要求、荷载以及地质参数计算钢管柱（桩）抗力并以表格形式计算土深度。
计算思路清晰，表格简便实用。
一、钢管立柱选择钢管柱采用直径609mm、壁厚16mm的轧制无缝钢管，截面特性如下：钢管立柱根据所承受荷载、外露长度、入土深度以及钢材材质等因素计算确定长度。
二、钢管立柱承受荷载根据钢管桩钢横梁上传来荷载得到钢管立柱荷载表：1轴和6轴传来支座反力2轴和5轴传来支座反力3轴和4轴支座反力因前述简化荷载，故每个轴取最大支座反力确定荷载钢管立柱荷载表（KN）三、钢管立柱整体稳定承载计算1、长细比验算钢管考虑到计算长度：钢管钢管立柱最大外露长度为 2.4m，按照二端铰接确定计算长=L=2.4m。
度L回转半径：ix=20.973cm查《钢结构设计规范》，轴心受压构件允许长细比[λ]=150，/ ix=100/20.973=11.45＜[150]，满足要求。
钢管立柱长细比：λx= L2、稳定承载力计算查《钢结构设计规范》a类截面轴心受压构件稳定系数ψ=0.993稳定承载力N=ψ*f*A=0.993*205*1000*298.074/10000=6067KN钢管立柱最大竖向压力N=3735KN ＜稳定承载力5873KN ，稳定承载力满足要求。
四、钢管柱局部稳定性验算钢管桩外径与壁厚比Dg/t=60.9/1.6=38.1＜允许值100*235/f yg =100*235/205=114.6，局部稳定性满足要求。
五、钢管柱入土深度计算1、钢管桩单桩竖向承载力（1）根据《建筑桩基技术规范》：钢管桩单桩竖向承载力Q uk =Q sk +Q p k=u∑q sik *L i +λp q pk *A p 本工程为开口桩径，且h b /d≥5，因此λp 取0.8（2）单桩竖向承载力特征值R a =Q uk /K ，根据规范安全系数取K 取2，因此Q uk =2R a（3）在轴心竖向力作用下N k ≤R a ，设计时取N k =R a ，因此Q uk =2R a =2N k ，设计时候按照《钢管立柱荷载表》荷载乘以2确定钢管桩单桩竖向承载力，并据此确定入土深度。
钢管柱承载力计算所有
钢管柱承载力计算所有1.钢管柱的几何尺寸钢管柱的几何尺寸包括柱的截面形状和尺寸。
常见的钢管柱的截面形状有圆形、矩形、方形等。
柱截面尺寸则包括截面的外径、内径、壁厚等。
对于圆形钢管柱，其面积可以通过以下公式计算：A=π*(D^2-d^2)/4其中，A为柱的截面面积，D为柱的外径，d为柱的内径。
对于矩形和方形钢管柱，其面积可以通过以下公式计算：A=b*h其中，A为柱的截面面积，b为柱的宽度，h为柱的高度。
2.钢管柱的材料特性钢管柱的材料特性包括钢材的屈服强度和抗弯强度等。
钢材的屈服强度为材料开始塑性变形的极限，抗弯强度为材料在弯曲过程中抵抗破坏的能力。
对于一般的钢管柱，其屈服强度可以通过标准表格、手册或相关规范获取。
一般情况下，钢管柱的屈服强度为其抗弯强度的一半。
3.钢管柱的受力方式钢管柱的受力方式可以分为压力和弯曲两种情况。
对于压力情况下的钢管柱，其承载力可以通过欧拉公式计算：P_cr = (π^2 * E * I )/ (K * L^2)其中，P_cr为柱的临界负荷，E为钢材的杨氏模量，I为柱的惯性矩，K为柱的端部固定系数，L为柱的长度。
对于弯曲情况下的钢管柱，其承载力可以通过铃形关系计算：M_cr = (π^2 * E * I )/ (K * L^2)其中，M_cr为柱的临界弯矩，E为钢材的杨氏模量，I为柱的惯性矩，K为柱的端部固定系数，L为柱的长度。
根据具体的工程设计要求，选取适当的钢管柱几何尺寸和材料特性，结合所受力方式，可以计算出钢管柱的承载力。
计算结果应与实际的工程要求和设计规范相比较，并进行合理的取舍。
此外，还应考虑到钢管柱的稳定性、材质的蠕变和疲劳等因素，并进行综合分析和评估。
模板 立杆支撑层楼板承载力计算
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承载力计算
支撑力计算方管支撑采用Q235钢材，尺寸为100MM ×50MM ，壁厚为2.0MM ，对于此类支撑属压杆，计算其抗压承载力即为计算其欧拉临界力。
但要注意的是欧拉公式是有一定适用范围的，对于Q235钢材钢管支撑：（1） P a =22)(μιπEI （2） σα=()AEI 22μιπ 其中P a 表示欧拉临界力，σα表示欧拉临界应力，E 钢材弹性模量，I 计算杆件截面惯性矩，μ杆件计算长度系数与杆端支撑情况有关，ι杆件长度，Α杆件截面面积。
由于i=A I ，取λ=i μι,则（2）式可以化为：σα＝22λπE （3） σα≤σp (材料比例极限)∴22λπE ≤σp ∴λ≥ασπE 2(3) 因此可得对于Q235钢E ＝2.06⨯1011Pa ，σp =200Mpa,因此可得当诸杆件长细比满足λ≥611102001006.22⨯⨯⨯π100≈＝[]λ结构线性屈曲特征值屈曲，当荷载达到临界荷载时，除初始平衡状态外，出了新的平衡状态。
当采用有限元法分析这类稳定问题时，问题归结为广义特征值问题。
即：[][]0λ2G =+K K E一、强度决定的构件承载力根据GB50017-2003表3.4.1-1, f = 205.00N/mm2根据GB/T 700-1988及GB/T 1591-1994, fy =225.00N/mm2根据公式5.1.1-1,N1 = 1.00× f × An = 1.00 × 205.00 × 67.54 × 102 103 = 1384.49kN二、整体稳定按5.1.2-2进行计算λx = l0xix = 7.70 × 10215.30 = 50.33λy = l0yiy = 7.70 × 1022.81 = 274.02截面为单轴对称的构件，绕对称轴的长细比λy 应按5.1.2-3, 5.1.2-4取计及扭转效应的换算长细比λyz 代替之,取λyz = 12 ( λy2+λz2 ) + ( λy2+λz2 )2 - 4(1 - e02 / i02)λy2λz20.5其中,λz2 = i02A / (It/25.7 + I ω/l χ2 ) (5.1.2-4)i02 = e02 + ix2 + iy2式中, e0 = 5.84 cm--------截面形心至剪心的距离i0--------截面对剪心的极回转半径;λy --------构件对对称轴的长细比;把以上各值代入上式, 得λyz = 276.50取长细比较大值λyz , 根据GB50017-2003表5.1.2-1, 属于 b类截面, 查附录C, 得稳定系数ϕ为0.106******两个主轴方向的最大长细比为276.50,不大于设定的长细比150.00,不满足要求******根据规范公式5.1.2-1,N2 = 1.00fϕA = 1.00 × 205.00 × 0.106 × 75.04 × 102 × 10-3 = 163.69kN 三、局部稳定翼缘板自由外伸宽度b与其厚度t之比:bt = 89.50 18.00 = 4.97 < (10+0.1 λ)235fy = (10 + 0.1×100.00)×235225.00 = 20.44式中, λ-------两主轴方向长细比的较大值;当λ < 30 时，取λ = 30; 当λ > 100 时，取λ = 100.根据规范5.4.1-1, 翼缘稳定满足腹板净高h0与其厚度tw之比:h0tw = 364.0010.50 = 34.67 > (25+0.5 λ)235fy = (25 + 0.5×100.00)×235225.00 = 76.65式中, λ-------两主轴方向长细比的较大值;当λ < 30 时，取λ = 30; 当λ > 100 时，取λ = 100.根据规范5.4.2-1, 腹板稳定满足四、构件承载力N1 > N2, 整体稳定起决定作用, 构件承载力为 N2 = 163.69kN。
钢管结构支管承载力计算表格
钢管结构支管承载力计算一：X 型连接主管外径d=55主管壁厚t=5支管外径ds=40支管外径与主管外径比β=0.727273主管轴力（kN)N=-100(拉力为正，压力为负)主管轴向应力σ=-127.324MPa主管材料屈服强度fy=235主管材料设计强度f=215参数ψn=0.543907主管与支管夹角θ=45°受压支管在管节点处承载力设计值N c pj54.83641kN 受拉支管在管节点处承载力设计值N tpj N t pj =1.5N c pj =82.254608kN()=·-=f t N n pj c 2sin 81.0145.5y qb二：T 型和Y 型连接主管外径d=55主管壁厚t=5支管外径ds=40支管外径与主管外径比β=0.727273主管轴力（kN)N=-100(拉力为正，压力为负)主管轴向应力σ=-127.324MPa主管材料屈服强度fy=235主管材料设计强度f=215参数ψn=0.543907参数ψd=0.774545主管与支管夹角θ=45°受压支管在管节点处承载力设计值N c pj62.69693kN 受拉支管在管节点处承载力设计值N t pj当β≤0.6时，N t pj =1.4N c pj =87.77571kN 当β>0.6时，N t pj =(2-β)N c pj =79.7961kN 12=÷øöçèæ=f t t d N d n pj c 22.0sin 12.y yq三：K 型连接主管外径d=55主管壁厚t=5支管外径ds=40支管外径与主管外径比β=0.727273主管轴力（kN)N=-100(拉力为正，压力为负)主管轴向应力σ=-127.324MPa主管材料屈服强度fy=235主管材料设计强度f=215参数ψn=0.543907参数ψd=0.774545支管间隙a=10(a<0时，取a=0）参数ψa=0.942091主管与受压支管夹角θc=45°主管与受压支管夹角θt=45°受压支管在管节点处承载力设计值N c pj59.06624kN 受拉支管在管节点处承载力设计值N t pjN t pj =(sin θc/sin θt)*N c pj =59.06624kN 注：①0.2≤β≤1.0，ds/ts ≤50,θ≥30°②当d/t>50时，取d/t=50=÷øöçèæ=f t t d N a d n pj c 22.0sin 12.12y y yq。
钢管支撑的承载力计算与应用
即：【Ｅ 【 Ｉ ｌ｝ ｌ ＝ Ｋ卜 （ ０
其 中结构线弹性 刚度矩 阵【１ 以事先求 出， ｌ’ （可 ｊ 几何 刚度矩 阵
Ｐ５． ， 于 度 １ 的 撑 细 Ａ 去 ￣８ 吨 对 长 为８ 支 长 比 ： ： ，７ ＝６ 米 ：
８ ．， 中柔度杆 ， ５７属 应用材料力学 中的经验直线公式 （ ａａ ｂ 计 ｔ＝ － ｋ） ｒ 算可得 Ｐ－ ２ ￣６ ０吨。 －
２ 考虑法兰连接接头钢管支撑承载力的计算
、Ａ ， ＝ 则（） Ｖ 取Ａ ２式可以 ／ 化为：
‘
譬
－ －
（） ３
ｏ
≤ Ｏ （＇ ＇ Ｏ 材料 比例极限 ） ｐ ｐ
ｊ ．
．
， ．
≤唧
Ｏ 引 言
杭州市钱江新城城星路 、 富春路 交叉 口地下空间连接工程深 基 坑采用地下连续墙作维护结构 ， 基坑标准段深 １ ． ８米 ， ４ ８５ 端头 因此可得对于 Ｑ ３ 钢 Ｅ ２ ６ ”ａｔ ０Ｍ ａ ２５ ＝． １ Ｐ ，￣２０ Ｐ ，当计算 ０Ｘ０ ｒ 井深 ２ ．８ ０４ ０深 ，开挖时采用 ｑ ０ ｍ ￣６９ ｍ壁厚为 １ｒ ６ ｍ钢管作为维 杆件 长 细 比满 足 ａ 护结构支撑体 系 ， 向设置 ５道 支撑（ 竖 见图一）水平方 向平 均 ３ ， ｍ 间距布置， 第 四道支撑 中心下 １ 米处设一道换 撑。在进行施 在 ． ２ 工监测分析 时必须结合 各支撑设计轴力 对不同断面支撑 的轴力 时才能使用欧拉公式。 进行监测 ， 结合各监测结果给出基坑稳定评价或加 固方案 。在给 加 固方案时 ， 了解钢管支撑 的极限承载力是非 常重要 的。 完全 ２０ 因此本工程支撑长度 １ｍ，
钢支撑承载力计算
＝
56.8
Mpa
（考虑钢 稳定计算 支撑自重
影响）
σ＝ ＝
σ1＋σ2 214.2
Mpa
<
MZ
IK LAM
FAI
f=
215
NEX
f=
215
Mpa Mpa
=
156.8
KNm
求λ
i＝
SQRT(I/A)
＝
207
mm
λ＝ =
L0*1000/i 100
查《规范》
φ＝
0.561
求稳定1 欧拉临界力
σ1＝ N*1000/(φA)＝1574Mpa<
NEX=
π^2×EA/λx2
N
＝
5.20E+06
考虑受弯作 用稳定性
σ2＝
βmx×MZ/〔γx× W1x（1-0.8× N/NEX）〕
钢支撑长度
L0=
20.8
m
钢支撑轴力
N=
2276
kN
数据代名 DD TT GG EE DN AA II
WW
GAMA BETA GA GAA
LL NN
钢支撑初偏 心
LP=
L0/1000
(根据<建筑基坑支护技 术规程>JGJ120-99
=
0.0208
m
钢管引起跨 中最大弯矩
MZ=
qGA*L^2/8+N*LP
钢支撑承载力计算
钢支撑直径
D＝
钢支撑壁厚
t=
钢构件自重
g=
600 14 7.85E+03
mm mm kg/m^3
钢弹性模量
E=
2.06E+05
脚手架承重支撑荷载计算
齐鲁商会大厦工程现场场地狭小，在基坑东侧及基坑上部设置钢筋等材料周转承重脚手架，长约70米，宽约8米，高度2.4米，顶部搭设1.1米高防护栏杆，详见脚手架平面图、立面图。
一、荷载值计算
脚手架体上铺脚手板等自重荷载值0.4KN/㎡
脚手架上部承重取值2.0 KN/㎡
合计：2.4 KN/㎡
因该脚手架为承重式满堂脚手架，而满堂脚手架应按构架稳定要求放置适量的竖向和水平整体拉结杆件，确保构件不变形。
1、底部先铺设50厚的木垫板，立杆间距＠1000㎜，水平杆共设三道，底上中间偏上各一道，总高度为2.4米，每个控挡均有斜拉杆交错放置，保证构架的整体性能，说见附图。
2、剪力撑的斜杆与水平面宜在45左右。
一、模板支撑设计
1、排架搭设：排架立杆间距≤1米，扫地杆离地15㎝，第一排水平钢管高度1.8m，第二排水平钢管高度1.5m，排架搭设时，东西、南北方向的立杆要在一直线。
2、梁的加固：当高的高度或宽度大于700㎜时，梁旁两侧要加对拉螺杆，间距1m，并采用斜撑固定，当梁小于700㎜时，均要在梁旁打斜撑，所有大于400㎜宽的梁，梁பைடு நூலகம்都要增加顶撑，间距同立杆间距。所有板的接缝处都需贴双面胶带。
对于150厚板：
一、模板支撑设计
1、排架搭设：排架立杆间距≤1米，扫地杆离地15㎝，第一排水平钢管高度1.8m，第二排水平钢管高度1.5m，排架搭设时，东西、南北方向的立杆要在一直线。模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道总想见到称，由底至顶连续设置。
2、梁的加固：当高的高度或宽度大于700㎜时，梁旁两侧要加对拉螺杆，间距1m，并采用斜撑固定，当梁小于700㎜时，均要在梁旁打斜撑，所有大于400㎜宽的梁，梁底都要增加顶撑，间距同立杆间距。所有板的接缝处都需贴双面胶带。梁计算同其他楼层。
承插型套扣式钢管支撑计算书
梁模板支撑计算书1．计算参数结构楼板厚150mm，梁宽b=250mm，梁高h=800mm，层高8.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离1.00m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f m=13.00N/mm2，抗剪强度f v=1.40N/mm2;采用两根钢管支撑,横向间距1050mm，纵向间距1050mm，支架立杆的步距h=1.80m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.50m;钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积 4.24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。
钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度f v=120.00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。
荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底侧模自重 0.5 kN/m2×(0.25 + 1.30 ) ×1.2 = 0.93 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3× 0.25 × 0.80 × 1.2 = 5.76 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.25 × 0.80 × 1.2 = 0.36 kN/m④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.25 × 1.4 = 0.70 kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 7.75 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 5.88 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=250mm。
W=bh2/6=250×182/6=13500mm3,I=bh3/12=250×183/12=121500mm4。
模板计算(屋面钢管支撑)
斜屋面模板计算一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):最高7；(层高-板厚-模板厚-间隙)采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件，双扣件抗滑承载力:12.00kN；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):采用0.12；（100、120mm）施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；振捣砼时产生的荷载标准值（kN/ m2）:2.000.3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):8000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.1200×1.000+0.350×1.000=4.100kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×1.000=4.500kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×4.100+1.4×4.500)×0.300×0.300=0.101 kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.101×1000×1000/54000=1.870 N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f]=13 N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算 = 3V/2bh < fv其中最大剪力 Q==0.600×(1.2×4.100+1.4×4.500)×0.300=2.020 kN截面抗剪强度计算值=3×2020.0/(2×1000.000×18.000)=0.168 N/mm2=1.40N/mm2，满足要求!抗剪强度验算 < fv(3)挠度计算ω= 0.677ql4 / 100EI < [ω] = l / 250q=4.100+4.500=8.600 N/mm2面板最大挠度计算值ω= 0.677×8.600×3004/(100×3500×486000)=0.277 mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6.000×8.000×8.000/6 = 64.00 cm3；I=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4；方木楞计算简图如下：1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：= 25.000×0.300×0.120 = 1.125 kN/m；q1(2)模板的自重线荷载(kN/m):= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ；q2(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：= (2.500+2.000)×1.000×0.300 = 1.350 kNp12.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(1.125 + 0.105) = 1.476 kN/m；集中荷载 p = 1.4×1.350=1.890 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.890×1.000 /4 + 1.476×1.0002/8 = 0.657 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.890/2 + 1.476×1.000/2 = 1.683 kN ；方木的最大应力值σ= M / w = 0.657×106/64.000×103 = 10.266 N/mm2；方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 10.266 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: = 3Q/2bh < [fv]其中最大剪力: V = 1.000×1.476/2+1.890/2 = 1.683 kN；方木受剪应力计算值 = 3 ×1683.000/(2 ×60.000 ×80.000) = 0.526 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.526 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.400N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2= 1.125+0.105=1.230 kN/m；集中荷载 p = 1.350 kN；方木最大挠度计算值ω= 5×1.230×1000.0004 /(384×8000.000×2560000.00) +1350.000×1000.0003 /( 48×8000.000×2560000.00) = 2.155 mm；方木最大允许挠度值 [ω]= 1000.000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 2.155 mm 小于方木的最大允许挠度值 4.000 mm,满足要求!三、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.476×1.000 + 1.890 = 3.366 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M= 0.808 kN.m ；max最大变形ω = 1.869 mm ；最大支座力 Q= 10.996 kN ；max钢管最大应力σ= 0.808×106/5080.000=159.063 N/mm2；支撑钢管的计算最大应力计算值 159.063 N/mm2小于钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ Rc其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.97kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,双扣件满足要求五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
钢管轴向承载力计算表
使
用
说
4、输入钢管材质屈服强度。
明 如：Q235为235，Q345为345，
如其它材质名不含数字，
则需查出所用材质的屈服强度。
Q235安全系数 =2
销抗剪断 (KN)
14864.76
kg 1516206
Q235安全系数
销抗剪断 (KN)
kg
=2
#VALUE! #VALUE!
Q345
19386.36 1977409
57735 1
斜边/邻边 6 10
100000 1
一般出口 daka
开平方 平方
求开方值 4
求平方 9
根号 16
底数 3
λn
0.07311 0.94024359 0.99278361 0.9927836 1.070063928
1.41193015
0.710159675
/ /
λ n ＞0.215
/ / / / / /
长度 L 外径 壁厚t 小径 d D/4
d/D
(d/D)^2 1+(d/D)^2 sqrt[1+(d/ 回转半径i
钢管轴向承载力自动计算表
截面类别 a1 a2 a3
k
λ n ≤0.215
稳定系数φ
a类
0.41 0.98 0.152 长细比 6.800524 1.0024586 0.99780835 0.9978083 1.002910877
/
b类
0.65 0.96 0.3 屈服强 235 0.99227928 0.99652544 0.9965254 1.013312234
38.763711 KN
承载力(KN)
2014.3.1满堂支撑架承载力计算
F 0 .28 C t 0 V
F CH
1 2
(A.0.4-1) (A.0.4-2)
混凝土结构工程施工规范GB50666-2011讲座
式中： F——新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压 力标准值 (kN／m2)； γc——混凝土的重力密度(kN／m3)； t0——新浇混凝土的初凝时间(h)，可按实测确 定；当缺乏试验资料时可采用下式计算： t0 = 200／(T+15) ，T为 混凝土的温度（℃）； β——混凝土坍落度影响修正系数，当： 50mm＜坍落度≤ 90mm时， β取0.85；（原规范为1.0） 90mm ＜坍落度≤130mm时，β取0.9； （原规范为1.15） 130mm ＜坍落度≤180mm时，β取1.0； V——混凝土浇筑高度（厚度）与浇筑时间的 比值，即浇筑速度(m／h)；
当浇筑速度大于10m／h，或混凝土坍落度大 于180mm时,侧压力(G4)的标准值可按公式(A.04-2) 计算。（即：F C H ） 原GB50204-92，以及JGJ162-2008 的公式为：
1 2
F 0.22 C t0 1 2V
（掺缓凝剂时β1=1.2）
F CH
〔说明〕新规范计算公式中的固定系数由原0.22提 高到0.28，但原β1及β2值的取值与修订后的β取值 不同，修订后公式计算的新浇混凝土的侧压力的 设计值并未增大，见下对比图。
四周连续式垂直剪刀撑
竖向连续式垂直剪刀撑
竖向剪刀撑底部和顶部 加设水平剪刀撑
图3 剪刀撑布置之一
四周连续式垂直剪刀撑
竖向连续式垂直剪刀撑 之字撑
竖向剪刀撑底部和 顶部加设水平剪刀撑
剪刀撑之间 加设之字撑
图4 剪刀撑布置之二
四周连续式垂直剪刀撑
钢管脚手计算单(1.5m)
钢管脚手计算单(1.5m)简介钢管脚手是建筑工地中常用的辅助工具，其具有承重能力以及调整高度的功能。
根据不同的使用场景和荷载情况，需要选择不同规格的钢管脚手，同时还需要计算其数量、高度和承载力等参数。
本文档将针对1.5m高度的钢管脚手进行计算，方便施工人员在使用前了解其基本参数。
参数说明钢管脚手规格1.5m高度的钢管脚手采用直径为48mm的钢管制作，管壁厚度为3.5mm。
其底座采用1501506mm角钢制作，螺母和螺栓为M20。
承载能力钢管脚手的承载能力取决于其使用场景和荷载情况。
一般来说，钢管脚手的承载能力为其自重的5-6倍。
在1.5m高度使用的钢管脚手，其考虑风荷载的垂直承载能力为4.7KN(约480kg)，考虑水平荷载的支撑能力为2.2KN(约220kg)。
钢管脚手数量计算钢管脚手数量的计算需要综合考虑其使用场景、荷载情况以及支撑面积等因素。
在一般的室内施工场所中，钢管脚手间距一般取决于场地的平整度和材料大小等因素，一般约为2-3m，因此计算时一般取每平米面积所需钢管脚手的数量。
以一般的10平米室内施工场所为例，其所需钢管脚手数量为：•垂直承载能力：10(平米) * 4.7(KN/平米) / 4.7(KN/个) = 10个•水平支撑能力：10(平米) * 2.2(KN/平米) / 0.22(KN/个) = 100个其中的4.7和0.22分别为每个钢管脚手的垂直承载能力和水平支撑能力。
钢管脚手高度计算钢管脚手的高度应根据实际需求进行调整。
在施工过程中，一般需要根据现场实际情况进行高度的调整，建议使用工具进行调整，以确保安全稳定。
在具体的高度计算中，需综合考虑钢管脚手的高度和使用工具的安全高度等因素。
使用注意事项在使用钢管脚手过程中，需要注意以下几点：1.需要在使用前对钢管脚手进行检查，确保其无明显扭曲、裂纹或其他损坏。
2.需要使用正确的工具调整钢管脚手高度，调整后需进行固定。
3.需要避免在一侧或部分使用多个钢管脚手，建议分布均匀。
(完整版)第一部分钢管撑、钢围檩、工法桩型钢计算书
围护结构计算书一、钢支撑承载能力验算根据围护结构计算，5号通道与1号风亭中斜支撑长度22.2米，支撑间距3.5米，斜撑与围护角度为450，计算结果中第二道支撑轴力标准值341kN/m。
支撑轴力设计值为：341×1.25×3.5/sin(450)=2110kN/m 。
二、工法桩H型钢内力验算围护结构采用SMW工法桩，桩径850mm，间距600mm。
工法桩内插H型钢，截面尺寸b×h×t1×t2为：300×700×13×24mm。
截面惯性矩：I＝1/12×300×7003-1/12×(300-13)×(700-2×24)3=1946069925mm4根据围护结构计算书附件，7号通道与2号风亭弯矩标准值491kN×m/m,设计值M＝491×1.25×1.2＝736.5kN×m/mσ＝M/I×y o=736.5×106/1946069925×700/2=132.5N/mm2＜215N/mm2满足安全要求。
三、钢围檩内力验算围护结构钢围檩采用双榀I40b工字钢，材质为Q345。
截面系数:W x=2×1140×103mm3S x=2×671.2×103mm3I x=2×22781×104mm4t w=2×12.5mm根据计算书附件，钢围檩所承受最大均布荷载为4号通道第二道支撑处，q k=397.4(N/mm),设计值：q=397.4×1.25=497(N/mm)。
则围檩最大弯矩设计值为支座处，M＝1 /12 ×497×35002=507100000(N×mm/mm)，则围檩翼缘处最大拉、压应力为：σ＝M/W x =50710000/(2×1140000)=222 N/mm2＜ f=295N/mm2围檩抗拉设计强度满足要求。
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=
1.11E+09
mm^4
截面抵抗矩
W=
0.0982*[(D^4(DN)^4]/D
=
3.69E+06
mm^3
塑性发展系 数
γx＝
1.15
等效弯矩系 数
βmx＝
1.00
钢支撑单位 长度重量
GA=
A*g*1/1E6
=
2.02E+02
kg
＝
2.023
KN
钢管的截面类型
根据《钢 结构设计 规范》 GBJ17-88 表5.1.2 按b类构 件考虑
钢支撑长度
L0=
20.8
m
钢支撑轴力
N=
2276
kN
数据代名 DD TT GG EE DN AA II
WW
GAMA BETA
GA GAA
LL NN
钢支撑初偏 心 ( 根据 <建筑基坑支护技
术规程 >JGJ120-99
钢管引起跨 中最大弯矩
求λ
LP= =
MZ= =
i＝ ＝ λ＝ =
L0/1000 0.0208
钢支撑承载力计算
钢支撑直径
D＝
钢支撑壁厚
t=
钢构件自重
Hale Waihona Puke g=600 14 7.85E+03
mm mm kg/m^3
钢弹性模量
E=
2.06E+05
N/mm^2
钢支撑内空 直径
DN=
572
mm
支撑面积
A=
[(D/2)^2-(D/2t)^2]*3.142
=
25776.968
mm^2
转动惯量Ｉ
I= (D^4-DN^4)*3.142/64
qGA*L^2/8+N*L P 156.8
SQRT(I/A) 207
L0*1000/i 100
m KNm mm
查《规范》
φ＝
0.561
求稳定１ 欧拉临界力
σ 1＝ N*1000/( φA)
＝
157.4
Mpa
<
NEX=
π
^2×
EA/λ
2 x
N
＝
5.20E+06
考虑受弯作 用稳定性
σ 2＝ ＝
βmx×ＭZ/ 〔γ x× W1x（1-0.8 × N/NEX）〕
56.8
Mpa
稳定计算
（考虑钢 支撑自重 影响）
σ＝ ＝
σ1＋σ 2 214.2
Mpa
<
MZ
IK LAM
FAI
f=
215
NEX
f=
215
Mpa Mpa