排架结构,混凝土抗风柱计算计算(2012年版规范)
关于2012版_建筑结构荷载规范_省略_房墙面檩条考虑阵风系数问题的探讨_董超
关于2012版_建筑结构荷载规范_省略_房墙面檩条考虑阵风系数问题的探讨_董超读者园地 Reader’s Corner关于2012版《建筑结构荷载规范》要求厂房墙面檩条考虑阵风系数问题的探讨□文/董超白聚会国忠岩赵贺中冶京诚工程技术有限公司【摘要】《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012首次要求厂房墙面檩条要考虑阵风系数，经计算，2012版得到的基本风压最大为2006版的2倍以上。
实际上，目前围护结构风灾调查中少有发现墙面檩条破坏情况。
本文通过新老规范的计算结果比较、围护结构风灾情况调查，最后对墙面檩条是否考虑阵风系数问题进行了探讨。
相信本文对厂房墙面檩条阵风系数问题的进一步研究具有一定的参考价值。
【关键词】荷载规范厂房墙面檩条阵风系数DOI:10.13924/ki.cecs.2014.07.040《建筑结构荷载规范》GB??50009-2012（以下简称《规范》）第8.6.1条要求围护结构考虑阵风系数，条文说明指出檩条属于“非直接承受风荷载的围护结构”。
因此，厂房墙面檩条要考虑阵风系数。
而2006版《规范》不要求墙面檩条考虑阵风系数。
关于这个问题，很多设计人员存有疑惑：第一，墙面檩条究竟该不该考虑阵风系数？第二，阵风系数对墙面檩条影响有多大？关于第一个问题，2012版《规范》第8.6.1条文说明指出“这是考虑到近几年来轻型屋面围护结构发生风灾破坏事件较多的情况而作出的修订”。
注意到，这里只是说“屋面”围护结构风灾破坏事件较多，并没有说“墙面”围护结构风灾破坏较多。
关于第二个问题，2012版《规范》第8.6.1条文说明指出“对低矮房屋非直接承受风荷载的围护结构，如檩条等”，由于2012版较2006版《规范》降低了局部体型系数和面积折减系数，因此，认为“风荷载的整体取值与原规范相当”。
但实际上，通过新老规范计算结果的对比，发现2012版《规范》结果最大是2006版《规范》的2倍以上，下文给出主要计算过程和结果。
排架柱的计算
1 根据吊车厂家提供资料计算吊车运行时所产生的主要荷载由吊车厂家提供样本查得，桥架宽度B=6.62m，轮距K=4.7m，小车质量m2=11.25t，吊车最大轮压标准值Pmax，k=289KN，大车质量m1=30.35t。
工作级别A5。
Pmin，k=-Pmax，k=-289=79KNg为重力加速度，取为10m/s2，1t·m/s2=KN。
Ｄmax=βγQPmax，kΣyi=0.9×1.4×28.9×（1+1.3/6）=44.3tDmin=Ｄmax（Pmin，k/Pmax，k）=44.3（7.9/28.9）=12.1tTk=[αβ（小车质量+起重量）g]/4=[0.09×0.9×（11.25+32）×10]/4=8.8KNTmax=Dmax（Tk/Pamx，k）=44.3×（8.8/289）=13.5KN2 根据建筑图计算出屋面荷载而选出屋面板30厚1：8水泥珍珠岩：0.03×4=0.12KN/m2；200厚加气混凝土块保温层：0.2×7.5=1.5KN/m2；20厚1：3水泥砂浆找平层：0.02×20=0.4 KN/m2；1.5厚氯化聚乙烯：1.5×0.0015=0.002KN/m2；积灰荷载：Q1k=0.5×2=1KN/m2；活荷载：Q2k=0.65 KN/m2。
Q=1.35×（0.12+0.4+1.5）+1.4×（0.9+0.5×2+0.7×0.65）=2.727+1.897=4.624KN/m2 所得荷载与屋面板所能承受荷载相比较，4.96KN/m2>4.624 KN/m2；屋面板选自Y-WB-4Ⅱ。
3 根据厂房跨度、屋面板型号计算天沟（1）焦渣混凝土找坡层，按12m排水破，5‰坡度，最低处厚度为20mm考虑。
6m天沟最大找坡层重按（50+80）/2=65mm厚度计算。
混凝土结构单层厂房排架柱设计计算书
可修改编辑混凝土结构单层厂房设计一设计资料1. 工程概况某锻工车间为一单层单跨钢筋混凝土装配式结构，跨度 18m,长度 66m，选用两台中级工作制桥式吊车，轨顶标高 9.8m，考虑散热通风要求，需设置天窗及挡风板2. 设计要求①. 完成屋面板、屋架、天窗架、天沟、吊车梁、基础梁等构件的选型，幵初步确定排架柱的截面尺寸；②. 进行结构布置（包括支撑布置）③. 排架荷载计算；④. 排架内力计算；⑤. 排架内力组合；⑤. 柱子配筋设计（包括牛腿）⑦. 柱下单独基础设计；⑧. 绘制施工图（1 号图纸及 2 号图纸各一张），内容包括⑴基础平面布置图及基础配筋图⑵屋盖结构布置及结构平面布置图⑶柱子配筋图⒊设计资料3.1 荷载钢筋混凝土容重25KN/m3一砖墙（单面粉刷） 4.92KN/m220mm 水泥砂浆找平0.4 KN/m2 钢门窗自重0.4 KN/m2 钢轨及垫层0.6 KN/m2 二毡三油防水层0.35 KN/m2 (沿斜面)屋面活荷载0.5 KN/m2 （沿水平面）屋面积灰荷载0.5 KN/m2（沿水平面）可修改编辑施工活荷载 0.5 KN/m 2（沿水平面）3.2 工程地质资料由勘察报告提供的资料，天然地面下 1.2m 处为老土层，修正后的地基承载力 为 120 KN/m 2，地下水位在地面下 1.3m （标高-1.45m ） 3.3材料混凝土：柱 C30，基础 C15钢筋：受力筋为 HRB335 级钢筋，钢箍、预埋件及吊钩为 HPB235 级钢筋 砌体：M5 砖，M2.5 砂浆图+17.520+15.150+9.600+9.800二 结构选型和结构布置1. 屋面板采用 1.5m ×6m 预应力钢筋混凝土屋面板[G410(一)、（二）]，板自重 1.3，嵌缝 重 0.1（均沿屋架斜面方向） 2. 天沟板4mm ）图 5 天窗架及挡风板示意图（单位：mm ）3. 天窗架 门型钢筋混凝土天窗架（G316）的示意图如图 5。
6-钢筋混凝土框排架结构
一般规定
• 框排架结构的排架柱选型，应符合下列规定： • 1 应根据截面高度不同采用矩形、工字形截面柱或 斜腹杆双肢柱，不应采用薄壁工字形柱、腹板开孔工 字形柱或预制腹板的工字形柱。 • 2 采用工字形截面柱时，柱底至室内地坪以上 500mm高度范围内、阶形柱的上柱和牛腿处的各柱段， 均应采用矩形截面。 • 3 山墙抗风柱可采用矩形、工字形截面钢筋混凝土 柱，亦可采用Ｈ形钢柱。当排架跨较高时，宜设置山 墙抗风梁。
一般规定
• 框架-抗震墙中的抗震墙基础，应有良好的整体性和 抗转动的能力。 • 楼梯间应符合下列规定： • 1 宜采用现浇钢筋混凝土楼梯。 • 2 对于框排架结构，楼梯间的布置不应导致结构平 面特别不规则；楼梯构件与主体结构整浇时，应计入 楼梯构件对地震作用及其效应的影响，应进行楼梯构 件的抗震承载力验算；宜采取减少楼梯构件对主体结 构刚度影响的构造措施。 • 3 楼梯间两侧填充墙与柱之间应加强拉结。
计算
• 以下只将规范中精简出来讲解，具体的公 式及计算请详见《构筑物抗震设计规范》 第六章第二节。
计算
• 6度时，不规则、建造于Ⅳ类场地上较高的以及7度~9 度时的框排架结构，应按《构筑物抗震设计规范》第 5章多遇地震的规定进行水平、竖向地震作用和地震 作用效应计算。 • 框排架结构应按空间结构模型计算地震作用，且应符 合下列要求： • 1 复杂框排架结构进行多遇地震作用下的内力和变 形分析时，应采用不少于两个不同的力学模型，并应 对其计算结果进行分析比较。 • 2 框排架结构不规则时，应符合《构筑物抗震设计 规范》第3.4.6、3.4.7条的规定。
一般规定
• 采用框架-抗震墙时，抗震墙底部加强部位的范围， 应符合下列要求： • 1 底部加强部位的高度，应从地下室顶板算起。 • 2 房屋高度大于24m时，底部加强部位的高度可取 底部两层和墙体总高度的1/10的较大值；房屋高度不 大于24m时，底部加强部位可取底部一层。 • 3 当结构计算嵌固端位于地下一层底板或以下时， 底部加强部位尚应向下延伸到计算嵌固端。
国家开放大学电大本科《房屋建筑混凝土结构设计》期末试题及答案(试卷号：1258)
国家开放大学电大本科《房屋建筑混凝土结构设计》期末试题及答案（试卷号：1258）2021-2022国家开放大学电大本科《房屋建筑混凝土结构设计》期末试题及答案（试卷号：1258）一、单项选择题（每小题2分，共计40分）1.( )主要承担楼(屋)面上的使用荷载，并将荷载传至竖向承重结构,再由竖向承重结构传至基础和地基。
A.梁板结构体系 B.框架结构体系 C.剪力墙结构体系 D.框架一剪力墙结构体系 2.对于钢筋混凝土现浇楼盖,若l1表示短边的计算跨度,l2表示长边的计算跨度，则( )。
C.当l2/ l1≥3时,可按单向板进行设计 3.对于肋形楼盖,不论板区格两边的尺寸比例如何,荷载传递的途径都是( )。
A.板→次粱→主梁→柱或墙-→基础→地基 B.板→次梁→主梁→柱或墙→地基→基础 C.板→主梁-→次梁→柱或墙→地基→基础 D.板→主梁→次梁→柱或墙-→基础→地基 4．( )的主要目的是为建筑物选择安全经济的受力体系，主要包括结构体系的选择及结构材料的确定等。
A．结构布置 B．结构选型 C．结构分析^p ^p D．结构验算5．根据单向板肋梁楼盖的设计经验，其经济的柱网尺寸为( )。
A．1～4米 B．5～8米 C．9～12米 D．10～14米 6．按弹性理论计算钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖的板和次梁的内力时，采用折算荷载的原因是( )。
A．修正因忽略次梁抗扭刚度而产生的误差 B．考虑在计算简图中取支座中点间距为跨长 C．考虑板和次梁荷载的随机性 D．考虑板和次梁施工尺寸的误差 7．塑性铰与理想铰的主要区别是( )。
A．塑性铰不能转动，而理想铰可在两个方向做无限的转动 B．理想铰集中于一点，故只能承受一定数值的弯矩，而塑性铰可承受较大的弯矩 C．塑性铰是单向铰，只能在弯矩作用方向做有限的转动，转动的大小受材料极限变形的限制D．塑性铰集中于一点，而理想铰形成在一小段局部变形较大的区域 8．单层厂房的结构体系中，( )组成横向平面排架结构，它是单层厂房的基本承重结构。
混凝土抗风柱计算
2
3.01 KN.m
As1=MⅡ/0.9fy.h0= As'=ρ minB*h0= AS1=
16.96 14782.50 14783 821.25
mm2 mm2 mm2 mm2/m
0.85 m
a'=b+0.1= b'=h1+0.1=
0.7 m 0.9 m P=Pmin+(Pmax-Pmin)x(L-a1)/L= 42.35 162.24 KN G=
kpa
MⅠ＝a1 〔（2S+a')(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)S]/12 = 9.29 KN.m MⅡ＝(S-a')2(2L+b')(Pmax+Pmin-2G/A)/48 = 五：配筋计算 As1=MⅠ/0.9fy.h0= As'=ρ minB*h0= AS1= 52 2135 2135 821.25 mm2 mm2 mm2 mm2/m
抗风柱基础计算 一：数据输入 1.地基承载力特征值fak= 基础埋深d= 承载力深度修正系数η d＝ 承载力宽度修正系数η b= 估算基础宽度S= 估算基础长度L= 基础高度H= 基底以上土平均容重γ m＝ 抗风柱处山墙高Hw= 墙体容重γ q= 墙体厚ht= 3.材料信息 混凝土强度等级 钢筋强度等级: 最小配筋率：ρ min= 钢筋保护层厚度 二：输出信息 1.材料信息 混凝土轴心抗压设强度计值fc = 钢筋等级fy= 2.fa=fak+η bγ (b-3)+η dγ m= 3.荷载信息 3.1轴力信息 下柱自重GC1=25bh1= 上柱自重GC2=25BH2= 基础范围墙重Gw=SHwγ q= Fk=GC1+GC2+GW= 基底以上土和基础自重G= 3.2弯矩信息 MA= e1=(h1-h2)/2= e2=(ht+h1)/2= MG=GC1e1+Gwe2= Mk=MA+MG= 3.3剪力信息 VK=VA= Mv=Vk(d-1)= 三：地基承载力复核 基底面积A=SL= 基底面积矩W=SL2/6= e=(Mk+Mv)/(Fk+G)= L/6= e<L/6 Pkmax=(Fk+G)/A+(Mk+Mv)/W= Pkmin=(Fk+G)/A-(Mk+Mv)/W= Pk=(Pmax+Pmin)/2= 27.42 kpa 44.91 kpa 36.17 kpa <1.2fak,满足 <fak,满足 -23.40 KN -23.40 KN.m 42.12 KN.m 0m 0.52 m -44.3456 KN.m -2.23 KN.m
抗风柱计算书
抗风柱计算书#、#抗风柱计算书-------------------------------| 抗风柱设计|| || 构件：KFZ1 || 日期：2012/11/09 || 时间：09:09:59 |------------------------------------ 设计信息-----钢材等级：Q235柱距(m)：8.800柱高(m)：7.440柱截面：焊接组合H形截面:H*B1*B2*Tw*T1*T2=300*250*250*6*10*10铰接信息：两端铰接柱平面内计算长度系数：1.000柱平面外计算长度：7.440强度计算净截面系数：1.000设计规范:《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》容许挠度限值[υ]: l/400 = 18.600 (mm)风载信息：基本风压W0(kN/m2)：0.400风压力体形系数μs1：1.000风吸力体形系数μs2：-1.000风压高度变化系数μz：1.000柱顶恒载(kN)：0.000柱顶活载(kN)：0.000考虑墙板荷载风载、墙板荷载作用起始高度y0(m)：0.000----- 设计依据-----1、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)2、《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002) ----- 抗风柱设计-----1、截面特性计算A =6.6800e-003; Xc =1.2500e-001; Yc =1.5000e-001;Ix =1.1614e-004; Iy =2.6047e-005;ix =1.3186e-001; iy =6.2444e-002;W1x=7.7428e-004; W2x=7.7428e-004;W1y=2.0837e-004; W2y=2.0837e-004;2、风载计算抗风柱上风压力作用均布风载标准值(kN/m): 3.520抗风柱上风吸力作用均布风载标准值(kN/m): -3.5203、墙板荷载计算墙板自重(kN/m2) : 0.200墙板中心偏柱形心距(m): 0.260墙梁数: 6墙梁位置(m) : 1.000 1.500 3.000 4.500 6.000 7.000竖向荷载(kN) : 2.200 1.760 2.640 2.640 2.200 1.267附加弯矩(kN.m): -0.572 -0.458 -0.686 -0.686 -0.572 -0.3294、柱上各断面内力计算结果△组合号1：1.35恒+0.7*1.4活断面号： 1 2 3 4 5 6 7弯矩(kN.m)：0.000 -0.372 0.029 0.275 -0.097 0.458 0.086轴力(kN) ：22.388 21.952 18.546 15.734 15.298 11.297 10.861断面号：8 9 10 11 12 13 弯矩(kN.m)：-0.285 0.270 -0.102 0.299 -0.073 0.000轴力(kN) ：10.425 6.425 5.989 2.583 2.147 0.000△组合号2：1.2恒+1.4风压+0.7*1.4活断面号： 1 2 3 4 5 6 7弯矩(kN.m)：0.000 -10.749 -18.918 -25.329 -30.395 -32.743 -34.021轴力(kN) ：19.900 19.513 16.485 13.986 13.598 10.042 9.655断面号：8 9 10 11 12 13 弯矩(kN.m)：-33.404 -30.069 -25.664 -18.678 -10.484 0.000轴力(kN) ：9.267 5.711 5.324 2.296 1.908 0.000△组合号3：1.2恒+0.6*1.4风压+1.4活断面号： 1 2 3 4 5 6 7弯矩(kN.m)：0.000 -6.582 -11.340 -15.100 -18.272 -19.483 -20.382轴力(kN) ：19.900 19.513 16.485 13.986 13.598 10.042 9.655 断面号：8 9 10 11 12 13 弯矩(kN.m)：-20.144 -17.946 -15.435 -11.101 -6.316 0.000轴力(kN) ：9.267 5.711 5.324 2.296 1.908 0.000△组合号4：1.2恒+1.4风吸+0.7*1.4活断面号： 1 2 3 4 5 6 7弯矩(kN.m)：0.000 10.088 18.969 25.818 30.223 33.558 34.175轴力(kN) ：19.900 19.513 16.485 13.986 13.598 10.042 9.655 断面号：8 9 10 11 12 13 弯矩(kN.m)：32.897 30.549 25.483 19.209 10.354 0.000 轴力(kN) ：9.267 5.711 5.324 2.296 1.908 0.000△组合号5：1.2恒+0.6*1.4风吸+1.4活断面号： 1 2 3 4 5 6 7弯矩(kN.m)：0.000 5.921 11.392 15.588 18.099 20.298 20.536 轴力(kN) ：19.900 19.513 16.485 13.986 13.598 10.042 9.655 断面号：8 9 10 11 12 13 弯矩(kN.m)：19.637 18.425 15.25311.631 6.186 0.000 轴力(kN) ：9.267 5.711 5.324 2.296 1.908 0.000柱底剪力设计值:风压力作用(kN): 18.332风吸力作用(kN): -18.3325、抗风柱强度验算结果控制组合：4设计内力：弯矩(kN.m)：34.175; 轴力(kN)：19.900抗风柱强度计算最大应力比: 0.208 < 1.0抗风柱强度验算满足。
单层厂房排架结构
单层厂房排架结构钢筋混凝土单层厂房结构形式常常采用排架结构。
排架结构由屋架或屋面梁、柱和基础组成。
通常，排架柱与屋架或屋面梁为铰接，而与其下基础为刚结。
2.1 概述单层厂房具有形成高大的使用空间，容易满足生产工艺流程要求，内部交通运输组织方便，有利于较重生产设备和产品放置，可实现厂房建筑构配件生产工业化以及现场施工机械化等特点。
因此，单层厂房在冶金、机械制造、电机制造、化工以及纺织等工业建筑中得到广泛的应用。
钢筋混凝土单层厂房的常用结构形式有排架结构和刚架结构。
2.1.1 排架结构排架结构由屋架或屋面梁、柱和基础组成。
通常，排架柱与屋架或屋面梁为铰接，而与其下基础为刚结。
按照厂房的生产工艺和使用要求不同，排架结构可设计为单跨或多跨、等高或不等高等多种形式。
在单层厂房设计中，对于跨度较大以及对相邻厂房有较大干扰的车间，应采用单跨厂房；对于跨度较小且生产工艺和使用要求相同或相近的一些车间，可组合成一个多跨厂房。
多跨厂房有利于提高厂房结构的横向刚度，减少柱的截面尺寸，节省材料，提高土地利用率，减少公共设施及工程管道等。
但多跨厂房需设置天窗等解决通风和采光问题。
单层多跨厂房一般应设计成等高厂房，以使结构受力明确，设计和计算简单；构件种类规格少，施工方便。
但当生产工艺要求的相邻跨高差较大时，则应设计成不等高厂房。
单层厂房中的排架结构，根据其所用材料不同，分为钢筋混凝土—砖排架、钢筋混凝土排架和钢—钢筋混凝土排架。
钢筋混凝土—砖排架由钢筋混凝土屋架或屋面梁、烧结普通砖柱和基础组成。
其承载能力和抗震性能均较低，故一般用于跨度不大于15 m。
柱顶标高不大于6.6 m、无吊车或吊车起重量小于5 t的中小型工业厂房。
钢筋混凝土排架由钢筋混凝土的屋架或屋面梁、柱及基础组成。
由于其具有较高的承载能力和较好的抗震性能，因此，可用于跨度不大于36 m、檐高不大于20 m、吊车起重量不超过200 t 的大型工业厂房。
钢—钢筋混凝土排架由钢屋架、钢筋混凝土柱和基础组成。
(完整版)单层工业厂房排架结构设计复习习题库
单层工业厂房排架结构设计预习自测题题库一、单项选择题（本大题共20小题,每小题2分，共40分）1 单层厂房计算中，对屋面活荷载、雪荷载的取值是按( D ）A。
两者之和 B。
两者的平均值C。
两者的较小值 D.两者中的较大值2 单层厂房排架在柱顶集中水平力作用下按剪力分配法计算时，总剪力是按（ C ） A。
柱的数量平均分配给各柱 B.柱的高度分配给各柱C。
柱的侧移刚度分配给各柱 D。
柱的截面面积分配给各柱3 关于变形缝，下列不正确．．．的说法是（C ）A．伸缩缝应从基础顶面以上将缝两侧结构构件完全分开B．沉降缝应从基础底面以上将缝两侧结构构件完全分开C．伸缩缝可兼作沉降缝D．地震区的伸缩缝和沉降缝均应符合防震缝的要求4 在进行单层厂房柱控制截面内力组合时，每次组合都必须包括( B ）A．屋面活荷载B．恒荷载C．风荷载D．吊车荷载5 下述单层单跨厂房中,整体空间作用较大的是( D ）A．无檩屋盖，两端无山墙B．有檩屋盖,两端有山墙C．有檩屋盖，两端无山墙D．无檩屋盖，两端有山墙6 单层厂房抗风柱与屋架上弦之间采用弹簧板连接，弹簧板（ A )A．只传递水平力B．只传递竖向力C．只传递弯矩D．不传递力7 下列关于影响温度作用大小的主要因素中,不正确．．．的是（ D ）A。
结构外露程度 B.楼盖结构的刚度C。
结构高度D。
混凝土强度等级8 关于伸缩缝、沉降缝、防震缝，下列说法中，不正确．．．的是（ C )A。
伸缩缝之间的距离取决于结构类型和温度变化情况B.沉降缝应将建筑物从基顶到屋顶全部分开C.非地震区的沉降缝可兼作伸缩缝D.地震区的伸缩缝和沉降缝均应符合防震缝要求9 单层厂房对称配筋偏心受压柱( B ）A.当轴力不变时,弯矩增大，小偏压柱纵向配筋量减少B。
当轴力不变时，弯矩减小，大偏压柱纵向配筋量增多C。
当弯矩不变时,轴向压力减小,小偏压柱纵向配筋量增多D.当弯矩不变时，轴向压力减小，大偏压柱纵向配筋量增多10 在单层厂房排架计算中，吊车横向水平荷载作用在柱上的位置为( C ）A。
500x500柱模计算书(PKPM2012)
柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=500mm ， 柱模板的截面高度 H=500mm ， 柱模板的计算高度 L = 2700mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm 。
柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。
柱模板竖楞截面宽度40mm ，高度80mm 。
B 方向竖楞4根，H 方向竖楞4根。
面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.6N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量10000.0N/mm 2。
500153153153500153153153柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.380kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×36.130=32.517kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下26.44kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.60m 。
钢结构设计排架柱计算
排架柱荷载计算暂取基础顶面到室外地面0.5m ，吊车梁高500mm 垫块20mm 上柱高1800 -150=1650mm ，下柱高5700+650=6350mmk H =6.35+0.52=6.87m 截面高度k k /14=0.49h H m ≥ 宽度b ≥400mm取上柱截面尺寸400mm ⨯400mm 下柱截面尺寸400mm ⨯600mm 1)截面取值永久荷载标准值1G =0.6⨯24⨯6/2=43.2KN 偏心距1e =400/2-150=50mm 2e =100mm 屋面活荷载标准值2G =0.5⨯24⨯6/2=36kN e=50mm 吊车最大竖向max D =165.4KN 水平max max,max 5.88=165.4=13.01.475k k T T D kN P =⨯⨯ 3e =0.45m 吊车梁及轨道自重标准值（0.28⨯0.01+0.008⨯0.5+0.2⨯0.01）⨯6⨯7850⨯10⨯-310=4kN3G =4+1=5kN 3e =0.45mm柱自重标准值 上柱4 1.650.40.425 6.6kN G =⨯⨯⨯= 4e =100mm下柱5 6.350.40.62538.1kN G =⨯⨯⨯=风荷载标准值求1q 2q 风压高度系数按柱顶至室外天然地坪高度7.5m地面粗糙度B 类 z μ=1.010q =0.8 1.00.456 2.16/m()k z s B kN μμω=⨯⨯⨯=→ 2q 0.5 1.00.456 1.35/m()k kN =⨯⨯⨯=→求ϖ风压高度变化系数 按5.7+0.15+1.8+2.0=9.65m 取z μ=1.0[]k =(0.8+0.5) 2.0+(0.5-0.6) 1.0 1.00.456=6.75kN ϖ⨯⨯⨯⨯⨯= 1.4=9.45kN k ϖϖ⨯2)计算简图及内力计算（所有图示数值均为设计值）①屋面恒荷载1111.2=2.592M G e k N m =⨯⋅ 2121.2=5.184M G e k N m =⨯⋅ 3441.2=0.792M G e k N m =⨯⋅ 4331.2=2.7M G e k N m =⨯⋅ 因此恒荷载引起的弯矩如图所示上柱截面惯性矩394400400=2.131012n I mm ⨯=⨯ 下柱截面惯性矩394400600=7.21012l I mm ⨯=⨯ =0.30n l I n I = 1.65===0.218u H H λ 左柱：查表21331-(1-1/n)=1.6221+(1/-1)C n λλ= 23331-=1.421+(1/-1)C n λλ= ()11 3.28V =1.40.5748M C KN H =⨯=→ ()332.59V = 1.40.528M C KN H =⨯=→V=()12V +V 1.094KN =→ 做出内力图②屋面均布活荷载1360.05 1.4=2.52M kN m =⨯⨯⋅21331-(1-1/n)=1.6221+(1/-1)C n λλ= 23331-=1.421+(1/-1)C n λλ= 11V =M C H =0.51KN 23V =0.88MC kN H= V=12V +V 1.39KN = 作出左柱内力图③max D 在左柱 1m a x 3=165.40.45=74.43M D e k N m =⨯⋅ 2min 3=42.30.45=19.0M D e kN m =⨯⋅23331-=1.421+(1/-1)C n λλ=利用剪力分配法()11374.43V =1.4=-138A M C KN H =⨯← ()21319.0V = 1.4 3.38B MC KN H =⨯=→ 2V =1/2(13-3.3)=4.85KN A =2B V ()→2V =V +-8.15A AI A V =()KN ← 12V =V +8.15B B B V =()KN →作出内力图④max T 作用由于吊车梁高500，垫板厚20： 所以1650500200.681650u H y --== 当y=06u H C=0.80 当y=0.7u H C=0.77 插入法 C=0.79 所以 110.799.37.3A B V V KN ==⨯=12A A A V V V =+=0，120B B B V V V =+=做内力图⑤风荷载作用以左风为例 查表 411331+(1/-1=0.3781+(1/-1)n C n λλ⎡⎤⎣⎦=⎡⎤⎣⎦）()1111380.378.88A V q HC KN ==⨯⨯=← ()1211 1.8980.37 5.60B V q HC KN ==⨯⨯=← ()221/2(9.45+8.88+5.60)=12.0KN A B V V ==→因此A V =8.88-12.0= -3.1()→ B V =5.60-12.0= -6.4()→ 作出A 、B 柱内力图３）将上述内力汇总成表取Ⅰ－Ⅰ截面（上柱底面）、Ⅱ－Ⅱ截面（牛腿顶面）、Ⅲ－Ⅲ截面（下柱底面）作为控制截面荷载组合如下排架柱配筋计算柱的混凝土C30 2=14.3/mm c f N =35mm s a 0-=400-35=365mm s h h a =钢筋：受力筋HRB335 箍筋HPB235计算长度 排架方向 上柱 0=2 1.65=3.3m l ⨯ 下柱 =1.0H =6.35m l l 垂直于排架方向 上柱0=1.25 1.65=2.06m l ⨯ 下柱=0.8 6.35=5.08m l ⨯ 1） 上柱配筋计算b 10==1.014.34003650.55=1148.3c b N f bh kN αξ⨯⨯⨯⨯Ⅰ-Ⅰ截面内力远小于b N ，都属于大偏心受压由N 与M 相关性可知 N=105.12KN M=28.7kN m ⋅为最不利组合3'1105.1210x=18.52701.014.3400s c N mm a mm f b α⨯==<=⨯⨯ 取x=70mm 600328.7102730.30.3365109.5105.1210M e mm h mm N ⨯===>=⨯=⨯ 因20>h/30=13.3mm 取20a e =0293i a e e e mm =+=033008.2515400l h ==< 2 1.0ξ= 大偏心1 1.0ξ= 放大系数2201211118.25 1.0 1.0 1.0629314001400365i l e h h ηξξ⎛⎫=+=+⨯⨯⨯= ⎪⎝⎭⨯ ''/2 1.06293400/235146i s e e h a mm η=-+=⨯-+='3'2'0105.1210146155()300(36535)s sy s Ne A A mm f h a ⨯⨯====-⨯- 又通常柱纵向配筋率不小于0.5%24004000.5%4002s A mm ⨯⨯≥= 选用2162402s A mm =垂直于排架方向02000410400l b ==< 1.0ϕ= ''max 0.9()0.9(14.34004003004022)2276.3110.16u c y s N f A f A KN N KNϕ=+=⨯⨯+⨯⨯=>= 满足要求 2） 下柱配筋计算0600-35=565mm h =b 10==1.014.34005650.55=1777.49c b N f bh kN αξ⨯⨯⨯⨯故各组内力均为大偏心受压由N 与M 相关性可知 N=148.57KN M=-185.31kN m ⋅为最不利组合01247Me mm N== 取20a e = 01267i a e e e mm =+=0635010.5815600l h ==< 2 1.0ξ= 同时10.51c f ANξ=> 取11ξ=放大系数220120111110.58 1.01 1.036126714001400565i l e h h ηξξ⎛⎫=+=+⨯⨯⨯= ⎪⎝⎭⨯ ''/2 1.0361267600/2351048i s e e h a mm η=-+=⨯-+='32'0148.571010489790.2%0.2%400600480()300(56535)y s Ne A mm bh mm f h a ⨯⨯===>=⨯⨯=-⨯- 选用216 +220 24026281030s A m m =+=垂直于排架方向0508012.7400l b == 查表 1.0ϕ= ''max 0.9()0.90.94(14.340060030010302)3426.3304.72u c y s N f A f A KN N KNϕ=+=⨯⨯⨯+⨯⨯=>= 满足要求 3）箍筋计算m a x 34.87V k N =- 148.57N K N = 185.31M K N =-6001.54400w h b ==< 0max 0.250.25 1.014.3400565807.9534.87c c f bh KN V kN β=⨯⨯⨯⨯=>=截面尺寸满足要求剪跨比630203.31109.4334.8710565M Vh λ⨯===>⨯⨯ 取3λ= 0.30.314.34006001029.6148.57c N f A KN KN ==⨯⨯⨯=>取N=148.57KN 30max 1.75 1.750.07 1.434005650.7148.5710151.7934.871.031u t N f bh N KN V kNλ=+=⨯⨯+⨯⨯=>=++ 因此上下柱配筋均按构造配置 选用φ6@150 上下柱裂缝宽度验算上柱21.1K M KN m =⋅ 44.27K N K N = 下柱137.2K M KN m =⋅ 110.05K N KN =牛腿设计165.45 1.2171.4r F kN =+⨯= 7.2n F k N =165.4/45123rk F kN =+= 7.2/1.4 5.1nk F kN == =35m m s atk 0hkvk 0f F 5.1 2.01400515(1-0.5)0.65(1-0.5)333123150F 1230.50.5515rk bh kN F kN ah β⨯⨯=⨯⨯⨯=>=++截面尺寸满足要求由静力条件()y s r n s f A Z F F Z a =++3320171.40.15107.2101.2 1.220228.2230.80.850.853********n r s y y F F a A mm f h f ⨯⨯⨯=+=+=+=⨯⨯因为纵向受拉钢筋配筋率不小于0.2%s A >0.2%⨯400⨯515=4122mm 选用414 s A =6152mm承受水平拉力锚筋214 焊在预埋件上箍筋选用10@100φ局部受压验算垫板300⨯300 3222171.410 1.90/0.7510.73/300r c F N mm f N mm A ⨯==<= 满足要求。
2012新规范风荷载计算及其在PKPM软件中的实现
图4 从图 4 对比可知 2012 规范四类场地的风振系数均比 2001 规范明显提高，为比较相对变化规律，对于
100 米、200 米和 400 米的结构，分别比较了不同高度处风振系数 2012 规范相比 2001 规范的百分比差 异，以 C 类地区为例，仍然假定基本风压 0.5KN/m2，阻尼比 5%，高宽比等于 5，考虑结构基本周期 随高度的变化，假设 T1 = 0.05n ，楼层平均层高 3 米，则取 T1 = H / 60 ，计算得到不同高度结构的风 振系数沿其自身高度的变化差异，如图 5 所示。
(6)
Bz 为脉动风荷载的背景分量因子，
(7)
其中
ϕz µ 与 2001 规范 z 项相同，其余各项与粗糙度类别、结构总高和迎风面宽度有关，这与 2001 规
项则直接与迎风面
范的脉动影响系数ν 的影响因素相似，区别在于ν 与高宽比 H/B 相关，而
宽度 B 相关。 可见新旧规范风振系数均与粗糙度类别、基本周期、基本风压、阻尼比、结构总高度、高宽比及风压 高度变化系数有关。 假定基本风压 0.5KN/m2，阻尼比 5%，高宽比等于 5，结构高度 200 米，基本周期 3.3s，分别比较 A-D 四类地区的风振系数，如图 4 所示：
1.3 风压高度变化系数
2012 规范在保持划分 4 类粗糙度类别不变的情况下，适当提高了 C、D 两类粗糙度类别的梯度风高度， 由 400m 和 450m 分别修改为 450m 和 550m。B 类风速剖面指数由 0.16 修改为 0.15，适当降低了标准 场地类别的平均风荷载，具体变化如下：
2001规范
z µ = 0.318 10
D z
µ ≥ 0.62
B z
z µ = 0.262 10
抗风柱计算(2012年版规范)
二：柱几何参数（按“构造手册”第四版208页注6取）
Hc=
2100
mm 上柱高
Hl=
9000
mm （下柱高，至基础顶面）
H=
11100
mm （柱全高，至基础顶面）
b=
277.50
400
mm
（柱截面宽）
h1=
360
600
mm
（下柱截面高)
h2=
350
mm
(上柱截面高）
三：求柱顶反力系数
I1=b.(h1)^3/12= I2=b.(h2)^3/12=
-1 计算配筋面积
As,min=
480
As的合适取值=
480
六：柱自重导算 N柱=上柱重+下柱重=
61.35
基础宽度: 墙偏心距:
2.00 0.42
N墙= M墙=墙自重*墙偏心距=
95.90 40.28
基础底部弯矩M= 基础底部轴力N= 基础底部剪力V=
-54.73 157.25 21.93
mm2 注：该值还应与构造要求进行比较
五：截面配筋计算：(按单筋矩形截面计算)
1：上柱下截面，注：x=h0-（h0^2-2M/α1*fc*b）^0.5，As=α1*fc*b*x/fy，考虑荷载组合
h0=
315
mm
α1=
1
fc=
14.3
N/mm2 混凝土强度等级，此处C30
x=
15.78358884 mm 相对受压区高度
Es=
200000
N/mm2 HRB335、HRB400、HRB500钢筋
ζb= ζbh0=
0.517647059 163.0588235
排架结构工业厂房的屋架设计
排架结构工业厂房的屋架设计随着现代经济的高速发展，电子产业更新换代的速度也在加快，电子生产厂商对电子厂房的设计建设周期要求越来越短，而建设周期最短的门式刚架类的厂房形式由于防火要求的提高以及隔墙外包的限制，越来越不被业主接受。
另一种混凝土柱，大跨度轻钢屋盖的排架结构厂房赢得了众多业主的青睐。
排架结构是一种由屋架（或屋面梁）与混凝土柱铰接，混凝土柱与基础刚接的结构形式。
排架结构的工业厂房在建设成本中占比最重的当属钢结构屋架，而屋架的结构形式主要有两种：实腹钢梁和桁架式屋架.本文将两种屋架的设计要点做了总结，并以实际工程为例进行了经济性比较，为以后的同种类型厂房设计做参考.关键字：排架结构；工业厂房；大跨度；实腹钢梁；桁架一、实腹钢梁式屋架设计要点1.建模时的计算假定：电子工业厂房的横向宽度通常都超过150米，柱距在30米左右，排架结构的实腹钢梁与混凝土柱顶铰接，如果简单的按照两端简支的钢梁计算，会大大增加用钢量，所以应当简支的连续钢梁按照弯矩包络图做变截面设计。
钢梁的平面内计算长度取一个坡面斜梁的长度；平面外计算长度，按照2015版的门刚规范，不能简单地取隅撑的间距，由于屋面檩条为冷弯薄壁型钢，与隅撑的结合很难对大钢梁构成平面外的约束，故应取水平支撑的间距，亦即系杆的间距。
2.钢梁高厚比、宽厚比限值：规范中对排架结构的钢梁高厚比与宽厚比没有专门的规定，一般设计中偏于保守地选择钢结构规范的限值，结合抗规中9.2.14条轻钢屋盖单层厂房“低延性，高弹性承载力”性能化的抗震思路来确定板件的宽厚比限值。
当抗震设防烈度在7度及7度以下时，一般是由风荷载的组合控制钢梁的设计，构件的强度和稳定承载力满足高承载力2倍多遇地震作用下的要求，可采用现行钢结构规范弹性设计阶段的板件宽厚比限值；当抗震设防烈度在8度时，构件的强度和稳定承载力满足中等承载力即1.5倍多遇地震作用下的要求，可按抗规9.2.14条条文说明中表6的B类限值采用；抗震设防烈度在9度时，则按表6的A类限值采用。
6-钢筋混凝土框排架结构
• 2 质量大的设备等，不宜布置在结构单元边缘的平 台上，宜设置在距结构刚度中心较近的部位；当不可 避免时，宜将平台与主体结构分开，也可在满足工艺 要求的条件下采用低位布置。
• 2 天窗架横向和纵向的简化抗震计算时，应符合下 列规定：
– 1)
天窗架横向抗震计算，采用有斜腹杆的钢筋混凝土
天窗架和钢天窗架，可采用底部剪力法进行抗震计算；9度
或天窗架跨度大于9m时，天窗架的地震作用效应应乘以增
大系数，增大系数可采用1.5；
– 2)
天窗架纵向抗震计算，可采用双质点体系即屋盖和
天窗架分别设置质点的底部剪力法，其地震作用效应应乘以
• 1 复杂框排架结构进行多遇地震作用下的内力和变 形分析时，应采用不少于两个不同的力学模型，并应 对其计算结果进行分析比较。
• 2 框排架结构不规则时，应符合《构筑物抗震设计 规范》第3.4.6、3.4.7条的规定。
计算
• 3 抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符 合《构筑物抗震设计规范》第5.2.5条的规定。
构筑物抗震设计规范gb?501912012介绍钢筋混凝土框排架李永录中冶建筑研究总院有限公司国家工业建构筑物质量安全监督检验中心钢筋混凝土框排架结构钢筋混凝土框排架结构排架结构组成1屋面板2天沟板3天窗架4屋架5托架12天窗架垂直支撑13屋架下弦横向支撑14屋架垂直支撑15柱间支撑46吊车梁7排架柱8抗风柱9基础10连系梁11基础梁一般规定?本章适用于钢筋混凝土框架框架抗震墙与排架侧向组成的框排架结构抗震设计其适用的最大高度应符合下表的规定
厂房计算书
+11.40
+11.40
+7.50
+7.50
+7.50
-0.30
±0.00 24000 A B 18000
-0.30
图 4-2 厂房剖面布置图
2）确定柱截面尺寸 根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，查 05G335 图集可初步确定柱 的截面尺寸： 表 4-1 计算参数 面积 4 截面尺寸/ mm 惯性矩/ mm 自重/ kN/m 2 / mm 柱号 A，C 上柱 下柱 上柱 下柱 矩 400 400 I400 800 100 150 矩 400 600 I400 800 100 150 1.6 105 1.76 105 2.4 105 1.76 105
下排架柱 1 内力 吊装验算计算简图 计算简图
取大值 b)
0.47
沈阳建筑大学
²单层工业厂房结构设计
永久荷载效应控制的基本组合设计值： q=1.35× （0.35+0.48+0.4+1.5+0.1）+1.4× 0.7× 0.50=4.360 kN/m2 查 05G511，24m 跨厂房选用 GWJ24-4A1，屋架上下弦连有横向支撑和竖向 支撑，自重 59.8 kN/榀；18m 跨厂房选用 GWJ18-4A1，屋架上下弦连有横向支撑 和竖向支撑，自重 33.2kN/榀。 以上荷载计算中，因屋面坡度较小，风荷载对屋面为吸力，对重屋盖可不考虑， 所以各荷载均按水平投影面积计算。 2、吊车梁 采用预制钢筋混凝土吊车梁。 吊车数据 表 3-1
2
沈阳建筑大学
²单层工业厂房结构设计
根据以上数据，查 04G323-2 选用吊车梁 DL-8,满足要求。梁自重：中跨 27.5 KN，轨道选用 DGL-10，轨道面与梁顶面距离 180mm，自重：0.8 kN/m。梁截 面尺寸如图 2。 3、抗风柱 抗风柱下柱采用工字型截面，上柱采用矩形截面。抗风柱的布置需考虑基础 梁的最大跨度。抗风柱沿山墙等距离布置，间距为 6m。 4、基础梁 基础梁型号根据跨度、墙体高度、有无门窗洞等查 04G320。 墙厚 240mm，突出于柱外。查 04G320，选用 JL-3，梁高均为 450mm。梁自 重 16.1KN。 5、柱间支撑 柱间支撑设置在⑥、⑦轴线之间，支撑型号可查表 05G336。首先根据吊车起 重量、柱顶标高、牛腿顶标高、吊车梁顶标高、上柱高、屋架跨度等查出排架号， 然后根据排架号和基本风压确定支撑型号。 构件布置图见图 3-3。
2012河北定额脚手架计算土建
河北2012定额脚手架如何计算（上篇）河北12定额发布已经有一段时间，其中一个变化较大的部分就是脚手架，08定额中采用的综合脚手架，工程量是工程的建筑面积。
在12定额中，为适应市场的发展，将传统的脚手架、组合式钢模板、支撑系统及操作平台摊销编制方法改为了租赁方法编制。
使造价更贴近市场。
同时脚手架由综合编制改为了按各单项进行编制。
为了让大家能够更方便进行脚手架工程的计算，下面我们为大家介绍一个工程都需要计算哪些脚手架的工程量。
一、结构脚手架1、外墙脚手架定额规定：单排、双排外墙脚手架的工程量按外墙外围长度含外墙保温谏以外墙高度以加2〃计算。
突出墙外在24.以内的墙垛、附墙烟囱等，其脚手架已包括在外墙脚手架内，不再另计；突出墙外超踢时按图示尺寸展开计算,并入外墙脚手架工程量内型钢悬挑脚手架、附着式升降脚手架按其搭设范围墙体外围面积计算。
外墙脚手架需要区分地上、地下分别套用不同高度的脚手架项目列项计算。
下面我们列出几个典型案例工程的外墙脚手架定额套用方法。
（以下数据摘自河北2012定额宣贯材料）在图形算量GCL2013软件中计算外脚手架的工程量，需要在墙构件中，正确指定墙体的位置， 选择正确，之后选择工程量表达式时选择WQWJSJMJDS<外墙外脚手架面积 > 就可以计算外墙脚手架面积了。
即“内外墙标志”务必不套定额也是可以查看的。
在分类查看工程量时，可以看到外墙外脚手架面积的总量。
如下图最后一列就是外墙外脚手架的面积。
2、内墙砌筑脚手架定额规定:内墙砌体砌筑脚手架，内墙按砌体净长乘以高度以2〃计算，高度从室内地面或楼面算至板下或梁（不包括圈梁）下。
高度（同一面墙高度变化时，按平均高度）笳以内时，按3.6.以内里脚手架计算，高度超过3.6m时，按相应高度的单排外脚手架项目乘以系数60计算。
这里需要多说一句，内墙只需要计算砌筑脚手架。
因为在第十二章模板工程的章节说明中有规定:十二、混凝土构件模板已综合考虑了模板支撑和脚手架操作系统，不另行计算，混凝土构筑物及符合脚手架工程，工程量计算规则第一条第款条件的除外。
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7.48
KN
VB=R= VA=q*H-R= MC=R*Hc-0.5*q*Hc^2= MA=R*H-0.5*q*H^2=
7.48 12.50 5.01 -23.18
KN KN KN.m KN.m
上柱剪力 下柱剪力，对基础顺时针为正 柱截面变化处弯矩 （下柱弯矩）
五：截面配筋计算：(按单筋矩形截面计算) 1：上柱下截面，注：x=h0-（h0^2-2M/α
x/fy，考虑荷载组合
土强度等级，此处C30
相对受压区高度
、HRB400、HRB500钢筋
强度设计值，此处HRB400
计算配筋面积
最小配筋面积
还应与构造要求进行比较
-1
计算配筋面积
还应与构造要求进行比较
m m 墙自重
墙对基础的弯矩
矩MA+M墙-下柱基顶剪力*埋深
柱自重+墙自重
础顶部的剪力相同
）
单位KN/m2)
，GB50009-2012，8.4节
9-2012，表8.3.1查得，无单位
09-2012，表8.2.1查得，无单位
压，KN/m2
般是抗风柱柱距，单位m
KN/m
海岸、湖岸及沙漠地区； 有密集建筑群的城市市区； 09-2012，8.2.1）
上柱高
柱高，至基础顶面）
全高，至基础顶面） （柱截面宽） （下柱截面高)
排架结构，混凝土抗风柱计算（变阶柱）
一：风荷载计算(GB50009-2012,8.1.1条，W k=BzusuzWo，Wk单位KN/m2)
Bz= 1 0.8 1 0.45 6 2.16 高度z处的风振系数，GB50009-2012，8.4节 风荷载体型系数，GB50009-2012，表8.3.1查得，无单位 风压高度变化系数，GB50009-2012，表8.2.1查得，无单位 基本风压，KN/m2 迎风面宽度，一般是抗风柱柱距，单位m KN/m
480 480 mm2 注：该值还应与构造要求进行比较
54 1.8 0.42 71.93 30.21 -11.72 125.93 12.50
KN m m KN KN.m KN.M KN KN 墙厚= 基础埋深= 0.24 1.5 墙自重 墙对基础的弯矩 下柱基顶的弯矩MA+M墙-下柱基顶剪力*埋深 柱自重+墙自重 与基础顶部的剪力相同
1*fc*b）^0.5，As=α 1*fc*b*x/fy，考虑荷载组合
h0=
α 1= fc= x= Es= ζ b= ζ bh0= 判断是否超筋 fy= ft= As= As,min= As的合适取值= 2：下柱下截面配筋计算 h0= α 1= fc= x= Es= ζ b= ζ bh0= 判断是否超筋 fy= ft= As=
mm4 mm4 无单位 无单位
下柱惯性矩 上柱惯性矩
根据09SG117-1,122页,附录二表,第6栏,R= q*H*C6,C6=3/8*[1+λ ^4*(1/n-1)]/S,n=I上/I下， 无单位 λ =H上/H，S=1+λ ^3*(1/n-1)，公式的来历见该 图集93页；梁兴文、史庆轩主编的《混凝 无单位 土结构设计（2009年4月第一版）》138～139 无单位 页有推导过程 无单位
上柱截面高）
下柱惯性矩 上柱惯性矩
1,122页,附录二表,第6栏,R= +λ ^4*(1/n-1)]/S,n=I上/I下， ^3*(1/n-1)，公式的来历见该 兴文、史庆轩主编的《混凝 009年4月第一版）》138～139 页有推导过程
上柱剪力 下柱剪力，对基础顺时针为正 柱截面变化处弯矩 （下柱弯矩）
365 1 14.3 3.371972097 200000 0.517647059 188.9411765 不超筋 360 1.43 53.57688998 320 320
mm N/mm mm N/mm2
2
பைடு நூலகம்
混凝土强度等级，此处C30 相对受压区高度 HRB335、HRB400、HRB500钢筋
N/mm2 N/mm2 mm2 mm
us= uz=
Wo
B= q=
地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇；C类指有密集建筑群的城市市区； D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。（GB50009-2012，8.2.1）
二：柱几何参数（按“构造手册”第四版208页注6取） Hc= Hl= H= b= h1= h2= 三：求柱顶反力系数 750 8500 9250 231.25 340 400 mm mm mm 400 600 mm mm mm 上柱高 （下柱高，至基础顶面） （柱全高，至基础顶面） （柱截面宽） （下柱截面高) (上柱截面高）
I1=b.(h1)^3/12= I2=b.(h2)^3/12= n=I2/I1= λ =HC/H= S1=1/n-1= S2=1+λ ^4*S1= S3=1+λ^3*S1= C6=0.375*S2/S3=
四:求内力（标准值） 1.柱顶反力： R=C6*q*H=
7200000000 2133333333 0.296296296 0.081081081 2.375 1.000102646 1.001265966 0.374564306
2
钢筋抗拉强度设计值，此处HRB400 计算配筋面积 最小配筋面积 注：该值还应与构造要求进行比较
mm2
565 1 14.3 10.13337355 200000 0.517647059 292.4705882 不超筋 360 1.43 161.0080465 计算配筋面积 -1
As,min= As的合适取值= 六：柱自重导算 N柱=上柱重+下柱重= 基础宽度: 墙偏心距: N墙= M墙=墙自重*墙偏心距= 基础底部弯矩M= 基础底部轴力N= 基础底部剪力V=