螺栓计算书
波形钢腹板梁高强螺栓扭矩计算书.pdf
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波形钢腹板梁高强螺栓扭矩计算书
1、计算方法
采用扭矩法施拧高强度螺栓连接副时，初拧、复拧和终拧应在同一工作日内完成。
终拧扭矩按下列公式计算：
=⋅⋅
T c K P c d
T c——终拧扭矩（N·m）
K——高强度螺栓连接副的扭矩系数平均值（试验确定）
P c——高强螺栓的施工预拉力（KN）
d——高强螺栓公称直径（mm）
按检测结果报告数据计算终拧扭矩值如下：
2、检查方式
高强度螺栓终拧完成后，按下列规定进行质量检查:
（1）检查由专职质量检查员进行，检查用的扭矩扳手必须标定，其扭矩误差不得超过使用扭矩的±3%，且进行扭矩抽查。
（2）采用松扣、回扣法检查时，应先在螺栓与螺母上做标记，然后将螺母返回60°（按钢结构高强度螺栓连接技术规程JGJ82-2011），再用检查扭矩扳手将螺母重新拧紧，使两线重合，测得此时的扭矩在0.9Tch-1.1Tch（检查扭矩值为kPd=0.119*190*22=497.4N.m）范围内。
（3）对主桁节点、板梁主体及纵、横梁连接处，每栓群应以高强度螺栓连接副总数的10% 抽检，但不得少于2 套，其余每个节点不少于 1 套进行终拧扭矩检查。
扭矩检查应在螺栓终拧1h 以后、24h 之前完成。
（4）每个栓群或节点检查的螺栓，其不合格者不宜超过抽验总数的20%，如超过此值，则继续抽验，直至累计总数80%的合格率为止，对欠拧者应补拧，不符合扭矩要求的螺栓更换后重新补拧。
（5）高强螺栓拧紧检查验收合格后，连接处的板缝应及时用腻子封闭，并按设计要求涂漆防锈。
柱模板KZZ2(设置对拉螺栓)计算书
柱模板KZZ2（设置对拉螺栓）计算书柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》jgj162-20212、《混凝土结构设计规范》gb50010-20213、《建筑结构荷载规范》gb50009-20214、《钢结构设计规范》gb50017-2021一、工程属性崭新淋混凝土柱名称崭新淋混凝土柱的排序高度(mm)14楼负一层kzz1崭新淋混凝土柱长边边长(mm)4200崭新淋混凝土柱短边边长(mm)900900二、荷载女团《建筑施工模板恩侧压力排序依据规范全系列技术规范》混凝土重力密度γc(kn/m)jgj162-2021崭新淋混凝土初稀时间t0(h)混凝土坍落度影响修正系数β241外加剂影响修正系数β1混凝土铺设速度v(m/h)4.2min{0.22γct0β1β2v1/232512混凝土侧压力排序边线处至新淋混凝土顶面总高度h(m)2崭新淋混凝土对模板的侧压力标准值g4k(kn/m)2，γch}＝min{0.22×25×4×1×1×221/2，25×4.2}＝min{31.113，105}＝31.113kn/m2飞溅混凝土时对垂直面模板荷载标准值q3k(kn/m)崭新淋混凝土对模板的侧压力标准值g4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γch]＝min[0.22×25×4×1×1×21/2，25×4.2]＝min[31.11，105]＝31.11kn/m2承载能力音速状态设计值s承＝0.9max[1.2g4k+1.4q3k，1.35g4k+1.4×0.7q3k]＝0.9max[1.2×31.11+1.4×2，1.35×31.11+1.4×0.7×2]＝0.9max[40.132，43.959]＝0.9×43.959＝39.563kn/m2正常采用音速状态设计值s正＝g4k＝31.11kn/m2三、面板验算面板类型面板抗弯强度设计值[f](n/mm)柱长边小梁根数柱箍间距l1(mm)2覆面竹胶合板14.744700面板厚度(mm)面板弹性模量e(n/mm)柱短边小梁根数21589254模板设计平面图1、强度求函数最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bg4k＝0.9×1.35×0.7×31.11＝26.459kn/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bq3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kn/mmmax＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×26.459×0.32-0.117×1.235×0.32＝-0.251knmσ＝mmax/w＝0.251×106/(1/6×700×152)＝9.567n/mm2≤[f]＝14.74n/mm2满足要求！2、挠度求函数作用线荷载q＝bs正＝0.7×31.11＝21.777kn/mν＝0.677ql4/(100ei)＝0.677×21.777×3004/(100×8925×(1/12×700×153))＝0.68mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！四、小梁验算小梁类型小梁横截面惯性矩i(cm)4矩形木楞256小梁横截面类型(mm)小梁横截面抵抗矩w(cm)360×8064小梁抗弯强度设计值[f](n/mm)小梁抗剪强度设计值[τ](n/mm)2213.51.35小梁弹性模量e(n/mm)最高处柱缝距楼面距离(mm)290001801、强度求函数小梁上促进作用线荷载q＝bs顺＝0.3×39.563＝11.869kn/m小梁弯矩图(knm)mmax＝1.605knmσ＝mmax/w＝1.605×106/64×103＝25.073n/mm2＞[f]＝13.5n/mm2不满足要求！请优化柱箍间距，或增大相应柱边小梁根数！2、抗剪验算小梁抠力图(knm)vmax＝6.185knτmax=3vmax/(2bh0)=3×6.185×1000/(2×60×80)＝1.933n/mm2>[τ]=1.35n/mm2不满足要求！恳请增大梁底提振小梁间距或挑选最合适材料类型，或减少梁底提振小梁，或优化小梁边线！3、挠度求函数小梁上作用线荷载q＝bs正＝0.3×31.11＝9.333kn/m小梁变形图(mm)ν＝7.716mm＞[ν]＝1.75mm不满足要求！恳请优化柱箍边线，或减小适当柱边小梁根数！4、支座反力排序承载能力音速状态rmax=12.357正常采用音速状态。
高强螺栓扭矩计算书
高强螺栓扭矩计算书
钢结构高强螺栓扭矩计算书
工程名称：天津东风裕隆汽车4S店
施工部位:梁柱节点处高强螺栓
1、计算依据：
《钢结构工程施工质量验收标准》
高强螺栓出厂质量证明书
高强螺栓复试报告
1、根据《钢结构工程施工质量验收规范》高强螺栓终拧扭矩值计算公式：
Tc=k×pc×d
初拧值To=0。
5Tc
其中:K为高强螺栓连接副的扭矩系数平均值
Pc为高强螺栓施工预拉力
d为高强螺栓杆直径
根据高强螺栓复试报告：
M20×65大六角高强螺栓：K=0。
141
终拧扭矩值:Tc= k×pc×d=0。
141×170×20=479.4N.m
初拧扭矩值:To=0。
5Tc=0.5×479。
4=239.7 N。
m
根据现场使用的扭矩扳手刻度，最终确定初拧值250N。
m
终拧值490N.m。
施工单位：中铁十六局集团第二工程有限公司。
锚栓螺栓计算书
化学锚栓计算书一、构件编号: 1（GL2与混凝土柱连接节点）二、示意图四、计算信息1. 荷载信息对钢梁计算得出钢梁与混凝土柱节点位置剪力：V y = 129.00 kN;弯矩：M = 107.00kN-m2. 计算参数排列方式：均匀并列化学锚栓：M20×260mm锚栓列数：n c = 2; 锚栓列距：e c = 170mm;锚栓行数：n r = 3; 锚栓行距：e r = 240mm;3. 计算锚栓单个受力1）以锚栓群左下角点为原点的锚栓点位置坐标x11 = 0; y11 = 0;x12 = 170; y12 = 0;x21 = 0; y21 = 240;x22 = 170; y22 = 240;x31 = 0; y31 = 480;x32 = 170; y32 = 480;2）计算锚栓群的形心位置x0 = 85; y0 = 240;3）计算受力最大的锚栓坐标以最下一排锚栓为原点y M11 = 0;y M12 = 0;y M21 = 240;y M22 = 240;y M31 = 480;y M32 = 480;y M max = 480;4）计算单个锚栓最大剪力N vy v = V y/n = 129.00/6 = 21.50kN;N v = [(N vx v+N vx T)2+(N vy v+N vy T)2]1/2= [(0.00+0.00)2+(21.50+0.00)2]1/2 = 21.50kN;5）计算单个锚栓最大拉力N t M = My M max/∑(y M ij2) = 107.00×103×480/576000 = 89.17kN;N t = N t N+N t M = 0.00+89.17 = 89.17kN;单个M20×260mm锚栓满足计算最大受力要求。
一、构件编号: 2（除构件3位置外GL1与混凝土柱连接节点）二、示意图四、计算信息1. 荷载信息对钢梁计算得出钢梁与混凝土柱节点位置剪力：V y = 147.00 kN;弯矩：M = 158.00kN-m2. 计算参数排列方式：均匀并列化学锚栓：M20×260mm锚栓列数：n c = 2; 锚栓列距：e c = 170mm;锚栓行数：n r = 4; 锚栓行距：e r = 190mm;3. 计算锚栓单个受力1）以锚栓群左下角点为原点的锚栓点位置坐标x11 = 0; y11 = 0;x12 = 170; y12 = 0;x21 = 0; y21 = 190;x22 = 170; y22 = 190;x31 = 0; y31 = 380;x32 = 170; y32 = 380;x41 = 0; y41 = 570;x42 = 170; y42 = 570;2）计算锚栓群的形心位置x0 = 85; y0 = 285;3）计算受力最大的锚栓坐标以最下一排锚栓为原点y M11 = 0;y M12 = 0;y M21 = 190;y M22 = 190;y M31 = 380;y M32 = 380;y M41 = 570;y M42 = 570;y M max = 570;4）计算单个锚栓最大剪力N vy v = V y/n = 147.00/8 = 18.38kN;N v = [(N vx v+N vx T)2+(N vy v+N vy T)2]1/2= [(0.00+0.00)2+(18.38+0.00)2]1/2 = 18.38kN;5）计算单个锚栓最大拉力N t M = My M max/∑(y M ij2) = 158.00×103×570/1010800 = 89.10kN;N t = N t N+N t M = 0.00+89.10 = 89.10kN;单个M20×260mm锚栓满足计算最大受力要求。
膨胀螺栓拉拔力计算
膨胀螺栓拉拔试验计算书苏州承志装饰有限公司二〇一一年五月支座处膨胀螺栓拉拔力计算1.1 干挂石材支座反力计算本工程主室内干挂石材支座采用镀锌M12膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求：支座反力图根据支座受力，现采用4个M12膨胀螺栓。
单个支座的受荷面积为1500mm ×1000mm ，干挂石材自重取0.5 kN/m 2，室内风荷载为0.5 kN/m 2支座反力为：风荷载产生的拉力： N =0.5×1.5×1.0=0.75 kN自重产生的剪力： V=0.5×1.5×1.0=0.75 KN弯距：m kN 0.0900.120.75Ve M ⋅=⨯==1.2. 镀锌M12膨胀螺栓拉拔力计算：N 拔=2β•(N/2+M/Z)/n式中：N 拔:单个螺栓承载能力设计值；N: 拉力设计值（N）；M: 弯距设计值（N.mm）；Z:上下两排螺栓中距(mm)；n: 每排螺栓个数；β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32；=2β•[N/2+(M/Z)/n]N拔=2×1.25×[(0.75×103/2+(0.090×106/100)/2]=1.594 kN即单个M12膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为1.594kN.2.1 室内吊顶支座反力计算本工程室内吊顶支座采用M8膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求：计算简图(圆表示支座，数字为节点号)根据支座受力，现采用4个M8膨胀螺栓。
根据计算软件3D3S的计算，最大支座反力为：自重产生的拉力： N=1.163 kN1.2. M8膨胀螺栓拉拔力计算：=2β•(N/2+M/Z)/nN拔式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值；N: 拉力设计值（N）；M: 弯距设计值（N.mm）；Z:上下两排螺栓中距(mm)；n: 每排螺栓个数；β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32；=2β•(M/Z)/nN拔=2×1.25×(1.163×103/2)/2=0.727 kN即单个M8膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为0.727kN.。
螺栓计算书
二、单个螺栓的参数计算
所选螺栓的参数:
采用规范: GB50017-2003钢结构设计规范
类型及等级:高强螺栓摩擦型连接8.8级
摩擦面处理方式:喷砂（丸）
摩擦面抗滑移系数: 0.450
螺栓直径d: 16 mm
传力摩擦面数目nf: 1
连接板钢号: Q235
一个高强螺栓摩擦型连接的抗拉承载力设计值:
螺栓计算书
项目名称_____________构件编号_____________日期_____________
设计_____________校对_____________审核_____________
一、设计资料
受力类型为:仅受弯矩
荷载数据:
弯矩M(kN·m) :230.00
螺栓排列——等行距排列:
行数: 5,行距D: 螺栓群形心为基准计算Σy2:Σy2= 302580.00 mm2
受力最大的螺栓所受拉力为:Ntmax=186.99 kN
四、结论
*********受力最大的螺栓所受拉力设计不满足*********
对拉螺栓计算书600乘1300
梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性承04k c4k 1×[1.35×0.9×31.2+1.4×0.9×2]＝40.428kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝31.2 kN/m2三、支撑体系设计左侧支撑表：模板设计剖面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm) 12模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12 模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5模板弹性模量E(N/mm2) 4500梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。
面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×40.428＝40.428kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×31.2×1＝37.908kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mM max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×37.908×0.1752+0.121×2.52×0.1752＝0.134kN·mσ＝M max/W＝0.134×106/24000＝5.565N/mm2≤[f]＝12N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×31.2＝31.2kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×31.2×1754/(100×4500×144000)＝0.285mm≤175/400=0.438mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×37.908×0.175+1.223×2.52×0.175＝8.122kN正常使用极限状态R'下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.175×31.2＝6.241kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm) 150 小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm) 50×80小梁弹性模量E(N/mm2) 8415 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.663小梁截面抵抗矩W(cm3) 53.333 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444小梁截面惯性矩I(cm4) 213.333计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝8.122kN/mM max＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×8.122×0.62，0.5×8.122×0.152]=0.292kN·mσ＝M max/W＝0.292×106/53333＝5.482N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×8.122×0.6，8.122×0.15]=2.924kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.924×1000/(2×50×80)＝1.096N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2 满足要求！3、挠度验算q＝6.241kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×6.241×6004/(100×8415×2133330)＝0.305mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=6.241×1504/(8×8415×2133330)=0.022mm≤150/400=0.375mm 满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.1×8.122×0.6，0.4×8.122×0.6+8.122×0.15]＝5.36kN正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.1×6.241×0.6，0.4×6.241×0.6+6.241×0.15]＝4.119kN六、主梁验算因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。
500柱模板(设置对拉螺栓)计算书
500×500柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性4k c012cmin[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.07]＝min[29.87，97.68]＝29.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×29.868＝18.145kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×18.145×0.12-0.121×0.882×0.12＝-0.02kN·m σ＝M max/W＝0.02×106/(1/6×500×152)＝1.092N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.868＝14.934kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×14.934×1004/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.008mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！四、小梁验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.1×38.054＝3.805 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.289kN·mσ＝M max/W＝0.289×106/42.667×103＝6.782N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max＝1.484kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.484×1000/(2×40×80)＝0.696N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.1×29.868＝2.987 kN/m小梁变形图(mm) ν＝1.167mm≤[ν]＝1.25mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.968正常使用极限状态R max=2.33五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
弯剪型及扭剪型螺栓群计算书——参数化
1.公式推导过程假设螺栓群均匀受剪！设单个螺栓由M产生的剪力为Vx、Vy,与到中性轴的距离成正比Vx=Ky i ，Vy=Kx ixi、yi分别为各螺栓到中性轴坐标原点的距离Vx、Vy对中性轴之矩和=MΣKy i 2+ΣKx i 2=M导出K=M/(Σx i 2+Σy i 2)最终得到各螺栓的剪力：V xi =N/n+My i /(Σx i 2+Σy i 2)V yi =V/n+Mx i /(Σx i 2+Σy i 2)总剪力V i =(V xi ^2+V yi ^2)^0.5当i=1时，所求得剪力为单个螺栓的最大剪力值2.螺栓最大剪力计算拉力设计值：N=1000N剪力设计值：V=2000N弯矩设计值：M=3000000N.mm螺栓群布置形式：2排2列Lx：横向螺栓间距Ly：竖向螺栓间距最外排螺栓到剪切中心的距离x1=25mm最外排螺栓到剪切中心的距离y1=50mmΣxi2=2500Σyi2=10000n：螺栓群的螺栓总数量单个螺栓X轴最大剪力计算：V x1=N/n+My 1/(Σx i 2+Σy i 2)=1000/4+3000000×50/(2500+10000)=12250N单个螺栓Y轴最大剪力计算：V y1=V/n+Mx 1/(Σx i 2+Σy i 2)=2000/4+3000000×25/(2500+10000)=6500N单个螺栓总剪力Vmax=(V x1^2+V y1^2)^0.5=(12250^2+6500^2)^0.5=13868N1.公式推导过程设单个螺栓由M产生的拉力为Ny,与到中性轴的距离成正比Ny=Ky i 或Ny=Ky i 'yi，yi'分别为各螺栓到中性轴坐标原点的距离Ny对中性轴之矩和=M当N/n-My 1/Σy i 2≥0时，中性轴位于螺栓群形心最大拉力N sd h =N/n+My1/Σyi 2扭剪螺栓群计算弯剪螺栓群计算当N/n-My1/Σy i2<0时，中性轴位于最下排螺栓中心线总拉力Nsd g=N+MΣyi/Σyi2=N最大拉力N sd h=(NL+M)y1'/Σyi'2L：螺栓群形心到最下排螺栓中心线的距离总拉力Nsd g=(NL+M)Σyi'/Σyi'22.螺栓最大拉力计算拉力设计值：N=8224N剪力设计值：V=0N弯矩设计值：M=993600N.mm螺栓群布置形式：3排2列Ly：竖向螺栓间距最外排螺栓到中性轴的距离y1=446mmΣyi2=795664Σyi'2=1989160Σyi'/Σyi'2=0.00134529n：螺栓群的螺栓总数量N/n-My1/Σyi2=8224/6-993600×446/795664=814≥0当N/n-My1/Σyi2≥0螺栓最大拉力计算：Nsd h=N/n+My1/Σyi2=8224/6+993600×446/795664=1928N总拉力Nsd g=N=8224N当N/n-My1/Σyi2<0螺栓最大拉力计算：Nsd h=(NL+M)y1'/Σyi'2=(8224×446+993600)×892/1989160=2090N总拉力Nsd g=(NL+M)Σyi'/Σyi'2=(8224×446+993600)×0.00134529=6271N。
对拉螺栓及柱箍选用计算书
对拉螺栓及柱箍选用计算书一、浇筑砼对模板的侧压力P m=0.22×γc×t0×β1×β2×V1/2P m=25H其中：P m：砼对模板的侧压力，取上述最小值V：砼浇筑速度，取2.5m/hγc：砼的重力密度（kN/m3），取25 kN/m3t0：砼初凝时间（h），t0=200/（T+15），砼入模温度为23℃β1：砼外加剂修正系数，取1.2β2：砼的坍落度修正系数，取1.15H：砼的浇筑高度，取7.37m则：P m=63.2 kN/m2二、对拉螺栓选用计算：在柱子两侧设1~2根对拉螺栓，知：1根φ16的对拉螺栓可承受拉力F=34.2kN，1根φ25的对拉螺栓可承受拉力F=83.4kN，1根φ20的对拉螺栓可承受拉力F=51.9kN，F= P m A= P m ab其中：F：对拉螺栓受到的拉力a：对拉螺栓的横向间距b：对拉螺栓的纵向间距，取0.5mA：对拉螺栓分担的受荷面积1.柱宽为1.266m时：F=63.2×0.5×1.45/2=29.9 kN2.柱宽为1.62m时：F=63.2×0.5×1.844/2=29.1kN通过计算可知: 选用φ16对拉螺栓能满足要求。
因此应在柱两侧各设1根φ16对拉螺栓。
3. 柱宽为2.1m时：在柱两侧各设2根φ20对拉螺栓，则：F=63.2×0.5×2.34/2=37.1kN＜f =51.9kN，满足要求。
4. 柱宽为2.25m时：在柱两侧各设1根φ20对拉螺栓，则：F=63.2×0.5×2.49/2=39.4kN＜f =51.9kN，满足要求。
5.柱宽为2.6m时：在柱两侧各设1根φ20对拉螺栓，则：F=63.2×0.5×2.84/2=44.9kN＜f =51.9kN，满足要求。
6.柱宽为3.0m时：在柱两侧各设1根φ20对拉螺栓，则：F=63.2×0.5×3.24/2=51.2kN＜f =51.9kN，能满足要求7.柱宽为3.3m时：在柱两侧各设1根φ20对拉螺栓，则：F=63.2×0.5×3.54/2=55.9kN ＞f =51.9kN，不能满足要求在柱两侧各设1根φ20对拉螺栓外，再在柱中均匀布置2根φ20对拉螺栓则：F=63.2×0.5×3.54/4=28kN ＜f =51.9kN，不能满足要求8.基础梁上对拉螺栓选用验算：（梁高2000mm）基础梁的对拉螺栓选用φ16对拉螺栓，对拉螺栓的水平和垂直方向间距均为600mm。
柱模板(设置对拉螺栓)计算书
柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性二、荷载组合混凝土重力密度γc (kN/m 3) 24 新浇混凝土初凝时间t 0(h) 4 外加剂影响修正系数β1 1 混凝土坍落度影响修正系数β2 1.15 混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.9倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q 3k (kN/m 2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G 4k ＝min[0.22γc t 0β1β2v ，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×4.9]＝min[38.4，117.6]＝38.4kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝38.4 kN/m 2三、面板验算面板类型覆面木胶合板 面板厚度(mm)18 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 20 面板弹性模量E(N/mm 2) 10000 柱长边小梁根数 5 柱短边小梁根数5柱箍间距l 1(mm)400模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.4×38.4＝18.66kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.4×2＝0.71kN/mM max ＝-0.107q 1l 2-0.121q 2l 2＝-0.107×18.66×0.152-0.121×0.71×0.152＝-0.05kN·m σ＝M max /W ＝0.05×106/(1/6×400×182)＝2.17N/mm 2≤[f]＝20N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算作用线荷载q ＝bS 正＝0.4×38.4＝15.36kN/mν＝0.632ql 4/(100EI)＝0.63×15.36×1504/(100×10000×(1/12×400×183))＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm 满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞 小梁材质规格(mm) 50×100 小梁截面惯性矩I(cm 4)416.67 小梁截面抵抗矩W(cm 3) 83.33 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15.44 小梁弹性模量E(N/mm 2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)2001、强度验算小梁上作用线荷载q ＝bS 承＝0.15×48.42＝7.26 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.33kN·mσ＝M max/W＝0.33×106/83.33×103＝3.92N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.15×38.4＝5.76 kN/m面板变形图(mm)ν＝0.31mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.23kN·m，N1＝6.69kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.23kN·m，N2＝6.69kNM/W n＝0.23×106/(4.73×103)＝49.06N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) ν1＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝1.04mmν2＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝1.04mm满足要求！六、对拉螺栓验算t满足要求！N＝6.69×2=13.37kN≤26kN满足要求！。
膨胀螺栓计算书
3.2.2 混凝土失效强度校核 （1）混凝土失效 混凝土失效时的特征承载力 Nrk,c Nrk,c=N0rk,c*(Ac,n/A0c,n)*ψs,n*ψec1,n*ψec2,n*ψre,n*ψucr,n ［KN］
3.3 轴心受拉单个锚栓强度校核 混凝土强度等级 C30 非开裂混凝土，正常配筋 慧鱼螺杆锚栓 FZA 10x40 M6/10,A4 级 边距 C=80mm 荷载 Nsd=538 N
查手册 4.1.4-8 页 （1）混凝土失效
N0rk,c=8.9 KN ψucr,n=1.0 Scr,n=12 Ccr,n=6 A0c,n= Scr,n* Scr,n=12*12=144 Ac,n=（C1+0.5* Scr,n）* Scr,n=(2+0.5*12)*12=96，C1≤Ccr,n
慧鱼螺杆锚栓 FZA 10x40 M6/10,A4 级受拉裂缝失效时的特征承载力 Nrk,sp Nrk,sp=8.9*0.625*0.9=5.0 KN
慧鱼螺杆锚栓 FZA 10x40 M6/10,A4 级受拉裂缝失效时的许用承载力 Nrk,sp/γmc=5.0/1.8=2.78 KN
混凝土裂缝失效验算： Nsd=538 N < Nrk,c/γmc=5.0/1.8=2.78 KN 混凝土边距裂缝失效 强度满足要求！
1. 钢材失效 2. 混凝土失效
3.1.1 钢材失效锚栓强度校核： 锚栓锚固的强度判据，承载力极限状态： Nsd ≤ Nrk,s/γms
式中 Nsd－是单个锚栓力的设计计算值，包括拉力、剪力 Nrk,s－锚栓承载力的拉力计算值 Vrk,s－锚栓承载力的剪力计算值 γms--钢材破坏分项安全系数，γms=1.2
化学螺栓计算
RE500植筋工法1.化学植筋采用RE500粘着植筋胶,植筋胶的性能指标应符合<<混凝土结构加固设计规范>>GB－50367-2006 中A 级胶标准要求,禁止使用现场混合配置和含乙二胺的粘结剂。
2.必须通过长期性能测试,能满足50年长期使用要求,以国内外权威测试机构(CMA,ETA,ASTM等)提供的报告为准.3.植筋胶应具有抗腐蚀、耐火、抗震动、抗疲劳（疲劳测试不小于2x106次）、抗冲击、抗老化性能，并通过权威机构的认证和测试，满足高温焊接和孔中湿度环境施工的要求。
4.植筋施工前应对植筋胶进行现场抗拔破坏试验,数量不少6根，但施工前应将试验数据报请设计方复核批准。
5.植筋工程质量应进行抗拔承载力的现场检查。
同规格，同型号，基本相同部位的锚栓组成一个检验批，抽取数量按每批锚栓总数的1‰计算，且不少于3根。
非破坏拉拔试验必须大于钢筋屈服强度的90%。
6.参考标准：<<混凝土结构后锚固技术规程>>--JGJ145-2004 J407-2005，<<混凝土结构加固设计规范>> GB－50367-20067. 施工步骤a) 准备：检查被植筋混凝土表面是否完好，钢筋探测核对标记植筋部位。
b) 钻孔：在根据钢筋直径按照技术参数表中资料要求，根据直径对应深度打孔，检查孔径及孔深满足A-1表要求。
c) 清孔：利用压缩空气清孔，用毛刷刷三遍，吹三遍，确保孔壁无尘。
d) 注胶：首先将植筋胶直接放入胶枪中，将搅拌头旋到胶的头部，扣动胶枪直到胶流出为止，前两次打的胶不用。
注胶时，将搅拌头插入孔的底部开始注胶，逐渐向外移动，直至注满孔体积的2/3即可。
注射下一个孔时，按下胶枪后面的舌头，因为自动加压，避免胶继续流出，造成浪费。
更换新的胶时，按下胶枪后面的舌头，拉出拉杆，将胶取出。
e)植筋：将备好的钢筋旋转着缓缓插入孔底，按照固化时间表规定时间进行安装，使得锚固剂均匀地附着在钢筋的表面及缝隙中，待其固化后再进行焊接，绑筋及其他各项工作, 且为保证新旧混凝土粘结紧密, RE500植筋胶计算书1. os Rd,N =3.14*D*L*6.0(RE500设计粘结力)400=3.14*D*L*6.0(RE500设计粘结力) L=400/(3.14*28*6.0) L=758mm 2.直径28植筋(埋深758)剪力设计值v Rs,s Rk,s Rd,γV V ==v Rs,0.5Asfstk =0.5*616*650/1.4=142.8KN3. 锚栓最小有效锚固深度h ef =11d-21d=308mm —588mm(按抗震锚固规范表7.0.3)表7.0.3 锚栓最小有效锚固深度h ef /d直径28植筋,间距>5D, 埋深为758mm 时,拉力设计值400KN, 剪力设计值 142.8KN。
泵体连接螺栓强度计算书
浅谈关于农村小学的美术教育农村小学是农村地区孩子们接受教育的基础，而美术教育在其中扮演着重要的角色。
美术教育不仅可以培养孩子们的审美能力，还可以促进他们的全面发展。
如何在农村小学开展有效的美术教育，在提高孩子们的综合素质方面起着重要的作用。
美术教育能够促进孩子们的创造力。
农村小学生活的环境相对封闭和单一，孩子们的视野也相对狭窄。
而通过美术教育，孩子们可以通过观察、模仿和创造，在绘画和手工艺制作中表现自己的想象和创造力。
这可以帮助孩子们打开思维，增强他们的创新意识和想象力。
美术教育可以培养孩子们的审美情感。
农村小学生活的孩子们大都接触不到优秀的艺术作品，他们对于美的认知和体验很有限。
美术教育可以通过教师的指导和榜样的示范，引导孩子们感受美的存在，提高他们对审美的认识和体验，培养他们对美的情感和理解。
美术教育也可以帮助孩子们培养艺术技能。
绘画、剪纸、手工艺制作等活动，不仅可以锻炼孩子们的手部协调能力，还可以培养他们的观察力和动手能力。
通过这些活动，孩子们可以掌握一定的艺术技能，从而在日常生活中更加自信和独立。
要想在农村小学中开展有效的美术教育，教师是至关重要的。
教师应具备良好的艺术素养和专业知识，能够引导学生探索艺术的奥秘，激发学生的兴趣。
通过良好的教学方法，教师要能够启发学生的创造力，培养学生的审美情感，引导学生掌握艺术的技能，使每一个学生都能够享受到美术教育所带来的益处。
教师还要善于利用周围的资源，开展丰富多彩的美术教育活动。
可以组织学生参观当地的美术馆、画家工作室等艺术机构，让学生亲身感受艺术的魅力；也可以利用当地的丰富艺术资源，开展美术创作和手工艺制作比赛，激发学生的艺术创造力和表现欲望。
学校也要给予足够的支持和重视美术教育。
学校需要提供良好的艺术教育环境，配备必要的美术教学设施和器材，鼓励教师进行教学改革和创新，让美术教育真正成为学校各项教育工作的重要组成部分。
为了提高农村小学美术教育的质量，政府和社会也应该加大对农村美术教育的支持力度。
车修壁虎螺栓力学计算书
车修壁虎螺栓力学计算书【原创实用版】目录1.引言2.车修壁虎螺栓的概述3.力学计算的理论依据和方法4.计算过程和结果5.结论正文1.引言车修壁虎螺栓是一种常见的紧固件，被广泛应用于各种工程机械、汽车、船舶等领域。
为了确保车修壁虎螺栓在使用过程中的安全性能，需要对其进行力学计算。
本文将对车修壁虎螺栓的力学计算进行详细阐述，以期为相关领域的工程技术人员提供参考。
2.车修壁虎螺栓的概述车修壁虎螺栓，又称车修螺栓，是一种可拆卸的紧固件，主要由头部、螺纹杆和螺母三部分组成。
头部形状多样，可根据实际需求选择。
螺纹杆部分负责传递扭矩，将螺母拧紧到被连接零件上。
车修壁虎螺栓具有安装简便、拆卸方便、承载能力大等优点。
3.力学计算的理论依据和方法力学计算的理论依据主要是材料力学和结构力学。
计算方法主要包括以下几种：(1) 静载荷计算：根据车修壁虎螺栓的材料、直径、长度等参数，计算其所能承受的最大静载荷。
(2) 动载荷计算：考虑车修壁虎螺栓在实际使用过程中可能受到的动态载荷，如振动、冲击等，计算其所能承受的最大动载荷。
(3) 疲劳强度计算：根据车修壁虎螺栓的使用环境和工作条件，计算其疲劳强度，以确保在长期使用过程中不会发生疲劳破坏。
4.计算过程和结果假设某车修壁虎螺栓的材料为高强度钢，直径为 20mm，长度为 100mm。
根据相关标准和设计要求，静载荷安全系数取 2.5，动载荷安全系数取1.5，疲劳强度安全系数取 1.2。
(1) 静载荷计算：根据材料力学公式，可得车修壁虎螺栓的最大静载荷为：F 静 = 0.8 ×π× (D/2)^2 ×σ其中，D 为车修壁虎螺栓的直径，σ为材料的允许应力。
代入数据，得：F 静 = 0.8 ×π× (20/2)^2 ×σ = 3.14 × 20^2 ×σ(2) 动载荷计算：根据结构力学公式，可得车修壁虎螺栓的最大动载荷为：F 动 = 0.8 ×π× (D/2)^2 ×σ"其中，σ"为材料的允许动态应力。
螺栓螺母及垫片计算书p
1.0MPa衬胶法兰 JB/T81-94法兰规格数量配对数单重法兰厚 衬胶厚垫片厚螺母厚总厚度余量总长DN1000.4612331043750 DN1500.5112331043750 DN2000.7514331047350 DN2500.8914331047350 DN320 1.416331354660 DN400 1.7118331358260 DN500 2.0918331358260 DN650 2.8420331362870 DN800 3.2420331362870 DN1000 4.0122331366470 DN1250 5.424331370070 DN1500 6.6724331673780 DN20008.2424331673780 DN250010.726331677380 DN300012.928331681990 DN350016.928331681990 DN400021.830331887390 DN450024.430331887390 DN500027.7323318919100 DN600038.43633221037110注：螺栓总长已考虑法兰厚度1-2mm的负偏差。
0.6MPa衬胶法兰 JB/T81-94法兰规格数量配对数单重法兰厚 衬胶厚垫片厚螺母厚总厚度余量总长DN1000.311233841-140 DN1500.341233841-140 DN2000.541433845550 DN2500.641433845550 DN320 1.116331051960 DN400 1.2216331051960 DN500 1.3516331051960 DN650 1.6716331051960 DN800 2.4818331358260 DN1000 2.8918331358260 DN1250 3.9420331362870 DN1500 4.4720331362870 DN2000 6.0722331366470 DN25008.0324331370070 DN300010.324331673780 DN350012.5926331677380 DN400015.228331681990 DN450017.5928331681990DN500020.6730331685590 DN600026.5730331887390 DN700037.1323318919100 DN800046.2323322955100 DN900055.1343322991100 DN1000064.363633221037110注：螺栓总长已考虑法兰厚度1-2mm的负偏差。
对拉螺栓计算书1600
梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性承04k c4k 1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2三、支撑体系设计左侧支撑表：模板设计剖面图四、面板验算梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I ＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×44.089＝44.089kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.213×1＝41.569kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mM max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.569×0.22+0.121×2.52×0.22＝0.19kN·m σ＝M max/W＝0.19×106/37500＝5.07N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.213×2004/(100×4500×281250)＝0.273mm≤200/400=0.5mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×41.569×0.2+1.223×2.52×0.2＝10.119kN正常使用极限状态R'下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.2×34.213＝7.821kN五、小梁验算计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝10.119kN/mM max＝max[0.125×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.125×10.119×0.62，0.5×10.119×0.052]=0.455kN·mσ＝M max/W＝0.455×106/53333＝8.538N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625×q×l,q×l1]=max[0.625×10.119×0.6，10.119×0.05]=3.795kN τmax=3V max/(2bh0)=3×3.795×1000/(2×50×80)＝1.423N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2 满足要求！3、挠度验算q＝7.821kN/mν1max＝0.521qL4/(100EI)=0.521×7.821×6004/(100×8415×2133330)＝0.294mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=7.821×504/(8×8415×2133330)=0mm≤50/400=0.125mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.25×10.119×0.6，0.375×10.119×0.6+10.119×0.05]＝7.589kN 正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.25×7.821×0.6，0.375×7.821×0.6+7.821×0.05]＝5.866kN 六、主梁验算因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。
柱模板(有对拉螺栓)-2
柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、计算参数图(1) 模板设计平面图图(2) 模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γc t0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2 F2=γc H＝24×9380/1000=225.12kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S＝0.9max[γG1G4k+γQ1Q3k，γG2G4k+γQ2×0.7Q3k]=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m 2正常使用极限状态设计值S k＝G4k＝41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m 单位面板宽度为计算单元。
W＝bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。
图(3) 面板强度计算简图1、强度验算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m图(4) 面板弯矩图(kN·m)M max＝0.146kN·mσ＝M max/W＝0.146×106/24000=6.075N/mm2≤[f]＝31N/mm2满足要求2、挠度验算图(5) 面板挠度计算简图q k＝bS k=1×41.218=41.218kN/m图(6) 面板挠度图(mm)νmax=0.164mm≤[ν]＝150/400=0.375mm满足要求五、次楞验算柱子截面的长短边分别进行安全验算如下：A、柱长边次楞验算根据实际情况次楞的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，计算简图如下：图(7) 次楞强度计算简图次楞上作用线荷载：q＝(L/m)S＝600/(5-1)/1000×51.844=7.777kN/mq k＝(L/m)S k＝600/(5-1)/1000×41.218=6.183kN/m1、强度验算图(8) 次楞弯矩图(kN·m)M max＝0.243kN·mσ＝M max/W＝0.243×106/(49.045×1000)=4.955N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求2、抗剪验算图(9) 次楞剪力图(kN)V max=1.944kNτ=V max S0/(Ib)=1.944×103×36.784×103/(215.799×104×3.8×10)=0.872N/mm2≤[f v]＝2N/mm2满足要求3、挠度验算图(10) 次楞挠度计算简图图(11) 次楞挠度图(mm)ν=0.326mm≤[ν]＝500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算R max=3.888kNR maxk=3.091kNB、柱短边次楞验算根据实际情况次楞的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，计算简图如下：图(12) 次楞强度计算简图次楞上作用线荷载：q＝(B/n)S＝600/(5-1)/1000×51.844=7.777kN/mq k＝(B/n)S k＝600/(5-1)/1000×41.218=6.183kN/m1、强度验算图(13) 次楞弯矩图(kN·m)M max＝0.243kN·mσ＝M max/W＝0.243×106/(49.045×1000)=4.955N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求2、抗剪验算图(14) 次楞剪力图(kN)V max=1.944kNτ=V max S0/(Ib)=1.944×103×36.784×103/(215.799×104×3.8×10)=0.872N/mm2≤[f v]＝2N/mm2满足要求3、挠度验算图(15) 次楞挠度计算简图图(16) 次楞挠度图(mm)ν=0.326mm≤[ν]＝500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算R max=3.888kNR maxk=3.091kN六、柱箍验算柱子截面的长短边分别进行安全验算如下：A、柱长边柱箍验算取s=(600+(88+48)×2)/(2+1)=290.667mm为计算跨度。
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预埋件计算书
==================================================================== 计算软件：TSZ结构设计系列软件 TS_MTSTool v4.6.0.0
计算时间：2017年02月21日 16:03:35
====================================================================
一. 预埋件基本资料
采用化学锚栓：单螺母扩孔型锚栓库_6.8级-M12
排列为(非环形布置)：5行；行间距150mm；4列；列间距100mm；
锚板选用：SB20_Q345
锚板尺寸：L*B= 450mm×750mm，T=20
基材混凝土：C30
基材厚度：600mm
锚筋布置平面图如下：
二. 预埋件验算：
1 化学锚栓群抗拉承载力计算
轴向拉力为：N=90kN
X向弯矩值为：Mx=10kN·m
Y向弯矩值为：My=10kN·m
锚栓总个数：n=5×4=20个
所选化学锚栓抗拉承载力为(锚栓库默认值)：Nc=31.179kN
承载力降低系数为：0.8
实际抗拉承载力取为：Nc=31.179×0.8=24.943
这里要考虑抗震组合工况：γRE=1
故有允许抗拉承载力值为：Nc=24.943/γRE=24.943kN
故有：
0 < 24.943kN，满足
2 化学锚栓群抗剪承载力计算
X方向剪力：Vx=60kN
Y方向剪力：Vy=60kN
扭矩：T=10kN·m
X方向受剪锚栓个数：n x=20个
Y方向受剪锚栓个数：n y=20个
剪切荷载通过受剪化学锚栓群形心时，受剪化学锚栓的受力应按下式确定：
V ix^V=V x/n x=60000/20=3000×10^-3=3kN
V iy^V=V y/n y=60000/20=3000×10^-3=3kN
化学锚栓群在扭矩T作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下列公式确定：
V ix^T=T*y i/(Σx i^2+Σy i^2)
V iy^T=T*x i/(Σx i^2+Σy i^2)
化学锚栓群在剪力和扭矩的共同作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下式确定：
V i^δ=[(V ix V+V ix^T)^2+(V iy V+V iy^T)^2]^0.5
结合上面已经求出的剪力作用下的单个化学锚栓剪力值及上面在扭矩作用下的单个锚栓剪力值公式
分别对化学锚栓群中（边角）锚栓进行合成后的剪力进行计算（边角锚栓存在最大合成剪力）：
取4个边角化学锚栓中合剪力最大者为：
V i^δ=[(3000+295.57)^2+(3000+147.78)^2]^0.5=4.5573kN
所选化学锚栓抗剪承载力为(锚栓库默认值)：Vc=18.539kN
承载力降低系数为：0.8
实际抗剪承载力取为：Vc=18.539×0.8=14.831
这里要考虑抗震组合工况：γRE=1
故有允许抗剪承载力值为：Vc=14831/1=14.831kN
故有：
V i^δ=4.5573kN < 14.831kN，满足
3 化学锚栓群在拉剪共同作用下计算
当化学锚栓连接承受拉力和剪力复合作用时，混凝土承载力应符合下列公式：
(βN)^2+(βV)^2≤ 1
式中：
βN=N h/Nc=0/31.179=0
βV=V i^δ/Vc=5.6967/18.539=0.30728
故有：
(βN)^2+(βV)^2=0^2+0.30728^2=0.094423 ≤ 1 ，满足
三. 预埋件构造验算：
锚固长度限值计算：
锚固长度为160，最小限值为100，满足！
锚板厚度限值计算：
按《混凝土结构设计规范2010版》9.7.1规定，锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍，故取
锚板厚度限值：T=0.6×d=0.6×12=7.2mm
锚筋间距b取为列间距，b=100 mm
锚筋的间距：b=100mm，按规范且有受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于b/8=12.5mm, 故取
锚板厚度限值：T=100/8=12.5mm
锚板厚度为20，最小限值为12.5，满足！
行间距为150，最小限值为72，满足！
列边距为100，最小限值为45，满足！
行边距为75，最小限值为24，满足！
列边距为75，最小限值为24，满足！。