横向框架计算.
恒荷载作用下的横向框架荷载计算（详细步骤）
1.1、 横向框架简图假定框架柱嵌固于基础顶面上，框架梁与柱刚接。
框架梁的跨度等于柱截面形心之间的距离。
且各梁跨度近似取轴线间的距离。
底层柱高从基础顶面算至二层楼面，根据地质条件，室内外高差为m ，框架柱高度：取底层:mm H 49001=，其它层:mm H H 390032==，mm H 36004= 1.2、 第一层框架计算简图第一层框架框架计算简图如图所示，第一层层楼板布置如图所示，为方便荷载管理，在梁布置图和板布置图中分别标示出梁和板。
（１）AB q 计算。
1) 板C 传递荷载：板C 的面荷载为2/5.4m KN ，由图可知，传递给AB 段为三角形荷载，等效荷载值为m KN /94.35.325.375.15.4=÷÷⨯⨯，因为左右两边板都传递荷载，故板C 传递荷载为：m KN /88.7294.3=⨯2) 梁自重及抹灰：梁)400300(mm mm ⨯自重：m KN /1.2)12.04.0(3.025=-⨯⨯，抹灰层（10厚混合抹灰砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：m KN /0952.0172)12.04.0(01.0=⨯⨯-⨯3) AB q 小计：m KN /07.1088.70952.01.2=++（２）BC q 计算。
1) 板B 传递荷载：板B 的面荷载为2/5.4m KN 由图可知，传递给AB 段为梯形荷载，等效荷载值为m KN /60.79225.2)95.4(5.4=÷÷⨯+⨯，因为左右两边板都传递荷载，故板C 传递荷载为：m KN /2.1526.7=⨯2) 梁自重及抹灰：梁)800300(mm mm ⨯自重：m KN /1.5)12.08.0(3.025=-⨯⨯，抹灰层（10厚混合抹灰砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：m KN /272.0202)12.08.0(01.0=⨯⨯-⨯3) 墙荷载：墙体选用200mm 厚蒸压加气混凝土砌块（3/5m KN =γ）填充墙外墙面荷载计算见表2，填充墙内墙面荷载计算见表3。
4.3混凝土框架结构——框架结构的计算简图
Bz脉动风荷载的背景分量因子 z B kH 1
Z
1
x
z
Z
φ 1(z)—结构第1阶振型系数，可由结构动力计算确定，混凝土框架结构 可近似的取φ 1(z)=(z/H)[2-(z/H)]，z为计算点到室外地坪距离； H—结构总高度； ρx—脉动风荷载水平方向相关系数；
x
10 B 50e B / 50 50
第四章 混凝土框架结构
现浇框架结构
刚接节点
装配式框架结构
装配整体式框架 柱与基础的连接
铰接节点或半铰接节点
刚接节点 固定支座 铰支座
4.3框架结构的计算简图
4.3.2结构的计算简图
3.跨度与层高的确定 （1）梁的跨度 取顶层柱轴线之间的距离，当柱截面尺寸有变化时 以最小截面的形心线来确定。 （2）层高 取本层楼面至上层楼面的高度，底层层高取基础顶 面到二层楼板顶面之间距离。
荷载形式。
15.80kN
16.45kN
框架结构风荷载简图
风荷起算位置
ic Ec I Hi
装配整体式楼盖
Ec—— 混凝土弹性模量； I —— 框架柱截面惯性矩。
装配式楼盖
按实际截面计算I。
1 3 I bchc 12
4.3框架结构的计算简图
4.3.2结构的计算简图
6.荷载的计算 作用于框架结构上的荷载有两种：竖向荷载和水平荷载。 分布荷载居多 竖向荷载 楼面活荷载 建筑结构自重
第四章 混凝土框架结构
4.3框架结构的计算简图
4.3框架结构的计算简图
4.3.1截面尺寸的估计
1.梁截面尺寸 框架梁柱截面尺寸可近似预估：
第四章 混凝土框架结构
1 1 梁高 h ~ l ， l 为梁的计算跨度 8 12
框架结构计算
X X X X X设计学生：指导老师：三峡大学XX学院摘要：本设计课题为。
Abstract：The project is the design of a express hotel.关键词：框架结构抗震等级内力分析荷载组合独立基础板式楼梯Keywords:frame structure前言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教与学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。
本组毕业设计题目为。
1.建筑设计1．1工程概况本工程为该工程采用钢筋混凝土框架结构，抗震设防烈度为7度(0. 1g)，设计地震分组为第一组，抗震等级为三级。
1．2地质资料工程重要性等级为三级，本地区属亚热带大陆行季风气候，1．3平面布置在平面布置中1．4立面布置1．5各种用房和交通联系的设计本工程工程重要性等级为三级，根据《旅馆建筑设计规范》1．6建筑各构件用料、装饰及做法1.墙体：2.结构设计2．1．1结构布置方案及结构选型根据建筑使用功能要求，本工程采用框架承重方案。
框架柱网布置如下图2.1.1：2．1．2确定结构计算简图（1）计算基本假定：○1一片框架可以抵抗在本身平面内的侧向力，而在平面外的刚度很小，可以忽略（因而整个结构可以划分成若干个平面结构共同抵抗与平面结构平行的侧向荷载，垂直于该方向的结构不参加受力）；○2楼板在其自身平面内刚度无限大，楼板平面外刚度很小，可以忽略（因而在侧向力作用下，楼板可做刚体平移或转动，各个平面抗侧力作用时，假定结构无侧移。
（2）计算简图如下图2.1.2（1）根据图2.1.13.9m＋＋＝5.1m，其中3.9m为层高，0.6m为室内外高差和基层顶面到室外地面的高度；二层柱高为 3.9m，标准层柱高从楼面算至上一层楼面，均为3m图2.1.2（1）框架计算单元简图框架梁跨度（按柱中心线确定）：AB、CD跨：5400m；BC跨：7800m框架柱高度：底层：Z1＝5100mm；二层：Z2＝3900mm；标准层：Z3＝3000mm，框架计算简图如下图所示。
水平作用下框架结构侧移计算
一、横向水平地震作用下框架结构侧移验算1.横向框架梁的线刚度在框架结构中，现浇楼面可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效线刚度，减小框架侧移。
为考虑这一有利作用， ，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架梁取 I b1.5I 0 〔 I 0 为梁的截面惯性矩〕；对中框架梁取 I b2.0I 0 ，计算结果如下表所示：边框架梁中框架梁梁截面尺寸矩形截面惯性矩 混 凝E c〔 b/mm ×跨度 l/m土 强i b EI b / li b EI b / l /I 0 / ×103 m4I b1.5I 0I b 2.0I 0h/mm 〕度 等/ KN m2/×104KN m×104KN m级3 4/×103 4/×10mmAB 跨 300×600C3030×106横梁BC 跨 300×600C3030×106横梁AC 跨 300×600C30 30×106横梁CD 跨 300×450C3030×106横梁DE 跨 300×600C3030×106横梁2.柱的侧移刚度〔 D 值法〕柱线刚度计算结果如下表：混凝土强 截面尺寸2截面惯性矩线刚度 i c EI c / h柱号度等级〔a/mm × b/mm 〕柱高 h/mEc/KN mIc / ×103 m 4/ ×104 KN mZ 1C30 700×70030×106Z 2C30 ×6550 55030×10：楼层横向框架柱侧移刚度〔 D 值〕计算如下表所示：Ki b K(一般层 )(一般层 )2i c K12柱类型Dic h 2根数i b/ 104KN / mK K(底层 )2(底层 )i c K一层其他层边框架边柱边框架中柱中框架边柱中框架中柱D边框架边柱边框架中柱中框架边柱中框架中柱DA 轴2E 轴2C 轴2D 轴2A 轴2B 轴4E 轴6B 轴2C 轴6D 轴6653520KN/mA 轴2E 轴2C 轴2D 轴2A 轴2B 轴4E 轴6B 轴2C 轴6D 轴6794540KN/m3.横向框架自振周期结构自振周期按顶点位移法计算，将各楼层面处的重力荷载代表值G i作为水平荷载作用在各楼层标高处，按弹性方法求得结构顶点的假想侧移，并考虑填充墙对框架的影响取折减系数r，计算结果如下表结构顶点的假想侧移G/KN nG i/KND i / KN m 1i / mm i / mm楼层V Gii 16999099907945405114582144879454041145832906794540311458443647945402114585582279454011241563237653520T1T T4.横向水平地震作用及楼层地震剪力计算本结构重量和刚度沿高度方向分布比拟均匀，高度不超过40m，变形以剪切变形为主，故水平地震作用采用底部剪力法计算。
桥面板及框架横向计算
桥面板及框架横向计算1、计算理论及思路说明桥面板框架横向计算取用单位宽度的跨中断面进行计算，框架支承加在腹板中心线下；计算工具为《桥梁博士V3.1》程序。
2、恒载结构自重按26KN/m3桥面铺装8cm沥青砼0.08x1x25=2KN/m，按均布荷载施加；栏杆每米中2KN，按集中力施加；人行道重量折算为两个集中力，外侧为11.8KN内侧为5.9KN，分别施加在悬臂端和距离悬臂端2.4m。
3、人群荷载5Kpa均布荷载或1.5KN集中力分别计算取不利者（前者控制本桥横向设计）4、汽车按城市桥梁荷载《标准》4.1.3.1，总重70t，车轮着地尺寸纵x横=a2xb2=0.25x0.6m。
5、跨间板的有效分布宽度及车轴换算荷载计算1）、计算跨径车道：L=L0+t=3.65+0.26=3.91m铺装层厚0.08m2）、重车轮作用在顶板跨中最不利位置单个车轮的纵桥向分宽度计算：即a=2.6m，a>1.2m,说2X140车轴分布宽度有重叠，可以判断出200KN轴控制设计。
则：P1Qr20038.5KN/ma22.623）、重车轮作用在梁肋支承处a=(a1+2h)+t=(0.25+2x0.08)+0.26=0.67m<1.2m4）、重车轮作用在梁肋支承附近位置单个车轮纵桥向漫衍宽度计较：a=（a1+2h）+t+2X分别取X=0.1和X=0.5处进行计较A、X=0.1时a=（A=（0.25+2x0.08）+0.26+2x0.1=0.87<1.2mB、X=0.5时a=（A=（0.25+2x0.08）+0.26+2x0.5=1.67m>1.2m。
框架在地震作用下内力计算
框架在地震和重力作用下内力计算学生姓名：张育霜学号：20120322029指导老师：1建筑说明 (1)1.1工程概况 (1)1.2 设计资料 (1)1.3总平面设计 (1)1.4主要房间设计 (1)1.5辅助房间设计 (1)1.6交通联系空间的平面设计 (2)1.7剖面设计 (2)1.8立面设计 (3)1.9构造设计 (3)2框架结构布置 (3)2.1计算单元 (4)2.2框架截面尺寸 (4)2.3梁柱的计算高度（跨度） (4)2.4框架计算简图 (5)3恒荷载及其内力分析 (6)3.1屋面恒荷载 (6)3.2楼面恒荷载 (7)3.3构件自重 (7)3.6恒荷载作用下内力分析 (10)4活荷载及其内力分析 (13)4.1屋面活荷载 (13)4.2楼面活荷载 (13)4.3内力分析 (13)5重力荷载及水平振动计算 (17)5.1重力荷载代表值计算 (17)5.2水平地震作用计算 (17)6内力组合计算 (22)6.1框架梁内力组合 (22)6.2框架柱内力组合 (25)7截面设计 (31)7.1框架梁的配筋计算 (31)7.2框架柱的配筋计算 (40)7.3框架梁、柱配筋图 (52)8基础设计 (55)8.1对A柱基础配筋计算 (55)8.2 对B柱基础配筋计算....................................... 错误!未定义书签9双向板的设计...................................................... 错误!未定义书签9.1设计资料................................................. 错误!未定义书签9.2荷载设计值............................................... 错误!未定义书签参考文献.......................................................... 错误!未定义书签1建筑说明1.1工程概况本建筑位于北京市某高校内，六层现浇钢筋混凝土框架结构，房间开间7.2米，层高3.6米。
建筑钢结构考前复习思考题()
1.单层厂房钢结构由哪些主要构件组成？横向框架（柱和屋架）；屋盖结构（横梁、托架、中间屋架、天窗架、檩条）；支撑体系（屋盖支撑和柱间支撑）；吊车梁和制动梁；墙架。
屋盖结构、柱、制动梁、各种支撑以及墙架等构件组成的空间体系。
2.重型厂房屋盖结构常有哪些支撑，屋盖支撑的主要作用是什么？屋盖上弦横向水平支撑、屋盖下弦横向水平支撑、屋盖下弦纵向水平支撑、竖向支撑（垂直支撑）、系杆、天窗支撑。
屋盖支撑的作用：1）保证结构的空间整体作用；2）承担和传递水平荷载；3）保证结构安装时的稳定与方便；4）避免压杆侧向失稳，防止拉杆产生过大振动。
3.梯形钢屋架受压杆件．其合理截面形式应使所选截面尽量满足等稳定的要求，充分满足承载能力。
4.屋架下弦纵向水平支撑一般布置哪里？下弦纵向支撑一般在屋架的两边沿两纵向柱列设置，与下弦横向支撑形成封闭的支撑系统；当屋架间距<12m时，纵向水平支撑通常布置在屋架下弦平面内；当屋架间距>或=12m时，纵向水平支撑宜布置在屋架上弦平面内。
5.屋架上弦横向水平支撑之间的距离是如何规定的？相邻两道横向水平支撑的间距L0≤60m6.当端部支撑设在端部第二个开间时，在第一个开间的相应位置应设置刚性系杆7.在设置柱间支撑的开间，应同时设置屋盖横向支撑，以构成几何不变体系。
8.屋架上弦杆为压杆，其承载能力由稳定控制；下弦杆为拉杆，其截面尺寸由强度确定。
9.在厂房钢结构中为什么要设置支撑体系（保证结构空间刚度和稳定性）如何布置屋盖支撑和柱间支撑（a屋盖支撑布置原则：在每个温度区段或分期建设的区段中，应分别设置能独立构成空间稳定结构的支撑体系。
在设置柱间支撑的开间，应同时设置屋盖横向支撑，以构成几何不变体系。
端部支撑宜设在温度区段端部的第一或第二个开间。
当端部支撑设在端部第二个开间时，在第一个开间的相应位置应设置刚性系杆。
在刚架转折处(边柱柱顶、屋脊及多跨刚架的中柱柱顶)应沿房屋全长设置刚性系杆。
钢结构设计格构式柱的等效惯性矩
第国家2级5精讲品课重程—型钢结单构层设计工业厂房横向框架的计算和厂房 柱设计（1）
2内力分析
空间整体分析：复杂，软件（STS,3D3S,MST) 平面框架：简单，方便,手算。
横向框架
合理模型
计算模型
计算跨度取上段柱轴线间距离， 计算高度取柱脚底面至屋架下弦轴线间的距离，（屋架为上升式） 柱脚底面至屋架端部高度形心处的距离。（屋架为下降式）。
国家级精品课程—钢结构设计
第25讲 重型单层工业厂房横向框架的计算和厂房 柱设计（1）
课程主要内容：
1、荷载 2、内力分析 3、内力组合
第国家2级5精讲品课重程—型钢结单构层设计工业厂房横向框架的计算和厂房 柱设计（1）
厂房横向框架的计算
1荷载
恒载：结构自重、屋盖及墙面等重量 活载：屋面活荷载、风、雪、
第国家2级5精讲品课重程—型钢结单构层设计工业厂房横向框架的计算和厂房
厂房柱设计
柱设计（1）
柱的形式和构造
1.厂房柱形式
实腹式柱：构造简单，
适用于柱高度≤10m,吊 车额定起重量≤20t；
阶形柱：根据吊车层
数分为单阶柱和双阶柱， 吊车梁支承在截面改变 处，偏心小，构造合理， 应用广泛；
(a)等截面柱；(b)实腹单阶柱；(c)格构单阶柱；
第国家2级5精讲品课重程—型钢结单构层设计工业厂房横向框架的计算和厂房 柱设计（1）
屋架的等效惯性矩：
I0 ( A1 y12 A2 y22 )
式中，A1、A2-屋架跨中上弦杆和下弦杆的截面积； y1、y2-屋架跨中上弦杆和下弦杆的截面形 心至屋架中和轴的距离
-考虑屋架高度变化和腹杆变形的修正系数，
屋架端弯矩对屋架杆件的最不利作用组合：
框架结构计算程序
梁宽度（b)0.315柱宽(b c )0.3柱截面积（A c )190202.0202柱边长436.1215659底层柱高(m) 4.5线刚度(i)9.3006E+11宽（b)250恒载标准值计算b2. 20厚1:3水泥砂浆结合层第一页：荷载及内力计算;第c1. 12厚1:2水泥砂浆粘结10厚缸砖面层,块间留缝<10,1:1水泥砂浆3. 二毡三油上撒绿豆砂4. 刷冷底子油一道屋面（不上人）7. 结构层4. 25厚1:2.5水泥砂浆找平层5. 保温兼找坡层(水泥膨胀蛭石, 最薄处35mm)6. 25厚1:3水泥砂浆找平层（梁截面宽度不宜小于1／2柱宽，且不应小于250mm。
）各层楼面梁自重(kN/m)(1)纵向框架梁b1:0.25梁自重3抹灰层:粉刷石膏砂浆0.1815合计 3.1815 (2)横向AB、CD跨框架梁b2:0.25梁自重 2.375抹灰层:粉刷石膏砂浆0.1515合计 2.5265 (3)横向BC跨框架梁b3:0.25梁自重 1.75抹灰层:粉刷石膏砂浆0.1215合计 1.8715 (4)基础梁b4:0.25梁自重 1.75抹灰层:粉刷石膏砂浆0.1215合计 1.8715柱自重(kN/m)柱边长b0.5柱自重 6.25抹灰层:粉刷石膏砂浆0.3合计 6.55外纵墙1自重(kN/m)(1)标准层纵墙在计算单元内相对高度h 1.551724138纵向梁高0.6h'1.448275862纵墙1.706896552铝合金窗0.506896552水刷石外墙面0.775862069粉刷石膏砂浆内墙面0.232758621合计3.222413793（2）底层纵墙在计算单元内相对高度h 1.951724138纵向梁高0.6基础顶面至室外地面的高度0.5h'1.448275862纵墙2.146896552铝合金窗0.506896552水刷石外墙面0.975862069粉刷石膏砂浆内墙面0.232758621合计3.862413793（1）标准层层高 3.6纵墙3.3粉刷石膏浆内墙面0.9合计4.2（2）底层底层柱高4.5基础顶面至室外地面的高度0.5纵墙3.74粉刷石膏浆内墙面0.9合计4.64（1）标准层层高 3.6横墙3.41水刷石外墙面1.55粉刷石膏砂浆内墙面0.465合计5.425（2）底层底层柱高4.5基础顶面至室外地面的高度0.5横墙3.85水刷石外墙面2粉刷石膏砂浆内墙面0.465合计6.315内纵墙自重(kN/m)外横墙自重(kN/m)（1）标准层层高 3.6横墙3.41粉刷石膏浆内墙面0.93合计4.34（2）底层底层柱高4.5基础顶面至室外地面的高度0.5横墙3.85粉刷石膏浆内墙面0.93合计4.78(1)标准层纵墙在计算单元内相对高度h 1.709090909横向梁高0.5h'1.390909091走廊尽头墙 1.88铝合金窗0.486818182水刷石外墙面0.854545455粉刷石膏砂浆内墙面0.256363636合计3.477727273（2）底层纵墙在计算单元内相对高度h 2.109090909横向梁高0.5基础顶面至室外地面的高度0.5h'1.390909091走廊尽头墙 2.32铝合金窗0.486818182水刷石外墙面1.054545455粉刷石膏砂浆内墙面0.256363636合计4.117727273墙高1.5墙1.65压顶的混凝土0.5水刷石外墙面 1.7合计3.85不上人屋面0.5活荷载标准值计算（kN/m 2)内横墙自重（kN/m）女儿墙自重（kN/m）走廊尽头墙（kN/m）房间2走廊2S k =1.0×0.10 kN/ m 2l oy 8400l oy /l oz2.666666667梯形短边宽a 1.575荷载q屋面总荷载 6.451-2c 2+c 31恒荷载20.3175活荷载 1.575楼面总荷载 3.861-2c 2+c 31恒荷载12.159活荷载 6.3A—B梁自重2.5265恒荷载=梁自重+板传恒荷载22.844活荷载=板传活荷载 1.575内横墙自重4.2恒荷载=内横墙自重+梁自重+板传恒荷载18.8855活荷载=板传活荷载 6.3梁自重1.8715屋面梁、楼面梁恒荷载=梁自重 1.8715活荷载楼面梁因为是单向板，B、C间梁不实验室梯形荷载等效1=（1-2c2+c 3)q,c=a/l,A—B轴间框架梁屋面板传给梁（即屋面板两个梯形荷载等效为均布荷载）：屋面梁B—C轴间框架梁A—B轴间框架梁均布荷载为：楼面板传给梁（即楼面板两个梯形荷载等效为均布荷载）：板传至梁上的三角1=5/8q雪荷载标准值（kN/m 2)恒荷载和活荷载作用下框架的受荷图A轴柱纵向集中荷载的计算屋面板三角形荷载等效为均布荷载：屋面总荷载 6.45恒荷载0活荷载0楼面板三角形荷载等效为均布荷载：楼面总荷载 3.86恒荷载0活荷载0顶层柱恒荷载=女儿墙自重+外纵框架梁自重+板传恒荷载+次梁传恒女儿墙重度 3.85柱网长 6.3女儿墙自重24.255顶层柱恒荷载138.6525顶层柱活荷载=板传活荷载A轴柱屋面板传活荷载0柱网长 6.3顶层柱活荷载 6.615标准层柱恒荷载=外纵墙自重+外纵框架梁自重+板传恒荷载+次梁传外纵墙重度 3.222413793柱网长 6.3外纵墙自重18.69标准层柱恒荷载98.8218标准层柱活荷载=板传活荷载A轴柱楼面板传活荷载0柱网长 6.3标准层柱活荷载26.46基础顶面恒荷载=底面外纵墙自重+基础梁自重底面外纵墙重度 3.862413793柱网长 6.3底面外纵墙自重22.402基础顶面恒荷载33.2567B轴柱纵向集中荷载的计算走廊屋面板均布荷载：屋面总荷载 6.45恒荷载8.7075活荷载0.675走廊楼面板均布荷载：楼面总荷载 3.86恒荷载 5.211活荷载 2.7顶层柱恒荷载=内纵框架梁自重+板传恒荷载+次梁传恒荷载内纵框架梁重度 3.1815柱网长 6.3内纵框架梁自重18.4527顶层柱恒荷载164.901顶层柱活荷载=板传活荷载屋面板传活荷载重度0柱网长 6.3屋面活荷载（三角形）0顶层柱活荷载10.53标准层柱恒荷载=内纵墙自重+内纵框架梁自重+板传恒荷载+次梁传内纵墙重度 4.2走廊楼面恒荷载 5.211柱网长 6.3内纵墙自重24.36标准层柱恒荷载134.7156标准层柱活荷载=板传活荷载B轴柱楼面板传活荷载重度0走廊楼面活荷载 2.7柱网长 6.3B轴柱楼面板传活荷载0标准层柱活荷载52.2基底面内纵墙重度 4.64柱网长 6.3底面内纵墙自重26.912基础顶面恒荷载37.7667风荷载标准值计算基本风压( kN/m2)0.3风振系数（因屋高度小于30m）1计算单元迎风面宽度 6.3水平地震作用计算重力荷载代表值计算屋面处重力荷载标准值计算(KN)女儿墙565.6933333女儿墙重度总长屋面板7063.058167屋面板重度总长梁1323.1906（这个分类与上面的不完全相同）梁1重度梁1数轴网长梁1重力柱484.176柱重度柱数墙648.19外纵墙1重度墙长数量顶层总重力荷载标准值10084.30793 标准层楼面处重力荷载标准值计算(KN)墙1296.379658楼面板4226.884422屋面板重度纵跨数梁1323.1906柱1002.936柱重度柱数标准层层总重力荷载标准值7849.390681 底层楼面处重力荷载标准值计算（KN)底层墙737.0598292外纵墙1重度墙长数量墙1385.249658楼面板4226.884422梁1323.1906柱1262.316底层楼面处重力荷载标准值8197.640681 屋顶雪荷载标准值计算（KN)雪重度纵跨数屋顶雪荷载标准值109.5047778 楼面活荷载标准值计算（KN)房间活荷载轴网长纵跨数楼面活荷载代表值/标准值1998.32 总重力设计值/代表值计算（KN)屋面处12254.4762屋面处结构和构件自重标准层楼面处12216.91682楼面处结构和构件自重底层楼面12634.81682底层露面处结构和构件自重框架柱抗侧刚度D和结构基本自振周期计算横向D值计算AB、CD梁的相对线刚度底层柱高结构基本自振周期计算自振周期T10.468636932折减系数多遇水平地震作用计算最大影响系数Geq<5Tg,故：1影响系数1附加顶部集中力为AB、CD轴梁的相对线刚度i1当(i1+i2)<(i3+i4)时当(i1+i2)>(i3+i4)时上层层高h1修正系数阿尔法2修正系数阿尔法3水平地震作用下内力计算位移验算：根据《建筑抗震刚重比和剪重比验算(见上表）利用力学求解器分别算出活荷载、恒荷载、风荷载作用下框架梁因为(T1<1.4Tg),需要考虑顶部横重力荷载代表值作用下框架的内力均布重力荷载代表值计算屋面q AB=q CD框架梁上的均布荷载q BC框架梁上的均布荷载楼面q AB=q CD框架梁上的均布荷载q BC框架梁上的均布荷载作用于A柱集中重力荷载代表值计算屋面处139.314恒荷载雪荷载标准楼层处124.9218恒荷载基础顶面处37.7667 作用于B柱集中重力荷载代表值计算屋面处170.166恒荷载雪荷载标准楼层处160.8156恒荷载基础顶面处37.7667控制截面的弯矩标准值M'控制截面的弯矩标准值M'0各种荷载作用下梁控制截面的内力与M相应的梁柱中线柱控制截面的内力值为绘制出内力组合梁控制截面的内力值为梁柱中线交点框架梁内力组合非地震作用下框架梁内力组合（见上表）地震作用下框架梁内力组合梁端截面组合剪力设计值调整调整后的剪力设计值V b梁的剪力增大系数梁左框架梁内力组合地震作用下框架梁AB、BC的内力组合见下表框架柱内力组合、框架柱A柱端截面组合弯矩设计值和组合剪力设计值的调整（1）对“ 及相应的 ”组合弯矩设计值和组合剪力设计 为了使框架结构在地震作用下塑性铰首先在梁中出现，就必须满为了防止柱在压弯破坏前发生剪框架顶层柱和轴压比小于0.15的的增大系数后作为设计值。
横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算
qk Z sZ0L kN / m
F2
F1
qk
h1
h2 2
……
F6
qk
h6 2
F1
吸 s 0.5
z zz z z
Fi
Gi Hi
n
FEk (1 n )
GjH j
j 1
Fn n FEk
F7
（5）楼层地震剪力
F6 Fn
n
Vi Fi Fn
i
F5 F4
V1 F1 F2 Fn Fn
F3
V2 F2 F3 Fn Fn
F2
Vn Vn Fn
F1
V7 V6
V5 V4 V3
V2 V1
3、水平地震作用下的位移验算
y yn y1 y2 y3
yn --标准反弯点高度比（表2.4）
i1
i2
y1 --上、下层梁线刚度比修正系数（表2.6）
y2 --上层层高变化的修正值（表2.7）底层
h
Vij
yh y3 --下层层高变化的修正值（表2.7）二层
i3
i4
h --本层层高
梁端弯矩：
节点平衡
M
b 3
l b
ibl
k i
k
Vbl
Vbr
左地震剪力、轴力图
(二）横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算
1、风荷载标准值
Wk Z sZ0 kN / m2
压 s 0.8
Z ：风振系数 H 30m, Z 1.0
s ：体型系数 s 1.3 Z ：高度变化系数，表1.11
F6 F5 F4
0：基本风压 0.65
F3
ibr
M
r b
框架结构设计计算书
第一章绪论第一节工程概况一、工程设计总概况：1.规模：本工程是一栋四层钢筋混凝土框架结构教学楼，使用年限为50年, 抗震设防烈度为8度；建筑面积约3000㎡，建筑平面的横轴轴距为6.5m和2.5m，纵轴轴距为4.5m；框架梁、柱、板为现浇；内、外墙体材料为混凝土空心砌块，外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料，内墙装修喷涂乳胶漆，教室内地面房间采用水磨石地面，教室房间墙面主要采用石棉吸音板，门窗采用塑钢窗和装饰木门。
全楼设楼梯两部。
2.结构形式：钢筋混凝土四层框架结构。
3.气象、水文、地质资料：1）气象资料A.基本风压值：0.35kN/㎡，B.基本雪压值：0.25kN/㎡。
C.冻土深度：最大冻土深度为1.2m;D.室外气温：年平均气温最底-10℃，年平均气温最高40℃;2)水文地质条件A.土层分布见图1-1，地表下黄土分布约15m，垂直水平分布较均匀，可塑状态，中等压缩性，弱湿陷性，属Ⅰ级非自重湿陷性黄土地基。
地基承载力特征值fak=120kN/㎡。
B.抗震设防等级8度，设计基本地震加速度值为0.20g，地震设计分组为第一组，场地类别为Ⅱ类。
C.常年地下水位位于地表下8m，地质对水泥具有硫酸盐侵蚀性。
D.采用独立基础，考虑到经济方面的因素，在地质条件允许的条件下，独立基础的挖土方量是最为经济的，而且基础本身的用钢量及人工费用也是最低的，整体性好，抗不均匀沉降的能力强。
因此独立基础在很多中低层的建筑中应用较多。
二、设计参数：（一）根据《建筑结构设计统一标准》本工程为一般的建筑物，破坏后果严重，故建筑结构的安全等级为二级。
（二）建筑结构设计使用年限为50年，耐久等级二级(年)，耐火等级二级，屋面防水Ⅱ级。
（三）建筑抗震烈度为8度，应进行必要的抗震措施。
（四）设防类别丙类。
（五）本工程高度为15.3m，框架抗震等级根据 GB 50223-2008《建筑工程抗震设防分类标准》，幼儿园、小学、中学教学楼建筑结构高度不超过24m的混凝土框架的抗震等级为二级。
集水井计算
集水井计算集水井内空尺寸长４、3m,宽3m,高４、5/5m,壁厚0、5m,底板厚０、5/１ｍ,为C25砼结构。
集水井按水平向、竖向口子型框架计算。
一、横向口子型框架计算，尺寸如下：集水井按最不利计算工况进行配筋。
最不利工况为自排渠最高水位69ｍ,此时集水井中无水。
井壁水平向荷载为土压力及水压力。
填土土压力C=8Kpa,φ=16°,r=1９、3Kn/ｍ３,计算得土压力Ex=16 Kn/ｍ,水压力P=（６9-６０、5)×10=8５Kn/m。
集水井水平向计算简图如下：计算得弯矩图:y x1234( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )-163.33-163.33-1.02-163.33-163.33141.95-163.33-163.33-1.02-163.33-163.33141.95计算得轴力图：yx1234( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )-254.40-185.50集水井按水平向口子型框架最大内力为Ｍ＝1６３、33K ｎ·m,N=185、５Ｋｎ。
为大偏心受压结构,经计算受压钢筋按最小配筋率为９10mm 2,受拉钢筋为1244mm ２。
实际井壁配筋为φ1８１5０，１６96m ｍ2，配筋满足要求。
二、竖向口子型框架计算,尺寸如下:计算工况自排渠最高水位69ｍ,此时集水井中无水;完建工况。
（一）工况１:自排渠最高水位６9m ，此时集水井中无水侧向水压力P1＝(6９-66、５)×１０＝２5Ｋn/ｍ,Ｐ2=(69-60、5)×10=85Kn/m。
侧向土压力（底)P3=16Kｎ/m。
板自重Ｇ1＝０、5×25＝12、5Kn/m，井壁竖向自重G2=0、5×6×25＝75Ｋn。
顶板水重G3=2、５×１0=2５Ｋn/m。
地基反力P=(75×2＋１2、５×3、5×２＋２５×3、5-85×３、5)/3、5＝7、８５7Kn/m。
结构设计计算书（参考）
结构设计计算书（参考）1.绪论1.1 ⼯程背景本项⽬为9层钢筋混凝⼟框架结构体系，占地⾯积约为960.96 m 2，总建筑⾯积约为8811.84 m 2；层⾼3.6m,平⾯尺⼨为18.3m×52.0m 。
采⽤桩基础，室内地坪为±0.000m ，室外内⾼差0.6m 。
框架梁、柱、楼⾯、屋⾯板板均为现浇。
1.1.1 设计资料1.1.1.1 ⽓象资料夏季最⾼⽓温42.3C ?，冬季室外⽓温最低9C ?-。
冻⼟深度25cm ，基本风荷载W 。
=0.35kN/ m 2；基本雪荷载为0.2 kN/ m 2。
年降⽔量680mm 。
1.1.1.2 地质条件建筑场地地形平坦，地基⼟成因类型为冰⽔洪积层。
⾃上⽽下叙述如下：新近沉积层（第⼀层），粉质粘⼟，厚度0.5—1.0⽶，岩性特点，团粒状⼤孔结构，⽋压密。
粉质粘⼟层（第⼆层），地质主要岩性为黄褐⾊分之粘⼟，硬塑状态，具有⼤孔结构，厚度约3.0⽶, qsk=35—40kPa 。
粉质粘⼟层（第三层），地质岩性为褐黄⾊粉质粘⼟，具微层理，含铁锰结核，可塑状态，厚度3.5⽶， qsk=30—35kPa 。
粉质粘⼟层（第四层），岩性为褐黄⾊粉质粘⼟，具微层理，含铁锰结核，硬塑状态，厚度未揭露，qsk=40—60kPa,qpk=1500—2000kPa 。
不考虑地下⽔。
1.1.1.3 地基⼟指标⾃然容重1.90g/cm 2，液限25.5％，塑性指数9.1，空隙⽐0.683，计算强度150kp/m2。
1.1.1.4 地震设防烈度7度1.1.1.5 抗震等级三级1.1.1.6 设计地震分组α=（表3.8《⾼层建筑结构》）场地为1类⼀组Tg（s）=0.25s max0.161.1.2 材料柱采⽤C30，纵筋采⽤HRB335，箍筋采⽤HPB235，梁采⽤C30，纵筋采⽤HRB335，箍筋采⽤HPB235。
基础采⽤C30，纵筋采⽤HRB400，箍筋采⽤HPB235。
竖向荷载作用下框架结构的内力计算
竖向荷载作用下框架结构的内力计算6.1计算单元的选择确定取③轴线横向框架进行计算，如下图所示：图6.1框架计算简图计算单元宽度为6.4 m，由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影所示。
计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。
由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，所以在框架节点上还作用有集中力矩。
6.2荷载计算6.2.1恒载作用下柱的内力计算：恒荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图所示：2图6.2恒荷载作用下各层框架梁上的荷载分布图（1）、对于顶层屋面，q1、q1＇代表横梁自重，为均布荷载形式。
q1=0.3×0.75×25=5.625kN/mq1＇=0.3×0.75×25=5.625kN/mq2为屋面板传给横梁的梯形荷载。
q2=5.29×3.2=16.928kN/mP1、P2分别由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括主梁自重、次梁自重、楼板重等重力荷载，计算如下：P1=6.4*0.3*0.75*25+8.5/2*0.25*0.6*25+5.29*3.2*1.6+(5.3+8.5)*1.6*5.29/4=108.223KN P2=6.4*0.3*0.75*25+6.4/2*0.25*0.6*25+5.29*3.2*1.6 +(3.2+6.4)*1.6*5.29/4=95.398KN P3=6.4*0.3*0.75*25+(8.5+6.4)*0.5*0.25*0.6*25+5.29*3.2*1.6*2++(3.2+6.4)*1.6*5.29/4= 190.64KN集中力矩M1=P1e1=108.223×（0.6 -0.3）/2=16.23kN·mM2=P2e2=147.23×（0.6 -0.3）/2=14.31kN·m（2）、对于3层，包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载，其它荷载的计算方法同第顶层。
框架计算简图及梁柱线刚度
标准层8×0.2×（5.4-0.65）＝7.6 KN/m水泥粉刷墙面（5.4-0.65）×2×0.36＝3.42 KN/m合计：11.02 KN/m
底层8×0.2×（6-0.65）＝8.56 KN/m
2
水泥粉刷墙面（6-0.65）×2×0.36＝3.852 KN/m合计：12.412 KN/m
m第三跨：M左＝-210.47×0.8＝-168.38 KN·
mM右＝214.41×0.8＝171.53 KN·
m V左＝127.11KN V右＝-127.92 KN M中＝213.5 KN·
m右边跨：M左＝-228.69×0.8＝-182.95KN·
m M右＝173.03×0.8＝138.42 KN·
⑹、K轴柱纵向集中荷载的计算：
5顶层柱恒载＝7.8×4.465+3.9×2.76+2×7.8××6.14×1.95＝162.33 KN 8
5标准层柱恒载＝7.8×4.465+3.9×2.76+2×7.8××3.4×1.95＝110.23 KN 8
3、恒载作用下的梁端弯矩计算：
用叠加法计算梁的固端弯矩，计算结果见下表1：
50.3852 +0.3853）×3.9+2.76×3.9+2××6.14×1.95×3.9+2.768
5×3+2×1.5××6.14＝236.79 KN 8
5标准层柱恒载＝4.465×7.8+2×3.4×1.95××3.9×2+2×3.4×1.5×（1-28
5×0.3852 +0.3853）×3.9+2.76×（3.9+3）+2×1.5××3.4＝8
框架结构内力及位移计算
第一节 高层建筑结构计算的基本假定
高层建筑是一个复杂的空间结构，它不仅平面形状多变，立面体型也各种各样，而且结 构型式和结构体系均各不相同，高层建筑中，有框架、剪力墙和筒体等竖向抗侧力结构，又 有水平放置的楼板将它们连为整体；同时高层建筑的实际荷载也是很复杂的，钢筋混凝土结 构又会有开裂、屈服等现象，并不是弹性匀质材料。因此要对这种高次超静定、多种结构型 式组合在一起的空间结构进行精确的内力和位移计算是十分困难的，在设计计算时，就必须 作出一些简化假定，以便简化计算。
面形状复杂，抗侧力结构又斜向布置时，就需要经过计算才能确定主轴方向。
四、框架结构计算方法分类
框架在结构力学中称为刚架，刚架的内力和位移计算方法很多，通常有精确法（如力法
和位移法）、渐近法（如力矩分配法、迭代法和无剪力分配法）和近似法（分层法、反弯点
法和 D 值法）三种。
精确法计算假定少，较为接近实际状况，但需建立大型的代数方程组，一般均利用计算 机进行求解；渐近法通常是利用一般的数学运算，使解答逐步趋于正确值，渐近法的优点是： 运算简单，方法易于掌握，当计算精度达到应用要求时，即可停止计算，故渐近法兼有近似 法和精确法的功能，渐近法的缺点是在数值计算中，不能包含变量，故不能研究某些量改变 时对结构的影响；近似法对结构引入较多的假定，忽略了一些次要因素，进行简化计算，其 概念清楚、计算简单、易于掌握、精确度也足够。
V = 12ic δ h2
因此，柱的侧移刚度为：
d = V = 12ic δ h2
ic
=
EI h
图 14 柱剪力与水平位移的关系
上两式中：V 为柱剪力； δ 为柱层间位移； h 为层高； EI 为柱抗弯刚度； ic 为柱线刚度。 侧移刚度 d 的物理意义是柱上下两端相对有单位侧移时柱中产生的剪力。 设同层各柱剪力为V1,V2 ,L,Vi ,L, 根据层剪力平衡，有：
某五层L型框架建筑图结构图计算书5100平米左右-计算书【可提供完整设计图纸】
某五层L型框架建筑图结构图计算书5100平米左右-计算书【可提供完整设计图纸】目录1 结构设计说明1.1 工程概况 (4)1.2 结构设计方案及布置 (4)1.3变形缝的设置 (4)1.4 构件初估 (5)1.4.1 柱截面尺寸的确定 (5)1.4.2 梁尺寸确定 (5)1.4.3 楼板厚度 (5)1.5 基本假定与计算简图 (5)1.5.1 基本假定 (5)1.5.2 计算简图 (5)1.6荷载计算 (5)1.7侧移计算及控制 (6)1.8 内力计算及组合 (6)1.8.1 竖向荷载下的内力计算 (6)1.8.2 水平荷载下的计算 (6)1.8.3 内力组合 (6)1.9 基础设计 (7)1.10 施工材料 (7)1.11 施工要求及其他设计说明 (7)2 设计计算书 (7)2.1 设计资料 (7)2.2 结构布置及计算简图 (9)2.3 荷载计算 (11)2.3.1 恒载标准值计算 (11)2.3.2 活荷载标准值计算 (13)2.3.3 竖向荷载下框架受荷总图 (14)2.3.4 重力荷载代表值计算 (20)2.4 地震作用计算 (23)2.4.1 横向框架侧移刚度计算 (23)2.4.2横向自振周期计算 (26)2.4.3 横向水平地震力计算 (27) (29)2.4.4 水平地震作用下的位移验算 (29)2.4.5 水平地震作用下框架内力计算 (30)2.5 竖向荷载作用框架内力计算 (36)2.5.1 梁柱端的弯矩计算 (39)2.5.2 梁端剪力和轴力计算 (50)2.6 风荷载计算 (52)2.7内力组合 (54)2．8截面设计 (60)2.8.1 框架梁的配筋计算（仅以一层梁为例说明计算过程）612.8.2框架柱配筋计算 (64)2．8．3节点设计 (67)2.9 楼板设计 (68)2.9.1 B，D区格板的计算 (68)第一,设计荷载 (68)恒载： (68)第四,截面设计 (71)2.9.2 A, C单向板计算: (72)2.10 楼梯设计 (73)2.10.1踏步板计算 (74)2.10.2 斜梁设计 (75)2.10.3 平台板设计 (77)2.10.4 平台梁的设计 (78)2.11基础设计 (81)2．11．1 独立基础设计 (81)b) 基底尺寸的确定 (82)C) 确定基础高度 (83)d) 基底配筋 (85)2．11．2 联合基础设计 (88)2.12 纵向连续梁设计 (93)2.12.1 荷载计算 (93)2.12.2 计算简图 (94)2.12.3 内力计算 (95)2.12.4 配筋计算 (96)目录1.1 工程概况建筑层数主体5层，底层层高4.2m，其它层高3.9m，阶梯教室底层层高4.2m，其它层高4.8m，室内外高差450mm，女儿墙高1450mm，建筑高度21.68m，建筑面积约5100m2。
基于影响线加载的横向框架内力计算方法
·59·基于影响线加载的横向框架内力计算方法汪子涵（四川公路桥梁建设集团有限公司勘察设计分公司，四川 成都 610000）摘 要：针对桥梁的受力计算主要集中在桥梁的纵向，往往对桥梁的横向计算不重视。
部分桥梁在运营一段时间后，在活载作用下，在梁顶板产生纵向裂缝，从而降低了主梁的使用性能及耐久性。
现结合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 3362-2018）［1］以及《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）［2］提出一种利用有限元方法，基于影响线加载的横向框架内力计算方法，经工程实践验证，其计算结果能满足一般的工程设计要求，同时其还具有简单、高效的计算特点。
关键词：纵向裂缝；有限元方法；影响线加载；横向框架内力计算中图分类号：U442 文献标志码：B 文章编号：1006-2890（2019）08-0059-02Ａｎ Ｉｎｔｅｒｎａｌ Ｆｏｒｃｅ Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ Ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ Ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ Ｆｒａｍｅ Ｂａｓｅｄ ｏｎ Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ Ｌｉｎｅ ＬｏａｄｉｎｇWang Zihan（Investigation and Design Branch of Sichuan Highway and Bridge Construction Group co.， LTD.， Chengdu， Sichuan 610000）Abstract ： The force calculation of the bridge mainly focuses on the longitudinal of the bridge， and the transverse calculation of the bridge isoften ignored. After some Bridges have been in operation for a period of time， longitudinal cracks occur in the roof of beams under the action of live load， which reduces the service performance and durability of main beams. It combined with the "highway reinforced concrete and pre-stressed concrete bridge and culvert design specifications （JTG. 3362-2018） ［1］ and" highway bridge design general specification "（JTGNikon D60-2015） ［2］this paper presents a finite element method， based on the influence line of load transverse frame internal force calculation method， it has been verified by engineering practice， the calculation results can satisfy the requirement of the general engineering design， and it also has a simple and efficient calculation characteristics.Key words ： Longitudinal crack ； Finite element method ； Influence line loading ； Internal force calculation of transverse frame本文以某段高速公路装配式混凝土简支T 梁为实例来阐述此种计算方法，此种具体计算方法如下：（1）截取简支T 梁跨中范围单位长度的梁段作为横向框架计算模型［3］；（2）计算重车两重轴车轮荷载作用下荷载分布宽度；（3）根据荷载分布宽度对典型位置处的弯矩影响线进行修正，得到修正后的弯矩影响线；（4）根据修正后的影响线确定典型位置弯矩的最不利布载方式；（5）根据荷载分布宽度确定最不利布载位置的等效荷载，基于结构力学相关知识手算或利用有限元方法计算典型位置处的最不利弯矩。
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申庄立交
申庄立交 15.75m 宽箱梁横向计算
计算:
复核:
日期:
1、结构体系
桥面板长边和短边之比大于 2, 所以按以短边为跨径的单向板计算。
桥面板宽为 15.75m , 计算选取纵向 1m 宽横向框架为计算模型。
结构所受荷载有,自重,二期恒载;活载:1.3倍公路 -I 级;附加力:1、日照模式; 2、寒潮模式。
结构计算模式如下图
2、计算参数
Ⅰ、材料信息
混凝土 C50 f ck =32.4 MPa f tk =2.65 MPa
E c =3.45×104 MPa 容重:26.5 KN/m3Ⅱ、计算荷载
结构自重:由程序自动计入。
二期恒载:1、桥面铺装(8cm 砼 +9cm沥青
0.08×25+0.1×24=4.16 kN/m
2、每侧防撞护栏 8.25kN
活载:车辆荷载
冲击系数1+μ=1.3 (悬臂1+μ=1.45 (跨中中后车轮着地宽度 a 2=0.2m b 2=0.6m 1 单个车轮 P 作用于悬臂板
P 有效分布宽度
a=a2+2H+2c=0.2+2×0.17+2×(x+0.3+0.17=1.48+2x m
2 单个车轮 P 作用于顶板跨中
P 有效分布宽度
a=a2+2H+L/3=0.2+2×0.17+3.69/3=1.77 m < 2 L /3=2.46 m
取 a=2.46 m
3 单个车轮 P 作用于支承处
P 有效分布宽度
a=a2+2H+t=0.2+2×0.17+0.25=0.79 m
故单轮作用于桥面的荷载分布宽度图如下:
由于单轮的作用于跨中和悬臂分布宽度均大于 1.4m ,存在两轮分布宽度重叠现象,两轮分布宽度图如下,图中阴影部分为两轮分布宽度重叠区域。
3、荷载组合
1恒载 +箱顶车辆 1+附加力(温度
2恒载 +箱顶车辆 2+附加力(温度
3恒载 +箱顶车辆 3+附加力(温度
经计算, P1=34.09kN P2=57.99kN P3=68.37kN P4=150.54kN
P5=80.55kN P6=71.25 kN P7=167.02kN P8=118.55kN 4、计算结果(1 、正常使用应力
弹性组合上缘应力包络图(MPa
弹性组合下缘应力包络图(MPa
短效组合下缘应力包络图(MPa
短效组合上缘应力包络图(MPa
按规范，部分预应力 A 类构件控制应力为压应力，
σkc+σpt≤0.5fck=0.5×32.4=16.2MPa 拉应力，σst-σpc≤0.7 ftk =1.655 MPa 由计算结果知，截面正应力均满足规范，符合部分预应力 A 类构件设计要求。
、承载力检算（2）承载力检算）、运营阶段弯矩包络图（kN.m） a、悬臂根部截面（6 号单元 I 端）正截面抗弯强度检算：基本组合：Mj＝-271.7 kN.m Qj＝189.8 kN 截面配筋：Φ16@15cm,6.7 根，Ag=6. 7×2.01=13.47 cm2，ag=4.9 cm 2 根 3－7φ5 钢绞线，Ay=6×1.39=8.34 cm2，工程名称 15.75 米宽箱梁正截面强度检算砼强度等级 50 受拉区钢筋 HRB335 受拉区预应力 fpk=1860 a cm 7.9 b cm 100 As cm 2 ay=9.0 cm 6I Pass 检算部位 h cm 45 as cm 4.9 ap 2 bi' cm 0 fsd Mpa 280 fpd Mpa 1260 X hi' cm 0 受压区钢筋 HRB335 受压区预应力fpk=785 fcd ξb Mpa 22.4 As' cm 0 Ap' cm 2 2 C 14280.3 f'sd Mpa 280 f'pd-σ'po Mpa -700 0.40 as' cm 0 ap' cm 13.47 Ap cm cm 9.0 h0 cm 37.1 8.34 a' cm 0.0 Mu X≤ξbh0 X≥2a' kN-m Pass ok 484.0 γ0Md+γpSp kN-m 271.7 cm 6.38
斜截面抗剪强度检算：因Q j = 189.8kN < 0.50 × 10 α 2 f td bh0 = 514.7 kN −3 故不需要进行斜截面抗剪强度检算。
b、跨中截面（20 单元 I 端）正截面抗弯强度检算：基本组合：Mj＝-96.3 kN.m 截面配筋：Φ16@15cm,6.7 根，
Ag=6.7×2.01=13.47 cm2，ag=4.9 cm 2 根 3－7φ5 钢绞线，Ay=6×1.39=8.34cm2 ，ay=9.0 cm 工程名称 15.75 米宽箱梁正截面强度检算砼强度等级 50 受拉区钢筋HRB335 受拉区预应力 fpk=1860 a cm 7.9 b cm 100 As cm 2 检算部位 20I Pass h cm 25 as cm 4.9 ap 2 bi' cm 0 fsd Mpa 280 fpd Mpa 1260 X hi' cm 0 受压区钢筋 HRB335 受压区预应力fpk=785 fcd ξb Mpa 22.4 As' cm 0 Ap' cm 2 2 C 14280.3 f'sd Mpa 280 f'pd-σ'po Mpa -700 0.40 as' cm 0 ap' cm 13.47 Ap cm cm 9.0 h0 cm 17.1 8.34 a' cm 0.0 Mu X≤ξbh0 X≥2a' kN-m Pass ok 198.4 γ0Md+γpSp kN-m 96.3 cm 6.38 c、腹板检算（33 单元 I 端）正截面抗弯强度检算：基本组合：Mj＝-169.6kN.m 短期效应组合：Ms＝-90.1 kN·m 长期效应组合：Ml＝-72.2 kN·m Nj=298 kN Ns=166.3 kN
Nl=136.2 kN 截面配筋：Φ16@15cm,6.7 根，Ag=6. 7×2.01=13.47 cm2，ag=3.9 cm
工程名称 15.75 米宽箱梁 h(m 0.5 砼标号 h0(m 0.461 钢筋型号计算部位 N(kN 298 支点间长度l(m M(kN•m 169.6 33I e0(m 0.569 偏心类型大偏心受压 b(m 1 l0（m）结构重要性系数
0.4 受压区钢筋布置 C50 直径 16 直径16 fs/fs'(Mpa 280 ζ1 1.000 Ⅱ级钢筋束单根放置钢筋束单根放置fcd(Mpa 22.4 ζ2 1.000 e'(m 0.358 抗力 Ne 见 Ne' 1.11 0.8 束数 0 束数 5 Es 200000 1 ag'(cm 3.9 ag(cm 3.9 ξcu 0.0033 大 Ag'(cm 0.00 Ag(cm 10.05 E 34500 2 2 受拉区钢筋布置材料信息偏心参数中间数据η 1.0004 ξb 0.56 x(m 0.0294 e(m 0.780 抗力N x≤ξbh0 yes 抗力Ne’ 118.79 1.11 x≥2ag' no 抗力安全系数见 Ne' 1.11 pass 裂缝宽度检算（钢筋砼结构）轴力 Nl(kN-m 136.2 C1 1.00 C2 1.41 C3 0.90 轴力 Ns(kN-m 166.3 d mm 16.0 μ 0.006 es m 0.7802 ns 1.0001 z m 0.3818 Es（Mpa）200000 σss Mpa 172.65 0.15 δfmax mm d、底板验算（56 单元 J 端）正截面抗弯强度检算：基本组合：Mj＝55.7 kN.m 短期效应组合：Ms＝36.3 kN·m 长期效应组合：Ms＝33.4 kN·m 截面配筋：Φ16@15cm,6.7 根，Ag=6. 7×2.01=13.47 cm2，ag=3.9 cm 工程名称 15.75 米宽箱梁正截面强度检算砼强度等级 50 受拉区 b cm 100 As h cm 25 as bi' cm 0 fsd hi' cm 0 受压区fcd ξb Mpa 22.4 As' 0.56 as' 3771.9 f'sd C 检算部位 56J Pass
钢筋 HRB335 受拉区预应力 fpk=1860 a cm 3.9 cm 2 cm 3.9 ap Mpa 280 fpd Mpa 1260 X 钢筋 HRB335 受压区预应力 fpk=785 cm 0 2 cm 0 ap' cm Mpa 280 f'pd-σ'po Mpa -700 13.47 Ap cm 2 Ap' cm 2 cm 0.0 h0 cm 21.1 0.00 a' cm 0.0 Mu X≤ξbh0 X≥2a' kN-m Pass ok 76.4 γ0Md+γpSp kN-m 55.7 cm 1.68 裂缝宽度检算（钢筋砼结构） Ml(kN-m 33.4 C1 1.00 C2 1.46 C3 mm 1.00 16.0 0.006 Ms(kN-m 36.3 d μ Mpa 200000 Mpa 146.79 mm 0.14 bf(cm 0 Es σss hf(cm 0 δfmax。