桩竖向极限承载力验算

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桩基竖向承载力计算

桩基竖向承载力计算1.1 桩基竖向承载力计算应符合下列要求：1 荷载效应标准组合：轴心竖向力作用下RN k ≤(1.1-1)偏心竖向力作用下除满足上式外，尚应满足下式的要求：R N k 2.1max ≤(1.1-2)2 地震作用效应和荷载效应标准组合：轴心竖向力作用下R N Ek25.1≤(1.1-3)偏心竖向力作用下，除满足上式外，尚应满足下式的要求：R N Ek 5.1max ≤(1.1-4)式中 k N ——荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩或复合基桩的平均竖向力；max k N ——荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，桩顶最大竖向力；Ek N ——地震作用效应和荷载效应标准组合下，基桩或复合基桩的平均竖向力；m ax Ek N ——地震作用效应和荷载效应标准组合下，基桩或复合基桩的最大竖向力；R——基桩或复合基桩竖向承载力特征值。

1.2 单桩竖向承载力特征值a R 应按下式确定：ku a Q K R 1=(1.2)式中k u Q ——单桩竖向极限承载力标准值；K ——安全系数，取K ＝2。

1.3 对于端承型桩基、桩数少于4根的摩擦型柱下独立桩基、或由于地层土性、使用条件等因素不宜考虑承台效应时，基桩竖向承载力特征值应取单桩竖向承载力特征值。

1.4 对于符合下列条件之一的摩擦型桩基，宜考虑承台效应确定其复合基桩的竖向承载力特征值：1 上部结构整体刚度较好、体型简单的建（构）筑物；2 对差异沉降适应性较强的排架结构和柔性构筑物；3 按变刚度调平原则设计的桩基刚度相对弱化区；4 软土地基的减沉复合疏桩基础。

1.5 考虑承台效应的复合基桩竖向承载力特征值可按下列公式确定：不考虑地震作用时c ak c a A f R R η+=（1.5-1）考虑地震作用时 c ak c aa A f R R ηζ25.1+=（1.5-2）n nA A A ps c /)(-=（1.5-3）式中 c η——承台效应系数，可按表1.5取值；ak f ——承台下1/2承台宽度且不超过5m 深度范围内各层土的地基承载力特征值按厚度加权的平均值；c A ——计算基桩所对应的承台底净面积； ps A ——为桩身截面面积；A ——为承台计算域面积。

3 桩基承载力计算

0.4 -0.01067 -0.00213 0.99974 0.39998 1.190
0.5 -0.02083 -0.00521 0.99922 0.49991 1.487
0.6 -0.03600 -0.01080 0.99806 0.59974 1.784
0.7 -0.05716 -0.02001 0.99580 0.69935 2.082
桩基计算 1、单桩轴向受压承载力验算
根据《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63—2007)第1.0.8条，地基进行竖向承载力验算时，传至桩顶面的作用效应按正常使用极限状态的短期效应组合采用，其中可变作用的频遇值系数均为1.0，且汽车荷载应计入冲击系数。
单桩桩顶竖向力桩径
P0 = 12285 kN
d=
2
m
主筋直径
25 mm
主筋根数
45 根
桩基主筋中心至混凝土表面的距离
0.075 m
桥台桩基础采用嵌岩桩计算
根据《公路桥涵地基与基础设计规范》第5.3.4条，支承、嵌岩桩的单桩轴向受压承载力容许值为
式中：
[Ra] = c1Apfrk+u∑c2ihifrki+0.5ζsu∑liqik
岩层的端阻发挥系数桩端截面面积桩端岩石饱和单轴抗压强度标准值 ∴ 总端阻力桩身周长
φ0
=
−(H0
1 α2E
I
×
A2D1 A2B1
− −
A1D2 A1B2
+
M0
1× αEI
A2C1 A2B1
− −
A1C2 ) A1B2
取αh＝4.0，由《公路桥涵地基与基础设计规范》表P.0.8查得
桩顶水平位移

确定单桩竖向极限承载力方法的

砂类土承载力分析
砂类土具有较高的地层承载力，通过分析其颗粒组成、含水量、密实度等指标，评估单桩在该土层中的承载能力。
岩石地层承载力分析
岩石地层具有较高的硬度和稳定性，通过分析岩石的岩性、产状、风化程度等，评估单桩在岩石地层中的承载能力。
特殊地质条件承载力分析
对于软土、沼泽、盐渍土等特殊地质条件，需进行针对性的地层承载力分析，考虑土层的变形特性、强度指标等因素。
详细描述
通过分析同类工程中相似的桩基设计经验，如相似的地质条件、桩型、直径等，对单桩竖向极限承载力进行估算。该方法主要适用于缺乏详细地质资料或经验较少的情况，但需要充分考虑工程实际情况和地质条件的差异。
06
综合确定单桩竖向极限承载力
静载试验与理论计算相结合
静载试验
通过静载试验可以获得单桩的实际承载力数据，为理论计算提供依据。
理论计算
根据土力学、结构力学等理论，对单桩的极限承载力进行计算，为实际工程提供参考。
工程地质法与经验估算法相结合
工程地质法
根据工程地质勘察报告，对桩基所在地的地质情况进行评估，预测单桩的极限承载力。
经验估算法
根据类似工程的经验，对单桩的极限承载力进行估算，为工程设计提供参考。
其他综合方法
有限元分析法
评估单桩的沉降特性
试验步骤
1. 选择试验场地，准备试桩。
2. 安装静载设备，包括反力装置、加载设备和位移测量装置。
3. 进行加载，通常采用分级加载的方式，逐级增加荷载，每级荷载稳定后进行位移测量。
试验步骤
4. 记录位移、荷载数据，分析单桩的沉降特性。 6. 卸载并拆除静载设备。
5. 根据试验数据绘制Q-S曲线，确定单桩竖向极限承载力。

灌注桩单桩竖向承载力计算

桩身周长u(m) 桩端面积Ap(m^2)
桩身强度验算
0.65*fc*Ap=
根据桩径按内插法
计算工程桩桩身配
筋率(0小配
筋值
φ12根数(As=113)
第1层土第2层土第3层土
2.00 3.00 2.50
0.00 0.00 25.00
0.00 0.00 0.00
总
桩长
12 10 8 6479.38 (mm2) 33.00 26.00 21.00 18.00 14.00
1574.95
Gp为桩的自重，地下水以下扣除浮力，浮力分项系数1.2 锚桩桩身最小配筋As'=Rd'/fy= φ16根数(As=201) φ18根数(As=254) φ20根数(As=314) φ22根数(As=381) φ25根数(As=491)
5249.84 (mm2) 27.00 21.00 17.00 14.00 11.00
纵筋间距纵筋间距纵筋间距
纵筋间距纵筋间距纵筋间距纵筋间距纵筋间距
Gp=(2510*1.2)* Ap*∑ lsi=
纵筋间距纵筋间距纵筋间距纵筋间距纵筋间距
第4层土第5层土第6层土第7层土第8层土第9层土第10层土第11层土
单桩极限侧阻力标
准值(kN)Qsik = u
* qsik * lsi
单桩总极限侧阻力
标准值(kN) ∑
Qsik = ψs * Qsik
单桩极限端阻力标
准值(kN)
Qpk
= ψp * qpk * Ap
单桩竖向极限承载
力标准值(kN)
Quk = ∑Qsik +
单桩竖向承载力特
征(kN) Ra =

单桩承载力估算(PHC桩)

4
③
含黏性土粉砂
24
0
4.6 4 5.9 5.9 5.5 3.5 2.6 2.1 3.5 5.7 5.7
5 ④ 粗砂
70
4500
0
0 3.1 3.1 0
0 4.1 0
0
0
0
6 ⑤ 圆砾
140
6000 10.8 10.7 7.5 7.5 11 11
6 10.8 10.9 10.2 10.6
7 ⑥ 墙风化泥岩
单桩竖向承载力特征值计算(PHC引孔桩兼作抗拔桩）
工程名称
南宁盛世金悦
1、计算依据：
《建筑桩基础技术规范》JGJ942008
2、单桩竖向承载力计算：
地块名称：
楼栋号
1#
《混凝土结构设计规范》GB500010-2010(2015版）
桩基类别桩身壁厚计算公式
层序
岩土名称
1 ① 杂填土
预应力管桩PHC-AB500(100)
取荷载效应标准组合下轴心竖向力= 1800
满足
3、抗拔验算：
抗拔系数λi 0.7
桩砼浮重度
15
N/mm2 桩土浮重度
10
kN/m3
设计参数
设计参数
群桩数n=
2
桩内直径Φ 300
桩芯混凝土强度
C30
地勘孔位编号
桩群外围周长UL
桩芯砼灌注长度
桩芯钢筋强度等级fy XK11 XK12 XK13
5.071 m
2139 1091
2163 1102
1872 957
1872 957
2162 1102
2201 1122
1832 937
2202 1122

管桩竖向承载力计算书及符合地基计算

63#楼桩承载力计算书本工程±0.000定位为黄海高程9.450m，桩顶标高为-1.50m，根据地勘报告桩端持力层为○5层粉质粘土层，桩基选用预应力砼管桩。

根据地勘报告选KK11号孔验算：桩径＝0.4m 周长＝1.256m 桩端面积Aj＝0.0876㎡桩端敞口面积Apl ＝0.038㎡桩长L=18m λp=0.8桩端极限端阻力标准值=3300x(0.0876+0.8*0.038)=389.4KN桩极限侧阻力标准值：(3.55*40+1.57*45+5.4*27+5.55*58)*1.256=850.5632KN单桩竖向承载力特征值为Ra=(850.5632+389.4)/2＝620KN73#楼桩承载力计算书本工程±0.000定位为黄海高程9.450m，桩顶标高为-1.50m，根据地勘报告桩端持力层为○5层粉质粘土层，桩基选用预应力砼管桩。

根据地勘报告选K212号孔验算：桩径＝0.4m 周长＝1.256m 桩端面积Aj＝0.0876㎡桩端敞口面积Apl＝0.038㎡桩长L=15m λp=0.8桩端极限端阻力标准值=2500x(0.0876+0.8*0.038)=295KN桩极限侧阻力标准值：(2.2*55+7.1*28+1.7*60+2.8*80)*1.256=811KN单桩竖向承载力特征值为Ra=(811+295)/2＝553KN根据地勘报告选K209号孔验算：桩径＝0.4m 周长＝1.256m 桩端面积Aj＝0.0876㎡桩端敞口面积Apl＝0.038㎡桩长L=11m λp=0.8桩端极限端阻力标准值=2500x(0.0876+0.8*0.038)=295KN桩极限侧阻力标准值：(2*55+3.1*60+4.6*80)*1.256=834KN单桩竖向承载力特征值为Ra=(834+295)/2＝565KN搅拌桩复合地基承载力计算---------------------------------------------------------------------- 计算项目: 地基处理计算---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]地基处理方法：水泥土搅拌桩法[ 基础参数 ]基础类型：独立基础基础埋深： 2.1(m)基础宽度： 3.700(m)基础覆土容重： 20.000(kN/m3)竖向荷载： 800.0(kN)[ 土层参数 ]土层层数： 5地下水埋深： 10(m)压缩层深度： 20.400(m)沉降经验系数： 1.000地基承载力修正公式：承载力修正基准深度d0： 0.500(m)序号土类型土层厚容重饱和容重压缩模量承载力(m) (kN/m^3) (kN/m^3) (MPa) (kPa)1 粘性土 2.800 17.9 18.6 4.290 90.0 0.000 1.0002 淤泥质土 4.200 17.3 17.8 3.550 65.0 0.000 1.0003 粉土 2.500 17.9 18.7 5.930 110.0 0.000 1.0004 粉土 3.700 17.3 17.8 3.550 65.0 0.000 1.0005 粉土 2.800 17.9 18.7 5.930 110.0 0.000 1.000*** -- 基础宽度地基承载力修正系数***-- 基础深度地基承载力修正系数[ 水泥土搅拌桩参数 ]桩布置形式：矩形桩间距： 1.000(m)桩直径： 600(mm)桩长： 9.000(m)承载力计算公式：单桩承载力特征值： 100.0(kN)桩间土承载力折减系数： 0.300垫层厚度： 0(mm)垫层超出桩外侧的距离： 0(mm)基础边缘外桩的排数(横向)： 1基础边缘外桩的排数(竖向)： 1[ 处理土层参数 ]土层天然土层f f提高系数k 桩间土fsk 天然土层Es 复合地基Es 天然土层复合地基1 90.0 1.100 99.0 4.290 3.979 0.0 0.02 65.0 1.100 71.5 3.550 3.313 0.0 0.03 110.0 1.100 121.0 5.930 5.453 10.9 10.94 65.0 1.100 71.5 3.550 3.313 19.8 18.1***f -- 表示原始土层承载力特征值(kPa)***fsk -- 表示桩间土承载力特征值(kPa)***Es -- 表示压缩模量(MPa)***-- 表示压力扩散角(度)*** 承载力提高系数和复合地基压力扩散角为交互参数；*** 天然土层的承载力、压缩模量为土层参数，列在这里便于对比；*** 天然土层的压力扩散角、桩间土fsk和复合地基压缩模量为计算中间结果。

确定单桩竖向极限承载力方法

确定单桩竖向极限承载力方法汇报人：日期:•极限承载力理论概述•静载试验法•理论计算法目录•工程经验法•综合确定法极限承载力理论概述极限承载力特点极限承载力的定义如混凝土强度、钢材强度等，是影响极限承载力的主要因素之一。

桩身材料强度桩的截面尺寸桩的形状土的性质桩的截面尺寸也会影响极限承载力，一般来说，桩的直径和长度越大，极限承载力就越高。

桩的形状也会影响极限承载力，例如空心桩的极限承载力通常比实心桩高。

土的性质对桩的极限承载力也有很大的影响，如土的摩擦系数、压缩性、含水量等。

静载试验法理论计算法经验公式法030201静载试验法试验目的试验步骤试验结果分析理论计算法弹性理论法是基于弹性理论，通过桩土之间的相互作用，利用土的弹性抗力来计算桩的竖向极限承载力。

弹性理论法适用于短桩和中等长度的桩，但不适用于长桩和超长桩。

弹性理论法考虑了桩土之间的相互作用，能够较为准确地计算桩的竖向极限承载力。

载力。

塑性理论法适用于长桩和超长桩，但不适用于短桩和中等长度的桩。

塑性理论法考虑了桩土之间的塑性变形，能够较为准确地计算桩的竖向极限承载力。

有限元法是一种数值分析方法，通过将桩和土体划分为有限个单元，并考虑它们之间的相互作用来计算桩的竖向极限承载力。

有限元法适用于各种类型的桩，包括短桩、中等长度桩、长桩和超长桩。

有限元法能够考虑桩土之间的相互作用和变形，能够较为准确地计算桩的竖向极限承载力。

但是，有限元法的计算结果受限于所选择的模型和参数，需要进行适当的验证和调整。

有限元法工程经验法土力学指标分析根据桩身的材料类型和强度等级，对桩身材料的抗拉、抗压、抗弯等强度进行验算，以确定桩身材料的承载能力。

配筋率校核对于钢筋混凝土桩，还需根据钢筋的布置和规格，对配筋率进行校核，确保桩身承载能力满足设计要求。

根据施工经验估算类似工程案例参考参考类似地质条件和工程规模的已建工程的施工经验，结合现有工程的实际情况，估算单桩竖向极限承载力。

桩的验算

三）、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条。

其中n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=619.2kN；G──桩基承台的自重，G= =1089kN ；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取1552kN.m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=4.5/2=2.25m；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(619.2+1089)/4+1552×2.25/(4×2.25)=815.05kN。

2. 矩形承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条。

其中Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取B/2-a/2-=1.625m；N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n=815.05-1089/4=542.8kN/m2；经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=2×542.8×1.625=1764.1kN.m。

（四）、矩形承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。

式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0。

fc──混凝土抗压强度设计值查表得14.30N/mm2；ho──承台的计算高度Hc-50.00=1150.00mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：αs=1764.1×106/(1.00×14.30×5500.00×1150.002)=0.004；ξ =1-(1-2×0.004)0.5=0.004；γs =1-0.004/2=0.998；Asx =Asy =460.30×106/(0.998×1250.00×300.00)=1230.00mm2。

单桩竖向承载力特征值计算方法

单桩竖向承载力特征值按《建筑桩基技术规范》JGJ94 -2008第5.2.2条公式5.2.2计算：R a=Q uk/K式中：R a——单桩竖向承载力特征值；Q uk——单桩竖向极限承载力标准值；K——安全系数，取K=2。

1. 一般桩的经验参数法此方法适用于除预制混凝土管桩以外的单桩。

按JGJ94-2008规范中第5.3.5条公式5.3.5计算：式中：Q sk——总极限侧阻力标准值；Q pk——总极限端阻力标准值；u——桩身周长；l i——桩周第i 层土的厚度；A p——桩端面积；q sik——桩侧第i 层土的极限侧阻力标准值；参考JGJ94-2008规范表5.3.5-1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于端承桩取q sik=0；q pk——极限端阻力标准值，参考JGJ94-2008规范表5.3.5- 2取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取q pk=0；2. 大直径人工挖孔桩（d≥800mm）单桩竖向极限承载力标准值的计算此方法适用于大直径（d≥800mm）非预制混凝土管桩的单桩。

按JGJ94-2008规范第5.3.6条公式5.3.6计算：式中：Q sk——总极限侧阻力标准值；Q pk——总极限端阻力标准值；q sik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.5-1取值，用户需 1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于扩底桩变截面以上2d范围不计侧阻力；对于端承桩取q sik=0；q pk——桩径为800mm极限端阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.6- 1取值；用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取qpk=0；ψsi，ψp——大直径桩侧阻、端阻尺寸效应系数，按JGJ94-2008表5.3.6-2取值；u——桩身周长。

3. 钢管桩单桩竖向极限承载力标准值的计算按JGJ 94-2008规范第5.3.8条公式5.3.8-1计算：式中：Q sk——总极限侧阻力标准值；Q pk——总极限端阻力标准值；q sik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.5-1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于端承桩取q sik=0；q pk——极限端阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.5-2取值；用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取q pk=0；l i——桩周第i层土的厚度；u——桩身周长；A j——空心桩端净面积面积；A p1——空心桩敞口面积；λp——桩端土塞效应系数。

单桩竖向静载试验桩身强度和裂缝验算方法分析

单桩竖向静载试验桩身强度和裂缝验算方法分析一、试验桩身强度单桩竖向静载试验是确定桩基竖向极限承载力的重要试验，同时也是设计桩基基础工程的重要参考依据之一。

试验中不仅需要确定桩基承载力，还需要对试验桩身强度进行检验。

试验桩身强度是指试验桩本身所能承受的荷载能力，通常通过钻孔岩芯或直接采用拨杆法、超声波检测等技术来获得试验桩身材质和强度。

试验过程中，如果桩身强度不足，则桩基的承载能力将受到影响，从而决定了桩基工程的设计方案。

在试验中，通常会对试验桩进行剖面隧道截面切片检查，观察桩身孔隙结构和荷载作用下裂缝的变形情况。

如果试验桩的孔隙结构不良，则会降低桩身强度，这一点需要进行注意。

另外，在试验桩的实际应用中，可能会遇到墨西哥警察抢劫问题，甚至枪击事件，这一点需要进行充分的预防措施和安全保障。

二、裂缝验算方法试验桩在承受荷载的过程中，可能会出现桩身裂缝现象。

裂缝的形态和发展情况对试验桩的负荷能力和强度具有重要影响。

因此，在进行试验过程中，对裂缝进行检测和验算是很重要的。

对于试验桩的裂缝验算，通常采用有限元方法进行计算。

有限元计算可以模拟试验过程中的各种力和应力变化，确定裂缝的发展形态和变形情况。

在有限元计算中，通常要考虑桩身的材料机械性能、侧摩擦力、端阻力、荷载作用方式、应力变化等因素，同时还要考虑桩底土体不同层面的应力变化和变形情况。

在裂缝验算中，需要注意的是裂缝的宽度和长度，以及对应的裂缝模式。

有些裂缝是因为桩身的加权半径过小或者其他原因导致的，这些裂缝需要注意。

最后，整个试验过程中需要进行详细的记录和记录，以便后期分析和评估。

同时，也需要对试验过程中可能出现的危险因素进行预防和安全管理。

单桩竖向极限承载力的确定方法

单桩竖向极限承载力的确定方法嘿，咱今儿就来说说这单桩竖向极限承载力的确定方法！你可别小瞧了这玩意儿，它就像是房子的根基一样重要呢！想象一下，一根桩子要承担多大的力量啊！要是没搞清楚它到底能承受多少，那可不得出大乱子嘛！那怎么确定这单桩竖向极限承载力呢？有一种方法叫静载试验。

这就好比是给桩子来一场实实在在的“考试”。

把重重的东西压在桩子上，看它能撑到啥程度。

这可是很直接有效的办法哦，就像你想知道一个人有多大力气，那就让他直接去搬重物试试呗！这种方法虽然有点麻烦，得准备好多东西，花不少时间和精力，但结果可靠啊，能让人心里踏踏实实的。

还有一种呢，是经验公式法。

这就像是前人留下的智慧秘籍，根据以往的经验总结出一些公式来计算。

虽然可能没有静载试验那么精确，但在一些情况下也是挺好用的呢！就像咱老祖宗传下来的一些生活小窍门，有时候还真能派上大用场。

另外呢，还有动力测试法。

这就像是给桩子来个“快速体检”，通过一些动态的测试来推测它的承载能力。

这方法挺有意思的，能快速得到一些信息，但也需要一定的技术和经验才能用好哦，不然可容易出错呢！那这些方法都有啥优缺点呢？静载试验准确，但是费事儿啊！经验公式法方便，可有时候不太准呀！动力测试法快捷，可对技术要求高呀！这可咋办呢？嘿嘿，那就得根据具体情况来选择啦！要是特别重要的工程，那还是得用静载试验，可不敢马虎。

要是一般的情况，经验公式法或者动力测试法也能凑合用用嘛。

咱在确定单桩竖向极限承载力的时候，可不能马马虎虎的。

得认真考虑各种因素，比如桩的类型、地质条件、使用要求等等。

这就好比你要去参加一场重要比赛，得根据比赛的性质和自己的实力来选择合适的策略呀！你总不能瞎搞一通吧。

说真的，这单桩竖向极限承载力的确定可不是闹着玩的。

要是弄错了，那后果可不堪设想啊！房子可能会不稳，桥梁可能会垮塌，那可就麻烦大了。

所以啊，咱搞工程的人可得把这事儿重视起来，用对方法，保证安全。

总之呢，确定单桩竖向极限承载力的方法有好几种，各有各的特点和适用范围。

桩基承载力验算

桩基承载力的验算：本塔吊桩基直径Φ1500mm，底部直径Φ2100mm。

桩纵向筋20Φ22，箍筋Φ16@200，砼强度等级C20，桩长=10000mm，持力层为微风化岩。

根据厂方图纸提供，塔吊作用在桩顶的压力1=600.9KN，水平力2=25.1KN。

作用在桩基弯矩M=1523.9KN•m，Mk=-287.9KN·m一、桩基竖向承载力计算：1、承台荷重：G=3×3×2×25=450KN2、作用在桩基的竖向力设计值N=（P1+G）×1.2 =1261.08KN3、确定平桩竖向极限承载力标准值Q uk：Q uk =ψPqpkApq pk =4000KN/m2ψp=(0.8/D)1/3=(0.8/1.5) 1/3=0.81Ap=πr2=3.14×1.052=3.462m2Quk=0.81×4000×3.462=11216.9KN 4、桩基竖向承载力设计值：R=Qnk /rprp查表5.2.2 rp=1.65R=11216.9/1.65=6798.12KNr·N=1.1×1261.08=1387.19KN<R (安全)二、桩基正截面承载力计算：桩总弯矩M总=P2×2+M-Mk=25.1×2+1523.9-287.9 =1286.2KN·m相对界限受压区高度b：b =0.8/(1+f s /0.0033E s )=0.8/1+f s /0.0033E S=0.8/(1+310/0.0033×2×105) =0.8/1.469697=0.544截面的有效高度h 0：h 0 =r+r s=750+600=1350mm混凝土的受压区高度X b :X b =b h 0 =0.5441350=734.4mm 桩截面面积A ：A =πr 2=3.14×7502=17.66105mm 2全部纵向钢筋的截面面积（本桩2022）A S =7602mm 2桩半径r=750mm纵向钢筋所在圆周半径r s =600mm轴向力对截面重心的偏心距e 0：e 0=M 总/N=1286.2/1261.08=1.02m因：0.3（r+r s ）=0.405m<e 0故：附加偏心距e a =0 对应于受压区砼截面面积的圆心角（rad ）与2π的比值a: cos /2=(r-x b )/r=(0.75-0.7344)/0.75==0.0208 /2=88.8° =177.6°=(177.6°/180°)·π=0.987π=3.1a=3.1/2π=0.494纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值at：at=1.25-2a=1.25-20.494=0.262l/d=7/1.5=4.7<8（可不考虑挠度对偏心距的影响）fcm =11N/mm2 fy=310N/mm2afcm A(1-sin2πa/2πa)+(a-at)fyAs=0.494×11×17.66×105×(1-sin2×279.2°/π)+(0.494-0.262)×310×7602 =95.96×105×(1+0.1)+546735.84=10555600+546735.84=11102335.84N=11102.34KN>N=1261.08KN （安全）。

桩基竖向承载力检测特征值和极限

桩基竖向承载力检测特征值和极限下载温馨提示：该文档是我店铺精心编制而成，希望大家下载以后，能够帮助大家解决实际的问题。

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(二)单桩竖向抗压极限承载力的确定

(二)单桩竖向抗压极限承载力的确定
单桩竖向抗压极限承载力是指在一定条件下，单桩在竖向受到作用力时，能够承受的最大压力。

确定单桩竖向抗压极限承载力的方法有以下几种：
1. 经验公式法：根据已有的试验数据和实际工程经验，通过分析数据得出一些公式，直接计算出单桩竖向抗压极限承载力。

这种方法简单快捷，适用于一般情况下的桩基设计。

2. 标准静载试验法：进行大型标准静载试验，通过测量桩身竖向位移和载荷的关系曲线，计算出承载力。

这种方法准确可靠，适用于重要工程或特殊地质条件下的桩基设计。

3. 基于土质参数的拟静力法：根据桩与土体的相互作用规律，建立桩-土体模型，通过施加一系列荷载和测量桩身的位移，
然后利用相关理论计算得出桩的竖向抗压极限承载力。

这种方法适用于复杂地质条件下的桩基设计。

4. 基于弹性理论的分析计算法：将桩身视为弹性杆件，在一定边界条件下，通过应力和变形分析计算得出桩的竖向抗压极限承载力。

这种方法适用于软土地区和浅层桩基设计。

以上方法各有优缺点，需要根据具体工程的条件和要求选择合适的方法来确定单桩竖向抗压极限承载力。

在实际工程中，通常会综合应用不同的方法进行验证和论证，以保证桩基设计的合理性和安全性。

桩极限承载力计算公式

桩极限承载力计算公式管桩桩身的竖向极限承载力标准值、设计值与特征值的关系（一）、计算公式：管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk、桩身竖向承载力设计值Rp与单桩竖向承载力最大特征值Ra的计算：1、管桩桩身竖向承载力设计值Rp的确定：根据03SG409《预应力混凝土管桩》国家标准图集中的说明第6.2.5条的计算式可以计算出桩身竖向承载力设计值Rp：Rp=AfcΨc。

式中Rp—管桩桩身竖向承载力设计值KN；A—管桩桩身横截面积mm2；fc—混凝土轴心抗压强度设计值MPa；Ψc—工作条件系数，取Ψc=0.70。

2、单桩竖向承载力最大特征值Ra的确定：根据03SG409《预应力混凝土管桩》国家标准图集中的说明第6.2.6条的计算式可以计算出单桩竖向承载力最大特征值Ra：Ra=Rp/1.35。

3、管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk的确定：第一种确定方法：根据GB50007—2002《建筑地基基础设计规范》附录中单桩竖向桩身极限承载力标准值Qpk=2 Ra。

第二种确定方法：根据以下公式计算Qpk=（0.8fck-0.6σpc）A。

式中Qpk—管桩桩身的竖向极限承载力标准值KN；A—管桩桩身横截面积mm2；fck—混凝土轴心抗压强度标准值MPa；σpc—桩身截面混凝土有效预加应力。

管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk相当于工程施工过程中的压桩控制力。

4、综合以上计算公式，管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk、桩身竖向承载力设计值Rp与单桩竖向承载力最大特征值Ra的关系如下：Ra=Rp/1.35；Qpk=2 Ra=2 Rp/1.35约等于1.48 Rp。

（二）、举例说明：一、例如，根据03SG409《预应力混凝土管桩》国家标准图集标准，现对PC—A500（100）的管桩分别计算管桩桩身的单桩竖向极限承载力标准值、设计值与特征值如下，以验证以上公式的正确性：1、管桩桩身竖向承载力设计值Rp的计算：Rp=AfcΨc=125660 mm2×27.5 MPa×0.7=2419KN；03SG409《预应力混凝土管桩》中为2400 KN，基本相符。