全钢载重子午线轮胎静不平衡的测量与分析
全钢子午胎使用质量分析文档
全钢子午线轮胎使用病象分析一.胎冠损坏1.胎冠脱层现象：（1）胎面胶与带束层脱层。
胎面胶与带束层脱层，主要表现为轮胎冠部的胎面与带束层分离或带束层之间分离。
带束层脱层主要表现为带束层间脱层,脱层表面光滑,有时伴有钢丝帘布间的磨损。
（2）胎冠部凸起,胎面胶脱落,带束层钢丝松散、抽出或爆开。
1.1制造原因：1.1.1成型过程中胎面粘合不好，未压实或汽油未挥发。
现象；脱层面较光滑。
1.1.2带束层喷霜脱层。
现象：表面光滑,有时伴有钢丝帘布间的磨损。
1.1.3带束层胶料的粘合力低。
现象：脱层的带束层的钢丝帘线覆胶不好。
1.1.4硫化欠硫。
现象：脱层面的胶料有发粘状。
1.2 使用不当造成的原因1.2.1现象：主要表现为胎面上有割伤或贯穿的痕迹, 胎里有与胎面割伤位置对应的贯穿。
其产生原因：行驶过程中胎冠受较强尖锐物的刺扎、切割而刺断带束层及胎体钢丝。
2.胎冠冲击爆破现象：轮胎冠部呈“X”或“Y”形裂口，冠部带束层断裂露出。
爆裂端面无脱层迹象 ,有的表现为撕裂状。
其产生原因：主要是轮胎在高压、高负荷或高速状态下行驶时遇到障碍物或车辆强行越过沟坎受到强烈冲击。
.3. 割伤爆破现象：割伤爆破主要表现为轮胎冠部受外物切割冲击后，冠部带束层断裂露出。
爆裂端面无脱层迹象,切割切入处较明显且钢丝端点整齐,其余钢丝端点为撕裂状。
其产生原因主要是轮胎在高压、高负荷或高速运行中受到障碍碍物切割撞击。
4.刺伤脱层现象：刺伤脱层主要表现为胎冠周向脱层,且面积较大,裸露钢丝有锈蚀。
其产生原因：主要是轮胎冠部被刺穿且未及时修补,胎面渗水致钢丝生锈,最终导致冠部部件离层。
5..胎冠接头脱开。
现象：胎冠胶接头按一定角度斜向分离，表面较光滑。
其产生原因：成型接头未压实接牢。
6.胎冠低气压磨损现象：主要表现为轮胎两肩部有比胎面中部花纹过的磨损，整个胎面呈拱形。
其产生原因：主要轮胎充气压力不足或负载过大。
7.胎冠高气压磨损现象：主要表现为胎面中部花纹与胎肩花纹相比有明显的过度磨损现象。
全钢载重子午线轮胎的稳态分析
ｋｍ ・ｈ＿。 。
轮 胎 网 格 数 据 由 Ｔ ＹＳ软 件 生 成 ， 胎 二 ＹＳ 轮 维 网格 如 图 １ 示 。轮胎 与 轮辋 间存 在一定 的初 所 始过 盈 ， 轮 辋 装 配 时 ， 故 轮胎 先 往 里 推 ， 受 充气 再
气状 态下 子午 线 轮 胎 受 力 的 影 响 ， 其 采 用 线 性 但
分 析且 没 有考 虑接 触 问题 。 本 工作 基 于 Ｔ ＹＳ和 ＡＢ ＹＳ ＡＱＵＳ有 限 元 软 件 对全 钢 载重 子午 线轮 胎在 额 定负 荷 下进 行静 态
和稳态 分 析 。基 于 Ｔ ＹＳ建 立 二 维 轮 胎 模 型 ， ＹＳ
随着 有 限元技 术 的不 断发 展 ， 在 轮 胎 力 学 其
１ 轮 胎 静 力学分 析
（） １ 轮胎二 维 充气 装配 分析 采 用 Ｎｅ — ｏ ｅ ｎ本 构 模 型 描 述 橡 胶 的力 ｏＨｏ ｋ ａ 学 特性 ， 用 ＡＢ 应 ＡＱＵＳ软 件 中的 ｒｂ ｒ ｅ ａ 单元 模拟 轮 胎 内 部 的骨 架 材 料 。仿 真 中轮 胎 额 定 负 荷 为
研 究
图 １ 轮 胎 二 维 网格 示 意
６０ ７
轮
胎
工
业
２０ 年 第 ２ 卷 ０８ ８
图 ２ 装 配 后 的 应 力 分 布
分 析结果 生成 三维 轮胎 。 图 ３和 ４示 出 了额定 负
图 ５ 额 定 负 荷 下 的 下沉 量
荷 下轮胎 接触 压力 分 布 （ 括 与 地 面和 轮 辋 的接 包 触） 。由图 ３和 ４可 以看 出轮 胎 最大 接 触 压力 并
全钢载重子午线轮胎动平衡不圆度试验机操作规程005
PBB(R检)-005-2015全钢载重子午线轮胎动平衡/不圆度试验机操作规程QLPB-1624型载重胎动平衡/不圆度试验机年月日批准: 审核: 制定:一.设备操作说明1、设备送电1) 检查风源压力是否达到0.8Mpa;2) 检查系统供电电源是否为三相四线制AC 380V±10%。
3) 检查设备上有无杂物(如工具、棉纱等),应重点检查主轴、上轮辋、定中心臂、辊道等运动部位。
4) 闭合电源柜上的空气开关,检查总电源指示灯是否亮,确认总电源接通。
5) 启动上位机、触摸屏,并进入其主菜单。
将操作面板上的【自动/手动】旋钮拨到“手动”方式;拔出【急停】按扭;将【测试/通过】旋钮旋至“测试”位置;将【系统关/开】钥匙开关拨到“开”的位置,按【系统送电】按扭,该按扭指示灯亮,系统送电,打开上位计算机软件。
6) 检查主操作面板上的故障灯是否亮,如亮则应对故障进行仔细检查并予以排除。
7) 检查所有光电开关在没有轮胎挡住的情况下是否都只亮一个绿灯,如果是,进行下一步。
若果有其他状态(如不亮灯或者亮黄绿两个灯),及时通知班组长和保全处理,严禁开车。
2、设备周期启动1) 确认上位机选定轮胎型号与待测轮胎匹配。
2) 系统复位(将【手动/自动】旋钮转换到“手动”状态,按下【系统复位】按钮,等待【复位指示】指示灯不再闪烁,保持常亮,复位完成)。
3) 确定该规格轮胎已做过量标定和偏芯补偿。
4) 将【手动/自动】旋钮转换到“自动”状态。
5) 按【周期启动】按钮,设备启动。
3、设备停止1) 设备在运行中通过按【周期停止】,停止设备运行。
为了保护设备不受损伤,非紧急情况,不要在上轮辋上升、下降和主轴旋转过程中按周期停止。
2) 在需要更换规格或生产结束时,入口工位不要再放轮胎,设备将在测试完最后一条轮胎后自动停止,此时【周期停止】指示灯亮。
3) 设备自动周期停止后,在自动状态下如需要继续运行,只要任意工位存有轮胎,且设备能够检测到的情况下,按【周期启动】按钮。
全钢载重子午线轮胎胎里周向不平的原因分析及解决措施
全钢载重子午线轮胎胎里周向不平的原因分析及解决措施248轮胎工业2008年第28卷全钢载重子午线轮胎胎里周向不平的原因分析及解决措施张春生(杭州朝阳橡胶有限公司,浙江杭州310018)摘要:分析零度带束层伸张值,胎肩压合宽度,辅鼓周长和硫化定型压力等结构及工艺参数对胎里周向不平的影响.通过优化零度带束层伸张值,合理匹配胎肩压合宽度与模具行驶面宽度,调整成型时锁块压力,硫化定型压力等措施,有效地解决了全钢载重子午线轮胎胎里周向不平的质量缺陷.关键词:全钢载重子午线轮胎;胎里周向不平;零度带束层伸张值;压合宽度中图分类号:U463.34l.3/.6文献标识码:B文章编号:1006—8l7l(2008)04—0248—02 全钢载重子午线轮胎肩部损坏是在国内强载和高速公路运输情况下较常见的一种损坏现象.胎里周向不平不仅影响轮胎的速度和耐久性能,而且导致轮胎在使用过程中发生肩空,肩爆和内露线等质量问题.本工作针对10.00R20,12.00R20和225/70R19.5等规格轮胎胎里周向不平缺陷从结构和工艺两个方面进行分析,提出相应的解决措施.1原因分析我公司生产的部分规格全钢载重子午线轮胎阶段性出现胎里周向不平外观缺陷,而且零度带束层结构轮胎比3层或4层带束层结构轮胎更容易发生胎里周向不平.分析认为,产品施工设计过程中零度带束层伸张值过大,或轮胎进行轻量化后未对零度带束层伸张值进行修正,胎坯入模硫化时受零度带束层的束紧作用,相应部位出现反拱;胎面肩宽过大,在成型过程中胎肩压合宽度过大,导致合模时冠部胎面和带束层向内侧收缩而出现反拱;胎肩压合宽度过小,肩部材料不足,带束层边部对应位置的内部材料外移造成肩部材料过薄;另外,硫化定型压力和成型锁块锁紧压力等均会对胎里周向不平外观缺陷产生影响.作者简介:张春生(1975一),男,黑龙江宾县人,杭州朝阳橡胶有限公司工程师,学士,主要从事轮胎结构设计及工艺管理_=[作.1.1零度带束层的影响零度带束层结构轮胎肩部的刚性较大,能有效地减轻轮胎扭转引起的肩部损坏.零度带束层保证了轮胎在高速行驶时的尺寸稳定性,减小了带束层边部应力和生热,提高了轮胎的使用性能.但此种结构轮胎因受零度带束层箍紧的作用,制造过程中容易产生胎里周向不平,使用过程中容易磨肩.零度带束层一般采用高伸长的3×7×0.20HE钢丝帘线,其破断伸长率较高,弹性模量较低.零度带束层伸张率一般控制在0.02～0.47.零度带束层伸张值过大,胎坯硫化过程中在内压作用下膨胀,受到零度带束层的束缚而发生内拱,导致肩部材料不足,内层胶料径向流动,通过埋线分析可以看到内衬层,胎体等胶料界面外移;零度带束层伸张值过小,容易出现零度带束层弯曲.零度带束层在引出过程中阻力过大,会造成零度带束层张力过大,导致轮胎发生胎里拱.1.2胎面肩宽的影响胎面肩宽设计过小,成型时胎肩压合宽度不足,硫化时胎肩部位材料过少,内衬层,胎体胶料外移填充,在对应部位发生胎里露线和反弧现象.胎面肩宽设计值过大,在带束层端点对应部位或胎冠中部材料过剩,装模时形成胎里反弧;若胎面胶和胎肩垫胶的尺寸过大,还会造成胎肩帘线弯曲或花纹沟处稀线.第4期张春生.全钢载重子午线轮胎胎里周向不平的原因分析及解决措施249 1.3其它原因(1)胎面气孔率过大,尤其是气孔集中在胎面中心,硫化时压缩率增大,胎面中心厚度减小,导致胎面中心部位内凹.(2)成型鼓扇形块压力不足,不能有效锁紧胎圈,在内压作用下,使胎体内抽,造成内轮廓变形,产生胎里反弧.(3)胎肩垫胶定位偏内或偏外均导致肩部材料分布不均匀而出现局部反弧.(4)胎冠组合件整体偏歪,造成冠部材料分布不均.(5)硫化定型时压力过大,胎体内抽,胎面和带束层压缩内凹.2解决措施2.1挤出工艺(1)在保证胎面质量大小不变的前提下,胎肩宽度加大12mm,胎肩厚度减小1.5mm.(2)通过调节挤出机螺杆转速,提高机头压力,减小胎面气孔率.(3)定期检查胎面,胎肩垫胶等部件尺寸,并安装离线检测设备,避免因局部尺寸不合适而造成胎里拱起.2.2成型工艺(1)针对10.00R20规格轮胎胎里周向不平缺陷,测算零度带束层伸张率为0.83,将辅鼓周长增大15mm后,测算零度带束层伸张率为0.35.另外对12.00R20规格轮胎也进行了相应调整,效果很好.(2)增设胎肩压合宽度标定灯标,确保成型时肩宽在设定范围内.(3)避免胎面不正或偏移.胎坯存放时间以2～24h为宜,特殊情况不超过72h,避免因胎坯存放时间过长胎面等部位变形.每班或更换规格时检查传递环是否到位以及主辅鼓中心灯标对中情况.(4)降低成型时定型压力,保证胎坯形状达到设计要求,左右胎体滑移控制在2mm以内.2.3硫化工艺e1)制定模具脱模剂,胶囊隔离剂喷涂标准,避免模具表面脱模剂过多,定型不正.脱模剂和隔离剂喷涂由手动喷枪改为气动喷枪.(2)调整定型压力.一次定型压力为0.03～0.05MPa,二次定型压力为0.05t0.07MPa.(3)检查标定硫化胶囊径向和周向伸张,避免因其偏大或形状不合适,导致轮胎硫化后内轮廓发生变化而出现胎里拱起现象.(4)增加对活络块收缩的检查,避免因活络块回缩,冠部整体偏歪而出现胎里拱起现象.3结语通过调整胎肩部位结构设计,加强工艺控制,优化挤出,成型,硫化等工艺参数,有效地解决了10.00R20,12.00R20和225/70R19.5等规格轮胎胎里不平缺陷.收稿日期:2007-l】一l9ATC公司工程机械轮胎进入亚洲市场中图分类号:U463.341.2文献标识码:D美国《橡胶世界》(www.rubberworld.eom) 2008年2月13日报道:美国ATC轮胎公司生产的Colorado牌工程机械轮胎从2008年开始进入亚洲市场.目前已经有几个装载了轮胎轮辋直径为889和1245 ram(35和49英寸)的Colorado牌工程机械轮胎的集装箱被运抵南亚和中东地区,在未来10个月里还将有10多个集装箱的工程机械轮胎被运往该地区.此外,ATC公司轮胎轮辋直径为l295和1448ram(51和57英寸)的工程机械轮胎也将很快运抵亚洲市场.亚洲工程机械轮胎市场长期以来被日本,法国,俄罗斯和中国所占据,这是ATC公司首次直接进入亚洲国家.根据目前亚洲市场对工程机械轮胎的需求,2008年ATC公司将向亚洲市场投放价值1亿美元的工程机械轮胎,这不仅会给中国和俄罗斯的工程机械轮胎产品带来威胁,而且ATC公司将采取相应的措施与普利司通,米其林等世界轮胎巨头展开竞争.ATC公司是美国四大工程机械轮胎公司之一,主要服务于全球矿山,建筑和港口运输领域. (《RubberAsia》北京办事处梁金兰摘译)。
车轮不平衡量检测和车轮定位参数检测分析课件
转向轴线与车轮平面夹角
转向轴线与车轮平面夹角是指转向轴 线与车轮平面之间的角度，主要影响 车辆的操控性能。
车轮外倾角
车轮外倾角是指车轮平面与地面垂直 线之间的角度，主要影响车辆的行驶 稳定性。
定位参数检测方法
静态检测法
通过测量车轮平面与转向节轴线之间 的角度来获取定位参数，这种方法简 单易行，但精度较低。
04
车轮不平衡量与定位参数检测案 例分析
案例一：某品牌轿车车轮不平衡量检测
01
检测设备：车轮平衡机
02
检测过程：将车轮安装在平衡机上，通过传感器测量车轮不平衡量， 包括静不平衡量和动不平衡量。
03
检测结果：经过检测，发现该车轮存在较大的不平衡量，需要进行调 整。
04
解决方案：对车轮进行பைடு நூலகம்解，检查轮毂和轮胎，找出不平衡的原因， 并进行相应的处理，如更换平衡块或修理轮胎。
对汽车维修行业的建议
汽车维修行业应加强对车轮不平 衡量检测和定位参数检测的重视，
提高维修人员的技能水平，确保 维修质量。
汽车维修行业应推广使用先进的 检测设备和技术，提高检测精度 和效率，为车主提供更好的维修
服务。
汽车维修行业应建立完善的质量 监控体系，对维修后的汽车进行 严格的质量检测，确保维修效果
符合标准要求。
对未来研究的展望
未来研究可以进一步探讨车轮不平衡 量检测和定位参数检测技术的发展趋 势，以及新技术在汽车维修领域的应 用前景。
未来研究可以关注车轮不平衡量检测 和定位参数检测与其他汽车安全性能 之间的关系，为汽车安全行驶提供更 全面的保障。
未来研究可以针对不同品牌和型号的 汽车，开展更深入的车轮性能研究， 以提高汽车的安全性能和行驶稳定性。
全钢载重子午线轮胎均匀性测试及其影响因素
全钢载重子午线轮胎均匀性测试及其影响因素
缪一鸣
【期刊名称】《轮胎工业》
【年(卷),期】2005(25)9
【摘要】介绍全钢载重子午线轮胎均匀性测试原理及项目,并从半成品部件、胎坯成型和硫化过程角度,列出引起轮胎径向力波动、侧向力波动和锥度效应的因素.在生产过程中需始终注重对各项因素的控制,才能确保轮胎产品的均匀性.
【总页数】3页(P571-573)
【作者】缪一鸣
【作者单位】杭州朝阳橡胶有限公司,浙江,杭州,310018
【正文语种】中文
【中图分类】U463.341+.6;TQ330.4+93
【相关文献】
1.提高全钢载重子午线轮胎均匀性的工艺措施 [J], 姜涛;穆太华
2.无内胎全钢载重子午线轮胎均匀性影响因素分析 [J], 史睿;袁俐敏
3.无内胎全钢载重子午线轮胎均匀性影响因素分析 [J], 史睿;袁俐敏;
4.高性能12R22.5全钢载重子午线轮胎的开发及性能测试 [J],
5.硫化工序对全钢载重子午线轮胎均匀性径向跳动值的影响 [J], 霍占东;焦守万;叶强;沈春和;纪丽丽
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全钢载重子午线轮胎侧偏特性有限元分析
全钢载重子午线轮胎侧偏特性有限元分析发布时间：2021-08-09T15:34:50.137Z 来源：《中国科技信息》2021年9月中作者：姜敬如杨丽张鹏飞[导读] 汽车对地面的作用是通过轮胎实现的，轮胎的力学特性直接影响车辆的操纵性、平顺性和安全性等性能。
汽车的操纵稳定性很大程度上取决于轮胎的侧偏特性，其已成为各汽车厂家和轮胎生产企业研究和分析的重点。
八亿橡胶有限责任公司姜敬如杨丽张鹏飞山东省枣庄市 277000摘要：汽车对地面的作用是通过轮胎实现的，轮胎的力学特性直接影响车辆的操纵性、平顺性和安全性等性能。
汽车的操纵稳定性很大程度上取决于轮胎的侧偏特性，其已成为各汽车厂家和轮胎生产企业研究和分析的重点。
在汽车行驶过程中，由于路面的侧向倾斜、转弯时的离心力等因素，使车轮的运动方向偏离其中心，此时车轮的旋转平面与行驶方向的夹角称为侧偏角。
传统的试验方法是研究轮胎侧偏特性的重要手段，黄舸舸等通过常规试验研究了带束层结构对轮胎侧偏特性的影响。
近年来，随着计算机技术的飞速发展和有限元商用分析软件的不断完善，有限元仿真分析方法开始应用于轮胎侧偏特性的研究。
关键词：全钢载重子午线轮胎；侧偏特性；侧向力；回正力矩；有限元分析引言轮胎是汽车的重要组成部件，是橡胶工业重要的产品。
轮胎的主要功能是支承负荷，向地面传递制动力、驱动力和转向力，以及缓冲减振，车辆实现各种运动的外力大部分都是由轮胎与路面的相互作用产生的。
轮胎对汽车性能具有十分重要的影响，车辆的许多重要性能都与轮胎的力学特性有关，如车辆的操纵稳定性、行驶与制动的安全性、车辆动力性与通过性等，而且还影响着汽车的环保性能和运输效率，这些性能的改善都依赖于对轮胎力学特性的研究。
因此轮胎力学特性的研究是车辆动力学分析和研究的基础.1全钢载重子午线轮胎的结构橡胶材料属超弹性材料，具有近似体积不可压缩性和非线性本构关系，它的力学行为对温度、环境、应变历史、加载的速率都非常敏感，这样使得描述橡胶的行为变得更为复杂。
轮胎动平衡测试原理与影响因素分析及其对策
轮胎动平衡测试原理与影响因素分析及其对策发表时间：2018-10-01T20:41:14.320Z 来源：《建筑模拟》2018年第19期作者：于仁芳步建民[导读] 轮胎动平衡性能的好坏是评价轮胎质量的关键要素，动平衡测量是保证轮胎质量的重要手段。
文章介绍了轮胎动平衡性能问题的影响因素，提出了动平衡测量的原理与方法，希望有助于提高轮胎动平衡检测质量，更好的保证轮胎产品质量。
于仁芳步建民赛轮股份有限公司 266000摘要：轮胎动平衡性能的好坏是评价轮胎质量的关键要素，动平衡测量是保证轮胎质量的重要手段。
文章介绍了轮胎动平衡性能问题的影响因素，提出了动平衡测量的原理与方法，希望有助于提高轮胎动平衡检测质量，更好的保证轮胎产品质量。
关键词：轮胎；动平衡；测量原理；测量方法 21世纪，随着我国物流业的快速发展和高速公路基础设施的不断建设，同时也推动了我国轮胎工业的飞速发展，从而也促使轮胎生产的质量不断升级。
轮胎产品升级的质量指标之一———轮胎动平衡测试参数指标，必须达到国家或国际标准要求。
轮胎的动平衡不仅导致机车轮轴的持续振动和影响人身安全，还影响乘坐的平稳性、舒适性等。
因此，轮胎动平衡测试合格率指标也是轮胎生产企业控制的质量指标之一。
为全面提升我公司轮胎动平衡测试合格率的指标，我们针对其具体的影响因素进行了综合分析并实施对策，进行设备改造和对设备进行预防性维护维修以及对设备精度进行定期检测和校正，取得了较好的效果。
随着公路基础设施建设和国民经济的发展，轮胎工业得到高速发展，对轮胎产品质量的要求也越来越严格。
轮胎的动平衡性能直接关系到轮胎产品的质量，需要采取有效的测量检测手段确保其符合国家甚至国际标准。
因此，研究轮胎动平衡性能影响因素及其测量原理与方法，具有积极的现实意义。
1轮胎动平衡性能的影响因素轮胎生产制造过程中可能因多种因素影响，导致轮胎内部刚性不足或分布不均，使轮胎重心未能与旋转轴中心相符，在轮胎旋转时会产生不均匀的惯性离心力，从而影响轮胎的动平衡性能。
全钢载重子午线轮胎均匀性测试及其影响因素
第9期全钢载重子午线轮胎均匀性测试及其影响因素缪一鸣(杭州朝阳橡胶有限公司,浙江杭州 310018) 摘要:介绍全钢载重子午线轮胎均匀性测试原理及项目,并从半成品部件、胎坯成型和硫化过程角度,列出引起轮胎径向力波动、侧向力波动和锥度效应的因素。
在生产过程中需始终注重对各项因素的控制,才能确保轮胎产品的均匀性。
关键词:全钢载重子午线轮胎;均匀性;影响因素 中图分类号:U463.341+.6;TQ330.4+93 文献标识码:B 文章编号:100628171(2005)0920571203 汽车在高速行驶时要求有良好的平稳性。
汽车在好路面上行驶时,由路面不平坦而引起的车辆振动较小,这时轮胎的不均匀性就会成为汽车振动、冲击的主要干扰源。
对轮辋和轮胎的组合件而言,轮辋的影响程度较小,轮胎是其干扰源的主体。
随着道路等级的不断提升和大型车辆档次的提高,用户已非常注重轮胎的行驶平稳性和舒适性。
有很多轮胎经销商直接提出对全钢载重子午线轮胎做均匀性测试的要求,特别是无内胎轮胎。
我公司已将载重子午线轮胎的均匀性测试列为重要的检测项目之一。
轮胎的不均匀性包括几何尺寸不均匀性、质量分布不均匀性和刚性分布不均匀性。
由于轮胎是对称的旋转体,除了不均匀性问题之外,还有不平衡度问题。
本文仅就全钢载重子午线轮胎的均匀性测试和各制造工序对其的影响作一介绍。
1 均匀性测试用均匀性试验机测试轮胎不均匀程度是最有效的方法。
在均匀性试验机上,给轮胎施加恒定气压和规定负荷后与转鼓压合,如图1所示。
轮胎以400r・min-1的转速启动,再降到60 r・min-1的检测转速作匀速转动。
首先进行顺时针旋转测试,然后进行逆时针旋转测试。
当轮胎轴心与转鼓轴心距离固定时,负荷传感器可测出 作者简介:缪一鸣(19562),男,浙江杭州人,杭州朝阳橡胶有限公司工程师,主要从事子午线轮胎结构设计工作。
轮胎径向力和侧向力波动的周期性变化,并计算出锥度效应和侧偏角。
子午线轮胎质量分析
论据分析
通过各部位材料能量耗散所占比例分配可以看出，轮胎材料滞后损失能量 （生热量）主要集中在胎面部位，其次是胎圈部位。就是说胎面胎圈部位 材料能量耗散分布所占的比例最大，产生的滞后损失就大，产生的热量相 应也大，同时对应部件越易出现问题。 1、轮胎在滚动时，胎肩部位所受到的交变应力（即，拉伸，压缩，剪切 各种应力同时存在的多项应力）最大也最复杂，产生滞后损失而生热量最 大，出现问题的几率就大。 2、带束层承受着胎体的60——75%的应力，所以带束层端点蠕动量最 大，生热量就大，端点包胶就容易脱离，从而造成肩部脱层/带束层端点 松散。 3、轮胎内磨擦产生的能量消耗占轮胎总能量消耗的80%以上。 4、胎圈部位出现问题多的原因也是如此。 5、子午线轮胎由于胎体帘线呈子午向（径向）排列，在负荷状态下胎侧 径向变形大，因侧向刚性低，胎侧胶承受的应力高。在此情况下，胎侧中 部橡胶经受双向伸张（这也是造成胎侧拉链爆的原因之一），而胎圈区 和胎面边端则为双向压缩，从而致使胎圈区产生屈挠裂口或导致带束层与 胎面边端脱层。
轮胎在使用过程中， 各部位材料能量耗散分布所占比例
胎面39%.带束层8%，胎体帘布6%，基部 胶5%。 胎冠及胎肩部位材料能量耗散合计为58%。 胎圈14%，三角胶13%，胎体帘布6%。 子口部位材料能量耗散合计为33%。 内衬层8%，胎侧胶7%，胎体帘布6%。 胎侧部位材料能量耗散合计21%。
客户服务培训
全钢载重子午线轮胎 质量鉴定知识
轮胎损坏的原因1
使用问题：超载、不标准气压、非标轮辋及轮辋变形或爆破、 车况不良、使用环境与轮胎性能不匹配、撞击、扎伤、急转弯/ 转弯半径过小、急刹车。 性能问题（能力问题）：如超载性能、高速性能、散热性能。 性能问题实际与使用问题也有关系。也是受大环境的影响，人 为或少数人不能改变的问题。 制造问题：胶部件脱层（气泡、杂质、粘合不好）、部件之间 无差级或带束层上偏（一般发生在成型工序）、部件尺寸或性 能不合格或胎侧及内衬层接头过大、胎体帘布稀线（一般在压 延裁断帘布尾线部分时）、辟缝（成型定型压力过大或扯拉用 力过大时易造成辟缝）、帘线交叉。 人为制造：用人为制造假病象来掩盖轮胎出现的真实问题。
全钢载重子午胎质量缺陷产生原因及解决措施
全钢载重子午胎质量缺陷产生原因及解决措施1胎里露线胎里露线是指轮胎里面钢丝骨架材料内表面覆胶不足,钢丝露出胎里表面。
胎里露线多在肩部或侧部出现。
经过里程实验,出现露线的外胎在耐久实验15小时左右即出现肩部鼓包或爆破,基本没有使用价值,由于影响因素较多,因此,胎里露线是废品率很高的一种缺陷,也是全钢胎制造过程中最容易出现、最难解决的问题。
1.1原因分析1.1.1胎里露线主要原因是机头平宽设计偏小或在成型过程中胎圈定位撑块出现漂移造成。
成型机头宽度窄,两胎圈之间的帘线长度短,当硫化给内压时,由于胎胚外直径小于设计尺寸,伸张变形大,这样帘线会抽出内衬层导致胎里露线。
1.1.2材料分布不足也会产生胎里露线,如果胎面或垫胶的厚度或长度不够标准,在成型时强行拉伸,导致局部材料缺失,肩部内轮廓帘线伸展过渡,易出现胎里露线现象。
1.1.3内衬层的厚度及各部位的尺寸低于设计尺寸,或成型时贴合偏移,造成局部材料分布不均,或密封层的塑性过大均会造成肩部漏钢丝的现象。
1.1.4硫化定型失控也是造成成品肩部漏钢丝的不可忽视的原因。
在硫化定型时,如果定型压力不能稳定在规定值,那么在合模过程中,胎胚外直径一直处于逐渐增大的状态,这样会有肩部部分胶料随着花纹块下移,造成上模花纹块处缺胶,成品胎里肩部露线。
1.1.5硫化机机械手定位高度过低,胎胚的中心线与胶囊中心线不吻合,定型时胎胚上部过度伸张,钢丝帘线析出内衬层表面,出现露线现象。
1.2 解决措施:1.2.1 结构设计是内在因素,工艺和操作是外部因素。
若存在着普遍的胎里露线现象,并且通过X光检测,发现胎体帘线成直线排列,则应重新考虑平宽的选取,一般增大2~4mm可解决。
严格控制挤出、压型半成品部件的的尺寸,不合格的半成品部件严禁使用。
1.2.2 严格控制成型操作,每班开产前必须对成型鼓的平宽、送料架的定位尺寸进行测量,不符合要求的应通知维修人员解决后方可生产。
同时要检查各种半成品部件是否符合施工条件,不合格的半成品严禁使用。
全钢载重子午线轮胎侧偏特性有限元分析
全钢载重子午线轮胎侧偏特性有限元分析钱瑞瑾，程 昊（双钱集团上海轮胎研究所有限公司，上海 200245）摘要：以275/70R22.5 RT606全钢载重子午线轮胎为研究对象，运用有限元分析软件TYABAS 和Abaqus 建立轮胎侧偏特性分析有限元模型，并研究不同负荷的稳态滚动条件下，侧向力和回正力矩随侧偏角的变化规律。
结果表明：在单一垂直负荷下，随着侧偏角的增大，侧向力的绝对值逐渐增大，当侧偏角为－5°和5°时，回正力矩分别达到极小值和极大值；在同一侧偏角下，随着负荷的增大，侧向力的绝对值逐渐增大。
侧偏刚度仿真结果与试验结果一致，验证了仿真分析方法的有效性。
关键词：全钢载重子午线轮胎；侧偏特性；侧向力；回正力矩；有限元分析；仿真分析中图分类号：U463.341＋.3/.6；O241.82 文章编号：1006-8171（2021）03-0143-05文献标志码：A DOI ：10.12135/j.issn.1006-8171.2021.03.0143汽车对地面的作用是通过轮胎实现的，轮胎的力学特性直接影响车辆的操纵性、平顺性和安全性等性能。
汽车的操纵稳定性很大程度上取决于轮胎的侧偏特性，其已成为各汽车厂家和轮胎生产企业研究和分析的重点。
在汽车行驶过程中，由于路面的侧向倾斜、转弯时的离心力等因素，使车轮的运动方向偏离其中心，此时车轮的旋转平面与行驶方向的夹角称为侧偏角，如图1所示。
传统的试验方法是研究轮胎侧偏特性的重要手段，黄舸舸等[1]通过常规试验研究了带束层结构对轮胎侧偏特性的影响。
近年来，随着计算机技术的飞速发展和有限元商用分析软件的不断完善，有限元仿真分析方法开始应用于轮胎侧偏特性的研究[2-10]。
图1 车轮侧偏示意本工作以275/70R22.5 RT606全钢载重子午线轮胎为研究对象，运用哈尔滨工业大学复合材料与结构研究所开发的轮胎专用有限元分析软件TYABAS 建立轮胎二维和三维有限元分析模型，在Abaqus 软件中建立不同侧偏角的轮胎侧偏特性分析有限元模型，使用隐式分析方法进行仿真分 析[11-18]，并对计算结果进行处理，得到轮胎的侧向力和回正力矩等数据。
全钢载重子午线轮胎质量缺陷问题分析
全钢载重子午线轮胎质量缺陷问题分析子午线轮胎制造工艺复杂，要求精度高。
根据全钢载重子午线轮胎常见质量缺陷，进行了原因分析，并提出了相应的解决措施。
1、胎里露钢丝与肩部帘线弯曲胎里露线是指轮胎里面钢丝骨架材料内表面覆胶不足，钢丝露出胎里表面。
胎里露线多在肩部或侧部出现帘线露出或“露肋骨”现象。
在使用中胎里露出的钢丝容易损坏内胎，使轮胎胎体鼓包甚至爆破。
肩部帘线弯曲是指轮胎肩部胎体帘线出现周向弯曲。
帘线弯曲在轮胎行驶当中受力不均，使钢丝与胶的生热增加，导致轮胎脱层或爆破，引起轮胎的早期损坏。
全钢丝载重子午线轮胎胎里露线和肩部帘线弯曲是生产和使用中困扰轮胎技术人员的一大难题。
由于胎里露线和肩部帘线弯曲是相辅相成的，是一对矛盾的统一体，所以将两个问题一起讨论。
1.1 原因分析(1)胎里露钢丝与肩部帘线弯曲主要原因是机头宽度与帘线假定伸张值选取不合理。
胎体由一层钢丝帘布组成，帘线断裂伸张率为1.8～2.3之间，胎体的钢丝帘线伸张值一般在 1.0%～1.8%之间。
帘线伸张值大，成型机头宽度窄，帘线长度短。
当伸张值达到极限值；帘线会抽出内衬层导致胎里露线。
帘线伸张值小，成型机头宽度宽，帘线长度长，容易导致肩部胎体帘线弯曲。
半成品的尺寸和重量是根据材料分布图计算出来的，当半成品尺寸和质量过大，会导致胎体帘线的材料过剩从而使胎体帘线弯曲。
材料分布不足就会产生胎里露线，胎面或垫胶的厚度或长度超公差，使得肩部材料过剩，厚度增加，内轮廓帘线舒展不开，导致肩部帘线弯曲。
反之，内轮廓帘线伸展过渡，易出现胎里露线现象。
(2)胎坯外周长的大小也是影响胎里露线和肩部帘线弯曲的一个因素。
胎坯外周长达不到标准，则轮胎在硫化过程中伸张变形大，出现胎里露线；反之，胎坯外周长大，轮胎在硫化过程中伸张变形小，将易出现帘线肩部弯曲。
(3)一次法成型机传递环故障或鼓的撑块出现故障，成型过程中胎圈定位、撑块定位发生漂移或者平宽设定有误，造成内轮廓帘线较标准帘线长度增大，胎体帘线伸张不足，硫化后产生肩部帘线弯曲。
全钢载重子午线轮胎胎体质量缺陷原因分析及解决措施
关键 词 ： 钢 载 重 子 午 线 轮胎 ； 体 ； 丝 帘 线 全 胎 钢
中 图分 类 号 ： ６ ． ４ ＋． ／ ６ Ｕ４ ３ ３ １ ３ ． 文 献 标 志 码 ： Ｂ 文 章 编 号 ： ０ ６８ ７ （ ０ ２ ０ — ２ ８ ０ １ ０ — １ １ ２ １ ） ５０ ９ — ４
波动 ， 过 从 原 材 料 控 制 、 工设 计 和 工 艺 控 制 等 方 面 采 取 相 应 解决 措 施 ， 有 效 提 高 胎 体 质 量 ， 胎体 质 量 缺 陷 率 降 通 施 可 使 低 ５个 百 分 点 以 上 ， 胎 ｘ 光 检 测 合 格 率 达 到 ９． 以上 。 轮 ９９
３１ ０
１ ２ ５ 成 型 定 型 压 力 ．．
头 质量 ； 控制 胎体 钢 丝 帘 布 的悬 垂 长 度 和存 放 时
间， 防止 大 ， 成 胎体 钢 丝帘 线 内抽 。 造 （ ） 际压力 与设 定压 力不 一致 ， 型机 扇形 ２实 成 块、 中鼓 密 封 差 ， 定 型 过程 中 ， 形 块 往 中鼓 串 在 扇 风 ， 易造 成 定 型 压力 过 高 ， 扇 形 块 风压 降 低 ， 容 而 发生 胎体 内抽 现 象 ， 化 时 胎 体 钢 丝 帘线 伸 张 不 硫 足 ， 生 弯 曲现象 。 产
（） １ 大卷 钢丝 帘 布 存 放 超期 或 胶 料 粘 合性 能
差 ， 丝帘布 接头 开裂 。 钢
（） ２ 大卷 钢丝 帘布 导开 ， 自动 或手 动修边 后余
胶 量 过 多 或 过 少 。 胶 量 过 多 ， 丝 帘 布 接 头 处 余 钢
第 ５期
黄奉 康 等 ． 钢 载 重 子午 线 轮 胎 胎 体 质 量 缺 陷 原 因分 析 及 解 决 措 施 全
全钢子午胎胎体变形(帘线弯曲)分析
全钢子午胎胎体变形（帘线弯曲）分析全钢丝子午线轮胎在生产制造过程中，如果操作不当、设计偏差、设备故障等原因，胎胚成型硫化后，从X光上看胎侧部位或胎肩部位胎体不平直，即胎体变形，轮胎在高速、载重负荷条件行驶下，极易造成质量缺陷，降低轮胎使用寿命。
1.2胎体肩部变形同时有胎体稀密不均现象（主要集中于块状花纹）：1.3侧部位胎体变形：2．影响胎体变形因素及解决措施：2.1平面宽的影响。
①如果设计不当平宽过大，胎腔内胎体量大，成型过程中胎体伸不直，表现为弯曲，该种情况下，将平面宽适当减小，可减少大部分胎体变形情况。
②由于设备精度原因，胎圈夹持器使用一段时间以后，其间距可能会改变，也会影响胎体变形情况，对设备精度校准的同时，加大平宽的检查力度是非常必要的。
③调整夹持器爪的位置，刚好夹住钢圈的端部为准，避免因胶芯偏歪造成平宽的波动。
2.2机头宽的影响。
①机头宽与平面宽的关系。
通常平面宽是指胎圈夹持器夹紧贴合件时，两个钢丝圈之间的宽度，一般为两个钢圈的内缘数值。
而机头宽理论应为成型鼓锁块内缘间的宽度，与平宽一致。
但锁块上有胶囊，我们很难准确测量其内缘数值，通常我们选取与锁块有关联的固定位置（其与锁块相对位置不变）作为参考点，量取该参考点就可以知道锁块间的内缘数值，该参考点之间数值就称之为机头宽。
②正确设定和校准机头宽。
不同成型机的锁块形状不同，要求的机头宽度也不同，机头宽度的正确设定，确保钢丝圈底部内缘落在锁块的内缘底部位置，否则在锁圈过程中钢丝圈落在锁块内侧壁上，锁块锁紧膨胀过程中，钢丝圈会向外轻微移动，直接影响两个钢丝圈间胎体宽度，也会造成胎体变形的情况。
2.3成型机锁块直径的影响。
由于施工调整等原因，造成锁块锁紧状态下不能够完全锁紧胎体筒，形成胎体内抽情况，解决方法有①重新加工新锁块，以满足直径需要。
②增厚锁块胶囊或在锁块与胶囊间填充一层胶环，以保证锁紧胎体。
2.4成型机锁块的压力影响。
①为了保证锁块锁紧状态下胎体不内抽，造成胎胚增大情况发生，锁块锁紧设定压力要求≥7 Kg，一般情况下我们都使用风源压力，确保能够锁紧胎圈和胎体。
全钢载重子午线轮胎平衡性分析
全钢载重子午线轮胎平衡性分析摘要：全钢载重子午线轮胎广泛应用于商用车辆和工程车辆中。
平衡性是轮胎性能的重要指标之一，直接影响车辆行驶的平稳性、安全性和舒适性。
为了研究全钢载重子午线轮胎的平衡性，本文对其平衡性的原理进行详细分析，并通过实验验证其平衡性能。
1.引言全钢载重子午线轮胎是商用车辆和工程车辆中常用的轮胎类型之一、平衡性是轮胎的重要性能指标之一，直接影响车辆行驶的平稳性、安全性和舒适性。
因此，研究全钢载重子午线轮胎的平衡性对于提升车辆性能具有重要意义。
2.全钢载重子午线轮胎的结构与特点3.全钢载重子午线轮胎的平衡性原理平衡性是轮胎的一个重要性能指标，它指的是轮胎在高速旋转时的重心与轴线重合，不会产生离心力和振动。
全钢载重子午线轮胎的平衡性受到多个因素的影响，包括轮胎的几何形状、材料质量分布、胎面和帘子的均匀性等。
4.全钢载重子午线轮胎平衡性的评价方法为了评价全钢载重子午线轮胎的平衡性能，可以采用静态平衡和动态平衡两种方法。
静态平衡通过在轮胎上放置配重以达到平衡的目的，而动态平衡则需要在车辆行驶时进行平衡测试，并根据测试结果进行调整。
5.实验验证全钢载重子午线轮胎的平衡性能本文设计了一系列实验来验证全钢载重子午线轮胎的平衡性能。
实验包括静态平衡测试和动态平衡测试。
通过实验，我们可以得出结论：良好的全钢载重子午线轮胎应该具有良好的平衡性能，车辆行驶时不会产生明显的振动。
6.结论全钢载重子午线轮胎的平衡性是其重要的性能指标之一，对于提升车辆的平稳性、安全性和舒适性具有重要作用。
通过对全钢载重子午线轮胎平衡性的分析和实验验证，我们可以得出结论：良好的轮胎平衡性能有助于提高车辆的行驶质量和稳定性。
载重子午线轮胎动平衡检测原理及应用
载重子午线轮胎动平衡检测原理及应用
戚顺青;张宝亮;吕咸岳
【期刊名称】《轮胎工业》
【年(卷),期】2011(31)9
【摘要】分析轮胎动平衡试验机的检测原理,研究测量轮辋宽度和生产过程控制对载重子午线轮胎动平衡检测结果的影响.试验结果表明:测量轮辋宽度对上、下不平衡质量影响较大,轮胎冠部材料的不均匀性对轮胎平衡性影响较大；双面配重修补法对不平衡质量减小效果较明显.
【总页数】4页(P567-570)
【作者】戚顺青;张宝亮;吕咸岳
【作者单位】青岛双星轮胎工业有限公司,山东胶南266400;青岛双星轮胎工业有限公司,山东胶南266400;青岛天一集团红旗电机有限公司,山东胶南266400【正文语种】中文
【中图分类】U463.341;TQ330.4
【相关文献】
1.载重子午线轮胎动平衡检测影响因素及改进 [J], 朱海涛;张敬;刘涛
2.成型过程对全钢载重子午线轮胎动平衡的影响 [J], 浦哲;边慧光
3.根据无内胎全钢载重子午线轮胎花纹圈进行有内胎全钢载重子午线轮胎的设计[J], 权艳;孔令夫;韩卫宾;陆敏
4.提高全钢载重子午线轮胎动平衡性能的措施 [J], 张国强;
5.提高全钢载重子午线轮胎动平衡性能的措施 [J], 张国强
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表 1 数据测量的重复性与再现性
g·cm
测量 次数
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
0° 5 400 5 100 5 000 5 100 5 600 4 700 5 800 5 000 5 200 5 400
静不平衡值 90° 180° 4 900 5 000 5 200 4 900 5 700 5 400 5 400 5 900 5 100 5 700 5 300 5 100 5 300 5 100 5 900 5 400 5 900 5 300 4 800 5 600
1. 33 < CP < 1. 67 ,说明轮胎质量稳定性基本满足 要求 ,但仍存在不足 。 413 轮胎产生静不平衡的工艺原因及解决措施
对静不平衡数据分析发现 ,4 # 成型机生产的
表 2 轮胎质量的符合性和稳定性 检测结果
g·cm
成型
机台 1# 1 2 3 4 5 3# 1 2 3 4 5 4# 1 2 3 4 5 6# 1 2 3 4 5
这种刚性系统具有高可靠性 ,没有相互接触 的运动部件 ,支承系统带有可靠的机械挡板用于 过载保护 ,以提高可靠性 。
2 检验原理 平衡试验的目的是测定轮胎的不平衡度及其
位置 。轮胎的不平衡包括静不平衡和动不平衡两 种 ,本试验主要测量轮胎的静不平衡值 。G22072 HB 型静平衡试验机是将轮胎水平地放在中心支 点上 ,则较重的一端向下 ,使轮胎平面倾斜 。然后 在其重点的径向对称位置进行平衡配重 。
270° 5 500 5 700 5 800 5 200 5 400 5 700 5 600 5 900 5 700 5 500
子组均 值x 5 200 5 225 5 475 5 400 5 450 5 200 5 450 5 550 5 525 5 325
子组极 差R 600 800 800 800 600 1 000 700 900 700 800
子组均 值x
5 275 7 925 7 750 6 375 7 000
7 675 6 175 5 575 7 225 7 825
10 850 10 475 7 025 8 200 7 900
5 100 6 875 7 000 5 750 7 225
轮胎所测均值与极差均较大 ,因此对该成型机的 生产状况进行检查 ,对其存在的不合理现象进行 原因分析并提出解决措施 。
5 100 8 200 7 800 6 900 6 800
7 800 5 800 5 200 7 400 8 200
8 300 6 100 5 600 6 800 7 800
11 000 11 100 7 600 7 900 7 800
11 800 10 800 7 000 8 600 8 100
4 000 7 000 6 800 5 600 7 100
均值控制线计算 :
CxU = X + A 2 R = 5 380 + 0. 308 ×770 = 5 617 (g·cm)
CxL = X - A 2 R = 5 370 - 0. 308 ×770 = 5 133 (g·cm)
极差控制线计算 : CRU = D4 R = 1. 777 ×770 = 1 368 (g ·cm)
在前面的控制板上提供 3 个平衡量公差显示 灯 ,用于显示工件的平衡状态 。绿灯亮表示优等 品 ,黄灯亮表示合格品 ,红灯亮表示废品 。
平衡机使用一个由 Balance Technology 公司 最先开发的精确的刚性轴支承系统 ,该系统通过 一个淬火和磨光的柔性体支承工具和工件 ,两个 高精度位置传感器 (L VD T) 测量刚性轴的偏移量 并确定不平衡的位置和量 。
557
图 1 x , R 控制图
TU = KW s D/ 2 式中 K 为根据引进的国外技术标准制定的一级 品标准系数 ,取为 0. 5 % , W s 为轮胎标准质量 , D 为轮胎充气外直径 。
计算可得 TU = 14 700 g·cm 。从表 2 可看 出 ,所测静不平衡值均小于公差上限 ,其质量符合 性是满足设计要求的 。
TA U P 键一次 。 (5) 移走砝码 ,按 DA TA DOWN 键一次 。 (6) 至 P0 程序 ,按 DA TA U P 键 ,应显示 0 。 (7) 在 0 ,90 ,180 和 270°位置用砝码测试 ,应
显示 108 ±2 。 312 X2Y 通道检测
(1) 至 P0 程序 ,按 DA TA U P 键 ,应显示 0 。 (2) 至 P90 程序 , 将砝码放至 180°位置 , 按 DA TA U P 键一次 。 (3) 移走砝码至 90°位置 , 按 DA TA DOWN 键一次 。 (4) 回至 P0 程序 ,按 DA TA U P 键和 DA TA DOWN 键各一次 , 然后将砝码分别放在 0 , 90 , 180 和 270°位置上以测试其重复性 。 313 补偿 (1) 至 P0 程序 。 (2) 在轮胎 0°位置做标记检测后 ,按 DA TA U P 键一次 。 (3) 将轮胎卸下 ,旋转 180°,按 DA TA DOWN 键一次 。补偿程序完成 。 314 检测 (1) 将手动程序切换至自动程序 (轮胎在升起 位置) 。 (2) 踩脚踏板 ,分别在 0 ,90 ,180 和 270°位置 自动检测轮胎的静不平衡值 。
CRL = D3 R = 01223 ×770 = 172 (g ·cm) 根 据 上 述 计 算 , 作 出 x , R 控 制 图 , 如 图 1 所示 。
从图 1 可看出 ,10 次测量中没有一次超出控 制线 ,说明对于同一条轮胎来说 ,其测量数据的重 复性和稳定性良好 , 设备本身的测量误差可忽略 不计 。
不需要操作者进行解释 ,显示的角度为 0～359°。 提供一个修正程序 ,使得操作者能够将已测得的 不平衡值进行单位换算 。显示器和测量装置柜安 排在方便操作者的位置 。
提供工具补偿以消除工具不平衡和偏心的影 响 。补偿是简单的两步过程 :将轮胎放置在平衡 机上并按一个按钮 ,然后将平衡机上轮胎旋转 180°,再按第二个按钮 ,这时显示的仅是该轮胎的 不平衡量 。
美国 Balance Technology 公司产品 。该设备适合 胎圈直径 483～622 mm 、质量达 181 kg 的未充气 载重轮胎的平衡检验 ,胎圈直径可任意选择 ,无需 任何调整 。
电子测量系统由固体电路和集成电路组成 , 安装在工业级 、插入型 、玻璃纤维印刷电路板上 , 线性放大 ,在正常的工厂条件下运行时无漂移 现象 。
轮胎质量的稳定性由过程能力指数 CP 确定 ( CP < 1. 33 ,不充分 ;1. 33 < CP < 1. 67 ,充分 ; CP > 1. 67 ,特级) 。 均值 X 为 :
∑ X = 1/ 20 x = 7 260 (g ·cm)
标准偏差 α= 1 564 g·cm CP = ( TU - X ) / 3α = (14 700 - 7 260) / (3 ×1 564) = 1. 59
4 400 6 500 6 400 6 100 7 000
270°
5 600 7 600 8 300 5 900 7 100
7 200 6 600 6 000 7 100 7 400
10 100 9 800 6 800 7 600 7 300
4 000 6 800 7 200 5 500 7 500
412 轮胎质量的符合性和稳定性 分别选取 1 # ,3 # ,4 # 和 6 # 成型机同期生产
的该规格轮胎各 5 条 ,测量静不平衡值 ,结果如表 2 所示 。首先确定轮胎静不平衡值的公差范围 。 静不平衡值越小越好 , 只需确定公差上限 TU :
第 9 期 姬新生等 1 全钢载重子午线轮胎静不平衡的测量与分析
第 9 期 姬新生等 1 全钢载重子午线轮胎静不平衡的测量与分析
555
全钢载重子午线轮胎静不平衡的测量与分析
姬新生 ,何清滨 ,安登峰 ,李小霞
(风神轮胎股份有限公司 ,河南 焦作 454003)
摘要 :介绍载重轮胎静平衡试验机的基本构造 、检验原理和检测方法 ,分析全钢载重子午线轮胎成型工序与挤出 工序中影响静平衡性能的主要因素 ,并提出相应的解决措施 。在挤出工序 ,应严格控制胎冠 、胎侧 、垫胶和三角胶的尺 寸和质量偏差 ;在成型工序 ,应避免各部件接头重叠过大或定位偏移 ,并定时检测胎圈锁定环位置 。 关键词 :全钢载重子午线轮胎 ;静平衡试验机 ;静不平衡 中图分类号 :TQ330. 4 + 92 ; TQ336. 1 + 1 文献标识码 :B 文章编号 :100628171 (2003) 0920555204
0°
5 400 8 100 7 300 6 400 6 900
7 400 6 200 5 500 7 600 7 900
10 500 10 200 6 700 8 700 8 400
4 800 7 200 7 600 5 800 7 300
静不平衡值
90°
180°
5 000 7 800 7 600 6 300 7 200
寸不超出公差范围 ;调整定型鼓或辅助鼓的灯光 标尺 ,使部件定位偏差控制在标准公差之内 。
(3) 胎圈锁定环偏移 ,导致轮胎两侧质量分布 不均匀 。
调整胎圈锁定环位置 ,保证满足设计要求 。 414 设备调整后数据分析
对 4 # 成型机调整后 ,再次抽取 5 条该成型机 成型的轮胎进行检测 ,结果如表 3 所示 。
系统安装在防水 、不漏油的柜子内 ,所有前面 板上的控制器都设计成高性能 、不漏油型 ,并可多 年免维护 。
3 个防漏油按钮用于输入所有的数字式数 据 ,淘汰了模拟量调整装置 。