氨吹脱塔单元设计示例
氨氮吹脱塔
______________________________________________________________________________________________________________氨氮吹脱吸收系统技术方案一、方案设计依据：1、废水水量：3600m3/d,设计水量为150m3/h。
2、出水氨氮要求：去除率60%-70%二、氨氮吹脱原理介绍氨氮在废水中主要以铵离子（NH4+）和游离氨（NH3）状态存在，其平衡关系如下所示：NH3+H2O—NH4+ +OH- 这个关系受pH值的影响，当pH值高时，平衡向左移动，游离氨的比例增大。
常温时，当pH值为7左右时氨氮大多数以铵离子状态存在，而pH为11左右时，游离氨大致占98%。
不同pH、温度下氨氮的离解率详见表。
不同pH、温度下氨氮的离解率（％）pH 20℃30℃35℃9.0 25 50 589.5 60 80 8310.0 80 90 9311.0 98 98 98当水的pH值升高，呈游离状态的氨易于逸出。
若加以搅拌、曝气等物理作用更可促使氨从水中溢出。
在实际工程中大多采用吹脱塔。
吹脱塔的构造一般采用气液接触装置，在塔的内部填充材料，用以提高接触面积。
调节pH值后的水从塔的上部淋洒到填料上而形成水滴，顺着填料的间隙次第落下，与由风机从塔底向上或水平方向吹送的空气逆流接触，完成传质过程，使氨由液相转为气相，随空气排放，完成吹脱过程。
三、运行条件进水pH值≥11外界条件：气温24℃，水温：35℃PH：10.5四、工艺流程说明氨氮废水首先进入调节池将pH值调到11左右,然后泵入吹脱塔的液体分布器,同时空气在风机的作用下进入氨氮吹脱塔塔体下方进气口,并且充满进气段空间，然后匀压上升到填料段。
在填料的表面上，蒸汽将游离状态的氨吹出,出水流出。
具体工艺流程见下图：pH控制系统原水pH调节池氨氮吹脱塔氨氮吸收加药系统风机五、预期处理效果废水经吹脱塔吹脱后，氨氮去除率达到60%-70%，氨氮含量由700mg/L处理至200-230mg/L。
氨氮吹脱塔方案
氨氮吹脱系统技术方案2013年4月18日一、方案设计依据：1、废水水量：每小时额定处理量50立方2、进水氨氮含量2800mg/L3、出水氨氮要求：15mg/L二、氨氮吹脱原理介绍氨氮在废水中主要以铵离子（NH4+）和游离氨（NH3）状态存在，其平衡关系如下所示：NH3+H2O—NH4++OH-这个关系受pH值的影响，当pH值高时，平衡向左移动，游离氨的比例增大。
常温时，当pH值为7左右时氨氮大多数以铵离子状态存在，而pH为11左右时，游离氨大致占98%。
不同pH、温度下氨氮的离解率详见表。
不同pH、温度下氨氮的离解率（％）当水的pH值升高，呈游离状态的氨易于逸出。
若加以搅拌、曝气等物理作用更可促使氨从水中溢出。
在实际工程中大多采用吹脱塔。
吹脱塔的构造一般采用气液接触装置，在塔的内部填充材料，用以提高接触面积。
调节pH值后的水从塔的上部淋洒到填料上而形成水滴，顺着填料的间隙次第落下，与由风机从塔底向上或水平方向吹送的蒸汽逆流接触，完成传质过程，使氨由液相转为气相，随蒸汽排放，完成吹脱过程。
三、运行条件进水pH值≥11进水温度≥30℃SS含量≤50mg/L四、工艺流程说明氨氮废水首先进入调节池将pH值调到11左右,然后泵入吹脱塔的液体分布器,同时蒸汽在风机的作用下进入氨氮吹脱塔塔体下方进气口,并且充满进气段空间，然后匀压上升到填料段。
在填料的表面上，蒸汽将游离状态的氨吹出,由排气口排至吸收塔；出水流入中间池。
五、预期处理效果废水经吹脱塔吹脱后，氨氮去除率达到90%，氨氮含量≤280mg/L.经二级吹脱后，氨氮去除率达到95%，氨氮含量≤14mg，达到排放标准。
六、占地面积氨氮吹脱项目主要为设备，设备主体面积4*4（两台）平米，考虑附属设备占地及设备间距，总占地面积约50平米。
七、产品选型及参数1）电费:装机总量：66kw其中进水泵：11kw风机：55kw66kw*24h=1584.00kw按照每千瓦时0.8元计算1584*0.8=1267.2元2）调PH值加工业废碱液，每立方水约计0.8元3）加温夏季正常运行，秋冬季可利用工业废气为水体加温。
氨氮吹脱塔方案
氨氮吹脱系统技术方案2013年4月18日一、方案设计依据：1、废水水量：每小时额定处理量50立方2、进水氨氮含量2800mg/L3、出水氨氮要求：15mg/L二、氨氮吹脱原理介绍氨氮在废水中主要以铵离子（NH4+）和游离氨（NH3）状态存在，其平衡关系如下所示： NH3+H2O—NH4+ +OH- 这个关系受pH值的影响，当pH值高时，平衡向左移动，游离氨的比例增大。
常温时，当pH值为7左右时氨氮大多数以铵离子状态存在，而pH为11左右时，游离氨大致占98%。
不同pH、温度下氨氮的离解率详见表。
不同pH、温度下氨氮的离解率（％）当水的pH值升高，呈游离状态的氨易于逸出。
若加以搅拌、曝气等物理作用更可促使氨从水中溢出。
在实际工程中大多采用吹脱塔。
吹脱塔的构造一般采用气液接触装置，在塔的内部填充材料，用以提高接触面积。
调节pH值后的水从塔的上部淋洒到填料上而形成水滴，顺着填料的间隙次第落下，与由风机从塔底向上或水平方向吹送的蒸汽逆流接触，完成传质过程，使氨由液相转为气相，随蒸汽排放，完成吹脱过程。
三、运行条件进水pH值≥11进水温度≥30℃SS含量≤50mg/L四、工艺流程说明氨氮废水首先进入调节池将pH值调到11左右,然后泵入吹脱塔的液体分布器,同时蒸汽在风机的作用下进入氨氮吹脱塔塔体下方进气口,并且充满进气段空间，然后匀压上升到填料段。
在填料的表面上，蒸汽将游离状态的氨吹出,由排气口排至吸收塔；出水流入中间池。
五、预期处理效果废水经吹脱塔吹脱后，氨氮去除率达到90%，氨氮含量≤280mg/L.经二级吹脱后，氨氮去除率达到95%，氨氮含量≤14mg，达到排放标准。
六、占地面积氨氮吹脱项目主要为设备，设备主体面积4*4（两台）平米，考虑附属设备占地及设备间距，总占地面积约50平米。
七、产品选型及参数运行成本分析：1）电费:装机总量：66kw其中进水泵：11kw 风机：55kw66kw*24h=1584.00kw按照每千瓦时0.8元计算1584*0.8=1267.2元2）调PH值加工业废碱液，每立方水约计0.8元3）加温夏季正常运行，秋冬季可利用工业废气为水体加温。
氨氮吹脱塔设计cad图纸-学生版
氨氮吹脱塔方案
氨氮吹脱系统技术方案2013年4月18日、方案设计依据:1、废水水量：每小时额定处理量50立方2、进水氨氮含量2800mg/L3、出水氨氮要求：15mg/L二、氨氮吹脱原理介绍氨氮在废水中主要以铵离子（NHf）和游离氨（NH）状态存在，其平衡关系如下所示：NH3+H2O — NH*+0H这个关系受pH值的影响，当pH值高时，平衡向左移动，游离氨的比例增大。
常温时，当pH值为7左右时氨氮大多数以铵离子状态存在，而pH为11左右时，游离氨大致占98%不同pH温度下氨氮的离解率详见表。
不同pH、温度下氨氮的离解率（％）当水的pH值升高，呈游离状态的氨易于逸出。
若加以搅拌、曝气等物理作用更可促使氨从水中溢出。
在实际工程中大多采用吹脱塔。
吹脱塔的构造一般采用气液接触装置，在塔的内部填充材料，用以提高接触面积。
调节pH值后的水从塔的上部淋洒到填料上而形成水滴, 顺着填料的间隙次第落下，与由风机从塔底向上或水平方向吹送的蒸汽逆流接触，完成传质过程，使氨由液相转为气相，随蒸汽排放，完成吹脱过程。
三、运行条件进水pH值》11进水温度》30 CSS含量w 50mg/L四、工艺流程说明氨氮废水首先进入调节池将pH值调到11左右,然后泵入吹脱塔的液体分布器, 同时蒸汽在风机的作用下进入氨氮吹脱塔塔体下方进气口, 并且充满进气段空间，然后匀压上升到填料段。
在填料的表面上，蒸汽将游离状态的氨吹出, 由排气口排至吸收塔；出水流入中间池。
五、预期处理效果废水经吹脱塔吹脱后，氨氮去除率达到90%氨氮含量w 280mg/L. 经二级吹脱后，氨氮去除率达到95%，氨氮含量w 14mg达到排放标准。
六、占地面积氨氮吹脱项目主要为设备，设备主体面积4*4（两台）平米，考虑附属设备占地及设备间距，总占地面积约50 平米。
七、产品选型及参数1）电费:装机总量：66kw 其中进水泵：11kw 风机：55kw 66kw*24h=1584.00kw 按照每千瓦时0.8 元计算1584*0.8=1267.2元2）调PH 值加工业废碱液，每立方水约计0.8 元3）加温夏季正常运行，秋冬季可利用工业废气为水体加温按照每天处理最大量1200 立方。
氨氮吹脱塔方案
氨氮吹脱系统之蔡仲巾千创作技术方案2013年4月18日一、方案设计依据：1、废水水量：每小时额定处理量50立方2、进水氨氮含量2800mg/L3、出水氨氮要求：15mg/L二、氨氮吹脱原理介绍氨氮在废水中主要以铵离子（NH4+）和游离氨（NH3）状态存在，其平衡关系如下所示： NH3+H2O—NH4+ +OH- 这个关系受pH值的影响，当pH值高时，平衡向左移动，游离氨的比例增大。
常温时，当pH值为7左右时氨氮大多数以铵离子状态存在，而pH为11左右时，游离氨大致占98%。
分歧pH、温度下氨氮的离解率详见表。
分歧pH、温度下氨氮的离解率（％）当水的pH值升高，呈游离状态的氨易于逸出。
若加以搅拌、曝气等物理作用更可促使氨从水中溢出。
在实际工程中大多采取吹脱塔。
吹脱塔的构造一般采取气液接触装置，在塔的内部填充资料，用以提高接触面积。
调节pH值后的水从塔的上部淋洒到填料上而形成水滴，顺着填料的间隙次第落下，与由风机从塔底向上或水平方向吹送的蒸汽逆流接触，完成传质过程，使氨由液相转为气相，随蒸汽排放，完成吹脱过程。
三、运行条件进水pH值≥11进水温度≥30℃SS含量≤50mg/L四、工艺流程说明氨氮废水首先进入调节池将pH值调到11左右,然后泵入吹脱塔的液体分布器,同时蒸汽在风机的作用下进入氨氮吹脱塔塔体下方进气口,而且充满进气段空间，然后匀压上升到填料段。
在填料的概况上，蒸汽将游离状态的氨吹出,由排气口排至吸收塔；出水流入中间池。
五、预期处理效果废水经吹脱塔吹脱后，氨氮去除率达到90%，氨氮含量≤280mg/L.经二级吹脱后，氨氮去除率达到95%，氨氮含量≤14mg，达到排放尺度。
六、占地面积氨氮吹脱项目主要为设备，设备主体面积4*4（两台）平米，考虑附属设备占地及设备间距，总占地面积约50平米。
七、产品选型及参数1）电费:装机总量：66kw其中进水泵：11kw 风机：55kw2）调PH值3）加温夏季正常运行，秋冬季可利用工业废气为水体加温。
氨吹脱塔单元设计示例
4.4.1氨吹脱塔单元4.4.1.1设计说明设计采用循环空气吹脱，气液比可取1500-3000，取3000。
4.4.1.2设计尺寸（1）吹脱塔的计算已知沼液中NH3-N约为2.5g/kg（2.5g/L），即摩尔分率为0.0026。
入吹脱塔的沼液流量为5.6m3，即为311.11kmol/h，设定回收率为90%。
同时在101.3kPa 和30℃时，该氨水稀溶液的氨分压为0.2kPa，故亨利系数E为76.923kPa，m=(0.2/101.3)/0.0026=0.7592。
30℃空气的分子量为29，密度1.165kg/m3。
①实际气液比（G/L）min=(X1-X2)/(Y2e-Y1)=(0.0026×90%)/(0.0026×0.7592)=1.186（G/L）=(1.1-2)×（G/L）min=1.8×1.186=2.135 (取系数为2)所以G=2.135×311.11×29/1.165=16534.23m3，即为664.22kmol/h。
故实际气液比（体积比）为：（G/L）v=16534.23/5.6=2952.54②理论板数确定吸收因子A=L/mG=0.617，即脱吸因子S=A-1=1.62N理论：X1-X2/X1-0=S N+1-S/S N+1-10.0026×90%/0.0026=(1.62N+1-1.62)/(1.62N+1-1)所以N=3.09，取N=4气相中氨的摩尔分率Y2=(X1-X2)/(G/L)=1.096×10-3；③塔的有效高度Z根据Drickanmer-Bradfood法：E T =0.17-0.616lgμ30℃，进料液体的摩尔粘度μ为0.8007cp（设计应选取最恶劣的条件，故中温35℃发酵，考虑到冬季热损失，选用20℃的进料，此时进料液体的摩尔粘度为1.005cp）故E T=0.17-0.616lgμ=0.169实际板数N=N T/E T=23.66 取24同时取板间距为450mm故Z=(18-1)×0.45=7.65m④塔高的确定塔顶高1m，设置进料口（40mm），人孔（500mm）；塔底高2m，（按照可以储存10min的容量测算），进气管内径40mm。
氨氮吹脱塔方案
氨氮吹脱系统技术方案2013年4月18日一、方案设计依据：1、废水水量：每小时额定处理量50立方2、进水氨氮含量2800mg/L3、出水氨氮要求：15mg/L二、氨氮吹脱原理介绍氨氮在废水中主要以铵离子（NH4+）和游离氨（NH3）状态存在，其平衡关系如下所示： NH3+H2O—NH4+ +OH- 这个关系受pH值的影响，当pH值高时，平衡向左移动，游离氨的比例增大。
常温时，当pH值为7左右时氨氮大多数以铵离子状态存在，而pH为11左右时，游离氨大致占98%。
不同pH、温度下氨氮的离解率详见表。
不同pH、温度下氨氮的离解率（％）当水的pH值升高，呈游离状态的氨易于逸出。
若加以搅拌、曝气等物理作用更可促使氨从水中溢出。
在实际工程中大多采用吹脱塔。
吹脱塔的构造一般采用气液接触装置，在塔的内部填充材料，用以提高接触面积。
调节pH值后的水从塔的上部淋洒到填料上而形成水滴，顺着填料的间隙次第落下，与由风机从塔底向上或水平方向吹送的蒸汽逆流接触，完成传质过程，使氨由液相转为气相，随蒸汽排放，完成吹脱过程。
三、运行条件进水pH值≥11进水温度≥30℃SS含量≤50mg/L四、工艺流程说明氨氮废水首先进入调节池将pH值调到11左右,然后泵入吹脱塔的液体分布器,同时蒸汽在风机的作用下进入氨氮吹脱塔塔体下方进气口,并且充满进气段空间，然后匀压上升到填料段。
在填料的表面上，蒸汽将游离状态的氨吹出,由排气口排至吸收塔；出水流入中间池。
五、预期处理效果废水经吹脱塔吹脱后，氨氮去除率达到90%，氨氮含量≤280mg/L.经二级吹脱后，氨氮去除率达到95%，氨氮含量≤14mg，达到排放标准。
六、占地面积氨氮吹脱项目主要为设备，设备主体面积4*4（两台）平米，考虑附属设备占地及设备间距，总占地面积约50平米。
七、产品选型及参数运行成本分析：1）电费:装机总量：66kw其中进水泵：11kw 风机：55kw66kw*24h=1584.00kw按照每千瓦时0.8元计算1584*0.8=1267.2元2）调PH值加工业废碱液，每立方水约计0.8元3）加温夏季正常运行，秋冬季可利用工业废气为水体加温。
氨氮吹脱塔方案
氨氮吹脱系统技术方案2013年4月18日一、方案设计依据：1、废水水量：每小时额定处理量50立方2、进水氨氮含量2800mg/L3、出水氨氮要求：15mg/L二、氨氮吹脱原理介绍氨氮在废水中主要以铵离子（NH4+）和游离氨（NH3）状态存在，其平衡关系如下所示：NH3+H2O—NH4+ +OH- 这个关系受pH值的影响，当pH值高时，平衡向左移动，游离氨的比例增大。
常温时，当pH值为7左右时氨氮大多数以铵离子状态存在，而pH为11左右时，游离氨大致占98%。
不同pH、温度下氨氮的离解率详见表。
不同pH、温度下氨氮的离解率（％）当水的pH值升高，呈游离状态的氨易于逸出。
若加以搅拌、曝气等物理作用更可促使氨从水中溢出。
在实际工程中大多采用吹脱塔。
吹脱塔的构造一般采用气液接触装置，在塔的内部填充材料，用以提高接触面积。
调节pH值后的水从塔的上部淋洒到填料上而形成水滴，顺着填料的间隙次第落下，与由风机从塔底向上或水平方向吹送的蒸汽逆流接触，完成传质过程，使氨由液相转为气相，随蒸汽排放，完成吹脱过程。
三、运行条件进水pH值≥11进水温度≥30℃SS含量≤50mg/L四、工艺流程说明氨氮废水首先进入调节池将pH值调到11左右,然后泵入吹脱塔的液体分布器,同时蒸汽在风机的作用下进入氨氮吹脱塔塔体下方进气口,并且充满进气段空间，然后匀压上升到填料段。
在填料的表面上，蒸汽将游离状态的氨吹出,由排气口排至吸收塔；出水流入中间池。
五、预期处理效果废水经吹脱塔吹脱后，氨氮去除率达到90%，氨氮含量≤280mg/L.经二级吹脱后，氨氮去除率达到95%，氨氮含量≤14mg，达到排放标准。
六、占地面积氨氮吹脱项目主要为设备，设备主体面积4*4（两台）平米，考虑附属设备占地及设备间距，总占地面积约50平米。
七、产品选型及参数运行成本分析：1）电费:装机总量：66kw其中进水泵：11kw 风机：55kw66kw*24h=按照每千瓦时元计算1584*=元2）调PH值加工业废碱液，每立方水约计元3）加温夏季正常运行，秋冬季可利用工业废气为水体加温。
氨氮吹脱塔方案.docx
氨氮吹脱技系统术方案2013年 4月 18日一、方案设计依据：1、废水水量：每小时额定处理量50 立方2、进水氨氮含量2800mg/L3、出水氨氮要求： 15mg/L二、氨氮吹脱原理介绍氨氮在废水中主要以铵离子（NH4+）和游离氨（ NH3）状态存在，其平衡关系如下+-所示： NH3+H2O—NH4 +OH 这个关系受 pH 值的影响，当 pH值高时，平衡向左移动，游离氨的比例增大。
常温时，当 pH值为 7 左右时氨氮大多数以铵离子状态存在，而 pH 为 11 左右时，游离氨大致占 98%。
不同 pH、温度下氨氮的离解率详见表。
不同 pH、温度下氨氮的离解率（％）pH20℃30℃35℃255058608083809093989898当水的 pH值升高，呈游离状态的氨易于逸出。
若加以搅拌、曝气等物理作用更可促使氨从水中溢出。
在实际工程中大多采用吹脱塔。
吹脱塔的构造一般采用气液接触装置，在塔的内部填充材料，用以提高接触面积。
调节pH 值后的水从塔的上部淋洒到填料上而形成水滴，顺着填料的间隙次第落下，与由风机从塔底向上或水平方向吹送的蒸汽逆流接触，完成传质过程，使氨由液相转为气相，随蒸汽排放，完成吹脱过程。
三、运行条件进水 pH值≥ 11进水温度≥ 30℃SS含量≤ 50mg/L四、工艺流程说明氨氮废水首先进入调节池将pH值调到 11 左右 , 然后泵入吹脱塔的液体分布器,同时蒸汽在风机的作用下进入氨氮吹脱塔塔体下方进气口, 并且充满进气段空间，然后匀压上升到填料段。
在填料的表面上，蒸汽将游离状态的氨吹出, 由排气口排至吸收塔；出水流入中间池。
五、预期处理效果废水经吹脱塔吹脱后，氨氮去除率达到90%，氨氮含量≤ 280mg/L. 经二级吹脱后，氨氮去除率达到95%，氨氮含量≤14mg，达到排放标准。
六、占地面积氨氮吹脱项目主要为设备，设备主体面积4*4 （两台）平米，考虑附属设备占地及设备间距，总占地面积约50 平米。
氨氮吹脱塔
______________________________________________________________________________________________________________氨氮吹脱吸收系统技术方案一、方案设计依据：1、废水水量：3600m3/d,设计水量为150m3/h。
2、出水氨氮要求：去除率60%-70%二、氨氮吹脱原理介绍氨氮在废水中主要以铵离子（NH4+）和游离氨（NH3）状态存在，其平衡关系如下所示：NH3+H2O—NH4+ +OH- 这个关系受pH值的影响，当pH值高时，平衡向左移动，游离氨的比例增大。
常温时，当pH值为7左右时氨氮大多数以铵离子状态存在，而pH为11左右时，游离氨大致占98%。
不同pH、温度下氨氮的离解率详见表。
不同pH、温度下氨氮的离解率（％）pH 20℃30℃35℃9.0 25 50 589.5 60 80 8310.0 80 90 9311.0 98 98 98当水的pH值升高，呈游离状态的氨易于逸出。
若加以搅拌、曝气等物理作用更可促使氨从水中溢出。
在实际工程中大多采用吹脱塔。
吹脱塔的构造一般采用气液接触装置，在塔的内部填充材料，用以提高接触面积。
调节pH值后的水从塔的上部淋洒到填料上而形成水滴，顺着填料的间隙次第落下，与由风机从塔底向上或水平方向吹送的空气逆流接触，完成传质过程，使氨由液相转为气相，随空气排放，完成吹脱过程。
三、运行条件进水pH值≥11外界条件：气温24℃，水温：35℃PH：10.5四、工艺流程说明氨氮废水首先进入调节池将pH值调到11左右,然后泵入吹脱塔的液体分布器,同时空气在风机的作用下进入氨氮吹脱塔塔体下方进气口,并且充满进气段空间，然后匀压上升到填料段。
在填料的表面上，蒸汽将游离状态的氨吹出,出水流出。
具体工艺流程见下图：pH控制系统原水pH调节池氨氮吹脱塔氨氮吸收加药系统风机五、预期处理效果废水经吹脱塔吹脱后，氨氮去除率达到60%-70%，氨氮含量由700mg/L处理至200-230mg/L。
氨氮吹脱塔方案
氨氮吹脱系统技术方案2013年4月18日一、方案设计依据：1、废水水量：每小时额定处理量50立方2、进水氨氮含量2800mg/L3、出水氨氮要求：15mg/L二、氨氮吹脱原理介绍氨氮在废水中主要以铵离子（NHf）和游离氨（NH）状态存在，其平衡关系如下所示：NH+HO—NH4++OH这个关系受pH值的影响，当pH值高时，平衡向左移动，游离氨的比例增大。
常温时，当pH值为7左右时氨氮大多数以铵离子状态存在，而pH为11左右时，游离氨大致占98%不同pH、温度下氨氮的离解率详见表。
不同pH、温度下氨氮的离解率（％）当水的pH值升高，呈游离状态的氨易于逸出。
若加以搅拌、曝气等物理作用更可促使氨从水中溢出。
在实际工程中大多采用吹脱塔。
吹脱塔的构造一般采用气液接触装置，在塔的内部填充材料，用以提高接触面积。
调节pH值后的水从塔的上部淋洒到填料上而形成水滴，顺着填料的间隙次第落下，与由风机从塔底向上或水平方向吹送的蒸汽逆流接触，完成传质过程，使氨由液相转为气相，随蒸汽排放，完成吹脱过程。
三、运行条件进水pH值》11进水温度》30 CSS含量w 50mg/L四、工艺流程说明氨氮废水首先进入调节池将pH值调到11左右,然后泵入吹脱塔的液体分布器，同时蒸汽在风机的作用下进入氨氮吹脱塔塔体下方进气口，并且充满进气段空间，然后匀压上升到填料段。
在填料的表面上，蒸汽将游离状态的氨吹出，由排气口排至吸收塔；出水流入中间池。
五、预期处理效果废水经吹脱塔吹脱后，氨氮去除率达到90%氨氮含量w 280mg/L.经二级吹脱后，氨氮去除率达到95%氨氮含量w 14mg达到排放标准。
六、占地面积氨氮吹脱项目主要为设备，设备主体面积4*4 （两台）平米，考虑附属设备占地及设备间距，总占地面积约50平米1）电费:装机总量：66kw其中进水泵：11kw 风机：55kw66kw*24h=1584.00kw按照每千瓦时0.8元计算1584*0.8=1267.2 元2）调PH值加工业废碱液，每立方水约计0.8元3）加温夏季正常运行，秋冬季可利用工业废气为水体加温按照每天处理最大量1200立方。
氨氮吹脱塔方案
氨氮吹脱塔方案公司内部编号：（GOOD-TMMT-MMUT-UUPTY-UUYY-DTTI-氨氮吹脱系统技术方案2013年4月18日一、方案设计依据：1、废水水量：每小时额定处理量50立方2、进水氨氮含量2800mg/L3、出水氨氮要求：15mg/L二、氨氮吹脱原理介绍氨氮在废水中主要以铵离子（NH4+）和游离氨（NH3）状态存在，其平衡关系如下所示： NH3+H2O—NH4+ +OH- 这个关系受pH值的影响，当pH值高时，平衡向左移动，游离氨的比例增大。
常温时，当pH值为7左右时氨氮大多数以铵离子状态存在，而pH为11左右时，游离氨大致占98%。
不同pH、温度下氨氮的离解率详见表。
不同pH、温度下氨氮的离解率（％）当水的pH值升高，呈游离状态的氨易于逸出。
若加以搅拌、曝气等物理作用更可促使氨从水中溢出。
在实际工程中大多采用吹脱塔。
吹脱塔的构造一般采用气液接触装置，在塔的内部填充材料，用以提高接触面积。
调节pH值后的水从塔的上部淋洒到填料上而形成水滴，顺着填料的间隙次第落下，与由风机从塔底向上或水平方向吹送的蒸汽逆流接触，完成传质过程，使氨由液相转为气相，随蒸汽排放，完成吹脱过程。
三、运行条件进水pH值≥11进水温度≥30℃SS含量≤50mg/L四、工艺流程说明氨氮废水首先进入调节池将pH值调到11左右,然后泵入吹脱塔的液体分布器,同时蒸汽在风机的作用下进入氨氮吹脱塔塔体下方进气口,并且充满进气段空间，然后匀压上升到填料段。
在填料的表面上，蒸汽将游离状态的氨吹出,由排气口排至吸收塔；出水流入中间池。
五、预期处理效果废水经吹脱塔吹脱后，氨氮去除率达到90%，氨氮含量≤280mg/L.经二级吹脱后，氨氮去除率达到95%，氨氮含量≤14mg，达到排放标准。
六、占地面积氨氮吹脱项目主要为设备，设备主体面积4*4（两台）平米，考虑附属设备占地及设备间距，总占地面积约50平米。
七、产品选型及参数1）电费:装机总量：66kw其中进水泵：11kw 风机：55kw66kw*24h=1584.00kw按照每千瓦时0.8元计算1584*0.8=1267.2元2）调PH值加工业废碱液，每立方水约计0.8元3）加温夏季正常运行，秋冬季可利用工业废气为水体加温。
氨氮吹脱塔方案
氨踽统2013年4月18日、方案设计依据:1、废水水量：每小时额定处理量50立方2、进水氨氮含量2800mg/L3、出水氨氮要求：15mg/L二、氨氮吹脱原理介绍氨氮在废水中主要以铁离子(NHZ)和游离氨(N&) 状态存在，其平衡关系如下所示：NH3+H2O—NHZ +0H- 这个关系受pH值的影响，当pH值高时，平衡向左移动, 游离氨的比例增大。
常温时，当pH值为7左右时氨氮大多数以铁离子状态存在，而pH为们左右时，游离氨大致占98%。
不同pH、温度下氨氮的离解率详见表。
不同pH、温度下氨氮的离解率(%)当水的pH值升高，呈游离状态的氨易于逸出。
若加以搅拌、曝气等物理作用更可促使氨从水中溢出。
在实际工程中大多采用吹脱塔。
吹脱塔的构造一般釆用气液接触装置，在塔的内部填充材料，用以提高接触面积。
调节pH值后的水从塔的上部淋洒到填料上而形成水滴，顺着填料的间隙次第落下，与由风机从塔底向上或水平方向吹送的蒸汽逆流接触，完成传质过程，使氨由液相转为气相，随蒸汽排放，完成吹脱过程。
三、运行条件进水pH值进水温度M30°CSS 含量W50mg/L四、工艺流程说明氨氮废水首先进入调节池将pH值调到11左右，然后泵入吹脱塔的液体分布器，同时蒸汽在风机的作用下进入氨氮吹脱塔塔体下方进气口，并且充满进气段空间，然后匀压上升到填料段。
在填料的表面上，蒸汽将游离状态的氨吹出，由排气口排至吸收塔；出水流入中间池。
五、预期处理效果废水经吹脱塔吹脱后，氨氮去除率达到90%,氨氮含量W280mg/L ・经二级吹脱后，氨氮去除率达到95%, 氨氮含量W14mg,达到排放标准。
六、占地面积氨氮吹脱项目主要为设备，设备主体面积4*4（两台）平米，考虑附属设备占地及设备间距，总占地面积约50平米。
七、产品选型及参数运行成本分析:1584*0. 8=1267.2 元2）嘉£11猱碱液，每立方水约计0. 8元3）妾華正常运行,秋冬季可利用工业废气为水体加温。
氨氮吹脱塔方案
氨氮吹脱塔方案集团企业公司编码：（LL3698-KKI1269-TM2483-LUI12689-ITT289-氨氮吹脱系统技术方案2013年4月18日一、方案设计依据：1、废水水量：每小时额定处理量50立方2、进水氨氮含量2800mg/L3、出水氨氮要求：15mg/L二、氨氮吹脱原理介绍氨氮在废水中主要以铵离子（NH4+）和游离氨（NH3）状态存在，其平衡关系如下所示：NH3+H2O—NH4++OH-这个关系受pH值的影响，当pH值高时，平衡向左移动，游离氨的比例增大。
常温时，当pH值为7左右时氨氮大多数以铵离子状态存在，而pH为11左右时，游离氨大致占98%。
不同pH、温度下氨氮的离解率详见表。
不同pH、温度下氨氮的离解率（％）当水的pH值升高，呈游离状态的氨易于逸出。
若加以搅拌、曝气等物理作用更可促使氨从水中溢出。
在实际工程中大多采用吹脱塔。
吹脱塔的构造一般采用气液接触装置，在塔的内部填充材料，用以提高接触面积。
调节pH值后的水从塔的上部淋洒到填料上而形成水滴，顺着填料的间隙次第落下，与由风机从塔底向上或水平方向吹送的蒸汽逆流接触，完成传质过程，使氨由液相转为气相，随蒸汽排放，完成吹脱过程。
三、运行条件进水pH值≥11进水温度≥30℃SS含量≤50mg/L四、工艺流程说明氨氮废水首先进入调节池将pH值调到11左右,然后泵入吹脱塔的液体分布器,同时蒸汽在风机的作用下进入氨氮吹脱塔塔体下方进气口,并且充满进气段空间，然后匀压上升到填料段。
在填料的表面上，蒸汽将游离状态的氨吹出,由排气口排至吸收塔；出水流入中间池。
五、预期处理效果废水经吹脱塔吹脱后，氨氮去除率达到90%，氨氮含量≤280mg/L.经二级吹脱后，氨氮去除率达到95%，氨氮含量≤14mg，达到排放标准。
六、占地面积氨氮吹脱项目主要为设备，设备主体面积4*4（两台）平米，考虑附属设备占地及设备间距，总占地面积约50平米。
七、产品选型及参数1）电费:装机总量：66kw其中进水泵：11kw风机：55kw66kw*24h=1584.00kw按照每千瓦时0.8元计算1584*0.8=1267.2元2）调PH值加工业废碱液，每立方水约计0.8元3）加温夏季正常运行，秋冬季可利用工业废气为水体加温。
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4.4.1氨吹脱塔单元4.4.1.1设计说明设计采用循环空气吹脱，气液比可取1500-3000，取3000。
4.4.1.2设计尺寸（1）吹脱塔的计算已知沼液中NH3-N约为2.5g/kg（2.5g/L），即摩尔分率为0.0026。
入吹脱塔的沼液流量为5.6m3，即为311.11kmol/h，设定回收率为90%。
同时在101.3kPa 和30℃时，该氨水稀溶液的氨分压为0.2kPa，故亨利系数E为76.923kPa，m=(0.2/101.3)/0.0026=0.7592。
30℃空气的分子量为29，密度1.165kg/m3。
①实际气液比（G/L）min=(X1-X2)/(Y2e-Y1)=(0.0026×90%)/(0.0026×0.7592)=1.186（G/L）=(1.1-2)×（G/L）min=1.8×1.186=2.135 (取系数为2)所以G=2.135×311.11×29/1.165=16534.23m3，即为664.22kmol/h。
故实际气液比（体积比）为：（G/L）v=16534.23/5.6=2952.54②理论板数确定吸收因子A=L/mG=0.617，即脱吸因子S=A-1=1.62N理论：X1-X2/X1-0=S N+1-S/S N+1-10.0026×90%/0.0026=(1.62N+1-1.62)/(1.62N+1-1)所以N=3.09，取N=4气相中氨的摩尔分率Y2=(X1-X2)/(G/L)=1.096×10-3；③塔的有效高度Z根据Drickanmer-Bradfood法：E T =0.17-0.616lgμ30℃，进料液体的摩尔粘度μ为0.8007cp（设计应选取最恶劣的条件，故中温35℃发酵，考虑到冬季热损失，选用20℃的进料，此时进料液体的摩尔粘度为1.005cp）故E T=0.17-0.616lgμ=0.169实际板数N=N T/E T=23.66 取24同时取板间距为450mm故Z=(18-1)×0.45=7.65m④塔高的确定塔顶高1m，设置进料口（40mm），人孔（500mm）；塔底高2m，（按照可以储存10min的容量测算），进气管内径40mm。
⑤塔径的确定F LV=L/V×(ρL/ ρv)0.5=1/2952.54 (1000/1.165)0.5=9.923×10-3；取板间距H T=0.45m；图筛板塔的泛点关联图查图得C20=0.08,对数值进行修正C=C20(σ/20)0.2=0.08(71.2/20)0.2=0.103；最大空速的确定：Umax=C(ρL-ρv / ρv)0.5；=0.103{（1000-1.165）/1.165}0.5=3.016m/s;实际流速确定= Umax×0.8=2.41m/s；所以D={(4×16534.23/3600)/(3.14×2.41)}0.5=1.56m，圆整后取1.6m。
实际取堰长Lw为0.7×1.6=1.12m；则下液管宽度wd=0.143D，A f/A T=0.0878。
（参见化学工艺设计手册153页弓形宽度和面积）根据塔径可以算出：A T=3.14×1.62/4=2.01m2；A f=0.0878×A T=0.176 m2；A n= A T- A f =1.834 m2；u n=V/A n=16534.23/3600/1.834=2.504m/s实际泛点百分率为：u n/ U max=2.504/3.016=83%⑥塔板详细设计采用平顶溢流堰、单溢流管溢流，筛板结构。
取堰高hw=0.05m。
采用垂直弓形降液管和普通平底受液盘，堰上液上高度h ow=2.84/1000×E×(L h/L w)2/3=2.84/1000×(5.6/1.12)2/3=0.0083m 取0.009m。
(一般情况下，液流收缩系数取1)板式清液层高度h L=0.05+0.009=0.059m。
降液管底隙高度：小塔径降液管底隙高度取25mm取筛板孔径do为6mm,孔间距t=2.5do=15mm，筛板取不锈钢塔板,厚度为3mm。
下液管宽度wd=0.143D=0.229m。
安全区ws=0.07m，无效区wc=0.05m。
开孔区面积A k =2[x(r2-x2)0.5+r2arcsin(x/r)]=1.426m2其中x=（D/2）－（wd+ws）=0.8-0.279=0.521r=（D/2）－wc=0.8-0.05=0.75由于考虑到塔板增设安装手柄，占据部分开孔区面积，实际取80%A k=1.14则筛板开孔数为n=n1×A k=(1158000/t2) A k=5867.2，取开孔数5868个。
⑦塔压降a干板压降HdHd=0.051×(u0/C0)2×(r g/r L) ×[1-(A0/A k)2]u0---筛孔气速，m/s；C0---筛孔的气体流量系数；r g、r L---气相、液相密度；A0、A k---筛孔面积、开孔区面积。
由于一般(A0/A k)2项很小，可简化计算Hd=0.051×(u0/C0)2×(r g/r L)孔速u0=V/Aa=16534.23/3600/(1.14×0.145)=27.785m/s。
由有效区的开孔率=0.9069（do/t）2=0.145和δ/d=3/6=0.5塔板的开孔率φ=开孔截面积/（塔截面积-降液区面积）=1.14×0.145/(2.01-2×0.176)=0.0997查图得出C0=0.73图干板孔流系数故Hd=0.051×(u0/C0)2×(r g/r L) =0.051×（27.785/0.73）2×(1.165/1000)=0.086m 液柱b有效液层阻力h b堰上液上高度h ow取0.009m；按面积（A T-2A f）计算气体速度：u=V/( A T-2A f)= 16534.23/3600/(2.01-2×0.176)=2.77m/s；相应的气体动能因子F=U（ρv）0.5=2.77×(1.165)0.5=2.99查图，可得液层充气系数β=0.57。
图充气系数和动能因子F a间的关系所以液层阻力h L=β(h w+h ow)=0.57×(0.05+0.009)=0.0336m液柱c总压降H总=（0.086+0.0336）×24=2.87m水柱，即为28.15kPa。
本设计为常压操作，对板压降本身无特殊要求。
⑧液沫夹带量的校核按照F LV=9.923×10-3和泛点百分率为0.83，由图可以查的ψ=0.35图液沫夹带关联线故e v=(ψ/1-ψ) ×[L/V×(ρL/ ρv)0.5]=0.053＜0.1(公斤液体/公斤干气体)。
⑨吹脱塔进出口管径选取A、气相进出口管，取空气流速为25m/s，则D2=[（16534.23/3600）/（0.785×20）]0.5=0. 484m。
取DN500B、液相进料管取流速为1m/s则D3=(5.6/3600/0.785/1)0.5=0.046 取DN50C、液相出料管取流速0.5m/s则D4=0.063，取DN65。
4.4.1.4工艺简图4.4.2酸洗塔单元4.4.2.1设计说明已知进塔气体（含有氨，其余为空气）流量16534.23m3，即为664.22kmol/h。
气体中氨的摩尔分数为1.096×10-3，要求回收率99%。
吸收液采用稀硫酸溶液，控制PH值为1，即硫酸的摩尔浓度为10-1mol/L。
选用不锈钢鲍尔环4.4.2.2设计尺寸①塔内吸收剂用量：填料塔回收的氨量：664.22×1.096×10-3=0.728kmol/h；有化学反应可知：2NH3+H2SO4(NH4)2SO4所以回收全部氨消耗的硫酸量为0.364kmol/h；将pH控制在1，即氢离子的浓度为10-1mol/L，即硫酸的浓度为0.5×10-2mol/L，所用最小液体量为：Lmin=0.364/0.5×10-1=7.28m3/h所以（L/V）min=（7.28×1000/18）/664.22=0.609（L/V）=2（L/V）min =1.218，即809.02kmol吸收剂用量为7.28×2=14.56m3/h。
②塔径计算（L/V）(ρv/ρL)0.5=1.218×18×(1.165/1000)0.5/29=0.026。
查填料的泛点压降图如下：图填料泛点及压降图可以知道纵坐标为0.21，即U2ΦΨ/g×(ρv/ρL) μl 0.2=0.21已知，常温下水的粘度μl=1cP，对于水Ψ=1；填料选用不锈钢鲍尔环乱堆，尺寸25×25×0.6，比表面积a=219m2/m3，空隙率0.95m3/m3，填料因子Φ=160m-1，堆积密度393kg/m3。
所以泛点气速U=2.91m/s故，实际气速取泛点气速的80%，即U1=80%×2.91=2.33m/s；因此填料塔塔径D=(V/0.785U1)0.5=(16534.23/3600/0.785U1)=1.58m，圆整取1.6m，则U1=2.286m/s；在设计的实际气速下，U2ΦΨ/g×(ρv/ρL) μl 0.2=0.13。
由横坐标0.026和纵坐标0.13查图得到填料层压降为100mm水柱/m填料③传质单元高度和传质单元数的确定采用恩田（Onda）等人提出的填料表面上气液相界面两侧传质膜系数的计算方法，进行计算：（可参考常用化工单元设备的设计79页进行计算，陈英男刘玉兰主编，华东理工大学出版社出版）气相传质系数：Kg=C(W g/aμg)0.7(μg/ρg D g)1/3(aD g/RT)(ad p)-2C----关联系数取5.23；W g----气体质量流速；kg/m2sa----填料比表面。
219m2；-6；μg-----度气体粘度，Pa.s，取18.6×10D g----溶质在气相中的扩散系数。
28×10-6m2/sad p----填料结构特性的形状系数，本文取219×0.025=5.225从传单单元高度关联式，输入相关的系数可以求出气相传质系数：Kg=5.23 ×[664.22×29/(0.785×1.62×3600)/（219×1.86×10-5）]0.7[1.86×10-5/(1.165×2.8×10-5)]1/3[219×2.8×10-5/(8.314×303)] ×(219×0.025)-2 =5.23×93.484×0.829×2.434×10-6×0.0334=3.295×10-5填料润湿表面积：a w=a×{1-exp[-1.45(σ1/σ)0.75(W L/ aμL) 0.1(W L2a/ρL2g)-0.05（W L2/ρL a）0.2]}σ1-----填料介质表面张力N/m，75dyn/cm=0.075N/m；σ----液体表面张力N/m，71.2mN/m；μL--------液体粘度，取0.801cP；表不同填料介质的表面张力计算如下：W g=664.22×29/(0.785×1.62×3600)=2.663kg/m2·sW L=14.56×1000/(0.785×1.62×3600)=2.01 kg/m2·s。