新规范箱涵结构设计
2022公路全断面装配式钢筋混凝土箱涵设计与施工技术规程
DB41/T 2279—2022公路全断面装配式钢筋混凝土箱涵设计与施工技术规程1 范围本文件规定了公路全断面装配式钢筋混凝土箱涵材料、设计、施工和工程验收阶段的要求。
本文件适用于公路全断面装配式钢筋混凝土箱涵（以下简称“装配式箱涵”）的设计、施工和工程验收。
2 规范性引用文件下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。
其中，注日期的引用文件，仅该日期对应的版本适用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。
GB/T 3274 碳素结构钢和低合金结构钢热轧钢板和钢带GB/T 5224 预应力混凝土用钢绞线GB/T 10798 热塑性塑料管材通用壁厚表GB/T 14370 预应力筋用锚具、夹具和连接器GB/T 17395 无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差GB/T 18173.3 高分子防水材料第3部分：遇水膨胀橡胶GB/T 20065 预应力混凝土用螺纹钢筋GB 50018 冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50108－2008 地下工程防水技术规范GB 50202 建筑地基基础工程施工质量验收标准GB 50204－2015 混凝土结构工程施工质量验收规范GB/T 50214 组合钢模板技术规范GB/T 50448 水泥基灌浆材料应用技术规范GB 50838－2015 城市综合管廊工程技术规范GB 50666 混凝土结构工程施工规范JC/T 881 混凝土接缝用建筑密封胶JC/T 942 丁基橡胶防水密封胶粘带JGJ 1 装配式混凝土结构技术规程JGJ 18 钢筋焊接及验收规程JGJ 33 建筑机械使用安全技术规程JGJ 55 普通混凝土配合比设计规程JGJ 107 钢筋机械连接技术规程JTG D30 公路路基设计规范JTG F80/1 公路工程质量检验评定标准第一册土建工程JTG/T 3310 公路工程混凝土结构耐久性设计规范JTG 3362 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范DB41/T 2279—2022JTG 3363 公路桥涵地基与基础设计规范JTG D60 公路桥涵设计通用规范JTG/T 3650 公路桥涵施工技术规范LD 48 起重机械吊具与索具安全规程3 术语和定义下列术语和定义适用于本文件。
箱涵分节长度规范要求
箱涵分节长度规范要求1. 引言箱涵是一种常见的交通设施，用于引导水流、涵养和输送。
为了确保箱涵的质量和安全，需要制定统一的分节长度规范要求。
本文将详细介绍箱涵分节长度规范要求的相关内容。
2. 规范背景箱涵分节长度规范要求是为了保证箱涵的结构稳定性和使用寿命，提高施工效率和质量，符合国家标准和相关法规要求。
同时，规范要求还考虑了工程的经济性和可行性，以便在实际施工中能够得到合理的应用。
3. 规范内容3.1 分节长度定义箱涵分节长度是指箱涵结构中每个分节的长度。
分节长度的合理确定对于箱涵的承载能力、水流引导和施工安全等方面都具有重要的影响。
3.2 分节长度要求根据箱涵的设计参数、材料特性、施工工艺等因素，制定了以下的分节长度要求：•每个分节的长度应满足设计要求，并根据实际情况进行调整；•对于大型箱涵，分节长度要满足施工和运输的需求，以保证箱涵的整体质量和安全；•分节长度应符合相关标准和规范的要求，以确保箱涵的使用寿命和可靠性；3.3 分节长度的测量和控制为了保证箱涵分节长度的质量，需要进行测量和控制。
具体操作方法如下：•在施工前，应使用测量工具对预制分节进行测量，确保满足设计要求；•在施工过程中，可以使用拉线和具体标定尺寸进行控制，以保证每个分节的长度符合要求；•对于大型箱涵，还可以使用仪器和设备进行实时的测量和控制，保证分节长度的准确性和一致性。
4. 规范应用箱涵分节长度规范要求的应用主要体现在以下几个方面：4.1 施工过程中的应用在箱涵的预制和施工过程中，施工人员需要按照规范要求进行操作。
包括：•预制分节时，根据规范要求确定每个分节的长度；•施工过程中，使用合适的测量工具和控制方法，确保分节长度的准确性；•在施工中，根据箱涵的实际情况和设计要求进行适当调整，以保证最佳的效果和质量。
4.2 监理和验收阶段的应用在箱涵的监理和验收阶段，监理工程师需要对箱涵的分节长度进行评估和验证。
主要包括：•对每个分节长度进行测量和记录，并与规范要求进行比对；•验收时，对分节长度的准确性、一致性和符合性进行评估；•验收合格后，对箱涵的分节长度情况进行档案管理，以备后续维护和检修使用。
新规范双孔箱涵结构设计
裂缝宽度验算:按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第1.0.7条规定：该箱涵所处环境类别为：Ⅰ类按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.2条规定：钢筋砼构件其计算裂缝宽度不应超过：0.20 mm1、顶板(1)跨中l0 = 4.35 m ，h =0.34 m ， a =0.04 m ，A S=805.54mm2 y s=0.12 m ，h0 =0.30 m ， b =1.00 m ，d=20mm M d =74.16 kN·m ，N d =9.95 kN， V d =45.18 kNe0 = M d/N d =7.453mN l=46.90 kN，N S=36.95 kN按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.4条规定：偏心受压构件：σss=N s（e s-z）/A s zηs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00e s=ηs e0+y s=7.57r f'=(b f'-b)h f'/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf')(h0/e s)2)h0=0.26σss=1.29Mpa按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.3条规定：W tk=C1C2C3σss/E s((30+d)/(0.28+10ρ))C1=1.0C2=1+0.5N l/N s=1.63C3=0.9E s=2.0E+05Mpaρ=(A s+A p)/(bh0+(b f-b)h f=0.60%W tk=0.0014mm满足(2)角点l0 = 4.35 m ，h =0.44 m ， a =0.04 m ，A S=1570.80mm2 y s=0.17 m ，h0 =0.40 m ， b =1.00 m ，d=20mm M d =206.56 kN·m ，N d =9.95 kN， V d =365.26 kNe0 = M d/N d =20.758mN l=99.25 kN·m ，N S=107.31 kN·m按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.4条规定：偏心受压构件：σss=N s（e s-z）/A s zηs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00e s=ηs e0+y s=20.93r f'=(b f'-b)h f'/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf')(h0/e s)2)h0=0.35σss=4.04Mpa按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.3条规定：W tk=C1C2C3σss/E s((30+d)/(0.28+10ρ))C1=1.0C2=1+0.5N l/N s=1.46C3=0.9E s=2.0E+05Mpaρ=(A s+A p)/(bh0+(b f-b)h f=0.60%W tk=0.0039mm满足2、底板(1)跨中l0 = 4.35 m ，h =0.34 m ， a =0.04 m ，A S=1365.91mm2 y s=0.12 m ，h0 =0.30 m ， b =1.00 m ，d=20mm M d =132.18 kN·m ，N d =116.83 kN， V d =10.62 kNe0 = M d/N d = 1.131mN l=65.50 kN，N S=51.33 kN按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.4条规定：偏心受压构件：σss=N s（e s-z）/A s zηs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00e s=ηs e0+y s=1.25r f'=(b f'-b)h f'/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf')(h0/e s)2)h0=0.26σss=0.14Mpa按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.3条规定：W tk=C1C2C3σss/E s((30+d)/(0.28+10ρ))C1=1.0C2=1+0.5N l/N s=1.64C3=0.9E s=2.0E+05Mpaρ=(A s+A p)/(bh0+(b f-b)h f=0.60%W tk=0.0002mm满足(2)角点l0 = 4.35 m ，h =0.44 m ， a =0.04 m ，A S=1570.80mm2 y s=0.17 m ，h0 =0.40 m ， b =1.00 m ，d=20mm M d =203.76 kN·m ，N d =116.83 kN， V d =365.26 kNe0 = M d/N d = 1.744mN l=99.92 kN·m ，N S=103.84 kN·m按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.4条规定：偏心受压构件：σss=N s（e s-z）/A s zηs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00e s=ηs e0+y s=1.91r f'=(b f'-b)h f'/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf')(h0/e s)2)h0=0.35σss=0.30Mpa按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.3条规定：W tk=C1C2C3σss/E s((30+d)/(0.28+10ρ))C1=1.0C2=1+0.5N l/N s=1.48C3=0.9E s=2.0E+05Mpaρ=(A s+A p)/(bh0+(b f-b)h f=0.60%W tk=0.0003mm满足3、侧板(1)板中l0 = 3.44 m ，h =0.35 m ， a =0.04 m ，A S=908.82mm2 y s=0.13 m ，h0 =0.31 m ， b =1.00 m ，d=18mm M d =107.58 kN·m ，N d =196.07 kN， V d =4.81 kNe0 = M d/N d =0.549mN l=98.77 kN，N S=97.29 kN按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.4条规定：偏心受压构件：σss=N s（e s-z）/A s zηs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00e s=ηs e0+y s=0.67r f'=(b f'-b)h f'/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf')(h0/e s)2)h0=0.26σss=0.17Mpa按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.3条规定：W tk=C1C2C3σss/E s((30+d)/(0.28+10ρ))C1=1.0C2=1+0.5N l/N s=1.51C3=0.9E s=2.0E+05Mpaρ=(A s+A p)/(bh0+(b f-b)h f=0.60%W tk=0.0002mm满足(2)角点l0 = 3.44 m ，h =0.45 m ， a =0.04 m ，A S=981.75mm2y s=0.18 m ，h0 =0.41 m ， b =1.00 m ，d=20mm M d =156.36 kN·m ，N d =196.07 kN， V d =47.36 kNe0 = M d/N d =0.797mN l=53.10 kN·m ，N S=103.25 kN·m按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.4条规定：偏心受压构件：σss=N s（e s-z）/A s zηs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00e s=ηs e0+y s=0.97r f'=(b f'-b)h f'/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf')(h0/e s)2)h0=0.35σss=0.19Mpa按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.3条规定：W tk=C1C2C3σss/E s((30+d)/(0.28+10ρ))C1=1.0C2=1+0.5N l/N s=1.26C3=0.9E s=2.0E+05Mpaρ=(A s+A p)/(bh0+(b f-b)h f=0.60%W tk=0.0002mm满足4、中间板(1)板中l0 = 3.44 m ，h =0.35 m ， a =0.04 m ，A S=628.32mm2 y s=0.13 m ，h0 =0.31 m ， b =1.00 m ，d=16mm M d =77.31 kN·m ，N d =365.26 kN， V d =57.31 kNe0 = M d/N d =0.212mN l=197.55 kN，N S=167.71 kN按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.4条规定：偏心受压构件：σss=N s（e s-z）/A s zηs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00e s=ηs e0+y s=0.34r f'=(b f'-b)h f'/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf')(h0/e s)2)h0=0.24σss=0.11Mpa按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.3条规定：W tk=C1C2C3σss/E s((30+d)/(0.28+10ρ))C1=1.0C2=1+0.5N l/N s=1.59C3=0.9E s=2.0E+05Mpaρ=(A s+A p)/(bh0+(b f-b)h f=0.60%W tk=0.0001mm满足(2)角点l0 = 3.44 m ，h =0.55 m ， a =0.04 m ，A S=1058.22mm2 y s=0.23 m ，h0 =0.51 m ， b =1.00 m ，d=16mm M d =27.50 kN·m ，N d =365.26 kN， V d =271.07 kNe0 = M d/N d =0.075mN l=0.00 kN·m ，N S=27.50 kN·m按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.4条规定：偏心受压构件：σss=N s（e s-z）/A s zηs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00e s=ηs e0+y s=0.30r f'=(b f'-b)h f'/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf')(h0/e s)2)h0=0.27σss=0.003Mpa按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.3条规定：W tk=C1C2C3σss/E s((30+d)/(0.28+10ρ))C1=1.0C2=1+0.5N l/N s=1.00C3=0.9E s=2.0E+05Mpaρ=(A s+A p)/(bh0+(b f-b)h f=0.60%W tk=0.0000mm满足。
新规范箱涵结构设计(2021年7月).
新规范箱涵结构设计(2021年7月).1、孔径及净空商定:净跨径L 0 = 3.0m 1、轴向力以杆件受压为正。
净高h 0 = 2.5m2、弯矩以使箱涵内框一侧受拉为正。
2、设计平安等级三级3、截面剪力:使计算截面逆时针转动为正。
结构重要性系数r 0 = 0.9前提条件:1支座在杆件下方;3、汽车荷载2x为计算截面距左端支座之距离。
荷载等级大路—Ⅰ级4、支座反力以受压为正。
4、填土状况5、以梁为隔离体,固端梁简化为简支梁时,涵顶填土高度H =0.8m 图中所加的杆端力(轴力、弯矩及支反力均为正值,土的内摩擦角Φ =30°若计算得到的值为负值,则表示实际方向与图中所示填土容重γ1 =18kN/m 3 的方向相反。
地基容许承载力[σ0] =200kPa6、本表格默认箱涵内水深为满水,也可以修改表格,5、建筑材料先不考虑水压力得到涵洞基底应力σmax,一般钢筋种类HRB335最终要求的基底应力为:σmax+h 水*10KPa。
主钢筋直径12mm 钢筋弹性模量Es =200000MPa 钢筋抗拉强度设计值f sd =280MPa7、本表格未考虑砼收缩、温度变化的影响。
涵身混凝土强度等级C 208、本表格已考虑涵洞设计细则中竖向土压力系数的影响。
涵身混凝土抗压强度设计值f cd =9.2MPa 9、本表格已考虑偏心受压构件裂缝宽度验算。
涵身混凝土抗拉强度设计值f td = 1.06MPa 钢筋混凝土重力密度γ2 =25.0kN/m 3基础混凝土强度等级C 15混凝土重力密度γ3 =24.0kN/m 3(一截面尺寸拟定 (见图L-01顶板、底板厚度δ =0.3m C 1 =0.3m 侧墙厚度t =0.28m C 2 =0.5m 横梁计算跨径L P = L 0+t = 3.28m L = L 0+2t = 3.56m 侧墙计算高度h P =h 0+δ = 2.8m h = h 0+2δ =3.1m 基础襟边 c =0.2m 基础高度 d =0.4m 基础宽度B = 3.96m[JTG/T D65-04--2007表9.2.2]h/D =0.22竖向土压力系数Ks =1.09图 L-01(二荷载计算1、恒载恒载竖向压力p 恒= Ks γ1H+γ2δ =23.19kN/m 2恒载水平压力钢筋混凝土箱涵结构设计一、设计资料二、设计计算顶板处e P1 = γ1Htan 2(45°-φ/2 = 4.80kN/m 2底板处e P2 = γ1(H+htan 2(45°-φ/2 =23.40kN/m 22、活载汽车后轮着地宽度0.6m,由《大路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004第4.3.4条规定,按30°角向下分布。
新规范箱涵结构设计(2010年7月)
1、孔径及净空约定：净跨径L 0 = 3.0m 1、轴向力以杆件受压为正。
净高h 0 = 2.5m2、弯矩以使箱涵内框一侧受拉为正。
2、设计安全等级三级3、截面剪力：使计算截面逆时针转动为正。
结构重要性系数r 0 =0.9前提条件：1）支座在杆件下方；3、汽车荷载2）x为计算截面距左端支座之距离。
荷载等级公路 —Ⅰ级4、支座反力以受压为正。
4、填土情况5、以梁为隔离体，固端梁简化为简支梁时，涵顶填土高度H =0.8m 图中所加的杆端力（轴力、弯矩）及支反力均为正值，土的内摩擦角Φ =30°若计算得到的值为负值，则表示实际方向与图中所示填土容重γ1 =18kN/m 3的方向相反。
地基容许承载力[σ0] =200kPa6、本表格默认箱涵内水深为满水，也可以修改表格，5、建筑材料先不考虑水压力得到涵洞基底应力σmax，普通钢筋种类HRB335最后要求的基底应力为：σmax+h 水*10KPa。
主钢筋直径12mm 钢筋弹性模量Es =200000MPa 钢筋抗拉强度设计值f sd =280MPa7、本表格未考虑砼收缩、温度变化的影响。
涵身混凝土强度等级C 208、本表格已考虑涵洞设计细则中竖向土压力系数的影响。
涵身混凝土抗压强度设计值f cd =9.2MPa 9、本表格已考虑偏心受压构件裂缝宽度验算。
涵身混凝土抗拉强度设计值f td = 1.06MPa 钢筋混凝土重力密度γ2 =25.0kN/m 3基础混凝土强度等级C 15混凝土重力密度γ3 =24.0kN/m 3(一)截面尺寸拟定 (见图L-01)顶板、底板厚度δ =0.3m C 1 =0.3m 侧墙厚度t =0.28m C 2 =0.5m 横梁计算跨径L P = L 0+t = 3.28m L = L 0+2t = 3.56m 侧墙计算高度h P = h 0+δ = 2.8m h = h 0+2δ =3.1m 基础襟边 c =0.2m 基础高度 d =0.4m 基础宽度B = 3.96m[JTG/T D65-04--2007表9.2.2]h/D =0.22竖向土压力系数Ks =1.09图 L-01(二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力p 恒 = Ks γ1H+γ2δ =23.19kN/m 2恒载水平压力钢 筋 混 凝 土 箱 涵 结 构 设 计一 、 设 计 资 料二 、 设 计 计 算顶板处e P1 = γ1Htan 2(45°-φ/2) = 4.80kN/m 2底板处e P2 = γ1(H+h)tan 2(45°-φ/2) =23.40kN/m 22、活载汽车后轮着地宽度0.6m，由《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.3.4条规定，按30°角向下分布。
涵洞(圆管涵、拱涵、箱涵、盖板涵)标准化设计宣贯
保护层最小厚度
保护层设计厚度
施工误差△： 预制0mm，现浇5mm
注：实际采用砼等级比上表规定低5Mpa，相应保护层厚度比规定 增加5～10mm；低10Mpa，增加10～15mm。
三、参考图的结构计算
结构耐久性
环境作用 砼强度 主筋最小保 净保护层
等级
等级 护层厚度(mm) 厚度(mm)
圆管涵
C
C40
沉降缝渗水
底部涌砂
细化防止沉降缝 渗水涌砂的措施。
填料脱落
沉降缝错台
一、以往设计、施工中存在的主要问题 沉降缝病害
技术性病害
危害：水流冲刷将台背回填砂带出，造成台背淘空。
原因：不均匀沉降引起错台现象；填缝料填塞不密实、 老化脱落致使沉降缝渗水，水流将台背回填砂带出，产
生涌砂现象，造成台背淘空。
措施建议：涵洞位置及数量应整体考虑、合理布设，尽 量减少后期沉降，养护部门及时对洞口、洞内的堵塞物 及锥坡长草进行清理；高速公路建议选择孔径不小于 1.5m的圆管涵，方便清淤。
一、以往设计、施工中存在的主要问题
功能性病害
通道涵长时间水浸、 涵顶刮擦、涵洞废弃
通道涵水浸
盖板涵、箱涵和拱 涵均增设5m净高的 涵洞类型。
λ=tan2(45-φ/2)
圆管自重：
M=0.369γtR2
混凝土圆管涵结构应按《04桥规》的规定进行承载能力极限状态的承载
能力(强度)和正常使用极限状态下的裂缝宽度的验算。
三、参考图的结构计算
(3) 盖板涵(EXCEL表格计算)
盖板两端简支
涵台两端简支
计算分析
涵台与盖板铰接 与基础固结
(1)盖板的长度与宽度之比大于等于2时，按简支单向板计算。 (2)分离式涵台:作为上下端简支的竖梁计算。 (3)整体式涵台身按上端与盖板不可移动的铰接、下端与基础固结计算。
(完整版)新规范双孔箱涵结构设计
1、孔径及净空净跨径L 0 = 6.9m 净高h 0 =3m孔数m=22、设计安全等级二级结构重要性系数r 0 =1.03、汽车荷载荷载等级公路 —Ⅰ级4、填土情况涵顶填土高度H =0.55m 土的内摩擦角Φ =35°填土容重γ1 =18kN/m 3地基容许承载力[σ0] =200kPa5、建筑材料普通钢筋种类HRB335主钢筋直径28mm 钢筋抗拉强度设计值f sd =280MPa 涵身混凝土强度等级C 30涵身混凝土抗压强度设f cd =13.8MPa 涵身混凝土抗拉强度设f td = 1.39MPa 钢筋混凝土重力密度γ2 =25kN/m 3基础混凝土强度等级C 15混凝土重力密度γ3 =24kN/m 3钢 筋 混 凝 土 箱 涵 结 构 设 计一 、 设 计 资 料(一)截面尺寸拟定 (见顶板、底板厚度δ =0.55m C 1 =0.3m 侧墙厚度t =0.45m C 2 =0.3m 横梁计算跨径L P = L 0+t=7.35m L =2L 0+3t =15.15m 侧墙计算高度h P = h 0+δ = 3.55m h = h 0+2δ = 4.1m 基础襟边 c =0.15m 基础高度 d =0.15m 基础宽度 B =15.45m(二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力p 恒 = γ1H+γ2δ23.65kN/m2恒载水平压力顶板处e P1 = γ1Htan 2(45 2.68kN/m 2图 L-01底板处e P2 = γ1(H+h)tan22.68kN/m 22、活载汽车后轮着地宽度一个汽车后轮横向分布<1.3/2 m <1.8/2m故横向分布宽度 a =(0.6/2+Ht2.535m同理，纵向，汽车后0.2/2+Htan30°=0.418 m <1.4/2m0.62 m0.6/2+Htan30°=二 、 设 计 计 算故b =(0.2/2+Ht 0.835m ∑G =140kN 车辆荷载垂直压力q 车 = ∑G/(a×b)66.13kN/m 2车辆荷载水平压力e 车 = q 车tan 2(45°17.92kN/m 2(三)内力计算1、构件刚度比K =(I 1/I 2)×0.88u=2K+1=2.762、节点弯矩和轴向力计(1)a种荷载作用下 (图涵洞四角节点弯矩M aA = M aC = M aE =-1/u ·pL P 2/12M BA = M BE= M DC =-(3K+1)/u ·pL P 2/12M BD = M DB =0横梁内法向力N a1= N a2= Na1' =0侧墙内法向力N a3 = N a4=(M BA -M aA +pL p 2/2Na 5=-(N a3+N a4)恒载p = p 恒 =23.65kN/m2M aA = M aC= M aE =-38.52kN ·mM BA= MBE= M DC =-140.44kN ·m N a3 = N a4=73.05kN Na 5=-146.09kN车辆荷载p = q 车 =66.13kN/m 2M aA = M aC= M aE =-107.72kN ·m 图 L-02M BA= MBE= M DC =-392.71kN ·m N a3 = N a4=204.26kN Na 5=-408.52kN (2)b种荷载作用下 (图M bA = M bC = M bE =-K ·ph P 2/6u M BA = M BE = M DC =K ·ph P 2/12uM BD = M DB=0N b1 = N b2= Nb1' =ph P /2N b3 = N b4=(M BA -M bA )/L pN b5=-(N b3+N b4)恒载p = e P1 = 2.68kN/m2M bA = M bC= M bE =-1.80kN ·m M BA= MBE= M DC =0.90kN ·m N b1 = N b2= N b1' = 4.76kN N b3 = N b4=-0.37kN N b5=0.73kN图 L-03(3)c种荷载作用下 (图Φ=20u(K+6)431.35M cA = M cE =-(8K+59)·ph P 2/6ΦM cC = M cF=-(12K+61)·ph P 2/6ΦM BA= M BE=(7K+31)·ph P 2/6ΦM DC = M DF =(3K+29)·ph P 2/6ΦM BD = M DB=0N c1 =N c1'=ph P /6+(M cC -M cA )/h P N c2=N c2'=ph P/3-(M cC -N c3= Nc4=(M BA -M cA )/L pN c5 =-(N c3+N c4)恒载p = e P2-e P1 =20.00kN/m 2M cA = M cE=-6.43kN ·mM cC= M cF=-6.97kN ·m M BA = M BE=3.62kN ·m 图 L-04M DC= M DF= 3.08kN ·m N c1 =N c1'=11.68kN N c2 =N c2'=23.82kN N c3 = N c4=1.37kNN c5 =-2.74kN(4)d种荷载作用下 (图Φ1=20(K+2)631.52Φ2=u/K= 3.13Φ3=120K3+2656.90Φ4=120K 3+5893.53Φ5=360K3+71102.22Φ6=120K 3+61136.50M dA =(-2/Φ2+Φ3/Φ1)·M dE =(-2/Φ2-Φ3/Φ1)·M dC =-(2/Φ2+Φ5/Φ1)·M dF =-(2/Φ2-Φ5/Φ1)·M BA =-(-2/Φ2+Φ4/Φ1)·M BE =-(-2/Φ2-Φ4/Φ1)·M DC =(1/Φ2+Φ6/Φ1)·M DF =(1/Φ2-Φ6/Φ1)·M BD =-Φ4·ph P 2/12Φ1M DB =Φ6·ph P 2/12Φ1N d1 =(M dC +ph P 2/2-M dA )/h P图 L-05N d2 =ph p -N d1N d1' =(M dF -M dE )/h P N d2' =ph p -N d1'N d3 =(M BA +M BD -M dA )/L P N d4 =(M BE+M BD-M dE )/L P N d5 =-(N d3+N d4)车辆荷载p = e 车 =17.92kN/m 2M dA =22.70kN ·m M dE =-94.76kN ·m M dC =-22.43kN ·mM dF =10.42kN·mM BA =-19.32kN·mM BE =7.31kN·mM DC =19.94kN·mM DF =-13.93kN·mM BD =-26.63kN·mM DB =33.87kN·mN d1 =-44.52kNN d2 =108.14kNN d1' =0.88kNN d2' =62.74kNN d3 =-9.34kNN d4 =10.26kNN d5 =-0.92kN (5)节点弯矩、轴力计算按《公路桥涵设计通用3、构件内力计算(跨中截(1)顶板1(图L-06)x =L P/2P = 1.2p 恒+1.4q 车120.96kNN x = N 1 =-39.31kN M x=M A +N 3x-336.51kN ·m V x = Px-N 3 =82.60kN顶板1'x =L P/2P = 1.2p 恒+1.4q 车120.96kN N x = N 1' =24.25kN M x=M E +N 4x-272.93kN ·m V x = Px-N 4 =55.15kN(2)底板2(图L-07)ω1 =1.2p 恒+1.4(q 车=125.35kN/m 2ω2 =1.2p 恒+1.4q 车图 L-07=120.96kN/m2x =L P /2N x = N 2 =191.41kNM x =M C +N 3x-ω2·x 2/2-=260.23kN ·mV x =ω2x+3x 2(ω=94.70kN底板2'ω1 =1.2p 恒+1.4q 车=120.96kN/m 2ω2 =1.2p 恒+1.4(q 车-=116.57kN/m 2x =L P /2N x = N 2' =127.85kNM x =M F +N 4x-ω2·x 2/2-=444.13kN ·mV x =ω2x+x 2(ω1-=47.09kN(3)左侧墙(图L-08)ω1 =1.4e P1+1.4e 车=28.85kN/m 2ω2 =1.4e P2+1.4e 车56.84kN/m 2x =h P /2N x = N 3 =361.94kNM x =M A +N 1x-ω1·x 2/2-=-299.35kN ·mV x =ω1x+x 2(ω2-=102.93kN(4)右侧墙(图L-09)图 L-08图 L-09ω1 =1.4e P1 = 3.76kN/m 2ω2=1.4e P2 =31.75kN/m2x =h P /2N x = N 4=389.39kNM x =M E +N 1'x-ω1·x 2/2-=-311.46kN ·mV x =ω1x+x 2(ω2-=-5.16kN(5)中间墙(图L-10)x =h P /2N x = N 5=-751.33kNM x =M BD +(N1+N 1')x=-64.02kN ·m V x =-(N 1+N 1')=15.06kN(5)构件内力汇总表图 L-10(四)截面设计1、顶板(A-B\B-E)钢筋按左、右对称，用(1)跨中l 0 =7.35 m ，h =0.55 m ， a =0.04 m ，h 0 =0.51 m ，b =1.00 m ，M d =336.51 kN ·m ，N d =-39.31 kN ， V d =82.60 kNe 0 = M d /N d=-8.561m i =h/121/2=0.159m 长细比l 0/i =46.29> 17.5由《公路钢筋混凝土及ξ1 =0.2+2.7e 0-45.120≤ 1.0，取ξ1 =-45.12ξ2=1.15- 1.016> 1.0 ，取ξ2 =1.00η =1+(l 0/h)2ξ1ξη = 1.343由《公路钢筋混凝土及e = ηe 0+h/2-a -11.261m r 0N d e =f cd bx(h 0-x/2)442.66 =13800x(0.51-x/2)解得x =0.067 m ≤ξb h 0 =0.56×0.51 =0.286 m故为大偏心受压构件。
新规范箱涵结构设计
1、孔径及净空净跨径L 0 = 2.5m 净高h 0 =3m2、设计安全等级一级结构重要性系数r 0 = 1.13、汽车荷载荷载等级公路 —Ⅱ级4、填土情况涵顶填土高度H =0.8m 土的内摩擦角Φ =30°填土容重γ1 =18kN/m 3地基容许承载力[σ0] =350kPa5、建筑材料普通钢筋种类HRB335主钢筋直径12mm 钢筋抗拉强度设计值f sd =280MPa涵身混凝土强度等级C 25涵身混凝土抗压强度设计值f cd =11.5MPa 涵身混凝土抗拉强度设计值f td = 1.23MPa 钢筋混凝土重力密度γ2 =25kN/m 3基础混凝土强度等级C 15混凝土重力密度γ3 =24kN/m 3(一)截面尺寸拟定 (见图L-01)顶板、底板厚度δ =0.3m C 1 =0.3m 侧墙厚度t =0.28m C 2 =0.5m 横梁计算跨径L P = L 0+t = 2.78m L = L 0+2t = 3.06m 侧墙计算高度h P = h 0+δ = 3.3m h = h 0+2δ =3.6m 基础襟边 c =0.45m 基础高度 d =0.4m 基础宽度 B =3.96m图 L-01(二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力p 恒 = γ1H+γ2δ =21.90kN/m 2恒载水平压力顶板处e P1 = γ1Htan 2(45°-φ/2) = 4.80kN/m 2底板处e P2 = γ1(H+h)tan 2(45°-φ/3) =26.40kN/m 22、活载钢 筋 混 凝 土 箱 涵 结 构 设 计一 、 设 计 资 料二 、 设 计 计 算汽车后轮着地宽度0.6m，由《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.3.4条规定，按30°角向下分布。
一个汽车后轮横向分布宽> 1.3/2 m < 1.8/2 m故横向分布宽度a = (0.6/2+Htan30°)³2+1.3 =2.824m同理，纵向，汽车后轮着地长度0.2m0.2/2+Htan30°=0.562 m < 1.4/2 m 故b = (0.2/2+Htan30°)³2 =1.124m ∑G =140kN 车辆荷载垂直压力q 车 = ∑G /(a³b) =44.12kN/m 2车辆荷载水平压力e 车 = q 车tan 2(45°-φ/2) =14.71kN/m 2(三)内力计算1、构件刚度比K = (I 1/I 2)³(h P /L P ) =1.462、节点弯矩和轴向力计算(1)a种荷载作用下 (图L-02)涵洞四角节点弯矩M aA = M aB = M aC = M aD =-1/(K+1)²pL P 2/12横梁内法向力N a1 = N a2 =0侧墙内法向力N a3 = N a4 =pL P /2恒载p = p 恒 =21.90kN/m 2M aA = M aB = M aC = M aD =-5.73kN ²m N a3 = N a4 =30.44kN 车辆荷载p = q 车 =44.12kN/m 2M aA = M aB = M aC = M aD =-11.55kN ²mN a3 = N a4 =61.33kN(2)b种荷载作用下 (图L-03)M bA = M bB = M bC = M bD =-K/(K+1)²ph P 2/12N b1 = N b2 =ph P /2N b3 = N b4 =0恒载p = e P1 =4.80kN/m 2M bA = M bB = M bC = M bD =-2.59kN ²m N b1 = N b2 =7.92kN(3)c 种荷载作用下 (图L-04)图 L-03M cA = M cD =-K(3K+8)/[(K+1)(K+3)]²ph P 2/60M cB = M cC =-K(2K+7)/[(K+1)(K+3)]²ph P 2/60N c1 =ph P /6+(M cA -M cB )/h P N c2 =ph P /3-(M cA -M cB )/h PN c3 = N c4 =0恒载p = e P2-e P1 =21.60kN/m 2M cA = M cD =-6.46kN ²m M cB = M cC =-5.18kN ²m N c1 =11.49kN N c2 =24.15kN(4)d 种荷载作用下 (图L-05)M dA =-[K(K+3)/6(K 2+4K+3)+(10K+2)/(15K+5)]²ph P 2/40.76 m0.6/2+Htan30°=M dB =-[K(K+3)/6(K2+4K+3)-(5K+3)/(15K+5)]²ph P2/4M dC =-[K(K+3)/6(K2+4K+3)+(5K+3)/(15K+5)]²ph P2/4M dD =-[K(K+3)/6(K2+4K+3)-(10K+2)/(15K+5)]²ph P2/4N d1 =(M dD-M dC)/h PN d3 = -N d4 =-(M dB-M dC)/L P车辆荷载p = e车 =14.71kN/m2M dA =-28.67kN²mM dB =11.37kN²mM dC =-19.29kN²mM dD =20.75kN²m图 L-05N d1 =12.13kNN d2 =36.40kNN d3 = -N d4 =-11.03kN(5)节点弯矩、轴力计算及荷载效应组合汇总表按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.1.6条进行承载能力极限状态效应组合V x =ω1x+x2(ω2-ω1)/2L P-N3图 L-07=-45.05kN(3)左侧墙 (图L-08)ω1 =1.4e P1+1.4e 车=27.31kN/m 2ω2 =1.4e P2+1.4e 车57.55kN/m 2x =h P /2N x = N 3 =106.94kNM x =M B +N 1x-ω1²x 2/2-x 3(ω2-ω1)/6h P=10.83kN ²mV x =ω1x+x 2(ω2-ω1)/2h P -N 1=13.37kN(4)右侧墙 (图L-09)ω1 = 1.4e P1 = 6.72kN/m 2ω2 = 1.4e P2 =36.96kN/m 2x =h P /2N x = N 4 =137.83kNM x =M C +N 1x-ω1²x 2/2-x 3(ω2-ω1)/6h P=-4.06kN ²m V x =ω1x+x 2(ω2-ω1)/2h P -N 1=-20.60kN(5)构件内力汇总表(四)截面设计1、顶板 (B-C)钢筋按左、右对称，用最不利荷载计算。
箱涵设计说明
公路钢筋混凝土箱形涵洞设计说明一、设计依据及规范1、《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3、《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024-85）6、《公路工程抗震设计规范》（JTJ 004-89）7、《公路工程水文勘测设计规范》（JTG C30-2002）8、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）二、主要技术标准1、设计荷载：公路-I级、公路-II级2、道路等级：高速公路，I、II、III、IV级公路3、设计洪水频率：涵洞 1/100三、设计范围1、孔径类型：2、涵洞轴线与路线中心线法线的夹角：0o、10o 、20o 、30o、40o 、45o3、本设计适用于填土不高，地基承载力较低的平原地区之涵洞道。
4、通道其地基承载力：当填土高度为 0.1＜H≤3.0m时，其地基承载力≥120KPa，当填土高度为 3.0＜H≤5.0m时，其地基承载力≥150KPa；四、建筑材料1、箱身及翼墙： C30混凝土；2、箱身基础： C20混凝土；3、洞内路面： C20或C30混凝土；4、洞口河床铺砌及隔水墙： M7.5水泥砂浆砌MU30片石；5、锥形护坡： M5水泥砂浆砌MU30片石，6、勾缝： M7.5水泥砂浆；7、牛腿及搭板： C30混凝土；8、钢材： D＜12mm时，为R235钢筋(即老规范的I级钢筋)，D≥12mm时，为HRR335钢筋(即老规范的II级钢筋)；五、设计要点1、箱涵按整体闭合框架计算内力，顶、底板、侧墙均按偏心受压构件计算；箱身纵向按构造配筋，其配筋率不小于3‰。
2、箱身荷载(1)恒载：包括箱身自重，箱身侧面及其顶面填土的重力。
(2)活载：a、车辆荷载引起的竖向压力，板顶填土高度大于0.5m时，汽车荷载不计冲击力，按车轮着地面的边缘向下30o分布。
箱涵施工方案(最新版)
成县城区道路工程第三标东河西路K0+737.30箱涵箱涵专项施工方案编制：审核：编制日期：x年x月x日施工单位： xxxxxxxxxxx公司一、工程概况:K0+737.30排水箱涵位于东河西路第三标段，箱涵总长45.37米，宽6米，结构形式为单孔6×4米，顶、底板主筋均为Φ22，箱涵主体结构采用C30砼现浇；每6米一节标准单元节，两节间设置沉降缝，缝宽2厘米，缝内填塞橡胶止水带。
垫层厚20cm砂砾石垫层：采用60cm C20混凝土基础，50cm钢筋砼箱体，混凝土钢筋保护层厚度均为3cm。
锥坡材料均采用M7.5浆砌片石，片石强度不低于30Mpa，洞口铺砌采用C25砼。
主要工程项目为：沟槽土方开挖；铺砂砾石垫层；砼垫层；钢筋砼底板；钢筋砼壁板；钢筋砼顶板；接缝处理；施工缝处理；洞口八字墙；回填；路基水泥稳定石屑；沥青路面；清理、竣工。
详见施工图:二、编制依据:1、工程设计图纸：2、国家规范和行业标准：3、施工调查及现场踏勘；4、公司拥有的科技成果、施工工艺、施工方法成果、管理水平及多年积累的类似工程施工经验等。
5、相关法律法规对水土保持、环境保护、安全管理的规定；三、编制原则:1、根据工程实际情况，制定切实可行的施工方案，确保施工目标的圆满实现。
2、合理布置施工现场、尽量减少工程消耗，降低生产成本。
四、施工组织计划:1、人员配置1.2施工队伍安排领工员：3人钢筋工：8人模板工：9人砼工：8 人浆砌工：5人杂工：4人3、材料计划根据施工需求采购材料，保证材料及时到场，先由试验工程师取样检查，合格后，报监理工程师现场抽样检查，达到要求后方可进场使用。
主要工程数量表五、工程进度计划:计划工期为 45 个历天；附带工程进度计划（详见施工进度图）六、施工方案1、施工准备施工前对现场进行调查，了解地下管线、电缆等埋设情况，对可能受到施工影响的地下管线，及时向监理工程师和有关部门汇报，并采取措施迁移与保护。
箱涵结构设计
η = 1.013
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)第5.3.5条 e = ηe0+h/2-a = 3.594 m r0Nde = fcdbx(h0-x/2)
基础混凝土强度等级 混凝土重力密度
二、设 计 计 算
L0 =
5
m
h0 = 2.2 m
二级
r0 = 1.0
公路 — Ⅰ级
H= 4 m
Φ = 30 °
γ1 =
18
kN/m3
[σ0] = 200 kPa
fsd =
C fcd = ftd = γ2 =
C γ3 =
HRB335 28 280
30 13.8 1.39 25
解得
211.18 = 13800x( 0.47-x/2)
x = 0.034 m
≤
ξbh0 =
0.56× 0.47 = 0.263 m
第4页
故为大偏心受压构件。 As = (fcdbx-r0Nd)/fsd = 0.0014547 m2
μ = 100As/(bh0) = 0.31 %
>
= 1454.7 mm2 0.2 %
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)第5.2.10条
0.50×10-3α2ftdbh0 = 326.7 kN
>
r0Vd = 0.6 kN
故可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按(JTG D62—2004)第9.3.13条构造要求配置箍筋。
混凝土箱涵设计规范
混凝土箱涵设计规范一、前言混凝土箱涵是一种常见的桥涵结构，主要用于地道、涵洞和隧道等工程中，它具有结构简单、施工方便、维护成本低等优点。
本文将从设计、施工、监理等多个方面对混凝土箱涵进行详细介绍。
二、设计要求1. 设计荷载混凝土箱涵的设计荷载应考虑车辆荷载、水压力、土压力、地震荷载等因素。
其中，车辆荷载应根据当地道路交通规模来确定，水压力应考虑河流水位、洪水位和设计排水水位，土压力应根据填土的性质、厚度、斜坡倾角等因素来确定，地震荷载应根据当地地震活动情况来确定。
2. 结构设计混凝土箱涵的结构设计应符合国家和地方相关规范要求，应考虑结构的安全性、承载能力、使用寿命等因素。
其中，箱涵的墙体应采用双曲面拱形结构，顶部应采用平顶或拱形顶，底部应设置防渗层和排水系统。
3. 施工要求混凝土箱涵的施工应符合国家和地方相关规范要求，应考虑施工的安全性、质量控制等因素。
其中，施工过程中应保证混凝土的强度、密实性和均匀性，应注意混凝土的浇筑和养护，以确保混凝土结构的稳定性和耐久性。
4. 监理要求混凝土箱涵的监理应符合国家和地方相关规范要求，应考虑监理的全面性、质量控制等因素。
其中，监理人员应对施工过程进行全面监管，检查施工质量，对施工过程中的问题及时处理并提出改进意见，以确保混凝土箱涵的质量和安全。
三、结构设计1. 箱涵的类型混凝土箱涵根据其形状和结构形式可以分为矩形箱涵、圆形箱涵和拱形箱涵。
其中，矩形箱涵适用于较小的桥涵，圆形箱涵适用于较大的桥涵，拱形箱涵适用于长跨径的桥涵。
2. 箱涵的尺寸混凝土箱涵的尺寸应根据设计荷载、地质条件、工程要求等因素来确定。
其中，矩形箱涵的宽度和高度应根据车辆荷载和道路宽度来确定，圆形箱涵的直径应根据设计荷载和桥涵跨度来确定，拱形箱涵的半径应根据桥涵跨度和荷载来确定。
3. 箱涵的墙厚混凝土箱涵的墙厚应根据设计荷载、混凝土强度、土压力等因素来确定。
其中，矩形箱涵的墙厚应大于等于150mm，圆形箱涵的墙厚应大于等于200mm，拱形箱涵的墙厚应大于等于250mm。
箱涵结构部分施工图设计总说明
箱涵结构部分施工图设计总说明一、工程概况根据排水设计，在道路里程K0+856处修建一箱涵，本图册设计的箱涵里程为K0+000-K0+79300,涵洞纵坡为0.8%,单洞箱涵尺寸为3.5X4.0m°二、采用的设计规范及设计依据2.1 设计规范《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)(2015年版)《建筑边坡工程技术规范》(GBZT50330-2013)《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2012)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362-2018)《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJD63-2007)《公路路基设计规范》(JTGD30-2015)《公路工程质量检验评定标准》(JTGF80/1-2004)《公路工程岩石试验规程》(JTGE41-2005)《地质灾害防治工程设计规范》(DB50/5029-2004)《地下工程防水技术规范》(GB50108-2008)2.2 设计依据1、业主提供的现状1：500地形图及管线测量图2、《礼慈路道路及配套工程K0+80-K0+260及K0+823箱涵工程地质勘察报告》，重庆川东南地质工程勘察院，二。
一六年九月三、主要材料(1)混凝土◊箱涵C30、P1O防水混凝土：箱涵主体结构C20混凝土：垫层C30混凝土：地梁为提高混凝土的耐久性能，确保结构设计使用年限，防止混凝土开裂，箱涵主体结构混凝土中应通过配合比试验掺入适量的优质膨胀剂(如S1等)，以补偿混凝土收缩，混凝土的收缩率需控制在2X10T以下。
(2)钢筋钢筋：采用的钢筋应符合GB1499.1—2017和GB1499.2—2018国家标准的相关规定，直径N12mm者采用HRB400热轧带肋钢筋；直径V12mm者采用HPB300热轧光圆钢筋。
焊条：E43系列用于焊接HPB300钢筋,Q235B钢材：E55系列用于焊接HRB400钢筋(3)浆砌片石M7.5水泥砂浆砌MU30片石：截、排水沟箍筋：20mm（2）钢筋的锚固与连接①钢筋锚固长度应满足一下要求:注：受压钢筋的锚固长度不小于受拉钢筋锚固长度的0.7倍。
LS-36.箱涵设计说明
箱涵设计说明路施-361．技术标准与设计规范中华人民共和国行业标准《公路工程技术标准》JTG B01-2003中华人民共和国行业标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004中华人民共和国行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004中华人民共和国行业标准《公路圬工桥涵设计规范》JTG D61-2005中华人民共和国行业标准《公路工程水文勘测设计规范》JTG C30-2002中华人民共和国行业标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000中华人民共和国国家标准《室外排水设计规范》GB50014-2006中华人民共和国工程建设标准强制性条文《公路工程部分》建标 [2002]217号中华人民共和国工程建设标准强制性条文《城市建设部分》建标 [2000]202号2．技术指标K10+540处排水箱涵根据“详规”及平塘大道两侧汇水面积，并考虑道路两厢开发的增量用水，计算排水量。
雨水设计流量按下式计算：Q=q·ψ·F式中：Q——雨水设计流量（L/s）；q——设计暴雨强度（L/s、ha）ψ——径流系数，取；F——汇水面积（ha）其中设计暴雨强度（q）根据湖南长沙地区暴雨强度公式计算：q=(1+/(t+式中：t——降雨历时(min)，取10min；P——设计重现期（a），取1a。
4．设计要点本段设计范围如下：本箱涵从K7+325至K8+100与巡抚路箱涵相接处，箱涵断面为1-3×2m及×。
箱涵埋设于道路中心，路面雨水通过雨水口进入箱涵中排出。
本段箱涵进口桩号K7+325接红枫路的φ圆管涵，在K8+100平交处接φ圆管涵，最后顺接巡抚路×箱涵。
钢筋混凝土箱涵4.2.1箱涵主要材料：涵身采用C30混凝土，钢筋采用HRB335，基础垫层为C20混凝土。
4.2.2箱涵按整体闭合框架设计内力，顶、底板按受弯构件计算，侧墙按偏心受压构件计算。
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11.46 = 11500x( 0.30-x/2)
x = 0.003 m
≤
ξbh0 =
0.56× 0.30 =
As = (fcμdbx=- 4.913E-05 m2
100As/(bh0 0.02 %
<
= 49.1 mm2 0.2 %
0.168 m
b
c 1.4×∑土侧压力
a
车辆荷载
d
1.4×∑汽车
荷载效应组合
3、构件内力 计 (1算)顶(跨板中(截图 L-06)
(2)底板 (图 L-07)
MA -4.74 -5.69 -1.76 -0.39 -3.01 -0.23 -0.38 -0.86 -9.57
M (kN·m)
MB
MC
-4.74 -4.74
a = 0.05 m ， Nd = 32.01 kN 0.280 m
， h0 V=d 0.20 m ， = 1.39 kN
b = 1.00 m ，
设计: 李海川 2021/3/31
第5页
长 由细《比公路钢 筋混凝土及
i =h/121/2 =
l0/i =
0.072 17.32
m < 17.5
ξ1 = 0.2+2ξ.27e=0 3.975 > 1.0 ，
3fcu,k1/2bh0 510.0 kN
>
r0Vd = 0.5 kN
0.50×10-3
α2ftdbh0 123.0 kN
>
r0Vd = 0.5 kN
(2)结点 l0 = 1.25 m ， Md =
长 由细《比公路钢 筋混凝土及
h = δ+C1
= 0.35 m ，
a = 0.，05 m ，Vd
h0 = 0.30 m ，
故可不进行 斜截面抗剪
10.00 = 11500x( 0.20-x/2)
x = 0.004 m
≤
ξbh0 =
0.56× 0.20 =
As = (fcμdbx=- 9.241E-05 m2
100As/(bh0 0.05 %
<
= 92.4 mm2 0.2 %
0.112 m
0实.5际1×A1s 0=- 413.4 mm2
kN kN kN·m kN
1.2p恒 ω1 = +1.4(q车-
= 1.28p6恒.34 ω2 = +1.4(q车
= 98.44
kN/m2 kN/m2
x = LP/2
Nx = N3 = MA+5N73.x2-4ω1 kN Mx = ·x2/2-
= ω1x8+.x925(ω kN·m Vx = 2-ω
= 1.43e9P.28+61.4 kN/m2 ω2 = e车
55.20 kN/m2 x = hP/2 Nx = N3 = MB+5N71.x2-4ω1 kN Mx = ·x2/2-
= ω1x0+.x126(ω kN·m Vx = 2-ω
= -0.09 kN
ω1 = 1.4ωeP12 == 1.4eP2 =
= -1.39 kN
MD -4.74 -5.69 -1.76 -0.39 -3.01 -0.23 0.29 0.08 -8.62
设计: 李海川 2021/3/31
图 L-05
N1 0 0 16.89 2.23 26.77 0 0.45 0.63 27.40
N (kN)
N2
N3
0
45.53
0
54.64
= MdC)/LP p = e车 = 1.44 kN/m2
MdA = -0.38 kN·m
MdB = 0.18 kN·m
MdC = -0.27 kN·m
MdD = 0.29 kN·m
Nd1 = 0.45 kN
Nd3 =Nd-2Nd=4 1.35 kN = -0.36 kN
荷载种类
恒载
a 1.2×∑结构、土的重力
Vd 58.25 58.25 32.01 32.01
b = 1.00 m ，
设计: 李海川 2021/3/31
第4页
e=η e0+h/2-a fcd0b.x4(0h50- m
r0Nde = x/2)
解得 故为大偏心 受压构件。
应按最小配 筋率配置受 选用 φ10 @ 190 mm ，
故抗剪截面 符 由合《《公公路路钢 筋混凝土及
1.15- 1+(1l.01/0h0)2 > 1.0 ， η = ξ1ξ
取ξ1 = 1.00 取ξ2 = 1.00
由《公路钢 筋混凝土及
η = 1.000
e=η e0+h/2-a fcd0b.x3(5h50- m
r0Nde = x/2)
解得 故为大偏心 受压构件。
应按最小配 筋率配置受 选用 φ10 @ 190 mm ，
16.89
0
4.62
0
30.12
0
0
2.22
1.35
-0.36
1.89
2.60
32.01 57.24
N4 45.53 54.64
0 0 0 2.22 0. L-07 第3页
(3)左侧墙 (图L-08)
(4)右侧墙 (图L-09)
(5)构件内力 汇总表
1.4eP1+1.4 ω1 = e车
kN/m2
kN/m2 kN/m2
设计: 李海川 2021/3/31
图 L-01 第1页
汽车后轮着 地 一宽个度汽车后 轮横向分布
故横向分布 宽度 同理，纵 向，汽车后
故 车辆荷载垂 直 车压辆力荷载水 平 (三压)力内力计 算 1、构件刚度 比 2、节点弯矩 和 (1轴)a向种力荷计载 作 涵用洞下四角(节图 点弯矩 横梁内法向 力 侧墙内法向 力 恒载
q车∑=G∑= Ge/车(a=×qb车) tan2(45°
98 3.55 1.44
kN kN/m2 kN/m2
K= (I1/I2)× 1.00
MaA = MaB -1/(K+1) Na=1 M=aCNa=2 ·pLP2/12
Na3 = Na=4
0
= pLP/2
pMa=A p=恒Ma=B Na=3 M=aCNa=4
0实.5际1×A1s 0=- 604.2 mm2
3fcu,k1/2bh0 765.0 kN
>
r0Vd = 52.4 kN
0.50×10-3
α2ftdbh0 184.5 kN
>
r0Vd = 52.4 kN
(1)跨中 l0 = 1.25 m ， Md =
h = 0.25 m ，
8.95 kN ·em0 = ，Md/Nd =
1.15- 1+(1l.01/0h0)2 > 1.0 ， η = ξ1ξ
η = 1.000
Vd
Md
0.50
-9.31
-1.39 -8.62
-0.09 -9.57
-1.35 -8.62
， h0 V=d 0.20 m ， = 0.50 kN
取ξ1 = 1.00 取ξ2 = 1.00
Nd C 27.40 D 32.01 A 57.24 D 58.25
Nd B-C 27.40 A-D 32.01 B-A 57.24 C-D 58.25
h = 0.25 m ，
a = 0.05 m ，
9.05 kN ·em0 = ，Md/Nd i =h/121/=2 =
l0/i =
Nd = 27.40 kN 0.330 m 0.072 m 17.32 < 17.5
ξ1 = 0.2+2ξ.27e=0 4.660 > 1.0 ，
Φ = 25 °
γ1 =
18
kN/m3
[σ0] = 100 kPa
fsd =
C fcd = ftd = γ2 =
C γ3 =
HRB335 10 280
25 11.5 1.23
25
10 24
mm MPa
MPa MPa kN/m3
kN/m3
δ = 0.25 m C1 = 0.1 m
t = 0.25 m
LP = CL20+=t
-9.31
(四)截面设 计 1、顶板 (BC钢)筋按左、 右对称，用
(1)跨中 l0 = 1.25 m ， Md =
长 由细《比公路钢 筋混凝土及
由《公路钢 筋混凝土及
Nd B 27.40 A 32.01 B 57.24 C 58.25
Vd 57.24 57.24 27.40 27.40
Md 9.05 8.95 0.16 -0.08
故抗剪截面 符 由合《《公公路路钢 筋混凝土及
故可不进行 斜截面抗剪
10.22 = 11500x( 0.20-x/2)
x = 0.004 m
≤
McB = Mc=C -0.39 kN·m
= -0.32 kN·m
Nc1 = 2.23 kN
Nc2 = 4.62 kN
MdA = [K(K+3)/6
设计: 李海川 2021/3/31
图 L-02 图 L-03
图 L-04 第2页
车辆荷载
(5)节点弯矩 、 按轴《力公计路算桥 涵设计通用
MdB = [-K(K+3)/6 MdC = [-K(K+3)/6 MdD = [(KM(dDK-+3)/6 Nd1 = MpdhCP)-/(hMPdDNd3 =Nd-2Nd=4 M-d(CM)d/Bh-P
=