坝顶超高计算excel
坝顶超高计算00
0.3
设计孔深度(m)
15.12 14.86 14.77 14.9 15.06 15.14 15.15 15.2 15.51 16.13 16.76 17.51 18.27 19.03 19.8 19.93 20.02 20.11 20.19 20.14 19.34 18.5 17.7
m+坝顶高程 得，防浪墙 顶高程＝
2.367687121 m，hm/H＝ 0.01374905
cosβ＝ 风雍水面高度e＝
0.707106781 0.000539164 m
当m＝1.5～5.0 时：
单坡的坡度系数m ＝
2
斜坡的糙率渗透性 系数KΔ＝
0.9
W/（（gH） ^0.5)=
平均波浪爬高Rm ＝
0.176097119 m，Rp＝
单坡的坡度系数m
＝
斜坡的糙率渗透性 系数KΔ＝
0.9
2
W/（（gH） ^0.5)=
平均波浪爬高Rm ＝
0.297202693 m，Rp＝
0.54685295
水位（m） 1848.50
R
e
A
0.546852955 0.00121312
0.5
吹程D＝ 水域平均水深Hm
＝
综合摩阻系数K＝
170
m，多年平均 最大风速＝
1394.44
14.76
1.2
0.76
G30
1409.3
1394.63
14.68
1.3
0.63
G31
1409.53
1394.82
14.71
1.53
0.48
G32
1409.77
1395.01
风浪、坝顶高程计算
建库地点 2 坝前水深 H (m) 0.7 工程等级 4 夹 角 β (° ) 0 风 向 WN 边 坡 m 1.5 风 速 (m/s) 26 计算条件 1 吹 程 D (m) 40 边坡糙率 及渗透性 2 水 位 (m) 179.72 斜向来波 修正状况 2 平均水深 H m (m) 0.7 1、2级坝 风速系数 1.5
(装配式)
ρc 2.1
2.65
η 1.1 t(m) 0.0000
b(m) 0.5
计算者：
日期：
校核者∶
日期：
计算者：
日期：
校核者∶
日期：
计算者：
日期：
校核者∶
日期：
计算者：
日期：
校核者∶
日期：
2.计算结果
根据《碾压式土石坝设计规范》(SL274 2001)，5.4坝顶高程以及附录A.1、 A.2等有关规定进行计算，结果如下：
建库地点 丘陵 计算条件 设计 边坡糙率及渗透性 混凝土或混凝土板 斜向来波 修正状况 不修正
2.1波浪计算 计算方法 莆田法 鹤地法 官厅法 计算方法 莆田法 鹤地法 官厅法 2.2波浪压力
最大压力强 最大点距水
度Pz(kN/m 2 ) 面距离Zz(m)
计算风速 W(m/s) 39
平均波高 h m (m) 0.14138 #DIV/0!
平均周期 T m (s) 1.66868
平均波长 L m (m) 3.63629
壅高 e(m) 0.01595
安全加高 A(m) 0.50
ห้องสมุดไป่ตู้
设计爬高 R(m) 0.81433 #DIV/0!
坝顶超高 Δ Z(m) 1.33027 #DIV/0!
碾压式土石坝坝顶超高计算及坝定高程的确定
提示；
2、设计爬高的确定根据上游坝坡的型式及坡度的不同分下列五种情况：
（1）、上游坝坡是单坡型式且坡度m=1.5～5；
（2）、上游坝坡是单坡型式且坡度m≤1.25；
（3）、上游坝坡是单坡型式且坡度1.25＜m＜1.5；
（4）、上游坝坡是复坡型式且坡度1.5≤m上=m下≤5；
（5）、上游坝坡是复坡型式且坡度1.5≤m上≠m下≤5；
注意选择满足你需要的表格，其余表格不用即可。
2018/9/1 18:01
陈 军 编制 版权所有 复制必究3、你只需要在着色的单元格中输入数据即可自动计算，未着色处不可编辑。
输入数据时注意使用说明
1、根据规范附录A,波浪要素计算可采用莆田试验站公式、鹤地水库公式、官厅水库公式三种方 法计算,本表格采用使用于内陆峡谷水库的官厅水库公式计算，使用时应注意其适用条件；。
坝顶超高计算
1正常2校核
坝顶超高
计算风速
——风区长度
——计算波高
频遇判别
————DL5077-1997附录G2.1(3)平均波高
查表——DL5077-1997表G2设计波高
查表——DL5077-1997表G2平均波长
重力加速度——坝前迎水面（平均）水深 （ ）
——中间辅助参数一
————中间辅助参数二
————波浪中心线至计算水位高度
安全超高查表——DL5108-1999表11.1.1说明：
1.依据《水利水电工程等级划分及洪水标准》SL252-2000中关于建筑物超高的规定；
2.计算方法源自《混凝土重力坝设计规范》DL5108-1999和《水工建筑物荷载设计规范》DL5077-1997；
3.波浪的波高和平均波长采用官厅水库公式计算。
工况
符号单位公式或说明D m h m m L m m m m m m
m h β
m H m 0v s m /h ∆g 2
/s m c z h h h h ++=∆%13/13/24/500076.0D g v h -=2667.07333.000155.10331.0D g v L m -=H %1h z h c h m m z L L H cth h h /)/2(2%1ππ=m L H /2π)/2(m L H cth π
-1997；。
莆田、官厅、鹤地公式计算坝顶高程
0.6447
2099.1647
坝顶高程 2099.43
2014年8月28日编
规定）
坝体级别 5
坝址区
山区
坝型
土石坝
当为内陆、峡谷地区水库，且多年平 均最大风速V>13.33m/s时，不能采用官 厅公式计算。此时，可采用莆田公式计
注：计算出坝顶高程后，应保证交通桥梁不堵水，确定最终坝顶高程。
Rp/Rm(R1%)
Rp/Rm(R5%)
1.84
1.84
1.84
Rm
0.292442687 0.292358869 0.186955273
R1%
R5%
0.538094544 0.53794032 0.343997703
四、安全超高A确定。
安全超高A值表
土石坝
正常工况
校核（山区、丘陵地区） 校核（平原、滨海地区）
1.109518645
0.012408609
0.104505983
0.118735876 0.118181018 0.118457712 1.52745691
20.52 3.642730831
0 1 0.0000036 0.0007
二、波浪爬高值确定。
1、当m=1.5～5.0时：
应进行此步计算
斜坡糙率渗透系数KΔ 经验系数Kw 设计边坡系数m W/(gH)0.5
hm/H
P（%）
1
5
10
<0.1
2.23
1.84
1.64
0.1～0.3
2.08
1.75
1.57
>0.3
1.86
1.61
1.48
平均波高hm（m）
坝顶高程计算
设计
计算工况 正常蓄水位地 震工况 设计50年一遇 洪水 校核1000年一 遇洪水 水位 （m） 13.5 15.29 16.23 平均 风速Vw 坝前水深 水深h 吹程 （m/s) （m） 11.5 12.79 13.73 11.5 8.46 9.4 15.2 22.8 15.2 866 866 866 平均波高 hm（m） 0.212 0.328 0.212 平均波周 期（s） 2.046 2.543 2.043 L0（m） 假设波长L（m） 计算波长（m） 边坡m 糙率 Vw/sqr K△ t(gh) Kw Rm(m) hm/h Rp/Rm 6.535 10.095 6.515 6.5345555 10.0949620 6.5154829 6.534555477 10.09495955 6.515482861 2 2 2 0.9 1.431 1.02 0.340 0.018 0.026 0.015 2.23 2.23 2.23
10.193 6.550
10.0949620 6.5154829
10.09496047 6.515482861
0.7 0.7
0.9 1.997 1.08 0.9 1.286 1.01
0.558 0.338
0.025 0.015
2.23 2.23
说明：吹程参照安全鉴定的等效吹程,风速采用安全鉴定换算后风速 取防浪墙顶高程 17.64 坝顶高程 16.67 防浪墙高 1.07 取1m
0.9 2.035 1.09 0.79543 0.9 1.310 1.01 0.47877
计算工况 设计50年一遇 洪水 校核1000年一 遇洪水
水位 （m） 15.29 16.23
平均 风速Vw 坝前水深 水深h 吹程 （m/s) （m） 1.29 2.23 8.46 9.4 22.8 15.2 866 866
重力坝坝顶超高计算书标准格式
重力坝坝顶超高计算书标准格式混凝土重力坝坝顶超高计算书标准格式工程设计分院坝工室2006.3.核定：审查：校核：编写：——水电站工程（或水库工程、水利枢纽工程）混凝土重力坝坝顶高程计算书1 计算说明1.1 适用范围（设计阶段）本计算书仅适用于工程设计阶段的（坝型）坝顶超高/高程计算。
1.2 工程概况工程位于省市（县）的江（河）上。
该工程是以为主，兼顾、、等综合利用的水利水电枢纽工程。
本工程规划设计阶段（或预可行性研究阶段，可行性研究阶段/初步设计阶段，招标设计阶段）设计报告已于年月经审查通过。
水库总库容×108m3，有效库容×108m3，死库容×108m3；灌溉面积亩；水电站装机容量MW，多年平均发电量×108 kW·h，保证出力MW。
选定坝址为，选定坝型为。
根据《水电枢纽工程等级划分及设计安全标准》DL5180—2003，工程等别为等型工程，拦河坝为级永久水工建筑物。
（因拦河大坝坝高已超过其规定的高度，拦河坝应提高级，按级建筑物设计。
）1.3 计算目的和要求通过混凝土重力坝坝顶上游防浪墙顶与正常蓄水位、设计洪水位或校核洪水位高差的计算，以确定防浪墙顶高程和大坝高度，为坝体断面设计及坝体工程量计算提供可靠的依据。
1.4 计算原则和方法1.4.1 计算原则(1)坝顶上游防浪墙顶与正常蓄水位、设计洪水位或校核洪水位的高差，包括最大浪高、波浪中心线至水库静水位的高度和安全超高。
(2)确定的坝顶高程不得低于水库正常蓄水位及设计洪水位。
(3)坝顶高程的确定尚需考虑枢纽中其他建筑物(如船闸坝顶桥下通航净空) 对坝顶高程的要求。
1.4.2 计算方法因选定坝型为（混凝土重力坝），防浪墙顶在水库静水位以上的高差按《混凝土重力坝设计规范》DL 5108-1999式(11.1.1)计算，即：∆h=h1%+h z+h c式中，∆h—防浪墙顶至水库静水位的高差，m；h1%—浪高，m；h z−波浪中心线至水库静水位的高度，m；h c−安全超高，m。
土石坝坝顶高程的计算
2 已知参数碾压式土石坝坝顶超高及坝顶高程的确定1 计算依据 《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）第5.3节及附录A有关规定。
3 风浪要素（平均波高h m 及平均波长L m ）的确定 （1）对于丘陵、平原地区水库，当W<26.5m/s、D<7500m时，波浪的波高和平均波长可采用鹤地水规范附录A公式（A.1.6-1）、（A.1.6-2）： 将上述公式简化后可得：2%及平均波长L h2%=0.001365*W 9/6*D 1/3L m =0.01233*W*D 1/22.470.8…………(A.1.12-1) 式中： KW ……………斜坡的糙率渗透性系数,根据W/(gH)1/2的值按规范表A.1.12-2用内插法确定m………………………单坡的坡度系数，m=K △……………斜坡的糙率渗透性系数,K △=4 设计波浪爬高R的确定 （1）按规范A.1.12条，当上游坝坡为单坡且m=1.5～5时，平均爬高R m 按公式(A.1.12-1)计算： （2）按规范附录A.1.7及A.1.8条的规定，根据gD/W 2和h m /H m 值的范围可按规范表A.1.8求取平均波高h m ： 规范表A.1.8 不同累积频率下的波高与平均波高比值（h p /h m ）系数K 计算成果表 （2）按规范A.1.11条，设计波浪爬高值应根据大坝级别确定，1、2、3级大坝采用累积频率为1%1%，4、5级大坝采用累积频率为5%的爬高值R 5%。
规范表A.1.13 不同累积频率下的爬高与平均爬高比值（R p /R m ）5 风壅水面高度e的确定 按规范A.1.10条，风壅水面高度按公式(A.1.10)计算：……………(A.1.10)6 安全加高A的确定7 超高y的确定 按规范5.3.1条，坝顶在水库静水位以上的超高y按规范公式(5.3.1)计算： y=R+e+A ……(5.3.1) 按规范5.3.1条，安全加高A根据大坝级别按规范表5.3.1确定。
水库大坝安全超高计算表
0.3898261
沿坝坡向板长 b
5
板的密度Pc
2.4
((m^2+1)^0.5 )/m
1.0577836
护坡厚度t
5
板的密度Pc
2.4
((m^2+1)^0.5 )/m
1.0577836
护坡厚度t
0.020544791
<0.1
累计频率为1% 的波高hp
0.6082415
沿坝坡向板长 b
5
板的密度Pc
2.4
((m^2+1)^0.5 )/m
1.0577836
护坡厚度t
0.037195733
<0.1
累计频率为1% 的波高hp
7.7290 过程计算
用条件
0.02 0.04
0.06 0.12
0.08 0.16
hm/H R/Rm
<0.1 1.84
0.1～0.3 1.75
>0.3 1.61
级别确定
砼护坡 1.732463604 0.313404173 0.00346867 0.084931217 0.020785181
4.9536 过程计算
二、安全加高值计算 1
三、波浪最大爬高计算 1 2
坝底高程（m） 51.5
水域平均水深Hm(m) 15.19
安全加高值A(m)
糙率渗透性系数K△ 经验系数Kw
**水库(现
①正常蓄水位+正
②设计洪水位+正
3 4 5 6 7 8 10 四、坝顶高程 1
波浪爬高与平均波浪爬高的比值（R/Rm） 坡度系数m=ctgα（α为坡角） 平均波高hm(m) 平均波周期Tm（s）
超高模板工程量几种计算方式
一、超高起始计算高度：是指柱从这个高度以上的部分计算超高。
可以输入具体的高度，或选择“从底开始全部计算超高”。
例如有些地图例说明：柱截面尺寸为：400mm*400mm，超出3.6m以上每增1m计算一个超高，不足1m按1m计算，计算柱的超高模板面积。
（1）选项0（不分段，计算总量）：柱顶标高-柱底标高解释：按超过“超高计算高度”部分的工程量计算柱超高模板面积=0.4*4*1.4=2.24m2（2）选项1（不分段，计算总量×超高系数（超高顶面-超高起始高度））解释：超高系数指"超高顶面-超高起始高度"后的数值，超高工程量为：计算总量×超高系数.超高系数=超高顶面-超高起始高度=5-3.6=1.4m柱超高模板面积=（0.4*4*1.4）*1.4=3.136m2（3）选项2（不分段，计算总量×超高数量）解释：通过“超高分段高度”和“超高数量取舍方式”计算出超高数量，超高工程量为计算总量×超高数量。
超高分段高度:在计算规则中通常会有类似这样的规定：“超过3.6m 时，每超过1m（不足1m者按1m计）”。
软件中的超高分段高度就是指的这个每超过多少米。
超高数量取舍方法:提供三种方式：不足分段高度或舍去；或进一；或四舍五入。
超高数量=（超高顶面-超高起始高度）/超高分段高度，然后取整。
超高数量：5-3.6=1.4m，不足1m按照1m计算，所以超高数量为2。
柱超高模板面积=（0.4*1.4*4）*2=4.48m2分析：按照规定，此柱应该分为2段计算，一段为1m,一段为0.4m，柱超高模板面积=((0.4*1)*4)*1+((0.4*0.4)*4)*2=2.88m2注意：超高算法按各地计算规则默认设置，但有些规则未明确注明，所以默认的“超高分段计算方法”可能与您的期望不符，当出现这种情况时请按上述介绍的四种算法调整。
水利设计计算,大坝超高复核
R—最大波浪在坝坡上的爬高，m；由平均波高与坝迎水面前水深的比值和相应累积频率Pg=9.8K △=0.86Hm 正=9.185K W正= 1.112Hm 非=9.773K W非= 1.02D=509m= 2.14W 正=21Rp/Rm(3.33) 1.96W 非=14Rp/Rm(0.33)2.55H m —平均浪高，按莆田试验站公式（A.1.5-1）计算；D—风区长度，D=0.6km；Lm—平均波长（m）, 按《规范》公式（A.1.5-3）计算m—坝坡系数,m=2.0；y=R+e+Ae—最大风壅水面高度， m；—系数，按《规范》表A.1.13确定；R m —波浪平均爬高（m），W—计算风速，设计情况取W=1.5×14m/s，校核情况取W=2K △—糙率渗透性系数，按《规范》表A.1.12-1确定；K w —经验系数，按《规范》表A.1.12-2确定；坝顶在水库静水位以上的超高按下式计算：式中：y—坝顶超高，m；即A—安全加高，m；大坝安全加高在正常运用时A=0.5m，在非常运各计算要素及成果见表2.8-1。
mm P P R R R R ∙⎥⎦⎤⎢⎣⎡=mp R R mm wm L h m K K R 21+=∆0.0294017780.005303611hm正=0.238662509Tm正= 2.16810.0520416050.007667601hm非=0.153352021Tm非= 1.737929计表十二 大坝坝顶高程复核参数和成果表：深的比值和相应累积频率P（%）按《规范》表A.1.13规定的系数计算求得，，1.12-1确定；2-2确定；1.5-1）计算；取W=21m/s；）计算；非常运用时A=0.3m。
W正/(gH)^0.5=2.213435A正=0.5W非/(gH)^0.5=1.430543A非=0.3hm正/Hm正=0.025984hm非/Hm非=0.015691Rp正= 1.048328Rp非=0.805095Lm正=7.335424Rm正=0.535681 Lm非= 4.713359Rm非=0.315724H(3.33)=318.941坝顶高程H(0.33)=319.33e正=0.004489y正= 1.552817 e非=0.001875y非= 1.10697H(3.33)=320.4938超高H(0.33)=320.437。
重力坝计算稿(excel)
2.1 基本资料⑴ 水库⑵泥沙⑶ 计算2.2 非溢2.3 荷载计算 符号规定：竖⑴ 坝体自重G1 计算公式：2 非溢流坝实用剖面沿建基面稳定及应力计算()⎥⎦⎤⎢⎣⎡++=2211121hbhbbHGcγ⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫⎝⎛---+⎪⎭⎫⎝⎛-+⎪⎭⎫⎝⎛--=2122111113122132221212bbbBhbbBhbbbBbHMcGγ⑵ 上游水平向水 计算公式：坝体自重G 1计算成果表坝体自重G 1对坝基截面形心轴的力矩M G1计算成果表23121h P w γ=33161h Mw P γ-= 式中： h 3——上游面作⑶ 上游竖直向水 计算公式：⑷ 下游水平向水 计算公式： 式中： h 4——下游面作⑸ 下游竖直向水 计算公式：上游竖直向水压力G 2及其对坝基截面形心轴的力矩M G2下游水平向水压力P 2及其对坝基截面形心轴的力矩M P2上游水平向水压力P 1及其对坝基截面形心轴的力矩M P1221312h h b Gw-=γ()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡---=131312223232h h h h b B G M G 24221h P w γ-=34261h M w P γ=242321h m G w γ=⎪⎭⎫⎝⎛--=4233312h m B G M G⑹ 上游水平向淤 计算公式：⑺ 上游水平向浪 计算公式：上游水平向浪压力P wk 及其对坝基截面形心轴的力矩M Pwk上游水平向淤沙压力P sk 及其对坝基截面形心轴的力矩M Psk下游竖直向水压力G 3及其对坝基截面形心轴的力矩M G3s sk Psk h P M 31-=()z m w wk h h L P +=%141γ()%13%13%132312h h L h L L h h h h h L P M z m m m z z m wkPwk +⎪⎭⎫ ⎝⎛--⎥⎦⎤⎢⎣⎡-++⎪⎭⎫ ⎝⎛++-=⎪⎭⎫ ⎝⎛-︒=245tan 2122s s sb sk h P ϕγ⑻ 扬压力U① 当坝基设有防渗 计算公式：② 当坝基设有下游S 2和L 2计算成果表扬压力U及其对坝基截面形心轴的力矩M US 1和L 1计算成果表()21S S U w+-=γ()2211L S L S M w U +-=γ()()[]211431lh h S αα-++=()()[]()()[]αααα-++-++-=1131221243431h h h h l B L ()()[]22432αα-+-=h h l B S ()()[]()[]αααα-+-+---=233243432h h h h l B l BL 计算公式：U和M U 计算成果表S 1和L 1计算成果表S 2和L 2计算成果表()[]2142311h h l S αα++=()[]()[]423142311132212h h h h l B L αααα++++-=()22423112h h l S αα+=()()42314231122332h h h h l l BL αααα++--=2423l h Sα=2/2/213l l l B L ---=()()2121244l l l B h S ---+=α()()()2221413212αα++---+-=l l l B B L ()4321S S S S U w +++-=γ()44332211L S L S L S L S M w U +++-=γ⑼ 上游竖向淤沙 计算公式：2.4 坝基面抗滑稳⑴ 按坝基设有防①按抗剪断强度公 计算公式： 式中： ∑W——作用于 ∑P——作用于 A——坝基接触抗滑稳定安全系数K ´计算成果表∑W计算成果表∑P计算成果表上游竖向淤沙压力G 4及其对坝基截面形心轴的力矩M G4∑∑'+'='PAc W f K ()2614h h b G s sb+=γ()()⎪⎪⎭⎫⎝⎛++-=66144322h h h h b B G M s s G强度公式 计算公式：⑵ 按坝基设有下①按抗剪断强度公② 按抗剪强度公式抗滑稳定安全系数K计算成果表抗滑稳定安全系数K ´计算成果表∑W计算成果表∑P计算成果表抗滑稳定安全系数K计算成果表∑∑=PWf K截面垂直 坝基截面的垂 式中： σy ——坝踵、 ∑W——作用于 ∑M——作用于 A——坝段或1m x——坝基面上 J——坝段或1m L 坝长——坝段长 B——坝基截面 坝踵水平正应 坝趾水平正应 坝踵主应力σ 坝趾主应力σ⑴ 按坝基设有防∑W、∑M汇总表Jx M AW y∑∑±=σ123B L J 坝长=()()21m P P P P uy u u uu ux σσ----=()()22m P P P P du d ydudx +'-+-'=σσ⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=+=245tan 231s s sb w skh h h P P P ϕγγ3h P w uu γ=4h P w γ='4h P w du γ=()()uuu y uP P m m --+=212111σσ()()dud y dP P m m -'-+=222211σσ坝踵、坝址的垂直正应力计算成果表上游坝面水压力强度P1、淤沙压力强度P skh和扬压力强度P u u计算表下游坝面水压力强度P´和扬压力强度P u d计算表上游坝面水平正应力σx u和主应力σ1u计算成果表下游坝面水平正应力σx d和主应力σ1d计算成果表应力计算成果汇总表⑵ 按坝基设有下∑W、∑M汇总表坝踵、坝址的垂直正应力计算成果表上游坝面水压力强度P1、淤沙压力强度P skh和扬压力强度P u u计算表下游坝面水压力强度P´和扬压力强度P u d计算表上游坝面水平正应力σx u和主应力σ1u计算成果表下游坝面水平正应力σx d和主应力σ1d计算成果表少 爷 编制 重力坝稳定及应力计算表格。
城市防洪堤顶高程计算表格
gh������/������_������^ 2=0.13th[0.7(gH/������_
gT gH 13.9( 2 )0.5 V V L=(g������2/2π)th(2πd/L)
0.27495315 0.00341312 0.05832894 4.77298238 1
4、风浪要素计算成果： H 堤前波浪的平均高度(m）： 0.15514 T 平均波周期(S)： 1.748 L 堤前波浪的平均波长： 4.77298 5、设计波浪爬高计算
########
cosβ = 1
风速 (m/s) 21.15
堤顶超高计算成果表 吹程 堤前水深(m) (m) 189 12
风壅高 e(m) 0.001
安全加 风浪爬 计算堤顶 高A(m) 高(m) 超高(m) 0.600 0.684 1.286 编辑： 萧丁
gF 0.7(gd/v2)0.7= 0.0018( 2 )0.45 2 0.45 gH gd = V 0.13th[0.7( 2 )0.7 ] th{ } 0.0018(gF/v ) 2 2 0.5 gd 0.7 V V (gH/v ) = 0.13th[0.7( 2 ) ] 2 V gT /2/π = TANH(2π d/L)=Biblioteka Rp K Kv K p
1 m
2
LH
V/(gd)^0.5= 1.94932945 （1+m2）^0.5= 2.38933045 (LH)^0.5= 0.86050788
V / gd
Rp 堤前波浪的平均爬高 6、风壅水面高e 0.68437
KV 2F e Cos 2gd
e 计算点的风壅水面高程 位置 0
城市防洪工程防洪墙顶超高及堤顶高程的确定 1、计算依据 《提防工程设计规范》GB 50286-2013 第3.2节、第7.3节及附录C有关规定 2、已知参数 计算断面： F 风区长度（m）： 189 设计洪水位（p=5%）（m）： d 水域的平均水深（m）： 12 K△ 按表C3.1-1确定： 0.85 g： 9.81 KV 按表C3.1-2确定： 1.08 V 计算风速： 21.15 KP 按表C3.1-3确定： 2.07 V 实际风速： 14.1 m 斜坡坡率： 2.17 K 综合摩阻系数： 3.6E-06 堤前平均波长试算： 3.63 β 风向与堤轴线的法线和夹角： 0 3、风浪要素（平均波长L和平均波高H）的确定 （1）提防工程适用平原地区浅水波莆田公式计算 将左侧公式简化后：
坝顶高程计算表
0.362118909 0.5
18.15 12.1 12.165 220
0 0.285486113
3.317727945 0.8 1.04 2
0.636634031
300.418
单坡上的平均波浪爬高Rm
安全加高A 计算风速W 多年平均年最大风速V1 水域平均水深Ho 风区长度D（m)
计算风向与坝轴线法线的夹角β 浅丘区平均波高hm 峡谷区平均波高hm 浅丘区平均波长Lm 斜坡的糙率渗透性系数K△ 经验系数Kw 单坡的坡度系数m h2%(鹤地公式) h5% 峡谷区平均波长Lm 校核洪水位
1.167393026
301.6424073
0.000465729 0.385941618 0.209750879
0.209750879 0.3 12.1 12.1
12.703 220 0
0.155398957
P=0.5% P=5%
水位 300.956 300.418
坝底高程 288.253 288.253
坝顶超高计算(鹤地公式)
根据《碾压式土石坝设计
规范》SL274—2001P15，本工程
*** 水库
设计洪水位+正常运用条件的坝顶超高 301.585393
校核洪水位+非常运用条件的坝顶超高
坝前风壅高度 e=KW2Dcosα/（2gHm） 0.001094234
波浪爬高R5%
0.666298792
坝前风壅高度 e=KW2Dcosα/（2gHm） 波浪爬高R5%
带马道的复坡上的平均波浪爬高Rm 0.362118909
带马道的复坡上的平均波浪爬高Rm
单坡上的平均波浪爬高Rm
安全加高A 计算风速W 多年平均年最大风速V1 水域平均水深Ho 风区长度D（m)
水库风浪爬高计算表(模板)
4级和5级坝 采用累积频 率为5%的爬 高值R5%
m--斜坡坡 率,m=ctga, a为斜坡坡 角(度)
hm --堤前波 浪的平均波 高(m)
K
0.9
W / gH
1.499
Kw=
风向与
垂直堤轴线 的法线的夹 角(度)
0.001
位置 防洪堤
风速 (m/s)
21
堤顶超高计算成果表
吹程 (m)
堤前水深 (m)
风壅高 e(m)
350
20
0.001
安全加高 A(m)
0.3
风浪爬高 (m)
0.707
双曲正切
1.02 hm/H= 0.010159
计算堤顶 超高(m)
1.008
Kp= 1.84 m= 2.5
Lm--堤前波 浪的波长 (m)
c.风壅水面 高e
e KW 2 D Cos 2 gH m
式中：e-计算点的风 壅水面高度 （m）
k-综合摩阴系 数，可取 k=3.6×10-6
W-设计风速， 按计算波高 的风速确 定；
D-风区长度 (m)
Hm-水域的平均 水深(m)
2H Lm
6.2482393
式中:hm--平 均波高,m
Tm-平均波周 期,s
Lm--平均波 长,m;
W--计算流 速,m/s
D--风区长 度，m
H--坝迎水 面前水深， m
b.风浪爬高 Rp
设计波浪爬 高值应根据 工程等级确 定，1级、2 级和3级坝 采用累积频 率为1%的爬 高值R1%，
混凝土重力坝坝顶高程算稿
混凝土重力坝坝顶高程算稿-- 防浪墙顶至正常水位或校核水位的高差(m)-- 累积频率为1%的波高(m)-- 波浪中心线正常水位或校核水位的高差(m)-- 安全超高表 11.1.1 安全超高 hc相应水位坝安全级别ⅠⅡⅢ正常水位0.7 0.5 0.4 校核水位0.5 0.4 0.31、蒲田公式：平均波高计算公式：平均波周期计算公式：hm-- 平均波高（m）Tm -- 平均波周期（s）Vo -- 计算风速（m/s）D -- 风区长度（m）Hm -- 水或的水深（m）g -- 重力加速度(9.81m/s2)平均波长Lm与平均波周期Tm计算计算公式：对于深水波，即H≥ 0.5Lm 时：累积频率为P(%)的波高与平均波高的关系可按下表进行换算P(%)0.1 1 2 3 4 5 10 13 20 50 0 2.97 2.42 2.23 2.11 2.02 1.95 1.71 1.61 1.43 0.94 0.1 27.0 2.26 2.09 2.00 1.92 1.87 1.65 1.56 1.41 0.960.2 2.46 2.09 1.96 1.88 1.81 1.76 1.59 1.51 1.37 0.98 0.3 2.23 1.93 1.82 1.76 1.70 1.66 1.52 1.45 1.34 1.00 0.4 2.01 1.78 1.68 1.64 1.60 1.56 1.44 1.39 1.30 1.01 0.5 1.80 1.63 1.56 1.52 1.40 1.46 1.37 1.33 1.25 1.01斜坡式的建筑物累积频率为1%的波浪爬高可按下式计算--- 累积频率为1%的波浪爬高--- 累积频率为1%的波高--- 考虑波浪入射角的折减系数β(o)0 10 20 30 40 50 601.00 0.98 0.96 0.92 0.87 0.82 0.76β - 波浪入射角，即波峰线与坝轴线的夹角--- 与斜坡护面的结构形式有关的系数。
重力坝设计计算程序(Microsoft-Excel)
7.0 -72.9 -11.1 -894.2 -77.0 -449.8 15485.7 314230.7 313347.5 22717.3 22344.5 315948.3 13768.1 13818.9 13.6 13.4
15552.0 15 xy 全断面渗透压力 σ y全断面渗透压力 σ x=σ y τ σ y局部三角形断面渗透压力 σy σ yu σ yd o'点下游段 o'下游水位以上(y为计算断面水深) o'下游水位以下 剪应力τ xy(o' 以上） o'下游水位以下 o'点上游段 剪应力τ xy尾水以上 剪应力τ xy尾水以下 水平正应力(o'点下游段) 水平正应力尾水位以下 σ x水平正应力尾水位以上 σ x水平正应力尾水位以下 o'点上游段 σ x水平正应力尾水位以上 σ x水平正应力尾水位以下 88.300 0.000 a3 0.000 0.000 r a4 (14.960) 26.989 (14.960) a5 a5 (11.669) (11.669) [ a5] (0.244) (14.960) (35.410) p0 b4 (55.859) 49.351 (2.045) (76.308) σx 8.649 (4.216) b3 (8.432) (0.422) (12.648)
总 应 力
8885.342 65308.876 65118.162 12312.547 12209.813 67878.639 6315.578 6348.660 37.036 36.872
主应力
σ1 σ 2尾水位以上 σ 2尾水位以下 Φ 1尾水位以上 Φ 1尾水位以上（度）
参考检验计算
σ σ τ τ σ yu yd u d xu