接地计算书(JJH整理版)
接地设计计算书
工 程: 设计阶段: 单 位:Samsung 设 计 人:seven 计算时间:2017/11/20/16:49:01
计算书
1. 接地（国标等间距水平接地）
参考《交流电气装置的接地设计规范》GB50065-2011 相关内容进行计算。
1.1. 计算条件
土壤电阻率：������= 60 Ω · m 入地短路电流：IG = 25232 A 接地电阻的埋深：ℎ = 0.8m 接地网参考深度：ℎ0 = 1 m 水平接地极形状系数：������= -0.6 接地网的长：������1 = 0m 接地网的宽：������2 = 0m 接地网平行导体间距：������= 0 m 接地网任意两点间最大距离：������������ = 0 m 接地网接地导体直径：������ = 0m 接地网的面积：������ = 0m2 水平接地极总长度：������ = 0m 接地网的外缘边线总长度：������0 = 0m 暂未考虑土壤分层，取表层衰减系数：Cs=1.0
−
4×ℎ������)
+
������������������ ������ℎ
×
ln ������×(2×8������−1)]
=0
最大接触电位差：������������
=
������������������������������������������ ������������
=0.00 V
系数：������������
=
1 ������
×
(1
2×ℎ
+
1 ������+ℎ
+
1−0.5������−2)
������
=0
生产办公楼(含集控)防雷接地计算书
生产办公楼(含集控)防雷接地计算书一、生产办公楼年预计雷击次数的计算1.已知条件:⑴、建筑物的长度L = 34.6m。
⑵、建筑物的宽度W = 18.6m。
⑶、建筑物的高度H = 15.6m。
⑷、地区:⑸、当地的年平均雷暴日天数Td =48.5天/年.⑹、校正系数k = 1.5.⑺、不考虑周边建筑影响。
2.计算公式：⑴、国家标准规定的我国建筑物年预计雷计次数为N=k×N g×A e；⑵、当H<100m时，A e=[L*W+2(L+W)√H(200-H)+πH(200-H)]*10-6；⑶、式中：①、N g--建筑物所处地区雷击大地的年平均密度（次/km2*a） N g=0.1T d；②、T d--年平均雷暴日数，d/a；根据当地气象台、站资料确定；③、 A e--与建筑物截收相同雷击次数的地面等效面积，km2；④、L、W、H--分别为建筑物的长、宽、高，m；⑤、k---校正系数，在一般情况下取1;位于河边、湖边、山坡下或者山地中土壤电阻率较小处、地下水露头处、土山顶部、山谷风口等处的建筑物,以及特别潮湿的建筑物取1.5，金属屋面没有接地的砖木结构建筑物取1.7；位于山顶上或旷野的孤立建筑物取2。
3.计算结果：⑴、Td=48.5(d/a) , Ng=0.1Td=4.85(次/km2*a) , k=1.5；⑵、Ae=[L*W+2(L+W)√H(200-H)+πH(200-H)]*10-6=0.0154；⑶、年预计雷计次数N=k×Ng×Ae=0.1120次/a；⑷、依据《建筑物防雷设计规范》/ GB 50057-2010：3 建筑物的防雷分类”中“预计雷击次数大于或等于0.05次／a，且小于或等于0.25次／a的住宅、办公楼等一般性民用建筑物或一般性工业建筑物。
⑸、年预计雷计次数0.05次／a ≤0.0618次/a≤0.25次／a故：生产办公楼为第三类防雷建筑物，按照第三类防雷建筑物的防雷措施设计。
接地计算
修改码：0 表GD118 计算书首页工程名称湖南华润鲤鱼江发电B厂设计阶段施工图计算书名称全厂接地装置的接地电阻、接触电位和跨步电位计算批准:审核:校核:设计:计算日期年月日1．总述：本计算书为湖南华润鲤鱼江发电B厂500kV开关站防雷接地计算。
计算目的是为了校验升压站接地网布置的合理性，以及接地网表面最大接触电压和跨步电压应小于允许值。
计算依据为中华人民共和国电力行业标准DL/T621-1997《交流电气装置的接地》(备案号：684-1997)。
2．入地短路电流计算：2.1 鲤鱼江发电B厂远景主结线示意图：鲤鱼江发电A厂远景规划4⨯300MW机组，每两台机组以发电机-变压器组扩大单元接线形式接入发电B厂500kV开关站。
由于A厂资料暂缺，暂按两台300MW机组相当于一台600MW机组等效考虑计算。
短路点发生在500kV母线上，取S d=1000MVA,U d=525kV,则:短路电流基准值I d=S d/3U d=1000/(3⨯525)=1099.71A系统零序电抗X0=0.1161(以上均为归算在统一基准值下的电抗标幺值)。
主变零序电抗标幺值X T1*=0.15⨯1000÷720=0.2083启备变零序电抗标幺值X T0*=0.20⨯1000÷50=4由于启备变零序电抗远远大于主变零序电抗及系统阻抗，故在零序网络图中启备变分支可忽略不计。
X 0∑= X 0//( X T1*/6) =0.1161//(0.2083/6)=0.0267单相接地短路电流I k =28.613 kA(短路电流数据见图F2351C-D-06)流经变压器中性点电流:I n = I k ⨯ X 0/{ X 0+ X T1*/6}=28.613⨯0.1161/{0.1161+0.0347}=22.03kA3 全厂接地网的接地电阻及接触电压与跨步电压计算：2005年07月初，本院勘测队在鲤鱼江发电B 厂厂区内，实测93个测量点， 测量时天气晴朗，地表干燥。
接地计算
JY110千伏变电站新建工程（初步设计）接地计算书一、 说明：以下计算的阻抗值、阻抗图、单相接地及两相接地短路110kV系统零序阻抗：X0*= 变压器#1绕组阻抗：X 1*= 变压器#2绕组阻抗：X 2*= 变压器#3绕组阻抗：X 3*= 单相短路电流(kA)：I d1(1)= 两相接地短路电流(kA)：I d1(1,1)= 取k1点接地电流中最大值(kA)：I d1.max =所以：110KV系统外部分流(kA)：I 系统外=主变中性点分流(kA)：I 主变=I d1.max -I 系统外=所内发生接地短路的入地短路电流(kA)：I=(I d1.max -I 主变）×0.5= 所外发生接地短路的入地短路电流(kA)：I=I 主变×0.9＝ 取最大值(kA)：I=考虑1.2的发展系数，入地短路电流：I= 接地电阻(Ω)：R<2000/I==++*3*1*0max.1XX1X Id2、k2点短路时单相短路电流(kA)：I d2(1)= 两相接地短路电流(kA)：I d2(1,1)= 取k2点接地电流中最大值(kA):I d2.max =所以：110kV系统外部分流(kA)：I 系统外=主变中性点分流(kA)：I 主变=I d2.max -I 系统外=所内发生接地短路的入地短路电流(kA)：I=(I d2.max -I 主变）×0.5= 所外发生接地短路的入地短路电流(kA)：I=I 主变×0.9＝ 取最大值(kA)：I=考虑1.2的发展系数，入地短路电流：I= 接地电阻(Ω)：R<2000/I=根据以上计算变电站接地电阻(Ω)：R≤3、变电站接地电阻校验1)、变电站复合地网的接地电阻本次场地主接地网总面积(m2)：S = 变电站土壤电阻率(Ω.m)：ρ1= 接地网外缘边线总长度 (m)：L 0= 水平接地极总长度(m)：L=变电站复合地网接地电阻(Ω)：R复合地网= 与2000/I比较结果：2）、深埋钢管垂直接地极的接地电阻深埋钢管垂直接地极深度（m）l=深埋钢管垂直接地极的直径（m）φ=单根深埋垂直接地极的接地电阻(Ω)：R深埋==++*1*0*3max.2XX1XI d=⨯Sρ5.0=⎪⎭⎫⎝⎛-⨯⨯18ln 14.32d l l ρ全站共设置深埋钢管垂直接地极的数量全站深埋垂直接地极的接地电阻(Ω)：R深埋=3)、复合地网与深埋钢管垂直接地极并联后的地网接地电阻R变电站=变电站接地电阻校验结果：二、接触电势校验取：人脚站产算地表面的土壤电阻率(Ω.m)：p= 接地短路（故障）电流持续时间（s)：t=接触电势不得大于： 跨步电势不得大于： 利用接触电势反推： 均压带影响系数：取n= 最大接触电位差系数计算：其中：水平接地扁钢宽度为（m):b= 均压带等效直径(m):d=b/2=在满足接触电势下最大允许接地装置电位（V）： 利用接触电势反推要求接地装置电阻(Ω)：R≤U g /I= 不打深埋接地极，接触电势校验结果： 考虑深埋接地极，接触电势校验结果：三、跨步电势校验接地网埋设深度（m):h=t p E j17.0174+=tpE K 7.0174+===5.000)4)((2SL L Ln =-=d K d lg 225.0841.0=+=n K n /776.0076.0=L K =+=S K s lg 414.0234.0==S n L d t K K K K K max ==max /t j gK U Uρ=⎪⎭⎫⎝⎛-⨯⨯18ln 14.32d l l ρ跨步距离（m)：T＝ 最大跨步电位差系数计算：在满足跨步电势下最大允许接地装置电位（V）：利用跨步电势反推要求接地装置电阻(Ω)：R≤U g /I= 不打深埋接地极，跨步电势校验结果： 考虑深埋接地极，跨步电势校验结果：四、结论及措施接触电势反推的接地电阻比场地实际的接地电阻小，不满足要求，考虑在设备支架周围以设备支架为中心，敷设了2mX2m的碎石，其敷设的厚度大于20cm碎石或者在GIS基础下方设置15cm的碎石和5cm的沥青。
电缆隧道接地电阻计算书
接地电阻计算书一、垂直接地体接地电阻计算：1.单根接地体接地电阻计算：计算公式：（） (1)式中：R v ——垂直接地极的接地电阻（Ω）；——土壤电阻率（1000Ω∙m）；——垂直接地极的长度（1.5m）；d ——接地极的直径（0.03m）。
数值代入公式计算得：R v=529.88（Ω）2.间距为s的多根垂直接地极并联后的接地电阻计算：计算公式： (2)式中：R N——n根垂直接地极的并联接地电阻（Ω）；ρ ——土壤电阻率（1000Ω∙m）；ι——垂直接地极的长度（1.5m）；s ——接地极的间距（5m）；n ——接地极的总根数（920）；d ——接地极的直径（0.03m）；数值代入公式计算得：R N=97.82（Ω）二、水平接地体接地电阻计算：计算公式：（）式中：R h——水平接地极的接地电阻（Ω）；ρ ——土壤电阻率（1000Ω∙m）；L ——水平接地极的总长度（4600m）；h ——水平接地极的埋设深度（0.2m）；d ——水平接地极的等效直径（0.02m）；A——水平接地极的形状系数（1）。
数值代入公式计算得：R h=0.81（Ω）三、综合接地电阻计算：计算公式： (3)式中：——综合接地电阻（Ω）；R N——垂直接地极的并联接地电阻（Ω）；R h——水平接地极的接地电阻（Ω）；R Nh——垂直接地极和水平接地极之间的互阻（Ω），可根据公式（4）计算； (4)式中：ρ ——土壤电阻率（1000Ω∙m）；——垂直接地极的长度（1.5m）；——水平接地极的总长度（4600m）；数值代入公式计算得：R Nh=0.60（Ω）Rz=0.81（Ω）石墨基柔性接地体的接地电阻可用降阻效果系数带入进行计算：最终接地电阻为：=0.7×0.81=0.567（Ω）。
接地变及接地小电阻计算书【范本模板】
光伏发电站接地变及接地小电阻选择计算书大型光伏电站、风电场等场内集电线路较长的发电厂，中性点接地方式对电站的安全稳定运行至关重要。
场内集电线路较长的电厂，易发生单相对地短路故障，由于集电线路较长单相对地电容电流较大,如不采取合适的接地方案极易造成短路一、35kV电缆对地电容电流计算光伏电阻35kV电缆总长度约为L=16km,35Kv系统对地电容电流I c=0。
1*U L*L ＊1.13=0.1*35＊16＊1。
13=63。
28A：二、接地电阻值计算根据IEEE Stec62。
92。
3–1993 IEEE Guide for theApplication of Neutral Grounding in Electrical Utility 第6。
2.1 条，低电阻接地系统的接地电阻值选择原则。
限制暂态过电压到可以接受的数值；限制故障电流大小使短路危害降到最低；电阻值选取应向保护装置提供足够大的电流，使保护装置可靠、快速动作。
中性点电阻接地网络中，暂态过电压的倍数k 与系统单相接地电流I R 和单相接地电容电流I C的比值关系。
当I R = I C时，可将健全相的过电压限制在2。
5 倍的相电压以下；当I R = 1。
5I C时，可将健全相的过电压限制在2.26倍相电压以下;当I R= 2I C时，可将健全相的过电压限制在2。
2 倍.根据大量运行实践表明当I R>3I C 时,从限制过电压效果来看,已变化不大。
一般I R = （2 —3）I C。
但是考虑到电阻性电流大于100 A 可以保证接地保护的灵敏度和可靠性，当然应加大一点接地电流,由于是瞬动跳闸,对设备危害不大，又可以减少保护的死区，但不必加大到1000 A，以避免使故障点损害加重和接地变容量选择得过大。
故建议电阻性电流值为I R = K I C,式中K 为配合系数，当I C≥100 A 时,K = 1 ～2 ；当I C〈100 A 时，K = 2 -6。
算例-接地网入地短路电流计算书
接地网入地短路电流计算书工 程：算例依 据：GB/T 50065交流电气装置的接地设计规范；电力工程设计手册(变电站设计)软 件：接地网入地短路电流计算计算时间：2023年6月26日1.计算条件（1）基准值：S j =100 MVA ；U j 高=230 kV ；I j 高=0.25102 kA ；U j 中=115 kV ；I j 中=0.50204 kA（2）高压侧系统阻抗：正序 0.063；零序 0.072（3）中压侧系统阻抗：正序 ∞；零序 0.31（4）高压侧额定电压：220 kV ；中压侧额定电压：110 kV（5）主变压器：容量 S t =180 MVA ；阻抗电压 U k12=12%、U k13=63%、U k23=50%；3台（6）中性点接地方式：高压及中压中性点直接接地2.计算结果2.1变压器阻抗X t1=0.5(U k12+U k13-U k23)/S t =0.06944X t2=0.5(U k12+U k23-U k13)/S t =-0.00278X t3=0.5(U k13+U k23-U k12)/S t =0.280562.2高压侧接地短路2.2.1各序合成阻抗（1）正序 X 1高=0.06300（2）负序 X 2高=0.06300（3）零序 X 0高=0.040952.2.2单相接地短路电流I k1高 =3×I j 高/(X 1高＋X 2高＋X 0高)=4.511 kA2.2.3两相接地短路电流m=√3×√[1-X2高×X0高/(X2高+X0高)2]=1.51121Ik2高=m×Ij高/[X1高+X2高×X0高/(X2高+X0高)]=4.320 kA两相接地短路零序电流Ik20高=5.197 kA比较单相接地短路电路与两相接地短路零序电流，取高压侧最大接地故障电流Imax高=5.197 kA2.2.4流经变压器高压中性点短路电流Iz高=1.200 kA【注：按流进中性点方向为正】2.2.5经接地网入地的短路电流（1）站内接地短路时Ig1高=(Imax高-Iz高)×Sf1=1.999 kA【注：分流系数Sf1依据手册取0.5】（2）站外接地短路时Ig2高=Iz高×Sf2=1.080 kA【注：分流系数Sf2依据手册取0.9】2.3中压侧接地短路2.3.1各序合成阻抗（1）正序 X1中=0.08522（2）负序 X2中=0.08522（3）零序 X0中=0.040242.3.2单相接地短路电流Ik1中=3×Ij中/(X1中＋X2中＋X0中)=7.149 kA2.3.3两相接地短路电流m=√3×√[1-X2中×X0中/(X2中+X0中)2]=1.53181Ik2中=m×Ij中/[X1中+X2中×X0中/(X2中+X0中)]=6.833 kA两相接地短路零序电流Ik20中=9.090 kA比较单相接地短路电路与两相接地短路零序电流，取中压侧最大接地故障电流Imax中=9.090 kA2.3.4流经变压器中压中性点短路电流Iz中=5.950 kA【注：按流进中性点方向为正】2.3.5经接地网入地的短路电流（1）站内接地短路时Ig1中=(Imax中-Iz中)×Sf1=1.570 kA【注：分流系数Sf1依据手册取0.5】（2）站外接地短路时Ig2中=Iz中×Sf2=5.355 kA【注：分流系数Sf2依据手册取0.9】综合，经接地网入地的短路电流Ig=5.355 kA。
接地电阻计算书
接地电阻计算书xxxxx热电厂接地电阻计算一、原始数据：基准容量S B=1000(MV A)基准电压U B=115(kV)基准电流I B=5.02(kA)有名值标么值(kA)110kV母线三相短路电流(系统提资) I(3)110S＝13.9 2.77 110kV母线单相短路电流(系统提资) I(1)110S＝13.6 2.71 110kV单相短路故障切除时间t(1)110=2S主变额定电压U be=110(kV)主变容量S B=35(MV A)主变台数N=2阻抗电压U d=0.105厂区面积S=27000m2出线避雷线回数2回测点A测点B测点C测点D测点E各测点土壤电阻率（Ω.m）33.73 38.36 34.2 30.12 30.25 土壤电阻率平均值ρf=33.332Ω.m铜(c t)钢(c g)铝(c l)材料热稳定系数210 70 120二、系统及主变参数的计算X110S1*=0.3612X*=0.3851110S0*=3XB三、接地引下线及水平接地网截面的热稳定校验引下线材料是钢，热稳定系数c=70t=274.76(mm2)接地线最小截面S g≥I(1)110S/c×(1)110考虑30年腐蚀厚度：0.065*30＝1.95主接地网选择60*8扁钢，则（60－1.95）×（8－1.95）＝351.2(mm2)≥274.76(mm2) 满足要求。
四、接地电阻的计算接地网的总面积S＝27000m2水平接地极的直径或等效直径d=0.03m水平接地极的埋设深度h=0.8m接地网的外缘边线总长度L 0=650m水平接地极的总长度L=3700m土壤电阻率ρf =33.332Ω.m B=Sh /6.411+=0.978 001)2.0ln 3(L S SL -=α=0.992 等值方形接地网接地电阻Re=)59(ln 2)1(213.0B hd S L B S -++πρρ=0.0953Ω 任意形状边缘闭合接地网接地电阻Rn=Re 1α=0.0946Ω五、入地短路电流的计算避雷线总的接地电阻R b ＝3×0.27/2＝0.405避雷线工频分流系数Ke1=Rn/(Rn +R b )=0.189主变中性点回流电流I BN ＝X 110S0*/(X 110S0*+X B *)×13.6=1.547（kA)入地短路电流I=(I (1)110S -I BN )×(1-Ke1)＝9.771（kA)六、接触电势及跨步电压的校验接地装置的电位Ug=I ×Rn=923.986V允许接触电势和跨步电势的计算：允许接触电势u t =(174+0.17×ρf )/(1)110t =127.04V允许跨步电势u s =(174+0.7×ρf )/(1)110t =139.54V接触电势和跨步电势的计算：均压带计算根数n ＝2/100)4)((2SL L L =11.32 跨步距离的一半T/2=0.4m1、最大接触电势Kd=0.841-0.225lgd=1.184K L =1Kn=0.076+0.776/n=0.1445 Ks=0.234+0.414lg S =1.151最大接触电位差系数K tmax =K d K L K n K s =0.197最大接触电位差U tmax =K tmax U g =182V>u t接触电势不满足要求，需做均压地坪。
ieee-80-2013接地计算书模板
IEEE-80-2013接地计算书模板第一章：概述1.1 研究背景随着电气工程领域的不断发展，接地系统的设计和计算变得越来越重要。
接地系统是保证电气设备安全运行的关键因素之一，它对于防止触电事故、电气设备的绝缘保护起着至关重要的作用。
为了确保接地系统的可靠性和安全性，对接地计算进行准确的分析和评估显得尤为重要。
1.2 研究意义本文将给出IEEE-80-2013接地计算书模板，以便于工程师和研究人员快速准确地完成接地计算书的编写，从而提高接地系统设计的工作效率和质量。
第二章：国内外研究现状分析2.1 国外相关研究概况IEEE-80-2013标准已经成为国际上广泛采用的接地设计标准之一，其模板的编写和应用在国外已经具有相当的成熟度和普及度。
通过对国外相关研究成果的分析，我们可以借鉴其经验，完善我国的接地设计标准和模板。
2.2 国内相关研究现状国内接地设计标准和模板的编写与应用相对滞后，存在着一定的规范性和实用性问题。
通过对国内相关研究现状的分析，可以总结出存在的问题，为本文提出的IEEE-80-2013接地计算书模板提供改进和完善的思路。
第三章：IEEE-80-2013接地计算书模板的设计与实现3.1 模板结构设计本模板将按照IEEE-80-2013标准的要求，结合国内实际工程应用的需要，设计出符合实际操作的接地计算书模板。
模板的结构应当清晰合理，便于工程师和研究人员快速准确地进行接地计算书的编写。
3.2 模板内容要点模板的内容应当包括接地系统的各项参数和指标，以及计算方法和标准要求等。
在设计模板内容时，需要充分考虑到不同类型的接地系统，确保模板的适用性和通用性。
第四章：模板的测试与应用4.1 模板的测试方法为了验证模板的准确性和实用性，需要选择若干典型的接地系统进行测试和应用。
通过实际的计算和比对，可以得出模板的适用范围和局限性，为进一步的改进和完善提供参考依据。
4.2 模板的应用效果将模板应用于实际工程项目中，观察其在提高工作效率和质量方面的效果。
接地计算书
工程：通济110kV 变电站工程 2014年9月25日 计算： 第 1 页 校对：___________ （共 3 页）一、 1. 变电站地下闭合地网面积S=2320m 2① 由R 水平 (根据通济110kV 变电站工程土壤电阻率测试报告得出-1.0m 土壤平均电阻率15.6m ρ=Ω⋅,季节系数为1.4,则土壤平均电阻率为)：② ' 1.4* 1.4*15.621.84m ρρ===Ω⋅0.227R ===Ω水平 按GB/T 50065-2011《交流电气装置接地的规范》标准要求R ≤2000/I 。
《上海电网若干技术原则的规定》（第四版）中，110kV 的最大短路电流为25kA ，则要求R ≤2000/(25*103)＝0.08Ω。
当不能满足上述要求时，可采用接地电阻R ≤0.1Ω。
为此加打垂直接地极，且按三维立体接地网的原理设计；③ 9组L=9.0m Φ14.2mm 的接地极的电阻值，(根据通济110kV 变电站工程土壤电阻率测试报告得出-0.6m~-9.6m 土壤平均电阻率：11.2m ρ=Ω⋅10.53811.28*9ln 1ln 1 1.49222*3.14*914.2*10L R L d ρπ-⎛⎫⎛⎫=-=-=Ω ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭取利用(屏蔽)系数为85％，则11组为1119.09.0 1.4920.1596(11*0.85)11*0.85R R ===Ω 2. 三维立体接地网电阻值：将0.1596R =Ω垂直、0.227R =Ω水平时代入公式R *R 0.0937R R R =≈Ω+水平垂直三位水平垂直变电站接地电阻满足规程要求。
二、立体接地网的接触电位差(Ut)和跨步电位差(Us)的允许值计算：110kV 系统最大短路电流I 为25kA ；短路等效持续时间t ＝0.3s ；接地电阻R 取0.097Ω；户内电阻率m t ⋅Ω500取ρ(户内配电装置混凝土500~1300m ⋅Ω)① 接地网电位3*25*10*0.09372343Ug I R V ===② Ut 463.71V ===工程：通济110kV 变电站工程 2014年9月25日 计算： 第 2 页 校对：___________ （共 3 页）()()⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡-+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-++=128ln 48216ln 2122n K K d h Dd h D hd D K h ii m ππ③Us 918.99 V === 其中计算系数值为：s C =1-09.02)1(*09.0+-s sh ρρ=1-14.840.09*(1)5002*0.70.09-+=0.941 三、发生故障时，最大接触电位差和跨步电位差计算：① 最大接触电位差： m im G m L K K I U ρ=已知参数：120mm 2铜绞线的等效直径d ＝12mm ＝12×10-3mh ＝0.8m ；L 1=58m ；L 2=38m ；n 1＝9；n 2＝6；其中计算系数值为：a) =()()22 6.42*0.81 6.40.818ln ln 2*3.1416*0.8*0.0128*6.4*0.0124*0.012 1.34 3.14*2*7.351⎡⎤⎛⎫+⎢⎥+-+ ⎪ ⎪-⎢⎥⎝⎭⎣⎦=0.735 b). o h h h K /1+==1/8.01+=1.34 c). 21n n n =d).R y x r c m L L L L L L ⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+++=2222.155.1=690+1.55 1.22*94.5⎡⎤⎛⎫⎢⎥+⎢⎥⎣⎦=854.04 e). n K i 148.0644.0+==1.73 则m im G m L K K I U ρ==311.35*16*10*0.735*1.73854.04=270.38 ② 最大跨步电位差： s i s G s L K K I U ρ=其中计算系数值为：a).工程：通济110kV 变电站工程 2014年9月25日 计算： 第 3 页 校对：___________ （共 3 页）⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+++=-D h D h K n s 25.011211π=7.35211110.53.142*0.8 6.40.86.4-⎛⎫-++ ⎪+⎝⎭=0.292 b). n K i 148.0644.0+==1.73c). R c s L L L 85.075.0+==0.75*690+0.85*94.5=597.825 则311.35*16*10*0.292*1.73597.825s U ==153.451 由计算可知，当故障时，接地网的电位即最大接触电位差Utmax 和最大跨步电位差Usmax 的值均能满足《GB_50065-2011 交流电气装置的接地设计规范》中允许值的要求。
接地电位计算书
接地电势计算书
工程:青海海南共和10kV共一路西沟台分支新增变台工程
设计阶段:可研设计
单位:
设计人:
计算时间: 2018年8月22日9时57分
计算依据: 参考《电力工程电气设计手册》 P919页
接地电位计算
【已知条件】
土壤电阻率(ρ)：500(Ω.m)接地短路时的最大接地短路电流: 50(A)
流经电厂变压器接地中性电的单相接地短路电流: 12(A)
所内短路时避雷线的工频分流系数: 12
所外短路时避雷线的工频分流系数: 57
接地电阻：7(Ω) 【计算公式和过程】
= -418(A)
= -672
(A)
如果， = 否则 =
= -2926
(V)
= 75(V)
= 150
(V)
【计算结果】
接地电位(V) = -2926(V)
接触电势允许值(V) = 75(V)
跨步电势允许值(V) = 150(V)。
接地设计计算书000
=0m =0 =0
t
接地网埋深系数：
t =0
网孔电压几何矫正系数：
t ln
t
t
8
ln t
8 t
=0
最大接触电位差：
=0.00 V
接触电位差校验： 接触电位差允许最大值：
≤ 校验通过
t ht
=0V
1.5. 跨步电位差
埋入地中的接地系统导体有效长度：
h t h8t
=0m
系数：
t
t t t ht
t h
等值方形接地网的接地电阻：
ht 复合接地电阻：
t t
ln
t
= -1.#J Ω
t
=0Ω
1.4. 接触电位差
因内部导体对角网孔电压影响的矫正加权系数： t
有效埋设长度：
thtt th
t
矩形或等效矩形接地网一个方向的平行导体数：
t
h
t
=0，
=0，
t
t =0，
接地网不规则校正系数：
h ht 8 =0
=0
t
接地网不规则校正系数：
h ht 8 =0
最大跨步电位差：
= 0.00 V
2/3
计算书
博超软件
跨步电位差校验： 跨步电位差允许最大值：
≤ 校验通过
th
=0Vபைடு நூலகம்
1.6. 接地电阻最大允许值
接地电阻最大允许值： th t = 0.00Ω
计算书
3/3
博超软件
接地计算校验书
工 程: 设计阶段: 单 位: 设 计 人: 计算时间:2020/02/17/09:07:35
接地变及接地小电阻计算书
光伏发电站接地变及接地小电阻选择计算书大型光伏电站、风电场等场内集电线路较长的发电厂，中性点接地方式对电站的安全稳定运行至关重要。
场内集电线路较长的电厂，易发生单相对地短路故障，由于集电线路较长单相对地电容电流较大，如不采取合适的接地方案极易造成短路一、35kV电缆对地电容电流计算光伏电阻35kV电缆总长度约为L=16km,35Kv系统对地电容电流I c=0.1*U L*L*1.13=0.1*35*16*1.13=63.28A:二、接地电阻值计算根据IEEE Stec62.92.3–1993 IEEE Guide for theApplication of Neutral Grounding in Electrical Utility 第6.2.1 条，低电阻接地系统的接地电阻值选择原则。
限制暂态过电压到可以接受的数值；限制故障电流大小使短路危害降到最低；电阻值选取应向保护装置提供足够大的电流，使保护装置可靠、快速动作。
中性点电阻接地网络中，暂态过电压的倍数k 与系统单相接地电流I R 和单相接地电容电流I C的比值关系。
当I R = I C时，可将健全相的过电压限制在2.5 倍的相电压以下；当I R= 1.5I C时，可将健全相的过电压限制在2.26倍相电压以下；当I R = 2I C时，可将健全相的过电压限制在2.2 倍。
根据大量运行实践表明当I R>3I C 时，从限制过电压效果来看，已变化不大。
一般I R = (2 - 3) I C。
但是考虑到电阻性电流大于100 A 可以保证接地保护的灵敏度和可靠性，当然应加大一点接地电流，由于是瞬动跳闸，对设备危害不大，又可以减少保护的死区，但不必加大到1000 A，以避免使故障点损害加重和接地变容量选择得过大。
故建议电阻性电流值为I R = K I C，式中K 为配合系数，当I C≥100 A 时，K = 1 ～ 2 ；当I C<100 A 时，K = 2 -6。
杆塔接地计算书计算书(2)
杆塔接地装置接地电阻计算书杆塔水平接地体的接地电阻，可按式（1）计算:⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=A hd L L k R h 2ln 2πρ..............................................（1） 式中：R h ——水平接地网的接地电阻，Ω； L ——水平接地体的总长度，m ；ρ——土壤电阻率，Ω·m ； h ——接地体的埋设深度，m ；k ——接地材料的降阻效果系数，石墨基柔性材料取0.7；d ——接地体的直径或等效直径，m ；A ——杆塔水平接地网的形状系数，如表1所示：GB/T 50065-2011 对杆塔接地装置的接地电阻最大允许值规定如表2。
1. 土壤电阻率ρ≤100Ω•m 时,一般选择正方形的接地装置，正方形的边长根据铁塔根开确定，一般选取边长10m ；埋深取h=0.8m ，接地体等效直径取接地带宽度的1/2，这里取d=0.02m ，接地带的降阻效果系数取k=0.7，将参数代入公式，可以得到接地装置的最大接地电阻为：R h =,3.49Ω。
2. 土壤电阻率100Ω•m ＜ρ≤2000Ω•m 时：选择正方形加4条放射线的接地装置，接地体总长度60m ，将参数代入公式，可以得到接地装置的最大接地电阻计算结果如表3。
3. 土壤电阻率2000Ω•m ＜ρ≤4000Ω•m 时：时：选择正方形加8条放射线的接地装置，计算结果如表4。
4. 土壤电阻率4000Ω•m ＜ρ≤6000Ω•m 时：时：选择正方形加8条放射线配合接地模块的接地装置， 接地体总长度为496m ，接地模块的数量分别为8块、16块、32块、80块。
水平接地体在土壤电阻率为4500Ω•m 、5000Ω•m 、5500Ω•m 、6000Ω•m 的土壤中是的接地电阻分别为22.45Ω、24.94Ω、27.43Ω、29.93Ω。
单个接地模块的接地电阻计算公式如式（2）ρj d k R =.....................................................（2） 式中：R d ——接地模块接地电阻，Ω；k j ——接地模块的降阻系数；石墨基柔性接地模块取k j =0.15 ρ——土壤电阻率，Ω•m ；将参数代入公式，计算可得石墨基柔性接地模块在土壤电阻率为4500Ω•m 、5000Ω•m 、5500Ω•m 、6000Ω•m 的土壤中是的接地电阻分别为675Ω、750Ω、825Ω、900Ω。
接地计算书
计算书电气专业工程名称设计阶段施工图计算项目主接地网接地电阻、接触电压、跨步电压批准人：审核人：校核人：设计人：Xxxxxx工程有限公司2000年1月1日1. 计算原始资料、技术数据 (XX 电力工程有限公司提供的相关资料)： 设计条件：主接地网长约285.3m ，宽227.5m 。
网格大小为10m ×10m 考虑。
上层土壤电阻率ρ1=565.4Ω·m ，下层土壤电阻率ρ2=292.2Ω·m 。
故障持续时间ts=1s ，接地网埋深h=0.5m ，接地故障电流Ig=15.75kA 。
根据项目部的询价函响应，作为主接地网的水平接地极采用120mm 2镀锡铜导线,垂直接地极采用Φ17.2mm ×3000mm 的铜包钢接地极。
2.理论计算计算原则：客户提供的本项目资料《TS 4000中文标准》1.6.2 接地网 （D ）计算大纲：对地阻抗测量表，依据电阻系数和距离的函数曲线进行计算第一层和第二层的层电阻，计算栅极电阻，分级电压和接触电压（参照IEEE 80设计导则）。
（C ）网栅电抗应低于任何电压等级下短路阻抗保证短路时电路依然接地。
电压上升应限制在5KV 内。
埋入地下的导线最小需要120mm 2镀锡铜导线，接地网至地面设备连接跳线应为120mm 2镀锡铜导线。
接地棒用来降低第二层阻抗，控制板和接线盒应为70mm 2镀锡铜导线。
计算过程： 2.1．接地网电阻 水平接地网的接地电阻：12'2ln c c L R k L a ρπ⎡⎤⎛⎫=⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦式中：ρ是土壤电阻率，292.2Ω.mL c 是所有相连地网导体的总长度，14185mα＇对埋深h α，0.5m2α是导体的直径，0.012m A 是导体覆盖的面积，64905.75m 2 k 1、k 2是系数代入数据计算得R 1=0.531Ω备注：K1、K2取值分析(详见IEEE Std 80 -2000)K1为：长与宽之比=285.3:227.5=1.25曲线A 埋深h=0，×1.25+1.41=1.36曲线B 埋深(1/10h =， y B = - 0.05×1.25+1.20=1.14 曲线C 埋深(1/6h =， y C = - 0.05×1.25+1.13=1.01故将K1取为1.36（埋设深度为-0.5m.所以取h=0时的K1值更靠近真实情况）K2为：曲线A 埋深h=0，×1.25+5.50=5.69曲线B 埋深(1/10h =， y B =0.10×1.25+4.68=4.81 曲线C 埋深(1/6h =， y C = - 0.05×1.25+4.40=4.34故将K2取为5.69垂直接地系统的接地电阻:212)1(214[2-⋅+-⎪⎭⎫⎝⎛=R r R r R n A L K b L Ln L n R πρ式中：L r 是每根接地棒的长度，3mL R 是所有接地棒的长度，118×3=354mb 是接地棒的半径，0.0172/2=0.0086mn R 是面积A 中放置接地棒（极）的数量,118根 计算得R2=3.34Ω地网和垂直接地系统之间相互影响的接地电阻22ln 1c m crL R k L L ρπ⎡⎤⎛⎫=-+⎢⎥ ⎪⎝⎭⎣⎦R m=0.526地网和接地棒组合使用时的接地电阻低于它们任一单独使用时的接地电阻，但仍高于并联组合时的接地电阻。
接地计算书
接地计算书一.水平接地网热稳定截面及材料选择根据短路电流计算结果，单相接地短路电流Id2(1)=14.017 kA , 则接地引下线热稳定截面：Sg ≥t Iedc)1(其中：te ---短路的等效持续时间, te≥tm+tf+to（见DL/T 621-1997第21页，附录C式（C2）)，tm——主保护动作时间tf——断路器失灵保护动作时间to——断路器开断时间∴ te ≥tm+tf+t这里取1sc---接地线材料的热稳定系数，如采用30%导电率镀铜圆钢，取c=145；采用镀铜圆钢截面积 Sg ≥tIedc)1(=96.6(mm2)水平接地网热稳定截面，采用镀铜钢材截面积S’=75%〃Sg=0.75×96.6=72.45(mm2)；所以：采用镀铜钢材料，主接地网接地材料,接地引下线材料均选用5213GW镀铜圆钢（直径约为13.2mm）；接地网采用镀铜钢材料，基本可以不考虑腐蚀对接地体的影响，设计使用寿命大于40年。
二.接地分析根据土壤接地电阻率终堪报告，建议取土壤电阻率的平均值ρ=30Ω〃 m∴接地电阻R计=0.5Sρ=6072305.0∙=0.192(Ω)规程要求的接地电阻值为R规=I 2000其中：I为流经接地装置的入地短路电流，为14.017kA∴R规=2000/14017=0.142 (Ω)<0.19(Ω)因此，如按一般常规设计，只在原有站址做水平地网，且地网网格采取等间距布置，网格大小约为8米。
此时，地网接地电阻为0.192欧姆，大于规范要求值，同时接触电势及跨步电势值如下表（参照DTL621-1997）：接地电阻为0.192欧的时候，跨步电势和接触电势的计算：参照DL/T621-1997计算站内接触电势和跨步电势:接触电势Ut=ttρ17.0174+=179.1跨步电势Us=t tρ7.0174+=195tρ=土壤电阻率，取30欧米。
t=接地短路故障电流持续时间，取1秒。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
所内：Ke1= 0.5 所外：Ke2= 所内发生接地短路故障时， 220kV母线 单相短路 两相短路 110kV母线 单相短路 两相短路 所外发生接地短路故障时, 220kV母线 单相短路 两相短路 110kV母线 单相短路 两相短路
2.接地网的接地电阻一般情况要求值:
取计算入地电流中较大值：I*=
1.单（两）相接地短路电流计算： 项目
220千伏母线 单相接地 110千伏母线 两相接地 单相接地 两相接地
接地电阻
Ik 0 0 12.7 -13.7 In1 0 0 6.72 -7.01 In2 0 0 0 0 表中数据为有名值，Sj=100MVA，Uj=U平均，计算水平年为2015年，按三台主变运行，1台主变接地考 0.1 I*=（Ik-In）*(1-Ke1)= I*=（Ik-In）*(1-Ke1)= I*=（Ik-In）*(1-Ke1)= I*=（Ik-In）*(1-Ke1)= I*=In*(1-Ke2)= I*=In*(1-Ke2)= I*=In*(1-Ke2)= I*=In*(1-Ke2)= 6.309 R= 0.3170 0 0 2.99 -3.345 0 0 6.048 -6.309
480
310.0
151.6
S
Ig te C
Ig=
6.309
c=
70
te=
S
Ig te C
S
Ig te C
=
本工程选 用主地网 扁钢 480
Ig S te C
69.8 mm2
宽
60
本工程选用-60×8镀锌扁钢S= 考虑腐蚀时Sg=(60-0.065×40)(8-0.065×40)=
310.0
69.8
4、接地电阻计算
本所接地网接地电阻估算值：据标准DL/T621-1997附录A 根据地质报告： 土壤电阻率 = 复合式地网Rs=
0.5
r S
2500 21.545 S= 3366
=
接地电阻要求值R=
0.3170
为了降低接地网接地电阻，站内四周位置打接地深井，目标值定为0.5Ω 。 深井数： 6 深井长度： 25 m
=
(174+0.17������_������������_������)/√(������_������
773.3
V KV V
= ������������ = ������_������∗������_tmax = 0.574−0.64/√(3&������ = 383.9∗������^(（−2.709√(3&ℎ) =
Ω Ω
5、接触电位差及跨步电位差计算
d：水平接地极的等效直径 h：水平接地极埋设深度 L1：主接地网长
= = =
b/2
0.03 m 0.8 m 66 m
L2：主接地网宽 N1：纵向扁钢条数 N2：横向扁钢条数 m：网孔数 Ktd：接地导体直径影响系数 Kth：接地导体埋深影响系数 KtL：接地导体形状影响系数 Ktm：网孔数影响系数
3.95
100 25 0.1500
Ω （Ω ·m） （m） （m）
2、深井接地系统多口并联接地电阻
������_������=������_������/
=
1.01 口
n: 深井数量 6 = η :利用系数 0.65 = 3、变电站工频接地电阻： R=1/（1/Rs+1/Rt） = 0.97 接地电阻要求值R = 0.317 考虑到工程施工中因施工工艺引起的误差，考虑到10%的施工风险, 即：接地电阻目标值为设计理论计算值的90%，= 1.07 另外本站还可以采取一些其它隔离措施： 1、通向所外的管道采用绝缘段。 2）通信设备加隔离变。 3）操作平台四周铺设厚150～200 mm混凝土地面
0.021−0.217∗√(2&������2/������1)−0.132∗������2/������1
Ktn：接地体导体根数影响系数
=
0.100
Kts：接地网面积影响系数 Ktmax：综合影响系数
= 0.054+0.410∗√(8&������) = ������_td������_tℎ ������_t������ ������_t������ ������_t������
######## （Ω ·m） 2483.9 V
Usmax：最大跨步电位差=������_������∗������_������max
386.4
V
110千伏母线 绝对值 0 0 12.7 13.7 0 0 6.72 7.01 0 0 0 0 按三台主变运行，1台主变接地考虑； 避雷线分流系数 绝对值 0 0 2.99 3.345 绝对值 0 0 6.048 6.309
220千伏母线
材料热稳定系数 0.6
铜(ct) 210
钢(cg) 70
铝(cl) 120
高
8
mm2
151.6 mm2
0.6
高
8
mm2
69.8 mm2
m•Ω m2
r
（注：操作地坪土建施工时铺设20cm厚碎石，电阻率可取=2500m·Ω ）
率可取=2500m·Ω ）
1、单口深井接地接地电阻 根据勘测得知地下水 计算用土 位在3.3米至6.8米之 壤电阻率 = 间 ρ
������_������=������/2������������（ln 〖8������/������−1
r：土壤电阻率 L：接地极有效长度 d：等效垂直接地体直径，
100
（Ω ·m）
= = = =
R
2000 I
=
0.3170
3.接地装置的热稳定计算：
3.1引下线
S
Ig te C
Ig=
13.7
c=
70
te=
S
Ig te C
=
151.6 mm2
本工程选 用引下线 扁钢
宽
60
本工程选用-60×8镀锌扁钢S= 考虑腐蚀时 Sg=(宽-0.065×40)(高-0.065×40)= 3.2 主地网
= = = = = 0.401+0.522/√(6&������ = 0.257−0.095∗√(5&ℎ) = 0.168+0.002∗（������2/������1）
51 9 11 80 1.337 0.166 0.170 15.765
m 条 条 条
= 2.837+240.02/√(3&������^2 )
0.741−0.011∗（������2/������1）
6.77 474.98 0.375 31.054 0.733 0.069 1.087 0.089 0.057
= 0.056+1.072/������
0.849+0.234∗√(12&������2/������1)
= = 0.07+1.08/√������ = ������_td������_tℎ ������_t������ ������_t������ ������_t������ = = (174+0.7������_������������_������)/√(������_������ )
1.186 0.070
接地装置的电位计算：
Ut：允许的最大接触电位差 Ug：地网电位 Utmax：接触电位差 接地网最大跨步电位差： Ksd：接地导体直径影响系数 Ksh：接地导体埋深影响系数 KsL：接地导体形状影响系数 Ksm：网孔数影响系数 Ktn：接地体导体根数影响系数 Kss：接地网面积影响系数 Ksmax：综合影响系数 R:土壤电阻率 Us：允许的最大跨步电位差