锚固法兰强度计算书
法兰强度设计演示课件
a . A C 剖 面 所 受 弯 矩 ： W l W (K N )/2
AC剖 面 截 面 系 数Nt2/6
因此，AC剖面上的弯曲应力为
=
W(KN)/2
Nt2/6
3W（K-N）
Nt2
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法兰强度设计计算方法-Bach法
B C 剖 面 所 受 的 弯 矩 为 ： W (KNS1)/2
给定法兰材料，结构尺寸和力矩M0的前提下，由8个平衡方 程202所0/6/确24 定的8个未知量求解得法兰三个方向最大应力为： 33
法兰强度设计计算方法-- Waters法
fM
锥颈上轴向应力 :
H
Di
g
1
A或B点
法兰环上径向应力： r
M
Dit2
(1 1.33te)
C点
法兰环上周向应力：
YM Dit2
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法兰结构类型-松式法兰
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7
法兰结构类型-整体法兰
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法兰结构类型-任意式法兰
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主要内容
法兰结构类型 法兰标准 法兰强度设计计算方法
➢ 巴赫法 ➢ 铁木辛哥法 ➢ 华脱斯法
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法兰标准
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法兰为受均布外力矩作用的矩形截面的圆环，受力后 不发生畸变扭歪；
不及操作内压引起的薄膜应力；
不考虑螺栓孔的影响。
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法兰强度设计计算方法-Timoshenko法
按基本假设b，法兰的矩形截面不发生畸变扭歪，则环的变形只是 由于截面偏转一角度。按照下图作如下分析：
法兰连接验算书
法兰连接验算书法兰连接计算程序验算书┌───────────────────────────────────────────────┐│ 法兰 1 (27000mm标高处,法兰1) │├───────────────────────────────────────────────┤│1. 连接：││ 根部法兰：否││2. 螺栓： (左右螺栓对齐) ││ 杆件外接圆直径： 787 mm ││ 杆件内切圆直径： 760 mm ││ 螺栓所在圆直径： 890 mm ││ 螺栓/筋肋个数： 24 (M24) ││ 螺栓等级： 8.8级││ 螺栓规格： M24 ││ 扳手空间： 0 mm ││3. 法兰：││ 法兰盘材质： Q3452 ││ 法兰盘厚度： 18 mm ││ 法兰盘外直径： 980 mm ││4. 筋肋：││ 筋肋材质： Q3451 ││ 筋肋厚度： 10 mm ││ 筋肋高度： 110 mm │├───────────────────────────────────────────────┤│ 螺栓验算过程│├───────────────────────────────────────────────┤│1. 作用力：││ 控制工况： 28.覆冰,平衡张力,90度风││ 轴向拉力： -114.740 kN ││ 合成剪力： 137.330 kN ││ 弯矩： 514.520 kN*m ││ 连接方式：旋转轴为管外壁切线││2. 螺栓承载力设计值(N_tb)：││ 螺纹处有效直径 de = 20.10 mm ││ 螺栓抗拉强度设计值 f = 400.00 N/mm^2 ││ 螺栓承载力设计值 N_tb = ( 3.14 * de^2 ) / 4 * f ││ = 126923.48 N││3. 螺栓所受最大拉力(N_tb_max)：││ 法兰所受弯矩 M = 514.52 kN*m ││ 受力最大螺栓到旋转轴距离 Y1 = 825.00 mm ││ 螺栓中心到旋转轴距离的平方和Σ(Yi^2) = 5832650 mm^2 ││ 法兰所受轴向作用力 N = -114.74 kN ││ 螺栓总个数 n = 24 ││ 螺栓所受最大拉力 N_tb_max = (M * Y1) / Σ( Yi^2 )+ N / n ││ = 67996 N ││4. 受剪承载力设计值(N_vb)：││ 受剪面数目 n_v = 1 ││ 螺栓杆直径 d = 24 mm ││ 螺栓抗剪强度设计值 f_vb = 300.00 N/mm^2 ││ 受剪承载力设计值 N_vb = n_v * ( 3.14 * d^2) / 4 *f_vb ││ = 135717 N││5. 螺栓承受的剪力(N_v)：││ 合成剪力 N_v = 137.33 kN ││ 螺栓承受的剪力 N_v / n = 5722 N │├───────────────────────────────────────────────┤│ 螺栓验算结果│├───────────────────────────────────────────────┤│1. 螺栓承受的剪力应小于螺栓受剪承载力设计值乘以利用率上限即：N_v / n< N_vb* Limit ││ 由于 N_v / n= 5722 N ，N_vb = 135716.80 N ││ 剪应力比 (N_v / n)/ N_vb = 4.22% <= 100% ││ 所以，此结果合理，验算通过！││ ││2. 螺栓所受最大拉力应小于螺栓承载力设计值乘以利用率上限，即：N_tb_max<N_tb * Limit ││ 由于 N_tb_max = 67996 N ，N_tb = 126923.48 N ││ 正应力比 N_tb_max / N_tb = 53.57% <= 100% ││ 所以，此结果合理，验算通过！││ ││3. 综合应力比：53.74% │├───────────────────────────────────────────────┤│ 法兰验算过程│├───────────────────────────────────────────────┤│1. 作用力：││ 控制工况： 28.覆冰,平衡张力,90度风││ 轴向拉力： -114.740 kN ││ 合成剪力： 137.330 kN││ 弯矩： 514.520 kN*m ││ 连接方式：旋转轴为管外壁切线││2. 法兰板厚度设计值(b_δ)：││ 法兰所受最大压力 N_tb_max = 67996 N ││ Lx = 106.17 mm ││ Ly = 96.50 mm ││ 板上均布荷载 q = N_tb_max / (Lx * Ly) ││ = 6.64 ││ 弯矩系数β= 0.1059 ││ 板中弯矩 Mox = β* q * Lx^2 ││ = 7923││ 法兰板抗压值 f = 295.00 N/mm^2 ││ 法兰板厚度 b_δ= ((5 * Mox) / f)^(1/2) ││ = 11.59 mm ││3. 法兰板厚度上限(max_δ)：││ max_δ= 35 mm ││4.法兰板厚度(δ)：││ δ= 18 mm │├───────────────────────────────────────────────┤│ 法兰验算结果│├───────────────────────────────────────────────┤│1. 法兰厚度设计值除以法兰厚度应小于利用率上限，即：b_δ/δ< Limit ││ 由于δ= 18 mm ，b_δ = 11.59 mm ││ 利用率比 b_δ/ δ= 64.38% <= 100% ││ 所以，此结果合理，验算通过！││││2. 法兰厚度应小于等于法兰厚度上限，即：δ<= max_δ││ 由于δ= 18 mm ，max_δ = 35 mm ││ 所以，此结果合理，验算通过！││││3. 综合应力比：64.38% │││├───────────────────────────────────────────────┤│ 筋肋验算过程│├───────────────────────────────────────────────┤│1. 作用力：││ 控制工况： 28.覆冰,平衡张力,90度风││ 轴向拉力： -114.740 kN ││ 合成剪力： 137.330 kN ││ 弯矩： 514.520 kN*m ││ 连接方式：旋转轴为管外壁切线││2. 筋肋剪应力(τ)：││ 螺栓所受最大拉力 N_tb_max = 67996 N ││ 筋肋高度 h = 110 mm ││ 筋肋厚度 t = 10 mm ││ 筋肋剪应力τ= N_tb_max / (h * t) ││ = 62 N/mm^2 ││3. 筋肋正应力(σ)：││ 筋肋正应力σ= (5 * N_tb_max * b) / (h^2 * t) ││ = 183 N/mm^2 ││ 筋肋剪应力设计值 fv = 180 N/mm^2 ││ 筋肋正应力设计值 f = 310 N/mm^2 │├───────────────────────────────────────────────┤│ 筋肋验算结果│├───────────────────────────────────────────────┤│1. 筋肋剪应力应小于筋肋剪应力设计值乘以利用率上限，即：τ<fv * Limit ││ 由于τ= 62 N/mm^2 ，fv = 180.00 N/mm^2 ││ 剪应力比τ/ fv = 34.34% <= 100% ││ 所以，此结果合理，验算通过！││ ││2. 筋肋正应力应小于筋肋正应力设计值乘以利用率上限，即：σ<f * Limit ││ 由于σ= 183 N/mm^2 ，f = 310.00 N/mm^2 ││ 正应力比σ/ f = 58.91% <= 100% ││ 所以，此结果合理，验算通过！││ ││3. 杆件壁厚：16.0 mm │└───────────────────────────────────────────────┘┌───────────────────────────────────────────────┐│ 法兰 2 (18000mm标高处,法兰2) │├───────────────────────────────────────────────┤│1. 连接：││ 根部法兰：否││2. 螺栓： (左右螺栓对齐) ││ 杆件外接圆直径： 974 mm ││ 杆件内切圆直径： 940 mm ││ 螺栓所在圆直径： 1120 mm ││ 螺栓/筋肋个数： 24 (M42) ││ 螺栓等级： 8.8级││ 螺栓规格： M42 ││ 扳手空间： 16 mm ││3. 法兰：││ 法兰盘材质： Q3452 ││ 法兰盘厚度： 28 mm ││ 法兰盘外直径： 1260 mm ││4. 筋肋：││ 筋肋材质： Q3451 ││ 筋肋厚度： 14 mm ││ 筋肋高度： 190 mm│├───────────────────────────────────────────────┤│ 螺栓验算过程│├───────────────────────────────────────────────┤│1. 作用力：││ 控制工况： 28.覆冰,平衡张力,90度风││ 轴向拉力： -198.380 kN ││ 合成剪力： 189.470 kN ││ 弯矩： 2063.460 kN*m ││ 连接方式：旋转轴为管外壁切线││2. 螺栓承载力设计值(N_tb)：││ 螺纹处有效直径 de = 36.16 mm ││ 螺栓抗拉强度设计值 f = 400.00 N/mm^2 ││ 螺栓承载力设计值 N_tb = ( 3.14 * de^2 ) / 4 * f ││ = 410777.57 N││3. 螺栓所受最大拉力(N_tb_max)：││ 法兰所受弯矩 M = 2063.46 kN*m ││ 受力最大螺栓到旋转轴距离 Y1 = 1030.00 mm ││ 螺栓中心到旋转轴距离的平方和Σ(Yi^2) = 9046193 mm^2 ││ 法兰所受轴向作用力 N = -198.38 kN ││ 螺栓总个数 n = 24 ││ 螺栓所受最大拉力 N_tb_max = (M * Y1) / Σ( Yi^2 )+ N / n ││ = 226680 N ││4. 受剪承载力设计值(N_vb)：││ 受剪面数目 n_v = 1 ││ 螺栓杆直径 d = 42 mm ││ 螺栓抗剪强度设计值 f_vb = 300.00 N/mm^2 ││ 受剪承载力设计值 N_vb = n_v * ( 3.14 * d^2) / 4 *f_vb ││ = 415633 N││5. 螺栓承受的剪力(N_v)：││ 合成剪力 N_v = 189.47 kN││ 螺栓承受的剪力 N_v / n = 7895 N │├───────────────────────────────────────────────┤│ 螺栓验算结果│├───────────────────────────────────────────────┤│1. 螺栓承受的剪力应小于螺栓受剪承载力设计值乘以利用率上限即：N_v / n< N_vb* Limit ││ 由于 N_v / n= 7895 N ，N_vb = 415632.71 N ││ 剪应力比 (N_v / n)/ N_vb = 1.90% <= 100%。
圆形法兰锚栓计算
锚栓个数24R 1.085单栓N(max)75螺栓间距d0.283242承载力M1464.8螺栓号yi Ni Mi NO.10 2.17075.000162.750 NO.21 2.13373.722157.252 NO.32 2.02569.976141.676 NO.43 1.85264.017118.572 NO.54 1.62856.25091.547 NO.65 1.36647.20664.474 NO.76 1.08537.50040.688 NO.870.80427.79422.352 NO.980.54318.75010.172 NO.1090.31810.983 3.490 NO.11100.145 5.0240.730 NO.12110.037 1.2780.047 NO.13120.0000.0000.000 NO.14130.037 1.2780.047 NO.15140.145 5.0240.730 NO.16150.31810.983 3.490 NO.17160.54318.75010.172 NO.18170.80427.79422.352 NO.1918 1.08537.50040.688 NO.2019 1.36647.20664.474 NO.2120 1.62856.25091.547 NO.2221 1.85264.017118.572 NO.2322 2.02569.976141.676 NO.2423 2.13373.722157.252 NO.2524 2.17075.000NO.2625 2.13373.722NO.2726 2.02569.976NO.2827 1.85264.017NO.2928 1.62856.250NO.3029 1.36647.206NO.3130 1.08537.500NO.32310.80427.794NO.33320.54318.750NO.34330.31810.983NO.35340.145 5.024NO.36350.037 1.278NO.37360.0000.000NO.38370.037 1.278NO.39380.145 5.024NO.40390.31810.983NO.41400.54218.750NO.42410.80427.794NO.4342 1.08537.500NO.4443 1.36647.206NO.4544 1.62856.250NO.4645 1.85264.017NO.4746 2.02569.976说明1：1、本表适用于圆形法兰盘锚栓计算。
锚杆、锚索锚固力计算之欧阳治创编
锚杆、锚索锚固力计算1、帮锚杆锚固力不小于50KN(或5吨或12.5MPa)公式计算：拉力器上仪表读数（MPa）×4=锚固力（KN）锚固力（KN）÷10=承载力（吨）例：13MPa（拉力器上仪表读数）×4= 52KN（锚固力）52KN（锚固力）÷10=5.2吨（承载力）2、顶锚杆锚固力不小于70KN(或7吨或17.5MPa)公式计算：拉力器上仪表读数（MPa）×4=锚固力（KN）锚固力（KN）÷10=承载力（吨）例：18MPa（拉力器上仪表读数）×4= 72KN（锚固力）72KN（锚固力）÷10=7.2吨（承载力）3、Ф15.24锚索锚固力不小于120KN(或12吨或40MPa)公式计算：拉力器上仪表读数（MPa）×3.044=锚固力（KN）锚固力（KN）÷10=承载力（吨）例：40MPa（拉力器上仪表读数）×3.044= 121.76KN（锚固力）121.76KN（锚固力）÷10=12.176吨（承载力）4、Ф17.8锚索锚固力不小于169.6KN(或16.96吨或45MPa)公式计算：拉力器上仪表读数（MPa）×3.768=锚固力（KN）锚固力（KN）÷10=承载力（吨）例：45MPa（拉力器上仪表读数）×3.768= 169.56KN（锚固力）169.56KN（锚固力）÷10=16.956吨（承载力）5、Ф21.6锚索锚固力不小于250KN(或25吨或55MPa)公式计算：拉力器上仪表读数（MPa）×4.55=锚固力（KN）锚固力（KN）÷10=承载力（吨）例：55MPa（拉力器上仪表读数）×4.55= 250KN （锚固力）250KN（锚固力）÷10=25吨（承载力）型号为：YCD22-290型预应力张拉千斤顶备注：1、使用扭力矩扳手检测，帮锚杆扭力矩不小于120KN,顶锚杆扭力矩不小于150KN。
(30+50+30m)0#锚固安全计算书
附件二：主线0#块临时锚固安全计算书1、0号块临时锚固安全验算0号块采用Φ800mm 、壁厚10mm钢管配合Φ32mm精轧预应力钢筋锚固支撑。
为更加安全起见，我们按照施工中的极端不利因素设置临时固结措施。
考虑施工中的自身因素所造成的最不利倾覆工况是悬浇最后一节段时，在刚好浇筑完成同后、1/2梁段砼掉落。
见最不利荷载作用下应力分配示意图。
为保持现场材料的通用性，保证现场工人操作的熟练性现场的支架按以满足50m主跨要求确定。
各块段荷载作用下产生的不平衡力矩b=5.65t、c=15×2/3=10t、d=7×4/5=5.6t、e=2.94×4/5=2.35t砼浇筑过程中产生的不平衡力矩=b+d=11.25t=112.5KN人员与小型设备产生的不平衡力矩=c+e=12.35t=123.5KN2、临时锚固计算：2.1中支点处的最大不平衡弯矩计算（以中跨为50m，中跨合拢段2m计算）方法一：1）、不平衡力矩产生的可能及取值a．施工中挂篮前移不对称不同步，按3m考虑。
b、施工中砼不平衡浇筑以及钢筋绑扎不平衡按16m3砼重量计。
c、砼浇筑中可能产生的局部超量，按砼总量的2%计。
d、施工机具、材料堆放位置不对称按15t考虑放在2/3跨处。
e、偶然因素造成的冲击，取5t×1.2倍系数。
f、施工活载（主要是人员）的不对称，按30人计。
2）根据以上分析，计算悬挂施工过程中产生的不平衡力矩a、挂篮前移产生的不平衡力矩挂篮自重按60t，一端挂篮前移3m，按3组挂篮的重量计算，则为60×3=180t-m。
砼的不平衡力矩，跨端至钢管柱的距离为：（支撑钢管立柱～6号块19.25m）50/2-4.75-1=19.25m 2.6×16×19.25 =800.8t-m以上比较后发现砼不平衡力矩最大，所以取800.8t-mb、连续梁超方产生的力矩，因两端都有可能超方，所以取总量的2%（顶板+底板按1m高度计，按±10mm计算，），第6块砼数量为99m399×0.02=2.14m32.14×2.6=5.56t5.56×19.25 =107.03t-mc、施工机具材料堆放，考虑放置在2/3跨处15×19.25×2/3=192.5t-md、冲击荷载：在4/5跨处5×1.4=7t 7×19.25×4/5=107.8t-me、施工活载（在4/5跨处）30×70/1000×1.4=2.94t 2.94×19.25×4/5=45.3t-m3）、以上不平衡力矩总计：M1=800.8+107.03+192.5+107.8+45.3=1253.4t-m经分析，距墩身最远的第6号块段为可能出现最大不平衡偏差的部位，现按在第6号块段砼浇筑过程中，一侧砼的1/3整体掉落偏载计算，6块段砼总量为99m3，砼重量为99×2.6=278tM2=278/3×23=2131.3t-m2.2支点处最大不平衡力矩分析综合以上两种情况取最大值，由于箱梁悬浇施工时，箱梁总重量通过墩顶临时支座支撑，临时锚固体系基本不承受荷载。
管法兰强度计算书
由K查表9-5得
T=0.929
Z=1.102
Y=1.303
U=1.432
整体法兰
查图9-3和图9-4
FI=0.65462
VI=0.08127
0.04652
松式法兰
查图9-5和图9-6
FL=0.00000
VL=0.00000
0.00000
查图9-7
由1/o得
f=1.00000
整体法兰
=8923.7
校核合格
径向
应力
45.97
MPa
=62.0
校核合格
切向
应力
23.79
MPa
=62.0
校核合格
综合
应力
=32.95
MPa
=62.0
校核合格
法兰校核结果
校核合格
所需螺栓总截面积Am
Am= max (Ap,Aa) =403.1
mm2
实际使用螺栓总截面积Ab
Ab= =601.3
mm2
力矩计算
操
FD= 0.785 pc
=1880.7
N
LD=LA+ 0.5δ1
=30.8
mm
MD=FDLD
=57831.6
N.mm
作
FG=Fp
=9864.6
N
LG= 0.5 (Db-DG)
松式法兰
=0.0
0.7
ψ=δfe+1 =1.84
=/T
=1.98
2.12
=2.63
剪应力校核
计算值
许用值
结论
预紧状态
0.00
MPa
操作状态
0.00
恒智天成安全计算软件锚碇计算书
恒智天成安全计算软件锚碇计算书本计算书依据《建筑施工计算手册》,《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）,《建筑材料规范大全》,《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
恒智天成安全计算软件水平(卧式)锚碇计算一、在垂直分力作用下锚碇的稳定性可按下式验算:KTsinα≤G+μTcosα式中: K──安全系数,取 K=2；T──缆风绳所受张力，取 T=55kN；α──缆风绳与地面的夹角，取α=30度；G──地的重力，按以下估算:G = Hblγ其中 b──锚坑的宽度,取 b=0.4mH──横木的埋置深度,取 H=1.2m；l──横木长度,取 l=2m；γ──土的重度,取γ=17kN/m3；μ──摩擦系数,取μ=0.5。
经计算得:土的重力: G=1.2×0.4×2×17=16.320kN。
计算安全系数: K=(16.320+0.5×55×cos30°)/(55sin30°)=1.459。
由于计算所得安全系数为1.459不大于要求安全系数2，所以满足要求！二、在水平分力作用下土的压力强度验算有板栅锚碇可按下式:)l)[σ]K ≥Tcosα/((h+h1式中: [σ]──深度为H处土的容许压力,取 [σ]=0.5N/mm2；K──地挤压不均容许应力降低系数，取 K=0.6；h──锚碇的高度，取 h=0.32m；h1──锚碇顶面到土重心的垂直距离，取 h1=1.4m；经计算得: σ=55×cos30°/((0.32+1.4)×2)=13.846kN/m2=0.0138N/mm2。
土的容许压力为0.5N/mm2，应力降低系数取0.6,则[σ]K=0.5×0.6=0.300N/mm2 不小于 0.0138N/mm2，所以满足要求！三、锚碇横木截面应力验算两根钢丝绳系在横木上，横木为圆形截面，其最大弯矩和应力计算公式: M = Ta2/(2l)σ = Mfc /(Wnfm)+N/An≤ fc式中: N──横木的轴向力：N= T/2tgβ其中: β──二绳夹角的一半，取β=15度；N=55/2×tg15°=7.369kN。
锚固力计算
锚杆、锚索锚固力计算1、帮锚杆锚固力不小于50KN(或5吨或12.5MPa) 公式计算：拉力器上仪表读数（MPa）×4=锚固力（KN）锚固力（KN）÷10=承载力（吨）例：13MPa（拉力器上仪表读数）×4= 52KN（锚固力） 52KN（锚固力）÷10=5.2吨（承载力）2、顶锚杆锚固力不小于70KN(或7吨或17.5MPa) 公式计算：拉力器上仪表读数（MPa）×4=锚固力（KN）锚固力（KN）÷10=承载力（吨）例：18MPa（拉力器上仪表读数）×4= 72KN（锚固力） 72KN（锚固力）÷10=7.2吨（承载力）3、Ф15.24锚索锚固力不小于120KN(或12吨或40MPa) 公式计算：拉力器上仪表读数（MPa）×3.044=锚固力（KN）锚固力（KN）÷10=承载力（吨）例：40MPa（拉力器上仪表读数）×3.044= 121.76KN（锚固力） 121.76KN （锚固力）÷10=12.176吨（承载力） 4、Ф17.8锚索锚固力不小于169.6KN(或16.96吨或45MPa) 公式计算：拉力器上仪表读数（MPa）×3.768=锚固力（KN）锚固力（KN）÷10=承载力（吨）例：45MPa（拉力器上仪表读数）×3.768= 169.56KN（锚固力） 169.56KN （锚固力）÷10=16.956吨（承载力） 5、Ф21.6锚索锚固力不小于250KN(或25吨或55MPa) 公式计算：拉力器上仪表读数（MPa）×4.55=锚固力（KN）锚固力（KN）÷10=承载力（吨）例：55MPa（拉力器上仪表读数）×4.55= 250KN（锚固力） 250KN（锚固力）÷10=25吨（承载力）型号为：YCD22-290型预应力张拉千斤顶备注：1、使用扭力矩扳手检测，帮锚杆扭力矩不小于120KN,顶锚杆扭力矩不小于150KN。
外法兰计算书
钢管外法兰连接节点验算计算书1 基本资料1.1 作用力法兰轴向压力设计值：N ＝120 kN弯矩设计值：M ＝1200 kN·m1.2 构件几何尺寸钢管外半径r＝575 mm螺栓中心圆半径r1＝640 mm法兰盘外半径r2＝680 mm钢管壁厚t＝10 mm加劲板厚度t1＝12 mm加劲板切角高度S1＝20 mm法兰螺栓数量n＝24 mm1.3 钢材及焊缝类型钢管及法兰使用钢材牌号为：Q235钢钢材的抗弯强度设计值： f = 215N/mm2钢材的抗剪强度设计值：fv = 125N/mm2法兰连接使用的螺栓类型为：6.8（普通）法兰螺栓连接的强度设计值：ft = 300N/mm2加劲板焊缝形式为角焊缝，焊缝质量等级为三级。
焊缝高度hf＝14mm焊缝的强度设计值：fw = 160 N/mm22 外法兰连接计算2.1 外法兰加劲板内外连接直角角焊缝承载力验算内外连接焊缝承载能力之和不应小于筒壁承载能力。
σ= t*L*ft/(2*0.7*hf*L) ≤βf * ffw式中L－钢管壁中心周长，可认为钢管壁中心周长与法兰板连接角焊缝周长相等。
σ= 10 * 215 /(2*0.7*8 ) = 191.964 ≤1.22 * 160=195.2N/mm22.2 有加劲外法兰螺栓的最大拉力计算Ntmax = M * yn / ∑yi^2 《钢结构单管通信塔技术规程》(5.3.3-1)以下称《单管塔规程》Ntmax = 1200000000*1205.00/12565316.08= 115078.7N = 115.1kN2.3 螺栓受拉承载力计算实际采用的螺栓（锚栓）为：M30 类别：6.8（普通）Ntb = ft * A = 300 * 560.6= 168180N = 168.18kN ≥Ntmax = 115.1kN螺栓受拉承载力设计值满足要求！2.4 有加劲外法兰板厚计算t ≥( 5 * Mmax / f ) ^ 0.5 《单管塔规程》(5.3.4)式中Mmax = mb*q*b^2q = Ntmax / (b * a)，Ntmax为单个螺栓最大拉力设计值。
法兰堵板强度计算书
法兰堵板强度计算书
法兰堵板是一种用于连接管道和设备的紧固件，在工业领域中广泛使用。
法兰堵板的强度计算书是用来计算法兰堵板的强度和稳定性的工程文件。
以下是法兰堵板强度计算书的一般内容：
1. 强度计算：根据法兰堵板的材料和尺寸，计算其在工作条件下的强度。
这通常包括弯曲强度、轴向强度和剪切强度等方面的计算。
2. 稳定性计算：分析法兰堵板在工作条件下的稳定性。
这通常包括法兰堵板的屈曲和稳定性分析，以确保其在工作条件下不会产生失稳的情况。
3. 额定荷载计算：根据法兰堵板的设计标准和工作条件，计算其可以承受的最大荷载。
这有助于确保法兰堵板在工作条件下不会超过其设计负荷，并保证安全运行。
4. 疲劳强度计算：根据法兰堵板在工作条件下的循环载荷和循环次数，计算其疲劳寿命。
这有助于评估法兰堵板的寿命和耐久性。
5. 材料选用：根据工作条件和要求，选择适当的法兰堵板材料。
这通常需要考虑材料的强度、耐蚀性、温度和压力等因素。
法兰堵板强度计算书是对法兰堵板设计的重要文件，可以确保法兰堵板的设计满足工作条件和要求，并保证其安全可靠运行。
模板 美标法兰产品联接螺栓强度计算
Bolting Strength Calculation
螺栓強度計算表 B16 16. 依据標準 ASME B16.34
閥種類 : 型號 : 結合方式︰ Pc: 額定壓力 PSI
公稱尺寸 額定壓力
球閥
額定壓力 : 尺寸範圍 :
殼体材質 : 端口型式 Flange Pc*Ag/Ab≤0.35Sa(≤7000)
Sa: 常溫時螺栓許用應力 lb/in2 (*)大於 20000時使用 20000psi 螺栓支數 螺栓抗拉應力 螺栓抗拉應力 常溫時螺栓 常溫時螺栓 Pc*Ag/Ab ≤0.35Sa 有效面積 總有效面積 許用應力Sa (*)許用應力Sa (*) or n Ab=Abo*n （理论值）（实际值） Abo ≤7000 in2 in2 lb/in2 lb/in2 PSI Yes / No 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
體蓋螺栓結合 Ag: 墊片環中徑面積 in2
大片外徑 大片內徑 大片中徑面積 螺栓規格
公式︰
Ab: 螺栓抗拉應力總有效面積 in2
PcBiblioteka PSINPSAg
mm mm in2
（bar/寸²）
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中法兰螺栓强度计算书Book1
中法兰螺栓强度验算计算书(中低压、常温时计算数据名称符 号式中符号公式或索引计 算 结 果操作下总作用力FˊF DJ+F DF+F DT+FˊFZ154129.40最小预紧力F"F YJ146793.31螺栓计算载荷F L取Fˊ或F"中最大值154129.4垫片处介质作用力F D J0.7854 D²DP P90256.91垫片平均直径D DP设计给定268计算压力P PN设计给定 1.6垫片上密封力F DF2л D DP B N Mdp P44454.76垫片有效宽度B N752页查表3-23（根据b DP）B N 5.5垫片宽度b DP设计给定11垫片系数Mdp754页查表3-243垫片弹性力F DTη F DJ18051.38系数η固定法兰取(0.2)0.2关闭时阀杆总轴向力FˊFZ查表5-93序号11366.36必须预紧力F YJл D DP B N q YJ K DP146793.31密封面预紧比压q YJ754页查表3-2431.7垫片形状系数K DP按圆形取（1）1螺栓拉应力σL F L/A L36.44螺栓总截面积A L Z A14230.05螺栓数量Z 设计给定12单个螺栓截面积A1696页查表3-9（根据d L）352.50螺栓直径d L设计给定24单个螺栓截面积计算式0.7854(d-0.9382P)²352.50外螺纹大径d24螺纹螺距p3许用拉应力〔σL〕696页查表3-9（根据d L）90螺栓间距与直径比LJл D1/Z d L 3.40螺栓孔中心圆直径D1设计给定312σL<〔σL〕为合格密封面上总作用力与计算比压(M6)(关闭时阀计算数据名称符 号式中符号公式或索引计 算 结 果密封面上总作用力F MZ F MJ+F MF1366.36密封面处介质作用力F MJ0.7854 r²N P213.12计算半径r N方形11/4 rg 1.25圆形11/8 rg 1.125169.59中口半径rg设计给定134计算压力P PN设计给定 1.6密封面上密封力F MF 2.5 b M r N P1153.24密封面宽度b M设计给定（以阀瓣计算） 1.7密封面上计算比压q F MZ/2 bM r N 2.37密封面上必须比压q MF a+C PN/√b M/10 5.29√bM/100.41系数a740页查表3-13 1.8系数C740页查表3-130.9密封面上许用比压〔q〕741页查表3-148.75qMF<q<〔q〕为合格压、常温时，S1)表5-123 1141页单 位NNNNmmMPaNmmmmNNNMPaMPamm²个mm²mmmmmmMPamm)(关闭时阀杆总轴向力)1114页单 位NNmmmmmmMPaNmmMPaMPa聚四氟乙烯聚四氟乙烯MPa有滑动摩擦。
大型灯具安装后锚固结构计算书
大型灯具安装后锚固结构计算书项目名称______________________设计____________ 校对___________ 审核__________计算时间2020年3月28日（星期六）8:50转换层吊杆计算一、设计资料依据规范: 《钢结构设计规范》（GB50011-2010）（2016 年版）计算方式: 根据轴力验算构件构件参数:抗震调整系数RE: 0.75 等边单角钢:L50x5 毛截面面积: A = 4.80cm2 净截面系数: 0.85 净截面面积: A n = 4.08cm 2 钢材牌号: Q235 钢材强度折减系数: 1.00容许长细比: [ ] = 250.00两主轴平面内约束信息（GB50017-2017）（简称规范）、《建筑抗震设计规范》构件长度顶端约束x 平面内y 平面内l = 2.30m铰接铰接固接固接示意图计算长度系数计算长度x = 0.70y=0.70 l0x = 1.61m l0y = 1.61myr1i x = 0.98cm i y = 1.92cm荷载参数 : 吊顶及轻钢龙骨荷载为 0.25 kN/m 2 灯盘荷载为 0.25 kN/m 2 灯荷载为 0.2 kN/m 2N = 0.25x1+0.25x4/2+0.2x4/2=1.15kN 受力状态 : 轴心受拉三、整体稳定按 7.2.2-1、2 进行计算l 0x 1.61 ×102= = 164.29 < 250i x 0.98 l 0y 1.61 ×102受拉长细比满足转换层埋件螺栓计算 一、设计资料依据规范 :《混凝土结构后锚固技术规程 JGJ 145-2013》、《建筑抗震设计规范》 (GB50011-2010)(2016 年版 )计算方式 : 根据轴力验算构件N = 1.15kN受力状态 : 轴心受拉 按 5.2.1 进行计算sd = 1 nsd =1.1x1.15/2=0.63 kN <M10 膨胀螺栓抗拉设计值 10.5kN 螺栓满足混凝土锥体受拉破坏承载力计算因锚固点位于结构受拉面，而该结构为普通混凝土结构，故锚固区基材应判定为开裂混 凝土。
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21 Ratio
g1/g0=
2.5
22 Factor
h0=(B*g0)^0.5
145.44 mm
23 Ratio
h/h0=0.7624 Hub stress correction factor (as per Fig.2-7.6)
f=
1
25 Factor for integral type flanges (as per Fig.2-7.2)
Integral type 188.00 MPa
12 PART II - FLANGE DIMENSIONS SUPPOSED
13 Thickness of hub at small end
g0=
20.6248 mm
14 Thickness of hub at large end
g1=
50.7248 mm
1450 Lbs
8 Corrosion allowance
0 mm
9 Type of flange
10
Allowable design stress for material of flange at max. design temperature (operating condition)
Sf=
11
SR=(1.33*t*e+1)*M0/(L*t^2*B)=
0.13 MPa
40 Tangential flange stress
ST=Y*M0/(t^2*B)-Z*SR=
0.51 MPa
41
CALCULATION ANCHOR FLANGE
(IN ACCORDANCE WITH ASME BPVC SEC. VIII DIV.1 APP.2)
RFQ NO.:
SHEET NO.:
42 PART IV - CALCULATION RESULT
43 Condition 1
SH≤1.5*Sf?
44 Condition 2
SR≤Sf?
45 Condition 3
ST≤Sf?
46 Condition 4
(SH+SR)/2≤Sf &(SH+ST)/2≤Sf)?
15 Outside diameter of flange
A=
1405.00 mm
16 Inside diameter of flange
B=
1025.55 mm
17 Flange thickness
t=
168.3 mm
18 Hub length
h=
110.7 mm
19
20 PART III - CALCULATION OUTPUT
W=
1500 Lbs
36 Load circle diameter
C=
1282.7 mm
37 Total flange moment
M0=
4279 N*m
38 Longitudinal hub stress
SH=f*M0/(L*g1^2*B)=
0.67 MPa
39 Radial flange stress
CALCULATION ANCHOR FLANGE
(IN ACCORDANCE WITH ASME BPVC SEC. VIII DIV.1 APP.2)
RFQ NO.:
SHEET NO.:
1 PART I - DESIGN CONDITIONS
2 Outside diameter of pipe
D=
F=
0.76
26 Factor
e=(F/h0, for integral type flange)=
0.0052
27 Ratio of outside flange diameter to inside flange diameter
K=A/B=
1.37
28 Factor involving K (as per Fig.2-7.1)
3462656
32 Factor
L=(t*e+1)/T+t^3/d=
2.42
33 Factor involving K (as per Fig.2-7.1)
Y=
6.6
34 Factor involving K (as per Fig.2-7.1)
Z=
3.5
35 Design load (operating condition)
47 Anchor flange design
YES YES YES YES PASSED
T=
1.8
29 Factor involving K (as per Fig.2-7.1)
U=
7.5
30 Factor for integral type flanges (as per Fig.2-7.3)
V=
0.134
31 Factor
d=(U/V)*h0*g0^2, for integral flange)=
42 inch
3 Inside diameter of pipe
40.376 inch
4 Material grade of pipe
API 5L X70
5 Design temperature
Td=
-5 ~ 204 ℃
6 Material grade of flange
A694 F70
7 Maximum axial load