某桥梁计算实例
06-03-计算范例(广东省站桥梁隧道培训上岗证培训PPT)
矩形截面抗弯惯性矩 bh 3 1.5 × 23 I= = = 1m4 12 12
故梁底应力 M M h 1500×103 2 σ = y= ∗ = ∗ = 1.5 ×106 Pa = 1.5MPa I I 2 1 2
四、桥梁静载试验分析评定
题目
某预应力混凝土简支梁桥，计算跨径 某预应力混凝土简支梁桥，计算跨径20m，设计跨中弯矩为 ， M=5000kN*m。为检验梁体施工质量、承载能力和使用性能，对该预制 。为检验梁体施工质量、承载能力和使用性能， 构件及进行静载试验。静载试验采用砂袋均布加载， 构件及进行静载试验。静载试验采用砂袋均布加载，加载后梁跨中最大 弯矩为4900kN*m。最大试验荷载下实测跨中变形 弯矩为 。最大试验荷载下实测跨中变形40.00mm，两端支座 ， 变形分别为4.08mm和5.22mm；卸载后实测跨中残余变形为 变形分别为 和 ；卸载后实测跨中残余变形为6.60mm， ， 两端支座变形分别为1.06mm和1.28mm。（理论计算最大挠度为 。（理论计算最大挠度为 两端支座变形分别为 和 。（ 33.0mm） ） 问题：（ ）该静载试验荷载效验系数能否满足试验要求？ 问题：（1）该静载试验荷载效验系数能否满足试验要求？ ：（ （2）结构刚度能否满足使用要求？ ）结构刚度能否满足使用要求？
四、桥梁静载试验分析评定
解答
4900 = 0.98 5000 故满足试验要求。 故满足试验要求。
（1） η = ）
在0.8~1.0之间 之间
（2）修正支座沉降后跨中最大变形： 40.00 − (4.08 + 5.22) / 2 = 35.35mm ）修正支座沉降后跨中最大变形： 修正支座沉降后跨中残余变形： 修正支座沉降后跨中残余变形： 6.60 − (1.06 + 1.28) / 2 = 5.43mm 跨中弹性变形： 跨中弹性变形： 35.35 − 5.43 = 29.92mm 挠度校验系数： 挠度校验系数：
桥梁工程施工计算实例
一、工程概况某桥梁工程位于我国某城市，全长120米，桥梁宽度为20米，桥梁类型为预应力混凝土连续梁桥。
桥梁由两座主桥和一座引桥组成，主桥采用三跨连续梁结构，引桥采用单跨简支梁结构。
本次计算实例主要针对主桥部分进行计算。
二、计算内容1. 梁体截面设计计算（1）确定梁体截面尺寸根据荷载要求，主桥梁体截面采用变截面设计，截面尺寸为：梁高1.8m，梁宽1.2m，底板厚0.3m，顶板厚0.2m。
（2）计算截面惯性矩Iy = (b h^3) / 12 + (b (h/2)^3) / 12 = (1.2 1.8^3) / 12 + (1.2(1.8/2)^3) / 12 = 0.828m^42. 梁体钢筋配置计算（1）计算钢筋直径根据设计规范，主桥梁体纵向受力钢筋采用HRB400钢筋，钢筋直径d = 25mm。
（2）计算钢筋数量主桥梁体纵向受力钢筋数量n = (A_s / d) 2 = [(b h f_y) / d] 2 = [(1.2 1.8 400) / 25] 2 = 43.68根3. 梁体混凝土计算（1）计算混凝土用量主桥梁体混凝土用量V = (b h l) 2 = (1.2 1.8 120) 2 = 345.6m^3（2）计算混凝土强度根据设计规范，主桥梁体混凝土强度等级为C40。
三、计算结果分析1. 梁体截面惯性矩为0.828m^4，满足设计要求。
2. 梁体纵向受力钢筋数量为43.68根，满足设计要求。
3. 主桥梁体混凝土用量为345.6m^3，满足设计要求。
4. 主桥梁体混凝土强度等级为C40，满足设计要求。
四、结论通过本次桥梁工程施工计算实例，对主桥梁体进行了截面设计、钢筋配置和混凝土计算，计算结果满足设计要求。
在实际施工过程中，需根据现场实际情况和施工规范进行相应调整。
桥梁计算算例课件
美观性原则
桥梁作为城市景观的一部分， 应注重外观设计和美学价值，
与周围环境相协调。
环保性原则
桥梁设计应考虑环保因素，减 少对生态环境的影响，提高可
持续性。
桥梁荷载与设计标准
荷载分类
桥梁荷载可分为恒载（结构自重 、桥面铺装等）和活载（车辆荷 载、人群荷载等），设计时需考 虑各种荷载的组合效应。
箍筋设计
根据剪力图确定箍筋截面面积和间距。
纵筋设计
根据弯矩图确定纵筋截面面积和布置方式。
构造配筋
考虑施工和抗震要求，设置构造配筋。
04
拱桥计算算例
拱桥概述
拱桥定义
拱桥是一种以拱券作为主要承重结构的桥梁，具 有跨越能力大、造型美观等特点。
拱桥分类
根据结构形式和材料不同，拱桥可分为石拱桥、 钢筋混凝土拱桥、钢拱桥等。
研发新型支座及减震技术，提高桥梁结构 在地震、风等荷载作用下的安全性与舒适 性。
提高桥梁设计水平与安全性建议
01
强化规范意识
02
加强科研创新
03
深化多专业协同
深入学习并贯彻执行相关 规范、规程，确保桥梁设 计符合标准要求。
鼓励开展桥梁工程科研创 新，推动新材料、新技术 在实际工程中的应用，提 高设计水平。
内力计算结果
得出主梁、拉索和塔柱的内力图，包括弯矩、轴力和剪力等。
斜拉桥主梁及拉索设计
主梁设计
根据内力计算结果，进行截面设计和配筋计算，确保主梁 具有足够的强度和刚度。
施工阶段分析
对施工阶段的结构状态进行分析，确保施工过程中的结构 安全。
拉索设计
根据内力计算结果，确定拉索的截面面积和数量，进行拉 索的选型、布置和张拉力的确定。同时，考虑拉索的防腐 、防火和减震措施。
桥梁计算书计算实例
桥梁计算书计算实例前言本设计是根据设计任务书的要求和《公路桥规》的规定,对高坎——上官伯段的高坎大桥进行方案比选和设计的。
对该桥的设计，本着“安全、经济、美观、实用”的八字原则，本论文提出两种不同的桥型方案进行比较和选择：方案一为预应力混凝土简支梁桥，方案二为拱桥。
经由以上的八字原则以及设计施工等多方面考虑、比较确定预应力混凝土简支梁桥（锥形锚具）为推荐方案。
1.水文计算1.1原始资料1.1.1水文资料：浑河发源于辽宁省新宾县的滚马苓，从东向西流过沈阳后，折向西南，至海城市三岔河与太子河相汇，而后汇入辽河。
浑河干流长364公里，流域面积11085平方公里。
本桥位上游45公里的大伙房水库，于1958年建成，该水库控制汇流面积5563平方公里，对沈阳地区的浑河洪峰流量起到很大的削减作用。
根据水文部门的资料，建库前浑河的沈阳水文站百年一遇洪峰流量位11700立方米/秒，建库后百年一遇推算值为4780立方米/秒。
浑河没年12月初开始结冰，次年3月开始化冻。
汛期一般在7月初至9月上旬，河流无通航要求。
桥为处河段属于平原区次稳定河段。
1.1.2设计流量根据沈阳水文站资料，近50年的较大的洪峰流量如下：大伙房水库建库前1935年5550立方米/秒1936年3700立方米/秒1939年 3270立方米/秒1942年 3070立方米/秒1947年 2980立方米/秒1950年 2360立方米/秒1951年 2590立方米/秒1953年 3600立方米/秒1954年3030立方米/秒大伙房水库建库后1960年2650立方米/秒1964年2090立方米/秒1971年2090立方米/秒1975年2200立方米/秒1985年2160立方米/秒根据1996年沈阳年鉴，浑河1995年最大洪峰流量4900立方米/秒（沈阳水文站）为百年一遇大洪水。
1995年洪水距今较近，现场洪痕清晰可见，根据实测洪水位，采用形态断面计算1995年洪峰流量为5095立方米/秒，与年鉴资料相差在5％之内。
桥梁抗震算例
计算简图某城市互通立交匝道桥上部结构采用预应力混凝土连续梁桥体系，跨径布置为2×25m ，梁宽从10.972m 变化到15.873m ；桥墩和桥台上都设置板式橡胶支座。
以下为该桥采用《公路工程抗震设计规范》（004—89）的简化计算方法手算的计算步骤及计算结果：附2.1 顺桥向地震力计算该联支座全部采用板式橡胶支座，故地震力由两部分组成：上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载及桥墩地震荷载。
一、上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载上部结构对D6号墩板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载按下式计算：zsp h z i ni itpitpihs G K C C KK E 10β∑==（附2－1）式中，3.1=i C ，2.0=z C ，1.0=h K 1、确定基本参数（1）全联上部结构总重力：2353.4825)86.527.518(⨯+⨯+=zsp G 255023.0⨯⨯⨯+kN 2.16155=（2）实体墩对支座顶面顺桥向换算质点重力：()pff tp ztp GX X G G ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+==2131由于不考虑地基变形，即0=f X故 ()p pff tp G GX X G 311312=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+= 而 kN G p 3.57525346.4295.5=⨯⨯= 得 kN G G G p tp ztp 8.1913/===（3）一联上部结构对应的全部板式橡胶支座顺桥向抗推刚度之和1K ：m kN K /103915.23.5756244.2480)23(41⨯=⨯+⨯+=（4）设置板式橡胶支座的D6号桥墩顺桥向抗推刚度2K ：8015.01=I 4m ，088.12=I 4m ，676.13=I 4m083.105.06.045.01321=-+=I I I I e 从而，得 49233.0m I e =m kN l EI K e D /1055.8746.49233.0103.3335373⨯=⨯⨯⨯== m kN K K D /1055.852⨯==∴2、计算桥梁顺桥向自振基本周期T 1[]{}ZspZtp Zsp Ztp ZspZtp Zsp Ztp G G K K G G G K K K G G K K K G g24)()(2121221121121-++-++=ω-24.11s 1= s T 673.1211==ωπ3、计算动力放大系数1β根据1T 及规范三类场地土动力放大系数函数，计算1β：646.045.025.295.01=⎪⎭⎫⎝⎛⨯=T β4、计算上部结构对D6号桥墩产生的水平地震力上部结构对D6号桥墩板式橡胶支座顶面处产生的顺桥向水平荷载按式（附2-1）计算：kN E E iihs hs 6.1302.16155646.01.02.03.1103915.23.575624=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==∑二、实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载按下式计算：11hp i z h li i E C C K X G βγ=得 D6号墩kN E th 22.476.1910.10.18482.01.02.03.1=⨯⨯⨯⨯⨯⨯= 三、桥墩顺桥向地震剪力和弯矩第二联D6号桥墩墩底的顺桥向地震剪力和弯矩分别如下：kN Q D 82.13422.46.1306=+=()kN M D 93.585346.422.46.1306=⨯+=附2.2 横桥向地震力计算D6号桥墩横桥向水平地震荷载按下式计算（参见D6号墩计算简图）：111i h p i z h iiE C C K X G βγ= （附2－2）式中，3.1=i C ，2.0=z C ，1.0=h K 1、计算i X 1由于5031.14606.474<==B H 故取 ()fi f i X H H X X -⎪⎭⎫⎝⎛+=13/11不考虑地基变形时：0=f X故有 3/11⎪⎭⎫ ⎝⎛=H H X i i得 889.06.4744.3333/111=⎪⎭⎫⎝⎛=X ，621.06.4747.1133/112=⎪⎭⎫ ⎝⎛=X2、计算桥墩各质点重力i GkN G 6.80772/2.161550==kN G 4.32825146.2122.61=⨯⨯=kN G 61.247252.2502.42=⨯⨯=3、计算横桥向基本振型参与系数1γ011.16.247621.04.328889.06.807716.247621.04.328889.06.80771220201=⨯+⨯+⨯⨯+⨯+⨯==∑∑==ni iini iiG XGX γ 4、计算D6号桥墩振动单元横桥向振动时的动力放大系数1β （1）计算横桥向柔度δ：934.11=I 4m ，700.32=I 4m ，254.103=I 4m 32105.06.045.01I I I I e -+= 得 4569.2m I e =H 2H 1HD6号墩计算简图563731076.81/5.11419/10412.1646.5569.2103.333-⨯===+⋅=⨯=⨯⨯⨯==KmkN K K K Ks K m kN l EI K DS De D δ （2）计算桥墩横向振动的基本周期T 1s gG T t 72.122/11=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=δπ（3）确定动力放大系数1β根据T 1及规范三类场地土动力放大系数函数，得629.045.025.295.01=⎪⎭⎫⎝⎛⨯=T β5、计算各质点的水平地震力根据公式（附2－2）计算作用于D6号桥墩各质点的横桥向水平地震力：kNE kN E kN E hp hp hp 40.26.247586.0011.1629.01.02.03.156.44.328839.0011.1629.01.02.03.155.1336.8077011.1629.01.02.03.1210=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==⨯⨯⨯⨯⨯⨯==⨯⨯⨯⨯⨯= 6、计算横桥向地震剪力和弯矩D6号墩墩底的横桥向地震剪力和弯矩分别如下：kN Q D 51.14040.256.455.1336=++=m kN M D ⋅=⨯+⨯+⨯=34.598137.140.2334.356.4346.455.1336。
桥梁桩基计算实例
800
层底标高 τ 土容重 摩阻力 平均容重
1
2.74
24
1.8
215.639
3.960
2
0.04
15
1.8
165.405
4.860
3
-15.36 15
1.8
943.420 27.720
4
-49.66 50
1.8 7004.181 61.740
5
-51.96 65
1.8
610.569
4.140
6
-52
1.8 3637.964 34.740
5
-42
65
1.8
178.882
1.314
6
-42
55
1.8
0.000
0.000
7
-42
70
1.8
0.000
0.000
8
-42
90
1.8
0.000
0.000
1.800
清底m0= 修正λ=
0.65 0.7
基底层透 水性(0: 不透,1:
0
深度k2=
4
透)
Fτ= [σ]= Fσ=
C
立柱重
容许柱顶垂直力= 3457.1 A-B-C= 4414.541
339.292 KN
1.276949319
主墩
桩基计算
z-3
1.6 桩顶标高 7.8 地面标高
4.88
1.5 柱高h= 17 持力层σ= 800
层底标高 τ 土容重 摩阻力 平均容重
2.48
24
1.8 289.529 4.320
-15.36 15
1.8
连续桥面简支梁桥墩台计算实例
连续桥面简支梁桥墩台计算实例在进行连续桥面简支梁桥墩台计算之前，我们首先需要了解一些基本概念和计算方法。
连续桥面简支梁是指桥面梁连接在连续的墩台上，而桥墩台则是支撑桥面梁和承载荷载的结构。
在进行计算时，我们需要确定桥墩台的受力情况、计算荷载和使用适当的计算公式。
1.桥墩台的受力情况：在连续桥面简支梁中，桥墩台通常由墩台柱和墩台底座构成。
墩台柱主要受力于竖直和水平方向的荷载，而墩台底座主要受力于竖直方向的荷载。
为了保证桥墩台的稳定性和安全性，我们需要计算墩台柱和墩台底座的最大受力。
2.计算荷载：在进行连续桥面简支梁桥墩台计算时，我们需要考虑桥面梁、桥面铺装、人行道、护栏和侧线荷载等。
其中，桥面梁是承载车辆荷载的主要结构，所以需要特别注意桥面梁的荷载计算。
3.计算公式：-墩台柱受力计算公式：墩台柱竖直方向最大受力计算公式为Fv=P+W，其中P为上部结构竖直方向荷载，W为桥梁自重。
-墩台柱水平方向最大受力计算公式为Fh=H，其中H为水平方向荷载。
-墩台底座受力计算公式：墩台底座竖直方向最大受力计算公式为Fv=P+W+Wd，其中Wd为侧向荷载。
下面，我们以一个实例进行连续桥面简支梁桥墩台的计算。
假设我们要计算一座连续桥面简支梁的桥墩台，该桥的总长为40m，主跨长为20m，两个墩台之间的距离为10m。
墩台柱的材料是混凝土，墩台底座的材料是钢。
首先，我们需要确定桥墩台的受力情况。
在这个例子中，墩台柱主要受力于竖直和水平方向的荷载，而墩台底座主要受力于竖直方向的荷载。
接下来，我们需要计算荷载。
根据规范，我们可以计算出桥面梁、桥面铺装、人行道、护栏和侧线荷载等的荷载值。
最后，我们可以使用计算公式计算墩台柱和墩台底座的最大受力。
假设竖直方向的荷载为1000kN，桥梁自重为500kN，侧向荷载为200kN，水平方向荷载为300kN。
根据墩台柱受力计算公式，墩台柱竖直方向最大受力Fv=P+W=1000kN+500kN=1500kN。
桥梁水文计算实例
水文计算书ZKX+XXX XXX大桥KX+XXX XXX大桥水文计算书一概况该处为XXX大桥，属于蒙江水系，蜿蜒曲折，河道自然坡降大，径流补给以雨水为主，桥址处覆盖层为粉质粘土，较厚，基层为泥灰岩夹页岩。
此沟汇水。
面积3.942km，沟长2.52km，平均比降5.55000二参阅文献及资料1、《公路工程水文勘测设计规范》（JTG C30-2015）2、《公路桥位勘测设计规范》3、《公路小桥涵设计示例》——刘培文等编4、《公路桥涵设计手册（涵洞）》5、《桥涵水文》——高冬光6、《公路涵洞设计细则》（D65-04-2007）7、《贵州省小桥涵设计暴雨洪峰流量研究报告》——贵州省交通规划勘察设计院三水文计算该项目水文计算共采用四种不同的方法进行水文计算，通过分析比较确定流量。
方法1：交通部公路科学研究所暴雨径流公式推算设计流量；方法2：交通部公路科学研究所暴雨推理公式推算设计流量；方法3：简化公式；方法4：贵州省交通雨洪法（H 法）经验公式。
（1） 交通部公路科学研究所暴雨径流公式：βγδφ5423)(F z h Q p -= （3-1）φ ——地貌系数，根据地形、汇水面积F 、主河沟平均坡度决定，取0.1 h ——径流厚度（mm ），取44mmZ ——被植被或坑洼滞留的径流厚度（mm ）,取10mmF ——汇水面积（km 2）,取3.94β ——洪峰传播的流量折减系数，取1γ ——汇水区降雨量不均匀的折减系数，取1δ——湖泊或小水库调节作用影响洪峰流量的折减系数，取1p Q ——规定频率为p 时的洪水设计流量（m 3/s ）将各参数带入公式3-1，可得βγδφ5423)(F z h Q p -==59.34（m 3/s ）（2）交通部公路科学研究所暴雨推理公式：F S Q np p )(278.0μτ-= （3-2） p Q ——频率为p 的设计流量（3/m s ）p S ——暴雨力（/mm h ）查暴雨等值线图（p ＝1％），得01.0S ＝80mm/hτ——汇流时间（h ）采用公式23K ατ⎛⎫=，L 为河沟长度 2.52（km ），z I 为主河沟平均坡度5.55（000），3K =0.193，2α=0.713， τ=0.55（h ）。
某桥梁计算实例共34页文档
设计原始资料1.地形、地貌、气象、工程地质及水文地质、地震烈度等自然情况（1）气象：天津地区气候属于暖温带亚湿润大陆性季风气候区，部分地区受海洋气候影响。
四季分明，冬季寒冷干旱，春季大风频繁，夏季炎热多雨，雨量集中，秋季冷暖变化显著。
年平均气温12.20C，最冷月平均气温-40C，七月平均气温26.40C。
（2）工程地质：地铁1号线经过地区处于海河冲积平原上，地形平坦，地势低平，地下水位埋深较浅，沿线分布了较多的粉砂、细砂、粉土，均为地震可液化层，局部地段具有地震液化现象。
沿线地层简单，第四系地层广泛发育，地层分布从上到下依次为人工堆积层、新近沉积层、上部陆相层、第一海相层、中上部陆相层、上部及中上部地层广泛发育沉积有十几米厚的软土。
a.人工填土层，厚度5m，ƒk=100KP a；b.粉质黏土，中密，厚度15m，ƒk=150 KP a；c.粉质黏土，密实，厚度15m，ƒk=180KP a；d.粉质黏土，密实，厚度10m，ƒk=190KP a。
第一章方案比选一、桥型方案比选桥梁的形式可考虑拱桥、梁桥、梁拱组合桥和斜拉桥。
任选三种作比较，从安全、功能、经济、美观、施工、占地与工期多方面比选，最终确定桥梁形式。
桥梁设计原则1．适用性桥上应保证车辆和人群的安全畅通，并应满足将来交通量增长的需要。
桥下应满足泄洪、安全通航或通车等要求。
建成的桥梁应保证使用年限，并便于检查和维修。
2．舒适与安全性现代桥梁设计越来越强调舒适度，要控制桥梁的竖向与横向振幅，避免车辆在桥上振动与冲击。
整个桥跨结构及各部分构件，在制造、运输、安装和使用过程中应具有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性。
3．经济性设计的经济性一般应占首位。
经济性应综合发展远景及将来的养护和维修等费用。
4．先进性桥梁设计应体现现代桥梁建设的新技术。
应便于制造和架设，应尽量采用先进工艺技术和施工机械、设备，以利于减少劳动强度，加快施工进度，保证工程质量和施工安全。
桥梁支撑架计算实例
桥梁支撑架计算实例1. 背景这份文档旨在提供一个桥梁支撑架的计算实例，以帮助工程师们更好地理解如何进行计算和设计。
2. 架构设计我们考虑一个具体的桥梁支撑架案例，其参数如下：- 桥梁跨度：20米- 桥面宽度：6米- 车辆荷载：10吨- 直径为500mm的圆形支撑柱3. 桥面荷载计算首先，我们需要计算桥面上的均布荷载。
根据桥面宽度和车辆荷载，可以使用以下公式计算荷载值：$$q_{deck} = \frac{Q_{vehicle}}{b_{deck}}$$其中，$Q_{vehicle}$表示车辆荷载，$b_{deck}$表示桥面宽度。
代入具体数值，得到：$$q_{deck} = \frac{10,000 kg}{6 m} = 1666.67 kg/m^2$$因此，桥面上的均布荷载为1666.67 kg/m^2。
4. 支撑柱计算接下来，我们需要计算支撑柱所受的荷载。
假设支撑柱与桥面之间的距离为3米，可以使用以下公式计算支撑柱所受的均布荷载：$$q_{pillar} = q_{deck} \cdot (h_{pillar}+h_{deck})$$其中，$q_{deck}$表示桥面上的均布荷载，$h_{pillar}$表示支撑柱高度，$h_{deck}$表示桥面厚度。
代入具体数值，得到：$$q_{pillar} = 1666.67 kg/m^2 \cdot (3 m+0.5 m) = 6250 kg/m^2$$因此，支撑柱所受的均布荷载为6250 kg/m^2。
5. 支撑柱根部弯矩计算最后，我们需要计算支撑柱根部所受的弯矩。
假设支撑柱根部截面为圆形，可以使用以下公式计算弯矩值：$$M = \frac{q_{pillar} \cdot l^2}{8}$$其中，$q_{pillar}$表示支撑柱所受的均布荷载，$l$表示支撑柱根部距离桥梁中心的距离。
代入具体数值，得到：$$M = \frac{6250 kg/m^2 \cdot (20 m/2)^2}{8} = 156,250 Nm$$因此，支撑柱根部所受的弯矩为156,250 Nm。
桥梁工程工程量计算实例表
本表适用于4#桥台台身，共2个台身
光圆钢筋（I级）
514
总计 带肋钢筋（HRB335、HRB400)(II级）
5268
C25混凝土（m3）
55.0
K0+282.205分离式立交桥（武功连接线）（25m+2×35m+25m)一个桥台盖梁材料数量表
编号
直径 （mm)
单根长度 （cm)
根数
共长 (m)
单位重
87.59
378.6
3 φ12
591
40 236.40
0.888
209.92
209.9
4 φ20
657
20 131.40
2.466
324.03
324.0
5 φ12 6 φ12 7 φ12 8 φ12 9 φ8 10 φ8
336
104 349.44
0.888
431
64 275.84
0.888
298
120 357.60
2.466
363.00
363.0
5 φ12
387
104 402.48
6 φ12
431
64 275.84
7 φ12
299
160 478.40
8 φ12
119
540 642.60
9 φ8
461
122 562.42
10 φ8
488
18 87.84
光圆钢筋（I级）
合计 带肋钢筋（HRB335、HRB400)(II级）
489.0
679.6
249.10 679.6 3012.3
图号： S6-2-26-
36 第四册共 六册 路 线交叉 （2）P73
桥梁设计计算实例
Henan Polytechnic University钢筋混凝土简支T形梁桥设计1基本资料1.1公路等级：二级公路1.2主梁形式：钢筋混凝土T形简支形梁1.3标准跨径:20m1.4计算跨径：19.7m1.5实际梁长：19.6m1.6车道数：二车道1.7桥面净空桥面净空——7m+2< 0.75m人行道1.8设计依据(1)《公路桥涵设计通用规范(JTG D60—2004)»,简称《桥规》。
(2)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)» ,简称《公预规》。
(3)《公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 124-85)〉，简称《基规》2具体设计2.1主梁的详细尺寸主梁间距：1.7m11 1 1主梁高度：h=（〜一）1=（—〜一）20=1.82〜1.1 （m （取1.8 ）11 18 11 18主梁肋宽度：b=0.2m主梁的根数：（7m+2< 0.75m）/1.7=52.2行车道板的内力计算考虑到主梁翼板在接缝处沿纵向全长设置连接钢筋，故行车道板可按两端固接和中间铰接的板计算。
已知桥面铺装为2cm的沥青表面处治（重力密度为23kN/m3）和平均9cm厚混泥土垫层（重力密度为24kN/m 3）, C30T梁翼板的重力密度为25kN/m3。
2.2.1结构自重及其内力（按纵向1m宽的板条计算）①每米延板上的恒载g1沥青表面处治：g1 =0.02x1.0 ：23=0.46kN/mC25 号混凝土垫层：g2 =0.09x1.0 X4=2.16kN/mT 梁翼板自重：g3= (0.08+0.14) /2 X.0 X5=2.75kN/m每延米板宽自重：g= g1+g2 + g3 =0.46+2.16+2.75=5.37kN/m②每米宽板条的恒载内力：1 2 1 2弯矩：M min,g=-2gl o=-? X5.37 X.71 =-1.35kN.m剪力：Q Ag=g l・o=5.37 0.71=3.81kN2.2.2汽车车辆荷载产生的内力公路II级：以重车轮作用于铰缝轴线上为最不利荷载布置，此时两边的悬臂板L=-1.292 斗(0.71 —四4 3.24 4各承受一半的车轮荷载下图:图2-2行车道板计算(尺寸单位： cm)后轴作用力 140KN 的着地长度为 a 2=0.2m,宽度b 2=0.6m ，铺装层的厚度H=0.09+0.02=0.11m 垂直行车方向轮压分布宽度为：a i =a 2+2H=0.20+2 E .1 仁0.42m 。
单跨平板桥梁荷载计算实例
单跨平板桥梁荷载计算实例一、工程概况。
假设我们有一座单跨平板桥，跨径为L = 20m，桥宽为 B = 10m。
该桥设计为城市次干路桥梁，承受的荷载包括恒载和活载。
二、恒载计算。
（一）结构自重。
1. 桥面板自重。
- 假设桥面板采用C30混凝土，厚度为h = 0.2m。
混凝土的容重取γ =25kN/m^3。
- 桥面板单位面积自重q_1=γ× h = 25×0.2 = 5kN/m^2。
- 对于整个桥面板，沿桥长方向单位长度的自重q_1L=q_1× B = 5×10 =50kN/m。
2. 主梁自重。
- 假设主梁为矩形截面钢梁，截面尺寸为高H = 1m，宽 b = 0.5m，钢材容重取γ_s=78.5kN/m^3。
- 主梁单位长度自重q_2=γ_s× b× H = 78.5×0.5×1 = 39.25kN/m。
- 如果有两根主梁，则沿桥长方向单位长度的主梁总自重q_2L=2×q_2=2×39.25 = 78.5kN/m。
3. 恒载总自重。
- 沿桥长方向单位长度的恒载总自重q_g=q_1L+q_2L=50 + 78.5=128.5kN/m。
三、活载计算。
（一）车辆荷载。
1. 公路 - Ⅱ级荷载标准。
- 车道荷载由均布荷载q_k和集中荷载P_k组成。
- 对于双车道的桥，均布荷载标准值q_k=7.875kN/m（计算跨径大于5m小于等于50m时）。
- 集中荷载标准值P_k：当计算跨径L = 20m时，P_k=195kN。
2. 车辆荷载在桥上的布置。
- 为了计算最不利荷载效应，均布荷载满布全桥跨。
- 集中荷载作用在跨中位置，因为跨中是弯矩最不利的位置。
（二）人群荷载。
1. 人群荷载标准值。
- 城市次干路桥梁，人群荷载标准值取q_r=3kN/m^2。
- 沿桥长方向单位长度的人群荷载q_rL=q_r× B = 3×10 = 30kN/m。
桥梁抗震算例【范本模板】
计算简图某城市互通立交匝道桥上部结构采用预应力混凝土连续梁桥体系，跨径布置为2×25m ，梁宽从10。
972m 变化到15.873m ；桥墩和桥台上都设置板式橡胶支座。
以下为该桥采用《公路工程抗震设计规范》（JTJ004—89）的简化计算方法手算的计算步骤及计算结果：附2.1 顺桥向地震力计算该联支座全部采用板式橡胶支座，故地震力由两部分组成：上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载及桥墩地震荷载。
一、上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载上部结构对D6号墩板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载按下式计算：zsp h z i ni itpitpihs G K C C KK E 10β∑==（附2－1）式中,3.1=i C ，2.0=z C ，1.0=h K 1、确定基本参数 (1)全联上部结构总重力：2353.4825)86.527.518(⨯+⨯+=zsp G 255023.0⨯⨯⨯+kN 2.16155=(2）实体墩对支座顶面顺桥向换算质点重力：()pff tp ztp GX X G G ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+==2131由于不考虑地基变形，即0=f X故 ()p pff tp G GX X G 311312=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+= 而 kN G p 3.57525346.4295.5=⨯⨯= 得 kN G G G p tp ztp 8.1913/===（3）一联上部结构对应的全部板式橡胶支座顺桥向抗推刚度之和1K :m kN K /103915.23.5756244.2480)23(41⨯=⨯+⨯+=(4）设置板式橡胶支座的D6号桥墩顺桥向抗推刚度2K ：8015.01=I 4m ，088.12=I 4m ,676.13=I 4m083.105.06.045.01321=-+=I I I I e 从而，得 49233.0m I e =m kN l EI K e D /1055.8746.49233.0103.3335373⨯=⨯⨯⨯== m kN K K D /1055.852⨯==∴ 2、计算桥梁顺桥向自振基本周期T 1[]{}ZspZtp Zsp Ztp ZspZtp Zsp Ztp G G K K G G G K K K G G K K K G g24)()(2121221121121-++-++=ω-24.11s 1=s T 673.1211==ωπ3、计算动力放大系数1β根据1T 及规范三类场地土动力放大系数函数，计算1β：646.045.025.295.01=⎪⎭⎫⎝⎛⨯=T β4、计算上部结构对D6号桥墩产生的水平地震力上部结构对D6号桥墩板式橡胶支座顶面处产生的顺桥向水平荷载按式（附2-1)计算：kN E E iihs hs 6.1302.16155646.01.02.03.1103915.23.575624=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==∑二、实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载按下式计算：11hp i z h li i E C C K X G βγ=得 D6号墩kN E th 22.476.1910.10.18482.01.02.03.1=⨯⨯⨯⨯⨯⨯= 三、桥墩顺桥向地震剪力和弯矩第二联D6号桥墩墩底的顺桥向地震剪力和弯矩分别如下：kN Q D 82.13422.46.1306=+=()kN M D 93.585346.422.46.1306=⨯+=附2。
6米跨桥梁计算
三号桥支架检算在跨铁路时，设门洞式支架，采用20片I36，横向间隔半米布置，两端采用υ630钢管支撑，共6根，间距2米。
钢管桩上端设置双I32作为横梁。
下部采用条形扩大基础，长13米，宽1.2米，高1米。
工字钢检算：一、梁的静力计算概况1、单跨梁形式：简支梁2、荷载受力形式： 1-73、计算模型基本参数：长 L =6 M4、均布力：标准值qk=qg+qq =4+20=24 KN设计值qd=qg*γG+qq*γQ =4*1.2+20*1.4=32.8 KN二、选择受荷截面1、截面类型：工字钢 I36a2、截面特性： Ix= 15760cm4 Wx= 875cm3 Sx= 508.8cm3 G= 59.9kg/m翼缘厚度 tf= 15.8mm 腹板厚度 tw= 10mm三、相关参数1、材质：Q2352、x轴塑性发展系数γx：1.053、梁的挠度控制［v］：L/250四、内力计算结果1、支座反力 RA = qd * L / 2 =98.4 KN2、支座反力 RB = RA =98.4 KN3、最大弯矩 Mmax = qd * L * L / 8 =147.6 KN.M五、强度及刚度验算结果1、弯曲正应力σmax = Mmax / (γx * Wx)＝160.65 N/mm22、A处剪应力τ A = RA * Sx / (Ix * tw)＝31.77 N/mm23、B处剪应力τ B = RB * Sx / (Ix * tw)＝31.77 N/mm24、最大挠度 fmax = 5 * qk * L ^ 4 / 384 * 1 / ( E * I )=12.47 mm5、相对挠度 v = fmax / L =1/ 481弯曲正应力σmax= 160.65 N/mm2 < 抗弯设计值 f : 215 N/mm2 ok!支座最大剪应力τmax= 31.77 N/mm2 < 抗剪设计值 fv : 125 N/mm2 ok!跨中挠度相对值 v=L/ 481 < 挠度控制值［v］:L/ 250 ok!验算通过！双I36检算计算图示正应力图，从图中可以看到最大正应力为58MPa，结构安全剪应力图，最大剪应力为48.8MPa，结构安全变形图最大变形为0.65mm支反力图最大值为：29.1吨钢管立柱检算一、钢柱几何参数：柱高 H(m)： 6平面内计算长度系数： 1.5平面外计算长度 (m)： 2二、荷载及相关参数：轴力 N(KN)： 291弯矩 Mx(KN.M)： 15弯矩 My(KN.M)： 15截面塑性发展系数γx： 1γy： 1材质：Q235抗震等级：6度承载力抗震调整系数γRE：1.00等效弯矩系数βmx： 1 βmy： 1βtx： 1 βty： 1三、截面信息：截面型号：圆管υ630*8Wx(cm3)： 2400.39 Wy(cm3)： 2400.39ix(cm)： 21.993 iy(cm)： 21.993 A(cm2)： 156.326 截面分类对x轴：b类对y轴：b类截面影响系数：0.70整体稳定性系数υbx：1 υby：1四、验算结果：1、长细比λx= 40.9 < 容许值 [λ] : 120 ok!长细比λy= 9.1 < 容许值 [λ] : 120 ok!稳定系数υx： .895 υy： .994参数 N'ex： 1.727262E+07 N'ey： 3.489169E+082、强度σ0= 31.11 N/mm2 < 设计值 f : 215 N/mm2 ok! 应力比 .145平面内稳定σx= 31.51 N/mm2 < 设计值 f : 215 N/mm2 ok! 应力比 .147 平面外稳定σy= 29.35 N/mm2 < 设计值 f : 215 N/mm2 ok! 应力比 .137 宽厚比 ok! 高厚比 ok!验算通过！。
钢结构桥梁计算实例
钢结构桥梁计算实例
1. 背景介绍
钢结构桥梁是一种常见的桥梁结构，具有优秀的强度和耐久性。
本文将通过一个计算实例来展示钢结构桥梁的设计和计算过程。
2. 桥梁参数
假设我们设计一座跨越江河的钢结构桥梁。
桥梁的跨度为50米，宽度为10米，高度为5米。
根据桥梁使用的地理条件和负荷
要求，我们需要计算桥梁的各项参数。
3. 荷载计算
首先，我们需要计算桥梁的荷载。
根据设计要求，我们需要考
虑自重荷载、行车荷载和风荷载等因素。
通过相关公式和规范，我
们可以计算出这些荷载对桥梁的影响。
4. 结构设计
接下来，我们需要进行桥梁的结构设计。
钢结构桥梁的设计通
常需要考虑各种因素，如强度、稳定性和挠度等。
通过应用钢结构
设计的原理和知识，我们可以确定桥梁的结构形式、材料类型和尺寸等参数。
5. 桥梁计算
在进行结构设计后，我们需要进行桥梁的计算验证。
通过应用相关的计算公式和方法，我们可以计算桥梁在各种荷载下的应力、变形和稳定性等参数。
这些计算结果将为桥梁的施工和使用提供重要的参考和依据。
6. 结论
通过本文的钢结构桥梁计算实例，我们可以了解到设计和计算一个钢结构桥梁的基本步骤和过程。
钢结构桥梁的设计需要综合考虑各种因素和条件，以确保桥梁的安全可靠性。
希望本文对读者在钢结构桥梁设计和计算方面有所帮助。
以上为钢结构桥梁计算实例的文档，内容主要包括背景介绍、桥梁参数、荷载计算、结构设计、桥梁计算和结论等部分。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
某桥梁计算实例设计原始资料1.地形、地貌、气象、工程地质及水文地质、地震烈度等自然情况（1）气象：天津地区气候属于暖温带亚湿润大陆性季风气候区，部分地区受海洋气候影响。
四季分明，冬季寒冷干旱，春季大风频繁，夏季炎热多雨，雨量集中，秋季冷暖变化显著。
年平均气温12.20C，最冷月平均气温-40C，七月平均气温26.40C。
（2）工程地质：地铁1号线经过地区处于海河冲积平原上，地形平坦，地势低平，地下水位埋深较浅，沿线分布了较多的粉砂、细砂、粉土，均为地震可液化层，局部地段具有地震液化现象。
沿线地层简单，第四系地层广泛发育，地层分布从上到下依次为人工堆积层、新近沉积层、上部陆相层、第一海相层、中上部陆相层、上部及中上部地层广泛发育沉积有十几米厚的软土。
a.人工填土层，厚度5m，ƒk=100KP a；b.粉质黏土，中密，厚度15m，ƒk=150 KP a；c.粉质黏土，密实，厚度15m，ƒk=180KP a；d.粉质黏土，密实，厚度10m，ƒk=190KP a。
第一章方案比选一、桥型方案比选桥梁的形式可考虑拱桥、梁桥、梁拱组合桥和斜拉桥。
任选三种作比较，从安全、功能、经济、美观、施工、占地与工期多方面比选，最终确定桥梁形式。
桥梁设计原则1．适用性桥上应保证车辆和人群的安全畅通，并应满足将来交通量增长的需要。
桥下应满足泄洪、安全通航或通车等要求。
建成的桥梁应保证使用年限，并便于检查和维修。
2．舒适与安全性现代桥梁设计越来越强调舒适度，要控制桥梁的竖向与横向振幅，避免车辆在桥上振动与冲击。
整个桥跨结构及各部分构件，在制造、运输、安装和使用过程中应具有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性。
3．经济性设计的经济性一般应占首位。
经济性应综合发展远景及将来的养护和维修等费用。
4．先进性桥梁设计应体现现代桥梁建设的新技术。
应便于制造和架设，应尽量2采用先进工艺技术和施工机械、设备，以利于减少劳动强度，加快施工进度，保证工程质量和施工安全。
5．美观一座桥梁，尤其是座落于城市的桥梁应具有优美的外形，应与周围的景致相协调。
合理的结构布局和轮廓是美观的主要因素，决不应把美观片面的理解为豪华的装饰。
应根据上述原则，对桥梁作出综合评估。
梁桥梁式桥是指其结构在垂直荷载的作用下，其支座仅产生垂直反力，而无水平推力的桥梁。
预应力混凝土梁式桥受力明确，理论计算较简单，设计和施工的方法日臻完善和成熟。
预应力混凝土梁式桥具有以下主要特征：1）混凝土材料以砂、石为主，可就地取材，成本较低；2）结构造型灵活，可模型好，可根据使用要求浇铸成各种形状的结构；3）结构的耐久性和耐火性较好，建成后维修费用较少；4）结构的整体性好，刚度较大，变性较小；5）可采用预制方式建造，将桥梁的构件标准化，进而实现工业化生产；6）结构自重较大，自重耗掉大部分材料的强度，因而大大限制其跨越能力；7）预应力混凝土梁式桥可有效利用高强度材料，并明显降低自重所占全部设计荷载的比重，既节省材料、增大其跨越能力，又提高其抗裂和抗疲劳的能力；8）预应力混凝土梁式桥所采用的预应力技术为桥梁装配式结构提供了最有效的拼装手段，通过施加纵向、横向预应力，使装配式结构集成整体，进一步扩大了装配式结构的应用范围。
拱桥拱桥的静力特点是，在竖直何在作用下，拱的两端不仅有竖直反力，而且还有水平反力。
由于水平反力的作用，拱的弯矩大大减少。
如在均布荷载q的作用下，简直梁的跨中弯矩为qL2/8，全梁的弯矩图呈抛物线形，而拱轴为抛物线形的三铰拱的任何截面弯矩均为零，拱只受轴向压力。
设计得合理的拱轴，主要承受压力，弯矩、剪力均较小，故拱的跨越能力比梁大得多。
由于拱是主要承受压力的结构，因而可以充分利用抗拉性能较差、抗压性能较好的石料，混凝土等来建造。
石拱对石料的要求较高，石料加工、开采与砌筑费工，现在已很少采用。
由墩、台承受水平推力的推力拱桥，要求支撑拱的墩台和地基必须承受拱端的强大推力，因而修建推力拱桥要求有良好的地基。
对于多跨连续拱桥，为防止其中一跨破坏而影响全桥，还要采取特殊的措施，或设置单向推力墩以承受不平衡的推力。
由于天津地铁一号线所建位置地质情况是软土地基，故不考虑此桥型。
3梁拱组合桥软土地基上建造拱桥，存在桥台抵抗水平推力的薄弱环节。
为此采用大吨位预应力筋以承担拱的水平推力；预应力筋的寄体是系梁，即加劲纵梁，从而以梁式桥为基体，按各种梁桥的弯矩包络图用拱来加强。
这样可以使桥梁结构轻型化，同时能提高这类桥梁的跨越能力。
这类桥梁不仅技术经济指标先进、造价低廉，同时桥型美观，反映出力与美的统一、结构形式与环境的和谐，增加了城市的景观。
斜拉桥斜拉桥的特点是依靠固定与索塔的斜拉索支撑梁跨，梁是多跨弹性支撑梁，梁内弯矩与桥梁的跨度基本无关，而与拉索的间距有关。
他们适用于大跨、特大跨度桥梁，现在还没有其他类型的桥梁的跨度能超过他们。
斜拉桥与悬索桥不同之处是，斜拉桥直接锚于主梁上，称自锚体系，拉索承受巨大的拉力，拉索的水平分力使主梁受压，因此塔、梁均为压弯构件。
由于斜拉桥的主梁通过拉紧的斜索与塔直接相连，增加了主梁抗弯、抗扭刚度，在动力特性上一般远胜于悬索桥。
悬索桥的主缆为承重索，它通过吊索吊住加劲梁，索两端锚于地面，称地锚体系。
斜拉桥具有施工方便、桥型美观、用料省、主梁高度小、梁底直线容易满足通航和排洪要求、动力性能好的优点，发展非常迅速，跨径不断增大。
但实际跨度不大，此桥型不予考虑。
目前我国城市轨道交通高架桥结构一般考虑简支梁和连续梁结构形式。
简支梁受力明确，受无缝钢轨因温度变化产生的附加力、特殊力的影响小，设计施工易标准化、简单化；但其梁高较大，景观稍差，行车条件也不如连续梁。
连续梁结构与同等跨度的简支梁相比，可以降低梁高，节省工程数量，有利于争取桥下净空，并改善景观；其结构刚度大，具有良好的动力特性以及减震降噪作用，使行车平稳舒适，后期的维修养护工作也较少。
从城市美学效果来看，连续梁造型轻巧、平整、线路流畅，将给城市争色不少。
但连续梁对基础沉降要求严格，特别是由于联长较大，桥上无缝钢轨因温度变化而产生的水平力很大，使得梁体与墩台之间的受力十分复杂，加大了设计难度。
考虑到天津地铁工程地质条件，综合考虑，采用连续梁结构作为高架区间的标准型式。
连续梁桥梁拱组合桥钢筋混凝土简直梁桥4比较项目第一方案第二方案第三方案主桥跨桥型预应力混凝土连续梁预应力混凝土简直梁梁拱组合桥主桥跨结构特点预应力混凝土连续梁桥在垂直荷载的作用下，其支座仅产生垂直反力，而无水平推力。
结构造型灵活，可模型好，可根据使用在垂直荷载的作用下，其支座仅产生垂直反力，而无水平推力。
结构造型灵活，整体性好，刚度较大，其跨径较小；且简软土地基上建造拱桥，存在桥台抵抗水平推力的薄弱环节。
为此采用大吨位预应力筋以承担拱的水平推力；预应力筋的寄体是系5678 第一方案经济上比第三方案好；跨径上满足要求，景观与环境协调，比第二方案好；工期上较短，对整个工程进度来说不会受其影响；施工难度较小，针对当地地质情况，采用桩基，加强基础强度。
所以选择第一方案作为首选。
二、梁部截面形式梁部截面形式考虑了箱形梁、组合箱梁、槽型梁、T 型梁等可采用的梁型。
连续单箱梁方案该方案结构整体性强，抗扭刚度大，适应性强。
景观效果好。
该方案需采用就地浇筑，现场浇筑砼及张拉预应力工作量大，但可全线同步施工，施工期间工期不受控制,对桥下道路交通影响较其他方案稍大。
简直组合箱梁结构整体性强，抗扭刚度大，适应性强。
双箱梁预制吊装，铺预制板，重量轻。
但从桥下看,景观效果稍差。
从预制厂到工地的运输要求相对较低，运输费用较低。
但桥面板需现浇施工,增加现场作业量，工期也相应延长。
但美观较差，并且徐变变形大，对于无缝线路整体道床轨道结构形式来说，存在着后期维修养护工作量大的缺点。
槽型梁为下承式结构，其主要优点是造型轻巧美观，线路建筑高度最低,且两侧的主梁可起到部分隔声屏障的作用，但下承式混凝土结构受力不很合理，受拉区混凝土即车道板圬工量大，受压区混凝土圬工量小，梁体多以受压区(上翼缘)压溃为主要特征，不能充分发挥钢及混凝土材料的性能。
同时，由于结构为开口截面，结构刚度及抗扭性较差，而且需要较大的技术储备才能实现。
T 型梁结构受力明确，设计及施工经验成熟,跨越能力大,施工可采用预制吊装的方法，施工进度较快。
该方案建筑结构高度最高，由于梁底部呈网状,景观效果差。
同时，其帽梁虽较槽型梁方案短些，但较其他梁型长，设计时其帽梁也须设计成预应力钢筋混凝土帽梁，另外预制和吊装的实施过程也存在着与其他预制梁同样的问题。
点。
施工难度一般体性好 施工方法，施工难度较大 工 期 较 短 较短 较 长方案比选相比之下，箱型梁抗扭刚度大，整体受力和动力稳定性能好，外观简洁，适应性强，在直线、曲线、折返线及过渡线等区间段均可采用，且施工技术成熟，造价适中。
因此，结合工程特点和施工条件，选择连续箱型梁。
箱型梁截面图如下：三、桥墩方案比选桥墩类型有重力式实体桥墩、空心桥墩、柱式桥墩、轻型桥墩和拼装式桥墩。
重力式实体桥墩主要依靠自身重力来平衡外力保证桥墩的稳定，适用于地基良好的桥梁。
重力式桥墩一般用混凝土或片石混凝土砌筑，街面尺寸及体积较大，外形粗壮，很少应用于城市桥梁。
空心桥墩适用于桥长而谷深的桥梁，这样可减少很大的圬工。
柱式桥墩是目前公路桥梁、桥宽较大的城市桥梁和立交桥及中小跨度铁路旱桥中广泛采用的桥墩形式。
这种桥墩既可以减轻墩身重量、节省圬工材料，又比较美观、结构轻巧，桥下通视情况良好。
轻型桥墩适用于小跨度、低墩以及三孔以下（全桥长不大于20m）的公路桥梁。
轻型桥墩可减少圬工材料，获得较好的经济效益。
在地质不良地段、路基稳定不能保证时，不宜采用轻型桥墩。
拼装式桥墩可提高施工质量、缩短施工周期、减轻劳动强度，使桥梁建设向结构轻型化、制造工厂化及施工机械化发展。
适用于交通较为方便、同类桥墩数量多的长大干线中的中小跨度桥梁工点。
由上面的解释可知，柱式桥墩是最合适的墩型，与天津地铁一号线的要求非常吻合。
所以选择柱式桥墩。
9正面侧面柱式桥墩第二章上部结构尺寸拟定及内力计算本设计经方案比选后采用三跨一联预应力混凝土等截面连续梁结构，全长100m。
根据桥下通航净容要求，主跨径定为40m。
上部结构根据通行2个车道要求，采用单箱双室箱型梁，箱宽8.8m。
1．主跨径的拟定主跨径定为40m，边跨跨径根据国内外已有经验，为主跨的0.5~0.8倍，采用0.75倍的中跨径，即30m，则全联跨径为：304030100()m++=2．主梁尺寸拟定（跨中截面）（1）主梁高度预应力混凝土连续梁桥的主梁高度与起跨径之比通常在115～125之间，标准设计中，高跨比约在118～119，当建筑高度不受限制时，增大梁高是比较经济的方案。