承台钢模板计算书

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###大桥承台模板计算

附件2 承台模板计算附件内公式均依据《路桥施工计算手册》计算一、砼侧压力计算对竖直模板来说,新浇筑的混凝土的侧压力是它的主荷载。

当混凝土浇筑速度在6m/h以下时，作用在侧面模板的最大压力按下式计算：P m=Kγh当v/T≤0.035时：h=0.22+24.9v/T当v/T>0.035时：h=1.53+3.8v/T式中：P m—新浇筑砼对侧面模板的最大压力，kPa；h—有效压头高度，m；T—砼入模时的温度，K为外加剂影响修正系数，℃；K—外加剂影响修正系数，不掺和外加剂取K=1.0，掺具有缓凝剂左右外加剂取K=1.2，这里取1.2；v—砼灌注速度，m/h；H—砼浇筑层（在水泥初凝时间以内）的高度，m；γ—砼的容重，KN/m3.取23.618；（一）引桥的4、7号承台模板为（7.6*6.3）每台输送泵每小时浇筑砼35m3浇筑引桥承台的速度v=35/（11*13.9）=0.22891m/h计划于8月份浇筑承台砼，则T取25℃v/T=0.22891/25=0.0091564≤0.035=1.2*25*(0.22891+24.9*0.22891/25)=13.707Kpa则P引（二）主桥的5、6号承台模板为(14.3*19.1)计划两台输送泵（35m3/台.小时），主桥的浇筑速度v=35/(14.3*19.1)=0.1281m/hv/T=0.1281/25=0.005124≤0.035则P=1.2*25* (0.22+24.9*0.1281/25)=10.428Kpa主P引,、P主两者取最大值,方可满足条件振捣器对模板的压力为4Kpa则Pm=10.428+4=14.428Kpa二、面板计算（一）选材模板横肋采用L10#角钢，间距37.5cm，竖肋采用【8#槽钢，间距40cm，拉杆采用Ф16圆钢。

查得L10#角钢及【8#槽钢截面特性如下：1、面板采用5mm钢板,尺寸为14300mm*19100mm；2、面板模板横肋采用L10#角钢，间距37.5cm，竖肋采用【8#槽钢，间距40cm；3、只需要计算其最大的面板，最大面板满足要求，则其他尺寸均可满足要求。

承台钢模板计算书

承台、系梁模板计算书编制：复核：审批：目录一、计算依据 (2)一、计算依据 (2)二、计算条件 (2)三、模板验算 (2)四、大背肋][14a强度检算 (5)五、拉杆强度检算 (6)一、计算依据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》。

二、计算条件三金潭立交改造工程承台钢模板是一个矩形的承台模板，由δ=6mm热轧钢面板，[8为高度方向的通长小背肋，台帽部分为12*100mm （10cm宽，1.2cm厚）的钢带，两根[14a（][）的横向大纵肋组成。

以上材料的材质均为Q235。

以单块模板高度h=2000mm计算，横向大背肋[14a间距Ly1=1000mm，高度方向的通长背肋[8（或钢带12*100mm）间隔Ly=350mm。

三、模板验算1、混凝土侧压力计算：根据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》，新浇混凝土对模板的侧压力计算（两式取最小值）：p max1=0.22γt0K1K2v1/2p max2=γh混凝土容重γ=24kN/m³，混凝土浇注速度ν按2m/h计（相当于每小时浇筑13.5m³），初凝时间t0取5h，外加剂影响修正系数K1取1.2，混凝土坍落度影响修正系数取1.15，则：P max1=0.22×24×5×1.2×1.15×21/2=51.5KN/m²P max2=24×2=48KN/m²两式取最小值，得P=48KN/m²。

倾倒混凝土产生水平荷载取2.0kPa。

新浇混凝土侧压力荷载系数取1.2，倾倒混凝土产生的水平荷载系数取1.4。

荷载组合：p=48×1.2+2.0×1.4=60.4KN/m22、模板强度验算取单格面板350mm×1000mm作为计算单元，则单位宽板承受的荷载为：q=p×h=60.4KN/m 2×1m=60.4KN/m偏于安全考虑，不考虑横向肋板对面板的加强作用，将面板受力状况简化为以竖肋[8为支点的三跨连续梁。

承台受力计算书

承台模板受力验算书一．基本情况本承台（9x9x3m ）模板高度按3m ，最截面尺寸为9000x9000mm ．模板采用有拉杆定型钢模板：面板采用δ6mm ；竖肋采用[10，间距300mm ；正面围檩采用双拼[12a ，间距为1000mm ，拉杆间距为1000mm ；侧面围箍采用[12a 间距为1000mm ，法兰采用厚度为16mm 钢板。

根据甲方提供的浇注速度2m/h ；混凝土的初凝时间t 0为5h二、侧压力计算：（1）荷载设计值1）混凝土侧压力① 混凝土侧压力标准值：由查表所得的2/75253m kn H F C =⨯=⋅=γ H －浇注高度，取3m ；3/25m kn c =γ；β1=1.2； β2=1.15；v=2m/h ；t 0=5h 20/67.53*2*1***22.0m kn v t r F c ==ββ F 值取较小值，即F1=53.67kn/m 2②混凝土侧压力设计值：F= F1x 分项系数x 折减系数=53.67x1.1x0.85=50.2 kn/m 22）倾倒混凝土时产生的水平荷载查表8-66为4 kn/m 2荷载设计值为４x1.4x0.85=4.76kn/m 23)按表8-69进行荷载组合Ｆ,=50.2+4.76=55 kn/m 2三、面板计算：面板采用δ6mm ；肋间距300mm ，故面板按三跨连续梁计算。

取10mm 宽的板条作为计算单元3.1强度计算跨度/厚度＝30/0.6＝50<100,属小挠度连续板。

查建筑施工手册“2常用结构计算”中的“荷载与结构静力计算表”，得弯矩系数为－0.100按表2－12静荷载最大查 q=FxL=0.55 kn/mM=系数x ql 2＝0.1x0.55x0.32=4950N.mmW=bh 2/6=10x62/6=60mm 3（W 为抗弯截面系数，由查表所得）式中 b ＝10mm h=6mm面板最大的内力为：δ＝M/W=4950/60=82.5 N/mm 22<170 N/mm 23.2挠度计算查建筑施工手册“2常用结构计算”中的“荷载与结构静力计算表”（表2－12）挠度系数为0.677 ω=EI ql x 1004系数=0.677x 12361054101.210030055.0x x x x x =0.798mm因此，面板强度和挠度满足要求。

承台模板计算书

承台模板计算书1、方案综述承台采用大块钢模板施工，薄壁墩承台尺寸为7.5×7.5×3m ，采用组合钢模板。

模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。

根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。

2、结构计算2.1、荷载计算混凝土侧压力根据公式： P=0.2221210γv k k t 计算：P=0.22×24×5×1×1.15×221=43kpa2.2、面板计算面板采用δ＝6mm 厚钢板，[10 竖肋间距0.3m ，[14 横带间距1.0m ，取1m 板宽按三跨连续梁进行计算。

2.2.1、荷载计算q=43×1＝43m kN /有效压头高度：h=γΡ=2443=1.8m2.2.2、材料力学性能参数及指标 3322100.6610006161W mm bh ⨯=⨯⨯=＝4433108.161000121121mm bh I ⨯=⨯⨯==Α=bh=1000×6＝60002m m EI=2.1×1110× 1.8×410×12_10=3.78×2310NmEA=2.1×1110×6×310×6_10=1.26×N 9102.2.3、力学模型（单位：m ）2.2.4、结构计算采用清华大学SM Solver 进行结构分析。

Mmax=0.39m kN .. Qmax=7.74kNa 、强度计算σ=ωM =3610*610*39.0=35Mpa<[σ]=145Mpa ，合格。

τ=A Q =600010*74.73=1.29Mpa<[τ]=85Mpa ，合格。

b 、刚度计算f=0.6mm<l/400＝0.75mm ，合格。

2.3、竖肋计算竖肋采用[10槽钢，间距30cm ，横肋采用[14槽钢，间距100cm 。

2.3.1、荷载计算按最大荷载计算：m kN p q /9.123.0433.0=⨯=⨯=。

承台模板受力计算书(详细易懂,可供参考)

主桥承台木模板计算一、计算依据1、《施工图纸》2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011）3、《路桥施工计算手册》二、承台模板设计主桥承台平面尺寸为11。

5×11.5m，高4m，由于主桥承台基坑开挖深度达10m，基坑钢支撑较多，不利于大块钢模板的吊装，故承台模板考虑采用木模板拼装。

面板采用15mm厚竹胶板（平面尺寸2440×1220mm），水平内楞为80×80mm方木，水平内楞外设竖向外楞，外楞为双拼φ48×3mm钢管,对拉螺杆采用直径20mm的螺纹钢。

承台模板立面局部示意图承台模板平面局部示意图三、模板系统受力验算3。

1 设计荷载计算1、新浇混凝土对模板的侧压力模板主要承受混凝土侧压力,本工程砼一次最大浇筑高度为4m，新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值:1F=0.22γc t0β1β2V2F=γc H式中 F-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）；γc—混凝土的重力密度,取24KN/m3；t0-新浇混凝土的初凝时间，取10h；V—混凝土的浇灌速度，取0.6m/h;H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取4m；β1-外加剂影响修正系数，取1。

0；β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1。

15；1所以 F=0.22γc t0β1β2V21=0。

22×24×10×1.0×1.15×0.62=47。

03 KN/m2F=γc H=24×4=96 KN/m2综上混凝土的最大侧压力F=47。

03 KN/m22、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载考虑两台泵车同时浇筑,倾倒混凝土产生的水平荷载标准值取4KN/m2。

3、水平总荷载分别取荷载分项系数1.2和1。

4,则作用于模板的水平荷载设计值为：q1=47.03×1.2+4×1。

4=62 KN/m2有效压头高度为 h=F/γc=62/24=2.585 m3.2面板验算木模板支护方式为典型的单向板受力方式，可按多跨连续梁计算。

承台钢筋计算文档

承台钢筋计算书直径14底筋钢筋长度=（1200+600×2-2×40）×2+3.5×14×2+1200+600×2-2×40 =7.058m直径14底筋钢筋根数=（2400-2×40）/200=12根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×7.058×12 =102.37kg 2 2 3 3 2 2 0 0 2320直径14底筋配筋图直径14上部钢筋长度=（1200+600×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2 =3.398m直径14上部钢筋根数=（1200+600-2×40）/200 =12根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×3.398×12=49.29kg剖面图4 49 90 02320直径14上部配筋图直径14左侧钢筋长度=（1200+600×2-2×40）×2+3.5×14×2+1200+600×2-2×40 =7.058m直径14左侧钢筋根数=（2400-2×40）/200=12根直径14左侧钢筋总重量=0.006167×14×14×7.058×12=102.37kg2 23 32 20 02320直径14左侧钢筋配筋图直径14右侧钢筋长度=（1200+600×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=3.398m直径14右侧钢筋根数=（1200+600-2×40）/200=12根直径14右侧总重量=0.006167×14×14×3.398×12=49.29kg4 49 90 02320直径14右侧配筋图平面图剖面图直径14底筋钢筋长度=（1200+200×2-2×40）×2+3.5×14×2+1200+200×2-2×40 =4.658m直径14底筋钢筋根数=（1600-2×40）/200=8根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×4.658×8=45.04kg1 15 52 20 01520直径14底筋配筋图直径14上部钢筋长度=（1200+200×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=2.598m直径14上部钢筋根数=（1600-2×40）/200=8根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×2.598×8=25.12kg4 49 90 01520直径14上部配筋图直径14左侧钢筋长度=（1200+200×2-2×40）×2+3.5×14×2+1200+200×2-2×40 =4.658m直径14左侧钢筋根数=（1600-2×40）/200=8根直径14左侧钢筋总重量=0.006167×14×14×4.658×8=45.04kg1 15 52 20 01520直径14左侧配筋图直径14右侧钢筋长度=（1200+200×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=2.598m直径14右侧钢筋根数=（1600-2×40）/200=8根直径14右侧钢筋总重量=0.006167×14×14×2.598×8 =25.12kg4 49 90 01520直径14右侧配筋图平面图剖面图直径14底筋钢筋长度=（2000+200×2-2×40）×2+3.5×14×2+2000+200×2-2×40 =7.058m直径14底筋钢筋根数=（2400-2×40）/200=12根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×7.058×12=102.37kg2 23 32 20 02320直径14底筋配筋图直径14上部钢筋长度=（2000+200×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=3.398m直径14上部钢筋根数=（2000+200-2×40）/200=12根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×3.398×12=49.29kg4 49 90 02320直径14上部配筋图直径14左侧钢筋长度=（2000+200×2-2×40）×2+3.5×14×2+2000+200×2-2×40 =7.058m直径14左侧钢筋根数=（2400-2×40）/200=12根直径14左侧钢筋总重量=0.006167×14×14×7.058×12=102.37kg2 23 32 20 02320直径14左侧钢筋配筋图直径14右侧钢筋长度=（2000+200×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=3.398m直径14右侧钢筋根数=（2000+200-2×40）/200=12根直径14右侧总重量=0.006167×14×14×3.398×12 =49.29kg4 49 90 02320直径14右侧配筋图平面图剖面图直径14底筋钢筋长度=（2400+200×2-2×40）×2+3.5×14×2+2400+200×2-2×40 =8.258m直径14底筋钢筋根数=（2800-2×40）/200=14根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×8.258×14=139.74kg2 27 72 20 02720直径14底筋配筋图直径14上部钢筋长度=（2400+200×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=3.798m直径14上部钢筋根数=（2400+200-2×40）/200=14根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×3.798×14=64.27kg4 49 90 02720直径14上部配筋图直径14左侧钢筋长度=（2400+200×2-2×40）×2+3.5×14×2+2400+200×2-2×40 =8.258m直径14左侧钢筋根数=（2800-2×40）/200=14根直径14左侧钢筋总重量=0.006167×14×14×8.258×14=139.74kg2 27 72 20 02320直径14左侧钢筋配筋图直径14右侧钢筋长度=（2400+200×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=3.798m直径14右侧钢筋根数=（2400+200-2×40）/200=14根直径14右侧总重量=0.006167×14×14×3.798×14 =64.27kg4 49 90 02720直径14右侧配筋图平面图剖面图直径16箍筋长度=[1600+400-40×2]×4+4×3.5×16+35×16=8.464米直径16箍筋根数=（650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-2×40）/150=137根直径16箍筋总长=8741×137=1197.517米直径箍筋总重量=0.006167×16×16×1197.517=1890.58kg19201920直径16钢筋配筋图直径25钢筋长度=[（2000-40×2）×2+2× 3.5×25+2×34×25+650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2=26.235米直径25钢筋根数=（2000-40×2）/150=13跟直径25钢筋总重量=13×26.235×0.006167×25×25=1314.55kg1 19 92 20 010080 60006315直径25钢筋配筋图直径12左侧钢筋长度=[（2000-40×2）×2+2×3.5×12+2×41×12+650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2=25.428米直径12左侧钢筋根数=[（2000-40×2）×2]/250=8跟直径12左侧钢筋总重量=8×25.428×0.006167×12×12=180.65kg1 19 92 20 010080 55806000直径12左侧钢筋配筋图直径12右侧钢筋长度=650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2+2×3.5×12+41×12+35×12×2=21.936米直径12右侧钢筋根数=[（2000-40×2）×2]/250=8根直径12右侧钢筋总重量=8×21.936×0.006167×12×12=155.84kg4 42 20 011580 9516直径12右侧钢筋配筋图直径20上部钢筋长度=650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2+2×3.5×20+35×20+35×20×2=22.76米直径20上部钢筋根数=（2000-40×2）/150=13跟直径20上部钢筋总重=22.76×13×0.006167×20×20=729.88kg7 70 00 011300 10060直径20上部钢筋配筋图剖面图直径16箍筋长度=[2000-40×2]×4+4×3.5×16+35×16=8.464米直径16箍筋根数=（200+350+450+3750+3750+450+3250+3700+3700+350+650-2×40）/150=137根直径16箍筋根数=（1000+3300+350+650-1000-350-650）/150=22跟直径16箍筋总长=8464×（137+22）=1345.776米直径箍筋总重量=0.006167×16×16×1345.776=2124.65kg1920直径16钢筋配筋图直径25钢筋长度=[（2000-40×2）×2+2× 3.5×25+2×34×25+650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2=26.235米直径25钢筋根数=（2000-40×2）/150=13跟直径25钢筋总重量=13×26.235×0.006167×25×25=1314.55kg1 19 92 20 010080 60006315直径25钢筋配筋图直径12左侧钢筋长度=[（2000-40×2）×2+2×3.5×12+2×41×12+650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2=25.428米直径12左侧钢筋根数=[（2000-40×2）×2]/250=8跟直径12左侧钢筋总重量=8×25.428×0.006167×12×12=180.65kg1 19 92 20 010080 55806000直径12左侧钢筋配筋图直径12右侧钢筋长度=650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2+2×3.5×12+41×12+35×12×2=21.936米直径12右侧钢筋根数=[（2000-40×2）×2]/250=8根直径12右侧钢筋总重量=8×21.936×0.006167×12×12=155.84kg5 42 20 011580 9516直径12右侧钢筋配筋图直径20上部钢筋长度=650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2+2×3.5×20+35×20+35×20×2=22.76米直径20上部钢筋根数=（2000-40×2）/150=13跟直径20上部钢筋总重=22.76×13×0.006167×20×20=729.88kg7 70 00 011300 10060直径20上部钢筋配筋图。

承台钢模板计算书

承台钢模板计算书承台钢模板计算书编制：——————复核：——————审批：——————二零一八年三月目录1、工程简介 (4)1.1、工程概况 (4)1.2、模板结构形式 (4)2、设计相关参数选定 (5)2.1、计算目的 (5)2.2、计算依据 (5)2.3、主要控制计算参数 (5)2.4、设计技术参数及相关荷载大小选定 (6)2.4.1、荷载类型 (6)2.4.2、荷载组合 (7)2.4.3、计算法、模式 (8)3、模板结构计算 (8)3.1模板结构传力路线说明 (8)3.2面板计算 (8)3.3竖肋计算 (10)3.4横肋计算 (11)3.5龙骨计算 (12)3.6对拉拉杆计算 (14)3.7模板底部限位受力 (14)3.8模板外侧斜撑计算 (15)4、模板抗倾覆计算 (16)5、计算结果汇总 (16)6、结论 (17)承台钢模板计算书1、工程简介1.1、工程概况承台结构尺寸为7.57.5 3.0(m 长宽高），承台一次浇筑完毕，混凝土浇筑速度约1m/h ，初凝时间约12小时。

1.2、模板结构形式承台采用大块钢模板组拼而成，模板之间设对拉拉杆，模板与基底接触处采用限位措施将模板底部固定。

单个侧面分成4块模板，各块之间采用M20普通螺栓连接形成整体。

两侧模板垂直相交连接处设置阳角角模板，用拉杆连接固定。

模板面板采用6mm 厚钢板；竖肋采用[10槽钢，间距375~400mm ；横肋及各块四边肋采用100mm 高、10mm 厚钢板带，间距500mm ；沿承台高度向设三道2[25a 龙骨（背楞），间距1000mm ，顶底层龙骨距承台顶底边缘均为500mm ；对拉拉杆采用φ32钢筋，固定在龙骨上，拉杆最大间距1950mm 。

模板结构布置图如图1.1所示。

侧视俯视图1.1承台模板结构布置图2、设计相关参数选定2.1、计算目的本承台模板设计首先为满足本项目承台施工需求。

另外为实行物资统购，提高项目模板的通用性和转材料利用效率，发掘模板剩余价值，本模板设计为下一步制定公司桥涵结构物模板通用图集，推行模板设计标准化工作提供基础资料。

承台模板计算书

附件1：承台模板受力计算书本计算以分离立交桥1#墩承台为例。

此承台为所有承台中受力最大的承台，此承台尺寸为6.5m（长）×2.5m（宽）×2.3m（高）一、计算依据及基本参数1.《钢结构设计规范》 GB50017－2003；2.《公路施工手册-桥梁（下册）》；3.《公路桥涵施工技术规范》 JTG/T F50-2011；4.《钢结构设计手册（上册）（第三版）》；5．《建筑施工计算手册（第四版）》6．《路桥施工常用数据手册》7.《路桥施工计算手册》8.基本计算参数：砼的重力密度γc= 25 (kN/m3)新浇混凝土的初凝时间 t0= 5 (h) （200/T+15）外加剂影响β1= 1.2 《公路施工手册-桥梁（下册）》混凝土塌落度影响β2= 1.15 《公路施工手册-桥梁（下册）》浇筑方式产生的侧压力 3.2KN/m2 《建筑施工计算手册公式得出》泵送混凝土的浇筑量 33 (m3/h)浇筑速度 2 m/h每次连续浇筑高度 0.75 m（假定）振捣方式产生的侧压力插入式振捣棒 1.9 (KN/m2）《公路施工手册-桥梁（下册）》混凝土入模温度 T= 25 ℃钢材弹性模量 E＝2.06×105N/mm2钢材强度设计值抗拉、抗压、抗弯f＝215N/mm2；抗剪fv＝125N/mm2；变形量控制值：结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模面板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500二、新浇混凝土对模板的侧压力采用内部振捣器，新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力，按照下列两式计算，取较小值。

F＝0.22γct0β1β2v1/2 (1)F＝γcH (2)式中各参数取值：γc－混凝土的重力密度 25 (KN/m3)t0－新浇筑混凝土的初凝时间 5 (h)v－混凝土的浇筑速度 2 (m/h)β1－外加剂影响修正系数 1.2β2－混凝土塌落度影响修正系数 1.15根据(1)式计算最大侧压力F=0.22x25x5x1.2x1.15x2^0.5=53.7 (KN/m2)根据(2)式计算最大侧压力F=25x2.3=57.5(KN/m2)根据(2)式计算新浇混凝土最大压头高度h=F/γc= 2.15(m)最大侧压力取值= F+振捣方式产生的侧压力+倾倒方式产生的侧压力=53.7+3.2+1.9=58.8 KN/m2根据计算结果，绘制混凝土侧压力分布示意图：三、面板强度计算面板采用5mm厚钢板公式采用《路桥施工计算手册》取100mm宽度的计算单元，按支承于竖肋（[8#槽钢）的三跨连续梁计算。

承台模板计算书

承台模板计算(手算)1、计算总说明本计算书是验算承台模板的面板与肋的规格及间距，保证模板具有足够的强度及刚度，本承台模板净尺寸为6.5m ×6.5m ×2m ，由δ=6mm 面板，[10竖肋及2[25横肋组成，材质均为Q235B 级钢材。

竖肋间距为300mm ，横肋间距为900mm ，结构表面外露的模板挠度不大于模板构建跨度的L/400。

2、数据准备承台模板受水平力的作用，所以只考虑新浇筑混凝土产生的侧压力与浇筑产生的倾倒荷载。

⑴混凝土供应量V=30m 3/h ，混凝土浇筑速度为：h m v /7.05.65.630=⨯= 新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力按下式计算，并取计算得到的较小值：120120.22c F t V γββ= c F H γ=c γ—砼的重力密度,3c /24m KN =γ；t 0—新浇筑砼的初凝时间,t 0=6h ；1β—外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；2β—混凝土坍落度影响修正系数，当塌落度为110-150mm 时，取1.15； H —混凝土侧压力的计算位置处到新浇混凝土顶面的总高度，取H=2m ；所以：120120.22c F t V γββ==0.22×24×6×1.2×1.15×0.70.5=36.6KN/m 2新浇混凝土的有效高头为m F h c 52.124/6.36/===γ2/48242m KN H F c =⨯==γ⑵根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008规定，新浇混凝土的倾倒荷载取2KN/m 2。

3、面板验算面板钢板厚度δ=6mm ，[10竖肋间距0.3m ，2[25横肋间距0.9m ，取1cm 板宽按三跨连续梁进行计算，计算简图如下图所示。

根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008表A.1.1-1Q235钢材抗拉、抗压、抗弯强度为Mpa 215，由公式4.3.1-3荷载组合为：()m q /KN 45.001.029.06.362.1=⨯⨯+⨯=。

承台模板计算

哈尔滨市三环西桥三标段承台模板计算书本标段共计有承台72座，承台采用哑铃型，外轮廓尺寸为长1440cm，宽573.4cm，厚度250cm。

对于承台施工，首先应进行测量放样，井点降水，然后开挖基坑和基坑防护，待挖到距设计底面10cm，改用人工开挖。

钢筋现场绑扎成型。

混凝土采取一次浇筑方法。

承台工艺流程：开挖线放样→井点降水→基坑开挖和基坑防护→混凝土垫层→轴线放线→绑扎钢筋→立模→浇筑混凝土→养护。

承台模板的计算一、求浇筑混凝土对承台侧模板的最大侧压力和有效压头。

已知混凝土承台一次浇筑高度H=2.50m；采用坍落度为150㎜的引气剂的混凝土；混凝土的重力密度为γc=25KN/m3；混凝土的浇筑速度Ｖ＝1.0m/ｈ；浇筑入模温度T=20℃，解：根据公式：F=0.22γc t0β1β2Ｖ1/2F=γc H(按照以上二公式计算，并取二式中的较小值)式中 F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）；γc——混凝土的重力密度（KN/m3）；t0——新浇混凝土的初凝时间（ｈ），可按实测确定。

当缺乏试验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算；T——浇筑混凝土的入模温度（℃）；Ｖ——混凝土的浇筑速度（m/ｈ）；H——混凝土浇筑的高度（m）；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，坍落度小于30㎜时，取0.85；50~90㎜时，取1.0；110~150㎜时，取1.15；混凝土有效压头高度ｈ（m）可按照下式计算：ｈ=F/γc根据我单位已经确定的混凝土配合比，在混凝土搅拌时掺入引气剂，混凝土现场浇筑的坍落度控制在110~150㎜。

由题意取β1=1.2，β2=1.15得：F=0.22γc t0β1β2Ｖ1/2=0.22γc（200/（T+15））β1β2Ｖ1/2=0.22×25×（200/（20+15））×1.2×1.15×1.01/2=43.4KN/m2F=γc H=25×2.5=62.50KN/m2按取最小值，可知，最大侧压力为43.40KN/m2有效压头高度得：ｈ=F/γc=43.40/25≈1.8m故知，新浇筑混凝土对模板的最大侧压力43.40KN/m2；有效压头高度为1.80m。

承台模板计算书课件

中铁一局集团有限公司沪通铁路站前Ⅵ标承台模板设计计算单设计：复核：审核：中铁一局集团有限公司沪通铁路站前Ⅵ标项目部2015年5月目录一、工程概况 (1)二、编制依据 (1)三、模板构造及主要技术条件 (1)3.1 模板构造 (1)四、计算参数 (1)五、模板受力分析及载荷计算 (2)六、模板力学计算 (3)6.1模板检算 (3)6.1.1面板检算 (3)6.3 对拉杆螺栓检算 (9)七、结论 (10)一、工程概况模板为沪通VI 标承台模板，本计算主要针对其承台模板的强度、刚度进行力学分析计算，以利于安全施工。

二、编制依据1、《混凝土工程模板与支架技术》；2、《路桥施工计算手册》（第一版）；3、《机械设计手册》（第四版）；4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；6、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；7、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JJ025-86）；8、相关技术文件及图纸。

三、模板构造及主要技术条件3.1 模板构造模板采用6mm 厚的A3钢板，竖肋采用c10槽钢，间距0.4m 布置，背杠采用双c18槽钢，底顶部背杠均距离模板底顶0.5m 。

水平方向每个1m 布置一组拉条，竖向设置两道拉条，距承台底0.3m 设置一道，承台顶设置一道，拉条采用直径20mm 的圆钢，螺帽采用双螺帽，。

模板间采用20mm 的螺栓连接，最大浇筑高度3m 。

四、计算参数(1)砼比重取值为：2.4t/m3；(2)钢材为Q235b 钢：重力密度3/5.78m N ，弹性模量为MPa 5101.2⨯； (3)强度设计值（GB50017—2003钢结构设计规范规定）：[]215a MP σ=拉、压[]215a w MP σ= []125a MP τ=；(4)容许挠度[]f ：结构表面外露的模板L/400，拱架、支架受载荷挠曲的杆件 L/400，钢模板的面板2mm ；(5)Φ25精轧螺纹钢抗拉强度设计值：[]a MP 650=σ拉。

承台模板计算

承台模板计算1、计算说明本计算书是验算承台模板的面板与肋的规格及间距，保证模板具有足够的强度及刚度，本工程承台厚度有1.5米、2.0米、2.4米、3.2米、3.7米、3.9米、4.5米共八种，其中2.0米厚度居多。

本计算书取CAP1c承台（承台厚度2.0M）、S9承台（承台厚度4.5M）作为验算。

2、模板初步设计（1）面板：12mm胶合板（2）横围檩：5cm×10cm木方，间距50cm（3）竖围檩：双拼Φ48mm钢管,间距100cm（4）拉条：直径16mm螺纹钢，间距50cm×100cm3、模板验算：（CAP1c承台模板）强度验算:倾倒混凝土产生的荷载+振捣混凝土产生的荷载+新浇混凝土侧压力刚度验算:新浇混凝土侧压力倾倒混凝土时产生的荷载P1P1＝2KN/m2振捣混凝土产生的荷载P3P3=4KN/㎡新浇混凝土侧压力P2P2＝0.22γc t0β1β2V1/2P2’＝γc×H两者取较小值a、混凝土的容重γc＝24KN/m3b、初凝时间取t0＝6h（可按照实际浇筑时间计算）c、外加剂影响修正系数β1，β1＝1.2d、坍落度影响修正系数β2，β2＝1.15e、混凝土浇筑速度V：3.33米/小时(按每小时30m³计算)。

（V=30/（3*3））P2＝0.22γc t0β1β2V1/2＝0.22×24×6×1.2×1.15×3.331/2＝79.78KN/m2P2’＝γc×H＝24×2＝48KN/m2P2＞P2’则取P2’＝48KN/m2新浇混凝土侧压力设计值P＝48KN/m2新浇混凝土荷载设计值P’＝(2＋4+48)＝54N/m2（1）面板受力分析面板根据模板结构，计算时按三等跨均布受力进行分析。

受力图示如下：①强度验算面板宽度取b=1mm，则按均布荷载：q=38×0.001=0.038kn/mW=bh2/6=37.5mm3根据《路桥施工计算手册》表8-13查得最大弯距系数为0.1。

承台模版计算书

承台模板支护专项计算方案一、承台介绍本工程桩基承台共有50个，其中Pm1～Pm4、Pm9～Pm19为A 型承台，尺寸为650×250×220cm ，共有30个；Pm5、Pm8为A1型承台，尺寸为650×250×220cm ，共有4个；Pm6～Pm7为A2型承台，尺寸为840×320×250cm ，共有4个；Pm20～Pm23没有型号划分，Pm20～Pm21尺寸为650×250×220cm ，共有8个；Pm22～Pm23尺寸为840×320×250cm ，共有4个。

二、模板用量计算在现浇钢筋混凝土结构施工中，常需估算模板的耗用量，即计算每1m ³混凝土结构的展开面积用量，其计算如下： VA U = 2.1 矩形截面柱，其边长为a ×b 时，模板用量按下式计算： ()ab b a U +=2 2.2 式中，U —每1m ³混凝土结构的模板（展开面积）用量，㎡/m ³；A — 模板的展开面积，㎡；V —混凝土的体积，m ³；a 、b —柱长短边长，m现有承台为650×250×220cm 、840×320×250cm 两种类型，依据上述公式可计算得：U 650=1.108㎡/m ³；U 840=0.863㎡/m ³；依次得两种承台分别需要模板为39.6㎡，58㎡，两种承台所需模板总量计算如下：表2.1 模板用量表满足三个承台同时施工的要求。

后续施工循环利用前面施工模板，以达到高效而又节约的目的。

三、新浇混凝土对模板侧面压力采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土的侧压力是它的主要荷载。

当混凝土浇筑速度在6m/h 以下时，作用于侧面模板的最大压力可按下式计算：h K p m ⋅⋅=γ 3.1当035.0/≤T υ时，T h /9.2422.0υ+= 3.2当035.0/≥T υ时，T h /8.353.1υ+= 3.3式中：m p —新浇筑混凝土对侧面模板的最大压力，kPa;h —有效压头高度，m ；T —混凝土入模时的温度，℃；K —外加剂影响修正系数，不佳时，K=1；掺缓凝外加剂时，K=1.2;υ—混凝土的浇筑速度，m/h;H —混凝土浇筑层（在水泥初凝时间以内）的高度，m ；γ—混凝土的容重，kN/m ³图3.1 混凝土侧压力计算分布图据三工区混凝土承台浇筑经验，浇筑速度V=3m/h ，T=20℃，有外加缓凝剂，035.015.0/>=T υ，K=1.2，7.23=γkg/m ³，内部振捣，所以T h /8.353.1υ+==1.53+3.8*0.15=2.1m 3.4h K p m ⋅⋅=γ=1.2*23.7*2.1=59.724kPa 3.5采用内部振捣，振动荷载2kN/㎡，浇筑时冲击荷载为2kN/㎡，所以总侧压力：P=59.724+4=63.724kPa 3.6四、组合件、支撑系统计算本承台模板支撑系统拟采用18mm 厚胶合板模板（平均尺寸为2440*1220mm ），外楞为双拼脚手管，内楞为方木，方木支撑配合对拉螺纹钢筋支撑。

承台、系梁模板计算书

***高速公路工程**标段系梁、承台*****公路工程公司***高速公路南连接线工程**标段项目经理部2009年10月21日系梁、承台模板计算书***高速公路南连接线工程**标工程；绝大部分墩的桩基有系梁或承台连接，施工中为了确保系梁的外观质量，侧模板采用定型钢模板，计算参照《公路桥涵施工技术规范》、《路桥施工计算手册》、《建筑工程钢模板技术规程》JGJ74-2003、《建筑施工手册》第四版（中国建筑工业出版社）、《建筑施工计算手册》江正荣编著（中国建筑工业出版社）等规范编制。

钢模板的面板系统由面板、肋、背楞组成。

背楞通过横向拉条螺栓将两侧模板拉结，每个拉条成为背楞的支点。

(模板另见详图)一、参数信息1.构造参数钢模板计算高度h＝1.5 m；钢模板计算宽度b＝2m；肋间距：400 mm；背楞间距：1000 mm；拉条竖向道数：2；拉条的型号：M18；拉条竖向间距(mm)：150；1350；2.支撑参数面板厚度(mm)：5；肋截面类型：6.3号槽钢；背楞截面类型：8号槽钢；背楞合并根数：2；3、材料参数面板抗弯设计值(N/mm2)：215；肋抗弯强度设计值(N/mm2)：215；背楞抗弯强度设计值(N/mm2)：215；4.荷载参数倾倒混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)：6；振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)：4；二、钢模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土、振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中 F -- 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；γc-- 混凝土的重力密度，取24 kN/m3；-- 新浇混凝土的初凝时间(h)，无资料时按200/(T+15)计算，取6 h；tT -- 混凝土的入模温度，取5℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.5 m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置至新浇筑混凝土顶面的高度，取1.5 m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。

承台模板计算书1-10

承台模板材料选择1、面板采用δ=6mm钢板。

2、纵横小肋带∠70×5mm，间距均为400mm，等高设置。

3、横向肋带用单[16a，间距800mm。

4、竖向大肋采用双[25a，间距1200mm。

5、模板连接螺栓采用M14的螺栓连接，间距为200mm。

6、采用M25螺栓做模板对拉连接。

横向间距1200mm，纵向间距800mm。

承台模板计算书一、砼侧压力计算 1、主6号承台按《简明施工计算手册》P415页8-8公式F=0.22r c ·t o ·β1·β2·V 21r c —混凝土重力密度，取24KN/m 3 t o —砼的初凝时间，取16hβ1—外加剂影响修正系数，取 1.2β2—砼坍落度影响修正系数，墩身坍落度为12-16cm ，β2取1.15 V —砼浇筑速度，面积为744㎡，3台搅拌站浇筑速度90 m 3/h取V=0.12m/hF=0.22×24×16×1.2×1.15×12.0=40.4KN/m ²（小于墩身侧压力） 2、引桥承台按《简明施工计算手册》P415页8-8公式F=0.22r c ·t o ·β1·β2·V 21r c —混凝土重力密度，取24KN/m 3 t o —砼的初凝时间，取6hβ1—外加剂影响修正系数，取 1.2β2—砼坍落度影响修正系数，墩身坍落度为12-16cm ，β2取1.15 V —砼浇筑速度，面积为25.74㎡，1台搅拌站浇筑速度30 m 3/h取V=1.2m/hF=0.22×24×6×1.2×1.15×2.1=47.9KN/m ²（小于墩身侧压力）侧压力按47.9 KN/m ²计算二、横向肋带计算拟用[16a ，间距800mm 。

按宽度1200mm 计算，计算模式为简支梁，[16a 截面系数W=108×103mm 3，惯性矩I=866×104mm 4 1、强度验算q 1=q ×l 1=0.0479×800=38.32N/mmM max =81ql 2=81×38.32×12002=6897600N ·mmmax δ=W M max =3101086897600⨯=64 N/mm 2〈215N/mm 2可满足要求 2、挠度验算跨中挠度W=EI ql 38454=45410866101.2384120032.385⨯⨯⨯⨯⨯⨯=0.57mm l W =120057.0=500121051〈可满足要求。

承台模板计算说明

一、工程概况和工程结构简图；京台高速公路廊坊段LQ3合同，位于河北省永清县境内，路线起点由池口村向南延伸，跨越南小埝、南大堤后，经潘庄子西侧，再跨永定河故道，跨管家务和曹家务两个乡镇。

路基宽42.0米，全长3.494公里。

大桥下部结构采用肋板式台、柱式墩、钻孔灌注桩基础。

桩基共计992根，承台18个，8个肋板，底系梁212个，中系梁188个，墩柱共计912根，盖梁230个。

桥梁上部结构采用30米、40米孔径先简支后连续预应力连续T 梁，其中30米T梁1926片，40米T梁126片，共计T 梁2052片，桥梁共计114孔，共24联。

二、结构设计的依据和设计计算书；结构设计的依据《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—2011《碳素结构钢》GB/T 700《组合钢模板技术规范》GB50214—2001《钢结构设计规范》GB50017—2003《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204—1992《桥梁工程师手册》《建筑施工手册》结构设计计算书承台模板计算1、承台模高2.15米，浇注混凝土速度（2.15/3）m/h，混凝土入模温度假设20度，采用定型钢模板：面板采用5mm钢板；横肋采用10#槽钢，最大间距400mm；竖肋采用10#槽钢，最大间距834mm2、荷载计算2.1混凝土侧压力a 根据《混凝土结构工程施工及验收规范》中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：F=0.22RcTß1ß2V1/2（其中T=200/（20+15）=5.71）查数据得：混凝土坍落度影响系数：按大于110mm取1.15混凝土外加剂影响系数：取1.0带入数据得：F max=0.22*24*5.71*1.15*1.0*（2.15/3）1/2=29.35KN/m2b 混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数F=29.35*1.2*0.85=29.93KN/m2c 倾倒混凝土时产生的水平荷载：查建筑施工手册17—78表为2KN/m2荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/m2d 混凝土振捣产生的荷载查路桥施工计算手册8-1表为2KN/m2荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/m2f 荷载组合强度验算29.93+2.38+2.38=34.69 KN/m2刚度验算29.93+2.38=32.31 KN/m22.2 面板计算跨中弯矩计算公式如下：套入数据得弯矩M=0.0641*34.69*0.42*0.834=297N. m 面板截面抵抗矩W=1/6*bh2=1/6*83.4*0.52=3.48cm3面板承受最大应力δmax=M/W=297/3.48=85.34MPa小于钢板最大承受应力145 MPa，所以面板强度满足要求。

承台侧模计算

4#承台侧面模板计算一、结构形式4#承台侧模采用1.5*1.2和1.5*1.5等小块钢模用螺丝拼装而成间缝要求紧密，平整。

横向背肋采用φ48×3.5mm钢管，间距30cm。

背肋与模板采用10#铁丝牢固绑扎，绑扎点一般40cm需设置一个。

竖向背肋采用2×φ48钢管，间距100cm。

每80cm设置一道拉杆，拉杆采用φ18钢筋加工而成。

4#主墩承台侧模截面图二、模板受力分析2.1混凝土侧压力计算F1 =0.22γc t0β1β2V½=0.22×26×｛200/（25+15）｝×1×1.15×0.5½=23.26（kN/㎡）式中：F1—新浇混凝土对模板的最大侧压力；γc—砼的重力密度（KN/ m3），取26 kN/ m3；t—新浇砼的初凝时间（h）t=200/（T+15）；T为砼浇筑时温度，通常取25℃；v—混凝土的浇筑速度（m/h），本次取0.5 m/h；β1—外加剂影响系数；本次取1；β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15；F 2=γCH=24×2=48（kN/㎡）取最小值，故最大侧压力为23.26 kN/㎡。

2.2倾倒混凝土时产生的水平荷载振捣混凝土产生的水平荷载3 kN/㎡倾倒混凝土时产生的产生的冲击荷载6 kN/㎡（大于0.8m3容器倾倒）荷载设计值：（3+6）×1.4=12.6 kN/㎡F总=23.26+12.6=35.86 kN/㎡2.3钢侧模受力验算承台模板采用3mm钢板，设置30*30*5cm,厚5mm钢背带，计算略。

2.4 横向背肋圆管验算①计算参数横向背肋采用φ48×3.5mm钢管，W=5.08cm3；间距300mm。

②计算图示（按四等跨计算）：q=35.86×0.3=10.76 kN/m③抗弯强度验算：σ= M /W =0.91KN.m/5.08cm3=179MPa<[σ]钢管 =215MPa,满足要求。

(完整word版)承台模型计算书

承台模型计算书一、计算依据及设计要求1.1计算依据1、《桥梁施工工程师手册》；2、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000；3、红星路南延线府河大桥工程施工图设计文件《第一册总体设计及主墩基础》；4、《府河桥承台模板施工图》。

1.2设计要求1、强度满足设计要求；2、刚度满足要求如下：(1)、结构表面外露的模板，挠度为模板构件跨度的1／400；(2)、结构表面隐蔽的模板，挠度为模板构件跨度的1／250；二、模型布置模型采用木模，标准块模板尺寸为2.44×2.5m 。

面板采用18mm 厚酚醛树脂胶合板，横肋采用10×10cm 方木、间距30cm ，竖肋采用12×14方木，间距50cm 。

如下示意图所示。

在承台下部2.5m 垂直段范围内，背后竖肋支撑间距1.0m ，在承台上部2.0m 倾斜段范围内，背后竖肋拉杆间距0.6m 。

承台模板三维示意图承台模板布置图三、设计荷载3.1、新浇混凝土对侧面模板的侧压力：新浇混凝土容重3m /25kN r =；混凝土浇筑每小时预计浇筑方量为120m ³，承台底面积为50.2×13.2m ，浇筑速度h m v /18.02.132.50120=⨯=。

浇筑混凝土时环境温度为5℃（考虑到成都地区冬季夜间施工）；036.0518.0==T v ＞0.035，m Tv h 67.18.353.1=+=。

kPa Krh P 1.5067.1252.11=⨯⨯==。

3.2、振捣混凝土产生的荷载：kPa P 42=（参考《桥梁施工工程师手册》）3.3、倾倒混凝土时产生的水平荷载：kPa P 23=（参考《桥梁施工工程师手册》）设计荷载：kPa P P P P 1.56321=++=四、计算4.1材料力学性能1、木胶合板：顺纹弯应力[]9.5a MP σ=弯曲剪应力[] 1.7a MP τ= 弹性模量5000a E MP =2、木材（红杉木）：顺纹弯应力[]13a MP σ=弯曲剪应力[] 2.0a MP τ= 弹性模量410a E MP =4.2面板计算面板厚18mm ，取1mm 宽进行计算，荷载m N q /1.5611.56=⨯=，方木间距30cm 、净距20cm ，按三跨连续梁进行分析。

水利施工组织设计-主塔支架验算-承台模板计算书

坝陵河大桥西主塔承台模板计算书已知条件：混凝土浇注速度为V=0.8m/h，浇注温度为T=20。

C，模板选用δ=6mm钢板，水平横肋为[6.3，间距为32cm，竖肋采用2[14a，间距为90cm，在竖肋顶部位置、中间150cm位置及距模板底部30cm处各设置一个对拉螺栓。

验算模板受力及变形。

由于V/T=0.8/20=0.04>0.035所以P m‘=1.2×25×（1.53+3.8V/T）=50.46KN/m2=0.5046kg/cm2另加混凝土振捣时所产生的荷载P振=2.0KPa=0.02kg/cm2混凝土对模板所产生的最大荷载为P m= P m，+ P振=0.5046+0.02=0.5246 kg/cm2[6.3与δ=6mm的钢板组合断面的力学特性计算：δ=6钢板注：图中尺寸以为单位组合断面重心 e=（8.45×2.46+32×0.6×6.6）/（8.45+32×0.6）=5.33cm组合后[6.3的自身的 I1=I+（e-Ix）2A=51.2+（5.28-2.46）2×8.45=120.8cm4组合后δ6钢板自身的 I2=bh3/12+（6.6-2.46）2×32×0.6=32×0.63/12+（6.6-2.46）2×32×0.6=329.66cm4组合断面的I=I1+I2=120.8+329.66=450.46cm4W=I/e=450.46/5.33=84.5cm3（一）验算水平横肋[6.3[6.3所承受的均布荷载q=0.5246×32=16.7872kg/c m则M= ql2/8=16.7872×902/8=16997.04kg/cmσ= M/W=16997.04/84.5=201.15kg/cm2<[σ]=1700 kg/cm2f=5×ql4/（384EI）=[5×（16.7872-0.02×32）×904]/（384×2.1×106×450.46）=0.015cm<[f]=l/400=90/400=0.225cm（二）验算竖肋2[14a2[14a所承受的均布荷载q=0.5246×90=47.214kg/cm则M= ql2/8=47.214×1502/8=132789.375kg·cmσ= M/W=132789.375/(2×80.5)=824.78kg/cm2<[σ]=1700 kg/cm2f=5×ql4/（384EI）=[5×（47.214-0.02×90）×1504]/（384×2.1×106×2×563.7）=0.13cm<[f]=l/400=150/400=0375cm。

承台模板计算

承台模板方案概述本工程高架桥共有承台、桥台173个，共配置5套钢模板。

另外A 型承台(Z20、Z21)，L 型承台(Z32),M 型承台(J2E1Z5A)，N 型承台(J2E1Z4)及4个桥台采用竹胶板作为模板。

承台钢模板由专业厂家定制，按照专业厂家提供的技术参数及技术要求施工，能够确保模板稳定和施工安全。

其它承台中以A 型承台高度尺寸最大，故对A 型承台的模板进行计算。

模板采用244×122×1.5cm 竹胶板，竖向楞木采用5×10cm 方木，横向加固采用φ48×3.5钢管，螺杆采用Ф16。

竖向楞木间距为25cm ，横向加固钢管采用双钢管，间距为80cm ，对拉螺杆间距取0.75m ，梅花行布置，两端用山型卡连接。

承台模板计算参数A 型承台尺寸为10.47.61×2.5米。

Φ48×3.5钢管截面面积A=489mm 2，重量为38.4kg/m ，截面惯性矩I x =12.19cm 4，截面最小抵抗矩W x =5.08cm 3，弹性模量E=210000N/mm 2，抗弯强度设计值f c =205.00N/mm 2。

50×100mm 矩形木楞截面面积A=5000mm 2，重量为30.0kg/m ，截面惯性矩I x =416.67cm 4，截面最小抵抗矩W x =83.33cm 3，抗弯强度设计值f m =13N/mm 2，弹性模量E=8000N/mm 2。

M16对拉螺杆轴向拉力设计值N t b =24.5kN 。

15mm 厚竹胶板抗弯强度设计值取为35N/mm 2，弹性模量取为9898N/mm 2，剪切强度[f v ]=1.4N/mm 2。

承台模板荷载标准值计算:采用新浇筑混凝土作用于模板的侧压力:1/221c 012200F =0.220.2224 1.0 1.1540.48/(1515)t V KN m γββ=⨯⨯⨯⨯=+其中混凝土比重324/c kN m γ=，初凝时间02002006.67h 151515t T ===++，外加剂影响修正系数1 1.0β=，坍落度影响修正系数2 1.15β=，混凝土浇筑速度V=1.0m/h 。