工作井结构设计计算书
圆形工作井(沉井)结构计算
圆形工作井（沉井）结构计算
本次计算结构简图如下:
15940
下沉计算
工作井采用排水下沉
地下水位埋深3.90m（根据地勘成果）。
根据地勘资料，素填土、淤泥、粉质粘土及砂质粘性土侧摩阻力系数f分别取20kPa 10kPa 25kPa 和25kPa。
多层土单位摩阻力标准值f k按各层土单位摩阻力标准值取加权平均值f ka，计算式如下:
n
20*6.03 10*2.5 25
*「3 25*「17 l8.85KPa (6.03+2.5+1.3+1.17 ) 沉井井壁自重 G=212.09X 25=5302 KN
当井外壁为阶梯形时，沉井与土间的总摩阻力 T 按下图计算:
相应公式及计算结果为:
3889KN
沉井排水下沉系数
抗浮验算
沉井井壁自重:
沉井底板自重: k st ^w, 530^^ T 3889 1.363 1.05
经计算，沉井下沉系数大于 1.05, 下沉系数满足规范要求。
g
罠
I.
r
r
1 卜
r
—IB T (f ka h 0.7 f ka H 5m h
(18.85 2.5 0.7 18.85
11 5 1
0.7f ka 2 1 2.5 — 0.7 18.85 5) 3.142 9.8 2 5m )n d G 1=5302.25KN G 2=3.142 X 42X 0.6 X
25=754.08KN f ki h si。
盾构工作井计算书
一、 围护结构计算 1、支撑刚度计算直撑：25/0.265321543.298071022/m MN LD EA K =⨯⨯⨯==斜撑：2252/9.22045cos 12.2273.1243.29807102cos 2/m MN LD EA K =⨯⨯⨯⨯==α 2、地下连续墙计算①地下连续墙计算的参数取值如下：a 、侧向水土压力：粘性土按水土合算，砂性土按水土分算，按矩形土压力计算；b 、地面超载：施工阶段按30kPa 计算，使用阶段按20kPa 计算；c 、土弹簧：按详勘报告推荐值选用；d 、地下水位：按地表面计(根据详勘报告)；e 、土的C 、Φ值：固快峰值标准值； ②计算简图杭州一号线江北风井主体围护计算基坑开挖深度为26.41m ，采用厚度为1000mm 的地下连续墙围护结构，墙长度为42m ，墙顶标高为0m 。
计算时考虑地面超载30kPa 。
共设7道支撑，见下表。
③内力包络图500-50 051015202530354045深度(m)水平位移(mm)Max: 48.7400020000-2000-400051015202530354045深度(m)弯矩(kN*m/m)-1652.9 ~ 2446.6200010000-1000-200051015202530354045深度(m)剪力(kN/m)-781.9 ~ 1010.2④墙底抗隆起验算Prandtl: K=9.9T erzaghi: K=12.23墙底抗隆起验算⑤坑底抗隆起验算(14-2)坑底抗隆起验算 K=2.62⑥抗倾覆验算二、明挖段内部结构计算1、框架1(非蓄冰室段)1）荷载顶板覆土：1.8*2.956=5.32t/m=0.8*(1.8*3.356+2)=6.43t/m侧向土压力：q顶=0.8*(1.8*9.206+2)=14.86t/mq下一=0.8*(1.8*15.606+2)=24.07t/mq下二=0.8*(1.8*22.546+2)=34.07t/mq底底板水反力：21.256t/m顶板超载：2t/m下一层板超载：1t/m下二层板超载：1t/m底板超载：1t/m2）结构尺寸顶板：800mm；下一层板：400mm；下二层板：500mm；底板：1100mm；下一层侧墙：600mm；下二层侧墙：800mm；下三层侧墙：1000mm；3）内力图弯矩图剪力图2、框架2(蓄冰室段)1）荷载顶板覆土：1.8*2.956=5.32t/m=0.8*(1.8*3.356+2)=6.43t/m侧向土压力：q顶q=0.8*(1.8*9.206+2)=14.86t/m下一=0.8*(1.8*15.606+2)=24.07t/mq下二=0.8*(1.8*22.546+2)=34.07t/mq底底板水反力：21.256t/m顶板超载：2t/m下一层板超载：6t/m下二层板超载：1t/m底板超载：1t/m2）结构尺寸顶板：800mm；下一层板：700mm；下二层板：500mm；底板：1100mm；下一层侧墙：600mm；下二层侧墙：800mm；下三层侧墙：1000mm；3）内力图弯矩图剪力图三、工作井内部结构计算1、荷载顶板覆土：1.8*2.956=5.32t/m=0.8*(1.8*3.356+2)=6.43t/m侧向土压力：q顶=0.8*(1.8*9.206+2)=14.86t/mq下一q=0.8*(1.8*15.606+2)=24.07t/m下二=0.8*(1.8*22.546+2)=34.07t/mq底底板水反力：21.256t/m顶板超载：2t/m下一层板超载：1t/m下二层板超载：1t/m底板超载：1t/m2、结构尺寸顶板：800mm；下一层板：400mm；下二层板：500mm；底板：1100mm；下一层侧墙：600mm；下二层侧墙：800mm；下三层侧墙：1000mm；3、内力图顶板M11(自重工况)顶板M22(自重工况)顶板V13(自重工况)顶板V23(自重工况)底板M11(水反工况)底板M22(水反工况)底板V13(水反工况)实用标准文案精彩文档底板V23(水反工况)。
顶管、沉井结构计算书(详细)
XXXX路及其配套设施建设项目（排水工程）工作井（沉井）结构计算书计算:校核:审定:XXXXX设计建设有限公司二○一二年X月1目录1 目录 (2)1.1 工程概况 (3)1.2 结构计算依据 (3)1.3 顶管概况 (3)1.4 顶管工作井、接收井尺寸 (3)1.5 1000mm管顶力计算 (4)1.5.1 推力计算 (4)1.5.2 壁板后土抗力计算： (4)1.5.3 后背土体的稳定计算： (5)1.6 工作井（沉井）下沉及结构计算 (5)1.6.1 基础资料： (5)1.6.2 下沉计算： (5)1.6.3 下沉稳定计算： (6)1.6.4 抗浮稳定计算(沉井下沉到设计标高浇注底板后)： (6)1.6.5 刃脚计算： (6)1.6.6 沉井竖向计算： (7)1.6.7 井壁内力计算：(理正结构工具箱计算) (9)1.6.8 底板内力计算：(理正结构工具箱计算) (14)1.7 接收井（沉井）下沉及结构计算 (15)1.7.1 基础资料： (15)1.7.2 下沉计算： (16)1.7.3 下沉稳定计算： (16)1.7.4 抗浮稳定计算(沉井下沉到设计标高浇注底板后)： (16)1.7.5 刃脚计算： (16)1.7.6 沉井竖向计算 (17)1.7.7 井壁内力计算：(理正结构工具箱计算) (18)1.7.8 底板内力计算：(理正结构工具箱计算) (24)1.1工程概况本工程污水管道起于XXX污水接入位置，沿XX快速路布设，汇入XXX路西侧的XX污水第一处理厂进场干管，长约1Km。
主要解决包括XXXXX地块等的污水排放，管道布设位置距道路中线7.9m,为了不影响XX路的交通，W24~W26段采用顶管穿越XXX路。
1.2结构计算依据1、测量资料、污水管道平面、纵断面设计图；2 、地勘资料（XXXX工程地质勘察队 2010年10月29日）；3、《室外排水设计规范》GB50014-2006；4 、《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069-2002）；5 、《给水排水工程管道结构设计规范》（GB50332-2002）；6 、《给水排水管道工程施工及验收规范》（GB50268-97）；7 、《市政排水管道工程及附属设施》（国家标准图集06MS201）；8 、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002；9 、《顶管施工技术及验收规范》（试行）中国非开挖技术协会行业标准 2007年2月；10 、《给水排水工程钢筋混凝土沉井结构设计规程》（CECS 137：2002）。
顶管、沉井结构计算书(详细)
XXXX路及其配套设施建设项目（排水工程）工作井（沉井）结构计算书计算:校核:审定:XXXXX设计建设有限公司二○一二年X月1目录1 目录 (2)1.1 工程概况 (3)1.2 结构计算依据 (3)1.3 顶管概况 (3)1.4 顶管工作井、接收井尺寸 (3)1.5 1000mm管顶力计算 (4)1.5.1 推力计算 (4)1.5.2 壁板后土抗力计算： (4)1.5.3 后背土体的稳定计算： (5)1.6 工作井（沉井）下沉及结构计算 (5)1.6.1 基础资料： (5)1.6.2 下沉计算： (5)1.6.3 下沉稳定计算： (6)1.6.4 抗浮稳定计算(沉井下沉到设计标高浇注底板后)： (6)1.6.5 刃脚计算： (6)1.6.6 沉井竖向计算： (7)1.6.7 井壁内力计算：(理正结构工具箱计算) (9)1.6.8 底板内力计算：(理正结构工具箱计算) (14)1.7 接收井（沉井）下沉及结构计算 (15)1.7.1 基础资料： (15)1.7.2 下沉计算： (16)1.7.3 下沉稳定计算： (16)1.7.4 抗浮稳定计算(沉井下沉到设计标高浇注底板后)： (16)1.7.5 刃脚计算： (16)1.7.6 沉井竖向计算 (17)1.7.7 井壁内力计算：(理正结构工具箱计算) (18)1.7.8 底板内力计算：(理正结构工具箱计算) (24)1.1工程概况本工程污水管道起于XXX污水接入位置，沿XX快速路布设，汇入XXX路西侧的XX污水第一处理厂进场干管，长约1Km。
主要解决包括XXXXX地块等的污水排放，管道布设位置距道路中线7.9m,为了不影响XX路的交通，W24~W26段采用顶管穿越XXX路。
1.2结构计算依据1、测量资料、污水管道平面、纵断面设计图；2 、地勘资料（XXXX工程地质勘察队 2010年10月29日）；3、《室外排水设计规范》GB50014-2006；4 、《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069-2002）；5 、《给水排水工程管道结构设计规范》（GB50332-2002）；6 、《给水排水管道工程施工及验收规范》（GB50268-97）；7 、《市政排水管道工程及附属设施》（国家标准图集06MS201）；8 、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002；9 、《顶管施工技术及验收规范》（试行）中国非开挖技术协会行业标准 2007年2月；10 、《给水排水工程钢筋混凝土沉井结构设计规程》（CECS 137：2002）。
深隧矩形工作井计算书
矩形工作井计算一.技术条件1.采用人工挖孔形式施工2.根据本工程地质条件，综合考虑土体采用如下指标：土容重取 3/19m kN s =γ土有效容重取 3'/10m kN s =γ粘聚力 kPa c 10=内摩擦角︒=10φ3.地下水位按地质资料偏保守取为地面以下1.5米计算4.井结构高度根据管道埋深，井深约为10~11H m =，根据侧土压力及水压的大小将井壁厚度分为3段：5H m ≤，取壁厚0.6a m =；58m H m <≤，取壁厚0.8a m =；811m H m <≤，取壁厚 1.0a m =。
井底板取0.7m 厚。
井内净空尺寸为：00 6.09.5b l m m ⨯=⨯二.使用阶段抗浮验算按井深11H m =进行计算，工作井重量：井壁：()()()12229.5 6.00.650.83 1.0322571820.650.83 1.034K G kN +⨯⨯+⨯+⨯⨯+⎡⎤⎢⎥=⨯=⨯+⨯+⨯⨯⎢⎥⎣⎦底板：2250.7811.51610KG kN =⨯⨯⨯= 井总重12718216108792K K K G G G kN =+=+=地下水浮力：()()()()107.210.75 1.57.611.13811.537987WK F kN =⨯⨯⨯-+⨯⨯+⨯⨯=⎡⎤⎣⎦抗浮安全系数：/8792/7987 1.1 1.05K WK G F ==>，故抗浮稳定性满足要求。
三.施工阶段井壁计算（封底前）（一）井深5H m ≤井段，取地面以下5m 处计算土水压力1.等效内摩擦角D φ的计算:Z c tg tg s D γφφ2245245-⎪⎭⎫ ⎝⎛-=⎪⎭⎫ ⎝⎛- 1021045450.62922195D tg tg φ⨯⎛⎫⎛⎫-=--= ⎪ ⎪⨯⎝⎭⎝⎭ ()()450.62924532.2225.7D arctg φ=-⨯=-⨯=2.内力计算，按闭合框架计算()()()211111245225.719 1.5105 1.54510(5 1.5)60.1/21.27 1.2760.176.3/D k S S w k p h H h tg H h tg kN m p p kN mφγγγ⎛⎫'=+--+⨯-⎡⎤ ⎪⎣⎦⎝⎭⎛⎫=⨯+⨯--+⨯-=⎡⎤ ⎪⎣⎦⎝⎭==⨯= 闭合框架尺寸：壁厚a=0.6m ，()()()()0060.69.50.6 6.610.1b l b a l a m m ⨯=+⨯+=+⨯+=⨯长短跨比/10.1/6.6 1.53n l b ===转角处的弯矩：2323160.1 6.61 1.53395./121121 1.531.27502./k k k p b n M kN m m n M M kN m m---⎛⎫⎛⎫+⨯+=== ⎪ ⎪++⎝⎭⎝⎭==长边跨中弯矩：220.1250.12560.110.1395372./1.27472./l k k k l l k M p l M kN m mM M kN m m+-++=-=⨯⨯-===短边跨中弯矩：220.1250.12560.1 6.639568./1.2786./bk k k b bk M p b M kN m mM M kN m m+-++=-=⨯⨯-=-==-作用在长边的轴向力 ()()00.520.560.1620.62161.27275l k k l l k N p b a kNN N kN=+=⨯⨯+⨯===作用在短边的轴向力： ()()00.520.560.19.520.63221.27408bk k b bk N p l a kNN N kN=+=⨯⨯+⨯===3.壁板配筋计算 考虑沿井深方向取单位长度计算，根据受力，按压弯构件计算。
沉井结构计算书(详细)讲解-共22页
深圳市城市轨道交通4号线工程主体工程4302标段二工区（沉井）结构计算书计算:校核: 审定:中铁二局工程××公司深圳市轨道交通4号线4302标二工区项目部2019年10月1目录1目录 (2)1.1顶管概况 (3)1.2顶管工作井、接收井尺寸 (3)1.31200mm管顶力计算 (3)1.3.1推力计算 (3)1.3.2壁板后土抗力计算： (4)1.3.3后背土体的稳定计算： (4)1.4工作井（沉井）下沉及结构计算 (4)1.4.1基础资料： (4)1.4.2下沉计算： (5)1.4.3下沉稳定计算： (5)1.4.4刃脚计算： (5)1.4.5沉井竖向计算： (6)1.4.6井壁内力计算：(理正结构工具箱计算) (7)1.4.7底板内力计算：(理正结构工具箱计算) (12)1.5接收井（沉井）下沉及结构计算 (13)1.5.1基础资料： (13)1.5.2下沉计算： (14)1.5.3下沉稳定计算： (14)1.5.4抗浮稳定计算(沉井下沉到设计标高浇注底板后)： (14)1.5.5刃脚计算： (14)1.5.6沉井竖向计算 (15)1.5.7井壁内力计算：(理正结构工具箱计算) (16)1.1顶管概况（1）钢筋Ф—HRB335级钢筋强度设计值fy=fy′=300N/ mm2（2）圆管砼：采用C50，沉井采用C30。
（3）所顶土层为黏土，r=17KN/ m3本计算除井壁、底板外未采用专业计算软件。
1.2顶管工作井、接收井尺寸1、工作井尺寸的设计、核算由检查井的设计要求及顶管操作技术要求决定。
（1）、工作井的宽度计算公式B =D+2b+2c 式中：B——工作井宽度；D——顶进管节的外径尺寸；b——工作井内安好管节后两侧的工作空间，本工程采用每侧0.8m；c——护壁厚度，本工程采用0.4m；本工程的顶管直径为D1000，壁厚200。
工作井的宽度尺寸为 B=8.7mm；（2）工作井底的长度计算公式：L=L1+L2+L3+2L4+L5式中：L——工作井底部开挖长度；L1——管节长度取2m ；L2——顶镐机长度取1.1m ；L3——出土工作长度，取1.1m；；L4——后背墙的厚度，取0.4m；；L5——已顶进的管节留在导轨上的最小长度，取0.3m。
工作井计算(1)
你好，工作井验算已做完，建议：1、P1-P5工作井，第一版砼护壁厚度改为400mm; 2、配筋按计算书的配筋；3、施工中严密注意土质变化，确保安全一、曲江水厂退水管道工程P2工作井设计计算书：说明：曲江水厂退水管道工程，沿线共设置顶管工作井五座（编号P1—P5#），计算式选取开口、埋深较大的P2井为例，P2井共三板(0—3m、3—6m、6—9.85m)第一版净尺寸7 x 7m, 壁厚400mm，配筋为纵筋Φ14@125、横筋Φ14@125；第二版净尺寸6.75 x 6.75m,壁厚500mm，配筋为纵筋Φ16@150、横筋Φ16@200；第三版净尺寸6. 5 x 6. 5m,壁厚600mm，配筋为纵筋Φ20@150、横筋Φ20@200；一、设计条件1、本工程地处曲江芙蓉西路，为顶管工作井；钢筋混凝土整体深井结构；净尺寸7x7x9.85(长x宽x高)；2、混凝土强度等级：C30。
3、钢筋采用HPB300(Φ) HRB335(Φ)级热轧钢筋。
4、钢筋保护层厚度：壁板35mm，底板40mm。
5、回填土重度：18KN/m3。
6、由于工作井靠近行车道，故选用汽-20荷载等级（20 kn/m2）；7、地基承载力fa=200KPa，内摩擦角φ=22。
二、壁板计算1、荷载标准值1)土侧压力：K a=tan2(45。
-22/2)=0.455（顶板处壁板）F1= K aγs h1w=0.455x18x3=24.57KN/m224.57x1.2=29.48KN/m2（底板处壁板）F2= K aγs h2w=0.455x18x9.85=80.67KN/m280.67x1.2=96.81KN/m22）堆积荷载：F‘d= K a x20=0.455x20=9.1KN/m29.1 x1.4=12.74KN/m22、内力及配筋计算壁板分段计算（从上往下）第一段（0-3m）此段为临时支护结构，施工完，就要拆除，顶面荷载按10KN/M2考虑。
圆形沉井计算书
计算 半径
rc= 3.700 m
计算 系数：
ω’= pBd/pAd-1
= 0.1984
内力 计算：
NA=
PAdrc(1+0.78 54ω’)
2.1.1.3
= NB=
=
PBdr3c7(11.+809.5 ω- ’42)3.85
kN kN
MA= =
0--.3154.8185PAdrc2
kN.m
MB= =
选用 φ20 @ （2）
= 891.36
mm2
100 mm , 实际 As = 3456
mm2 ，满 足承载能 力要求。
下层钢因筋简
支板支座
弯矩为
0，故按
构造钢筋
配置，选
用:φ
16@100。 4.1.3 裂
缝宽度计 按纯弯计算，裂缝宽度控制在0.25mm。按本计算书2.2.2节的计算方法计算钢
筋混凝土底板的裂缝宽度如下：
第 10 页，共 23 页
（1）
上层钢筋 按纯
弯计算，
按承载能
力极限状
态进行配
筋。
c= 30 mm,
as= 50 mm,
h= 600 mm,
h0= 550 mm,
l0= 0.00 m
b= 1000 mm,
A0= M/fcbh02 = 0.0336
查表 得：
ξ= 0.0340
As= ξbh0fc/fsd
=
-10..1204.16.58ftk/ρte
(5)
Ψ>1.0, 取Ψ= ωmax= =
1.0 1.8Ψσ s0q.[012.25c+0.1
mm ，
内外钢筋选用 φ20 @
井身结构设计相关计算
井身结构设计所需各项参数如下:S b取0.036 g/cm3 ;S g取0.04 g/cm3;S f取0.03g/cm3 ; S k取0.06g/cm31.确定中间套管下如深度初选点D21ρf=ρmax+S b+S g+S fρf=1.12+0.036+0.03+2240/D21×0.06若发生井涌时: ρf=ρmax+S b+ S f+(D pmax/D21)×S K初选D1 =650m;将650m代入上式得:ρf650=1.12+0.036+0.03+(2240/650)×0.06=1.393 g/cm3ρf650=1.393g/cm3650m处地层破裂压力为ρf650 = 1.408g/cm3由上图得在650m处ρf650=1.393g/cm3因为ρ f <ρf650且相近,所以中间套管下如深度初选为650m2.校核中间套管下到深度650m是否会发生压差卡钻的危险由上图得在650m处时ρp650=0.913 g/cm3 ρpmin=0.85 g/cm3 P min=100m由△p=0.00981(ρm-ρpmin)D pmin得△p=0.00981×(0.913+0.0.36-0.85) ×100=0.097 MPa由△p <△p N;所以中间套管下入深度为650m3.确定表层套管下入深度表层套管初选120m ;由ρfE=(ρp2+S b+S f)+(D2/D1)×S k得ρfE=（0.913+0.036+0.03）+(650/ D1)×0.006=1.304g/cm3由图得深120m处ρf=1.305 g/cm3;因ρfE<ρf45且相近所以满足要求该井井身结构设计结果套管层次表层套管中间套管油层套管下入深度120m 650m 2240m套管柱设计一、油层套管设计1.可选套管直径D=139.7mm;管鞋深度为2240m;固井前钻井液密度为1.25 g/cm3计算套管内压分布当H i=0时井口压力为P b=P f/e0.0000618(D-hi)=35159/e0.0000618×2240=35159/1.147=30653 KPa当h i=h f时,套管鞋处内压力为35159 KPa按抗内压初选套管，则要求套管井口应有[p b]≥p b×S I=30653×1.1=33718KPa井底应有[p b]≥p b×S I=35159×1.1=38675KPa可选用的套管为:C-75 7.72mm 49987KPa2.按抗挤强度设计初选下部分第一断套管,按套管内内掏空计算外载荷P c=9.81ρm×H1=9.81×1.25×2240=27468KPa满足强度要求 ,实际抗挤安全系数为:Sc1=[p c1]/ p c =41644/27468=1.516>1.0(安全)S i1=[p b1]/p b=49987/30653=1.292>1.1(安全)3.先按抗挤初选第二段套管,可选用K-55壁厚7.72mm套管,按抗内压确定第二段套管得下入深度取S i=1.1H2≤H f-1/0.00011155×0.55×l n[p f/[P i]/S i]=2240-3343=—1103<0所以第二段套管不满足设计要求，故只能选用钢级C—75壁厚7.72mm 的套管4.校核抗拉强度：作用在套管上的浮力为:F b=A1×9.81×ρm×h1×10-6=3.14/4（139.72—124.32 ）×9.81×1.25×2240×10-6=87.66KN套管顶部轴向拉力载荷为:T b= T1- F b1=248.1×2240×10-3—87.66=532.6KN该套管的实际抗拉安全系数:S T1=1454.6/532.6=2.73113>1.8(安全)油层套管设计如下:段号井深m 段长m 钢级壁厚mm 安全系数S T Sc S i第一段 2240 0-2240 C-75 7.72 2.73 1.516 1.292二、中间套管设计650m处的p f=1.408 g/cm3选用套管外径为244.5mm1)计算套管的内压载荷当H i=0时井口压力p f=1.517g/cm×9.81×650 =5729.5KPaP b=P f/e0.0000618(D-hi)=5729.5/e0.0000618×650=8624.4KPa当H i=650时,管鞋处压力为P b=P f=8978KPa按抗内压初选套管，则要求套管井口应有[p b]≥p b×S I=8624×1.1=9486.4KPa井底应有[p b]≥p b×S I=8978×1.1=9875.8KPa可选套管为: J-55 8.94mm 24270KPa2)按抗挤强度设计初选下部第一段套管按套管内全捣空计算外载P c=9.81ρm×H1=9.81×1.2×650=7652KPa套管鞋处的实际抗挤安全系数为:S C=[P C1]/P C1=13927/7652=1.820>1.1(安全)在套管鞋处的实际抗内压安全系数为S i=[Pb1]/P b1=24270/8978=2.703>1.1(安全)由纲级J-55套管性能表得，满足套管抗挤强度要求，且能同时满足套管抗内压要求的最便宜的套管3)校核抗拉强度:作用在套管上的浮力为:F b=A×9.81×ρm×h=9.81×1.25×650×1/4(D2-d2)π×10-6=9.81×1.25×650×1/4(244.52-226.62)π×10-6=52.8KN套管重量:T=0.5254×650=341.5KN其抗拉安全系数为:S t =2015/(341.5－52.8)=6.98>1.8 (安全)因此中间套管的设计结果如下:段号井深/m 段长/m 钢级壁厚/mm 安全系数1 650 0-650 J-55 8.94 S t Sc S i6.98 1.82 2.0733>设计表层套管①可选表层套管直径为339.7 mm当H i=0井口压力为:P b=P f/e0.0000618(D-hi)=0.00981× 1.25×120×103/e0.00006135×120=1471.5/1.007=1461Kpa当H i=H f时套管鞋处的内压为P b=1471.5Kpa按抗内压处选套管则要求套管:井口应有:[ P b]≥p b×S I=1461×1.1=1607Kpa套管鞋处为: [ P b]≥p b×S I=1471×1.1=1618Kpa可选该尺寸套管为:H-40 8.38mm 11928Kpa②按抗挤强度设计处选套管P c=9.81ρm×H1=9.81×1.25×120=1322Kpa管鞋初的实际抗挤和抗内压的安全系数为:S C=[P C1]/P C1=5102/1322=3.88>1.0 (安全)S i=[Pb1]/P b1=11928/1471=8.11>1.1 (安全)③校核抗拉强度作用在套管上的浮力为:F B=ρm×9.81×H×A=1.25×9.81×120×(339.7×339.7－323×323) ×10-6=12.79KN套管重为: T1=700.5×120×10-3=84.06kN其抗拉系数为:S t =1432.3/(84.063－12.79)=20.1>1.8 (安全)故钢级H-40 壁厚8.38mm 为可用套管中最经济的一种表层套管的设计结果如下:段号井深/m 段长/m 钢级壁厚/mm 扣型安全系数1 120 0---120 H--40 8.38 长圆扣S t S t S t20.1 3.86 8.113.钻柱的设计1>一钻时的钻柱设计井深: 120m 钻井液的密度1.25g/cm3拉力余量200KN,卡瓦长度406.4mm安全系数1.3,最大钻压180KN,钻头直径444.5mm①钻铤选择:选用外径203mm 内径71.40mm 线重q c=2.19KN/m计算铤长度钻:K B=1-ρb/ρw =0.844 L C=S N W max/q c K B cosα计算得L C =180×1.25/(2.19×0.844)=122m按单根10m计算, 用13根钻铤,总长130m,即可钻达目的层.2>二钻是的钻柱设计计算参数如下:井深650m,钻头直径311.1mm,最大钻压180KN,卡瓦长度406.4mm,安全系数1.3,①钻铤的选择:选用外径203mm,内径71.4mm,钻铤线重q c=2.19KN/m计算钻铤长度L C=S N W max/q c K B cosα, K B =0.844计算得L C=180 ×1.25/2.19×1090×0.844=122m按单根钻铤10m计算,用13根总长130m②选择第一段钻杆选用外径139.7mm,内径121.40mm, 强度为D级,最小抗拉载荷Fy=1426.36KN计算最大长度为:最大安全静拉载荷为:Fa=F p/St=0.9×1426.36/1.3=987.48KNFa=F P(σy/σt)=0.9×1426.36/1.42=904.03KNFa=F P-MOP=0.9×1426.36－200=1083.72KN由上可知,按卡瓦挤毁比值计算Fa最小,则每段钻杆的许用长度为:K B=0.856L=[(Fa/K B)-lcq c]/q p=904.03/(319.71/1000)×0.856－2.19×130/(319.71/1000)=3303－890=2413m许用钻杆总长为130 + 2413 =2543 m已超过设计尺寸最后设计钻柱组合如下表:规范长度/m 在空气中重/KN 在钻井液中重/KN 钻铤：外径203mm130 284.7 243.7 内径：71.4mm线重：2.19KN/m钻杆：外径139.7mm520 166.25 142.31 内径：121.40mm线重：0.319KN/m D级合计650 451.95 386⑶三钻钻柱设计井深2240m钻头直径200mm,最大钻压180KN,卡瓦长度406.4mm,安全系数1.3,①钻铤的选择:选用外径152mm,内径57.20mm,钻铤线重q c=1.212KN/m计算钻铤长度: K B=1-ρb/ρw=1—1.25/7.94=0.843L=180×1.25/1.212×0.843×1=208m按单根钻铤10m计算, ,用21根总长208m②选择第一段钻杆选用外径114mm,内径100.50mm, 强度为E级,最小抗拉载荷Fy=1201.56KN计算最大长度为:最大安全静拉载荷为:Fa=F p/St=0.9×1201.56/1.3=831.85KNFa=F P(σy/σt)=0.9×1201.56/1.42=761.55KNFa=F P-MOP=0.9×1201.56－200=881.4KN由上可知,按卡瓦挤毁比值计算Fa最小,则每段钻杆的许用长度为: K B=1-ρb/ρw =1—1.25/7.485=0.83L=[(Fa/K B)-lcq c]/q p=761.55/(200.73/1000)×0.83—212×210/(200.73/1000)=4571—1268=3303 m许用的钻杆长度为:L=3303 + 210 = 3523 m钻柱可达目的地层最后设计钻柱组合如下表:规范长度/m 在空气中重/KN 在钻井液中重/KN 钻铤：外径152mm210 254.52 211.25 内径：57.20mm线重：1.212KN/m钻杆：外径114mm2030 407.5 388.2 内径：100.50mm线重：0.2KN/m E级合计2240 661.02 599.45。
钢筋混凝土顶管工作井、接收井计算书
fck= 16.70MPa
ftk= 1.78MPa
Es= 200000 Mpa
b= 1000 mm,
h0= 600 mm,
α1= 0.0
v= 0.7
c= 40 mm,
（2）
ρte= As/0.5bh0
= 0.0115
(3)
e0
=
M/N =
77
mm,
[M-
σsq=
0.35N(h00.3e0)]/0.8
2.1.1.2
pBd= 167.03 kPa
图2-1 土压力分布示意图
井壁环向 根据《给水排水工程钢筋混凝土沉井结构设计规程》CECS137-2002第6.2.3条，不带隔墙
下沉的圆形沉井，在下沉过程中井壁的水平内力可按不同高度截取闭合圆环计算，并假定在
互成90°的两点处土壤内摩擦角的差值为5°~10°。内力可按下式计算(图2-2)
得：
（3）
e0 Md/Nd
= = 77
mm,
ef
=
max （t/30,20）
（4）
e=i =el0+0/ehf==
η= =
22 mm, 99 mm,
31.08 1+(l0/h)/(1 410.01e3i/h0)
ηei = 112 mm,
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（5）
先按大偏 心受压构 件，确定 混凝土受 压区高度 x：
b= 1000 mm,
A0= M/fcbh02 = 0.0546
查表 得：
ξ= 0.0566
As= ξbh0fc/fsd
选用 φ20 @ （2）
= 1346.11
mm2
100 mm , 实际 As = 3456
工作井、接收井、沉井、顶管、模板计算书
工作井、接收井、沉井、顶管、模板计算书一、工作井尺寸设计根据《给水排水工程顶管技术规程》CECS246-2008第10.4节要求，对比公式①L≥L1+L3+k（10.4.1）②L≥L2+L3+L4+k（10.4.2）结果，取最大值来确定工作井尺寸。
L—工作井的最小内净长度（m）L1—顶管机下井时最小长度，取2.3mL2—下井管节长度为钢筋砼管，取2.5mL3—千斤顶长度，取2.0mL4—留在井内的管道最小长度，取0.5mk—后座和顶铁的厚度及安装富余量取0.8m计算①L=L1+L3+k=2.3+2.0+0.8=5.1m计算②L=L2+L3+L4+k=2.5+2.0+0.5+0.8=5.8m结论：综上所述L取最大值5.8m，即设计工作井最小净宽度为5.8m，本工程设计工作井内径为6.0m，符合规范要求。
二、接收井尺寸设计根据《给水排水工程顶管技术规程》CECS246-2008第11.2节要求，接收井的最小内净长度应满足顶管机在井内拆除和吊出的需求，接收井内最小宽度应按公式B=D1+2*1000计算。
B—接收井内净最小宽度（mm）D1—顶管机外径（mm）计算B=D1+2*1000=980+2*1000=2.98m结论：综上所述接收井内径最小宽度为2.98m，本工程设计工作井内径为4.5m，符合规范要求。
三、砂垫层厚度计算根据第一节沉井重量和垫层底部地基土的承载力，砂垫层的厚度按下式计算：（本工程1层素填土埋深较浅，考虑不作为沉井起沉平台，3层不在高度范围）h=(G k/F d-L)/2tanΦ其中：F d—地基承载力，参照表1.5.5根据土层分别取值，2-1粉质黏土层取150kPa，2-2黏土层取200kPa；G k—第一节沉井沿井壁长度单位长度的重量标准值（kN/m），按照φ6.0m工作井计算，G k =236.7 kN/m；φ—砂垫层扩散角，≯45°，一般取φ=22.5°；h—粗砂垫层厚度；求得①2-1粉质黏土层作起沉平台h =0.638m；②2-2黏土层作起沉平台h=0.161m。
工作井计算书(1)
工作井计算书1.根据《岩土工程勘察报告》只有K1+390钻孔地质情况如下:4.9m 厚填土,内摩擦角150,粘聚力10kpa.0.589m 0.767)215-tg(45m 2=== 2.2m 粉质粘土,内摩擦角21.30,粘聚力21.3kpa.367.0m 0.683)221.3-tg(45m 2=== 3.7m 淤泥质土,内摩擦角90,粘聚力15kpa.729.0m 854.0)215-tg(45m 2=== 地面荷载按10kN/m 2主动土压力计算图接受井采用逆作法施工，现加固为工作井。
原结构为钢筋混凝土结构，本加固方案是在其内进行工字钢加固，由于采用工字钢加固增加结构整体性，同时减少后座墙变形对结构受力的影响，本结构计算考虑结构整体受力现建立平面刚系如下：钢筋混凝土结构位置弯矩Mpa（每延米）轴力KN（每延米）需要配筋mm2实际配筋裂缝mm长段跨中50.48 275.08 120.46 Φ22@100 0.165板端227.12 275.08 1648.39 Φ25@100 0.104 短段跨中159.12 236.08 999.37 Φ22@100 0.09板端227.12 236.08 1600.21 Φ25@100 0.102支撑受力计算一、D300钢管内支撑计算（截面尺寸请看图纸部分）内支撑采用D300钢管按5.5m 长计算: 1.D300钢管截面尺寸i =0.1022m,查《钢结构设计规范》表5.3.8得横撑的容许细长比为200。
200922.35102.05.5λ0<===i l 符合规范要求。
把D300钢管的重量看成均布荷载,内力计算:2.强度验算本设计每根横撑的设计轴力为132.59KN 。
Φ300支撑钢管：22/215/31.4162.1129.30663479015.115400009079266070γγmm N mm N W M W M A N ny y y nx x x n <=+=⨯+=±±连接头:22/215/33.52622.4306.2963479015.130800009079266070γγmm N mm N W M W M A N ny y y nx x x n <=+=⨯+=±±符合规范要求。
(整理)工作井结构设计计算书
1.设计条件1.1工程概况本计算书为中山市沙溪镇东南片区排水主干管工程顶管工作井、接收井结构设计，工作井、接收井施工方法采用逆作法，即先进行四周外侧及井底的水泥 搅拌桩施工,桩身达到设计强度后,再开挖基坑施工护壁成井。
基坑每开挖1m 深度土，现浇一节1m 圆形护壁。
本设计以最大深度工作井和最大深度接收井为控制设计。
已知：设计地面标高：5.80m ，井壁底标高：工作井为-1.19m ，接收井为-1.69m 。
拟定工作井尺寸：0.55t m =， 3.5R m =，8.1D m =， 5.39H m = 拟定接收井尺寸：0.35t m =， 2.0R m =， 4.7D m =， 5.99H m =1.2井身材料混凝土：采用C30，214.3/c f N mm =，21.43/t f N mm =。
钢筋：钢筋直径d<10mm 时，采用R235钢筋，2270/y f N mm =；d ≥10mm 时，采用热轧钢筋HBR335，2300/y f N mm =。
1.3地质资料地质资料如下表1所示，地下水位高度为3.2m ，即井外水位高度为3.2m ， 井底以下4米采用搅拌桩处理，则井底下地下水位高度为：工作井-5.2m 、接收井-5.69m 。
表1 土的物理力学指标图1-1 工作井、接收井示意图2.井壁水平框架的内力计算及结构配筋计算将井壁简化成平面圆形闭合刚架计算，计算截面取井壁底部1米一段进行环向计算，不考虑四周搅拌桩支护的作用。
2.1工作井井壁内力计算及配筋2.1.1按承载能力极限状态进行计算 2.1.1.1外力计算（1）水土压力计算（考虑地下水作用）井外侧地面堆载按215/d q KN m =考虑。
根据《给水排水工程钢筋混凝土沉井结构设计规程》CECS137-2002第6.2.3条，并假设同一标高的水平截条上沿井壁互成90°的两点土的内摩擦角相差±5°，计算区域井壁A 、B 点外侧水平向水土压力：图2-1 土压力分布示意图井壁外侧水平向土压力采用郎金主动土压力计算值，地下水位以下土采用浮容重。
深隧圆形工作井计算书
圆形工作井计算一. 技术条件1.采用人工挖孔形式施工2.根据本工程地质条件，综合考虑土体采用如下指标：土容重取 3/19m kN s=γ土有效容重取 3'/10m kN s=γ粘聚力 kPa c 10= 内摩擦角︒=10φ3.地下水位按地质资料偏保守取为地面以下1.5米计算4.井结构高度根据管道埋深，井深约为10~11.4H m =，根据侧土压力及水压的大小将井壁厚度分为3段：5Hm ≤，取壁厚0.5a m =；58m H m <≤，取壁厚0.6a m =；812m H m <≤，取壁厚0.7a m =。
井底板取0.7m 厚。
井内净空直径为： 09.5D m =二. 使用阶段抗浮验算按井深12Hm =进行计算，工作井重量：井壁：()()()222212210.59.55250.2510.79.53563410.99.54KG kN π⎡⎤-⨯+⎢⎥⎢⎥=⨯⨯-⨯+=⎢⎥⎢⎥-⨯⎣⎦底板：22250.259.50.71240K G kN π=⨯⨯⨯= 井总重12563412406874KK K G G G kN =+=+=地下水浮力：()22210.55 1.5101204610.7310.94WKF kN ⎡⎤⨯-+=⨯=⎢⎥⨯+⨯⎢⎥⎣⎦抗浮安全系数：/6874/120460.57 1.05K WK G F ==<，不能满足抗浮要求，故要求施工方作好抗浮措施。
三. 施工阶段井壁计算（封底前）（一）井深5Hm ≤井段，取地面以下5m 处计算土水压力1.等效内摩擦角D φ的计算:Z c tg tg sD γφφ2245245-⎪⎭⎫ ⎝⎛-=⎪⎭⎫ ⎝⎛-1021045450.62922195D tg tg φ⨯⎛⎫⎛⎫-=--= ⎪ ⎪⨯⎝⎭⎝⎭()()450.62924532.2225.7D arctg φ=-⨯=-⨯=2.内力计算设成︒90的两点A 、B 土壤内摩角相差︒10 井壁A 、B 点外侧的水平向水土压力：()()()211111251.274510225.751.27[19 1.510(5 1.5]4510(5 1.5)270.6D A S S P h H h tg H h tg kPaφγγ⎧+⎫⎛⎫'=⨯+--+⨯-⎡⎤⎨⎬ ⎪⎣⎦⎝⎭⎩⎭⎧+⎫⎛⎫=⨯⨯+⨯--+⨯-⎨⎬⎪⎝⎭⎩⎭=()()()211111251.274510225.751.27[19 1.510(5 1.5]4510(5 1.5)282.9D B S S P h H h tg H h tg kPaφγγ⎧-⎫⎛⎫'=⨯+--+⨯-⎡⎤⎨⎬⎪⎣⎦⎝⎭⎩⎭⎧-⎫⎛⎫=⨯⨯+⨯--+⨯-⎨⎬ ⎪⎝⎭⎩⎭=则82.9110.17470.6B A P P ω'=-=-= ()()()10.785470.6510.78540.174401/A A C N P r kN m ω'=⋅⋅+=⨯⨯+⨯=压()()()10.570.6510.50.174384/B A C N P r kN m ω'=⋅⋅+=⨯⨯+⨯=压22A 0.14880.148870.650.17446/A C M P r kN m m ω'=-⋅⋅=-⨯⨯⨯=-⋅ 22B 0.13660.136670.650.17442/A C M P r kN m m ω'==-⨯⨯⨯=-⋅取四分之一圆周的AB 弧段按压弯构件进行计算，因内力较小，按构造配筋即可，压弯构件一侧最小配筋率为min 0.2%ρ=，按计算截面10.5b h m m⨯=⨯配筋，则2,min0.2%10005001000s A mm =⨯⨯=，选配Φ16@200即可满足要求。
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1.设计条件工程概况本计算书为中山市沙溪镇东南片区排水主干管工程顶管工作井、接收井结构设计，工作井、接收井施工方法采用逆作法，即先进行四周外侧及井底的水泥 搅拌桩施工,桩身达到设计强度后,再开挖基坑施工护壁成井。
基坑每开挖1m 深度土，现浇一节1m 圆形护壁。
本设计以最大深度工作井和最大深度接收井为控制设计。
已知：设计地面标高：，井壁底标高：工作井为，接收井为。
拟定工作井尺寸：0.55t m =， 3.5R m =，8.1D m =， 5.39H m = 拟定接收井尺寸：0.35t m =， 2.0R m =， 4.7D m =， 5.99H m =井身材料—混凝土：采用C30，214.3/c f N mm =，21.43/t f N mm =。
钢筋：钢筋直径d<10mm 时，采用R235钢筋，2270/y f N mm =；d ≥10mm时，采用热轧钢筋HBR335，2300/y f N mm =。
地质资料地质资料如下表1所示，地下水位高度为，即井外水位高度为， 井底以下4米采用搅拌桩处理，则井底下地下水位高度为：工作井、接收井。
表1 土的物理力学指标、图1-1 工作井、接收井示意图!2.井壁水平框架的内力计算及结构配筋计算将井壁简化成平面圆形闭合刚架计算，计算截面取井壁底部1米一段进行环向计算，不考虑四周搅拌桩支护的作用。
工作井井壁内力计算及配筋2.1.1按承载能力极限状态进行计算 2.1.1.1外力计算（1）水土压力计算（考虑地下水作用） ,井外侧地面堆载按215/d q KN m =考虑。
根据《给水排水工程钢筋混凝土沉井结构设计规程》CECS137-2002第6.2.3条，并假设同一标高的水平截条上沿井壁互成90°的两点土的内摩擦角相差±5°，计算区域井壁A 、B 点外侧水平向水土压力：图2-1 土压力分布示意图井壁外侧水平向土压力采用郎金主动土压力计算值，地下水位以下土采用浮容重。
计算公式如下：255()(45)2(45)22ooA d E q z tg ctg ϕϕγ--︒︒--++=+---255()(45)2(45)22ooB d E q z tg ctg ϕϕγ--︒︒----=+---式中：d q —地面上堆载，取215/d q KN m =。
!γ-—土的容重加权平均值，地下水位以下土采用浮容重，那么有 ()()()2.618.5 1.518.510 2.2418.3100.6616.7104.1 2.240.66γ-⨯+⨯-+⨯-+⨯-=++311.98/KN mm =ϕ-—土内摩擦角加权平均值， 4.115 2.2411.360.6620.844.1 2.240.66o o oϕ-⨯+⨯+⨯=++14.39o =c -—土的粘聚力加权平均值， 4.15 2.2419.310.6615.134.1 2.240.66c -⨯+⨯+⨯=++10.53kPa =z —所计算点离填土面的深度（m ）。
}214.39514.395(1511.987)(45)210.53(45)34.6722A E tg tg kPa︒︒︒︒︒︒++=+⨯--⨯⨯-=214.39514.395(1511.987)(45)210.53(45)53.2722B E tg tg kPa︒︒︒︒︒︒--=+⨯--⨯⨯-= 井壁侧向水压力采用全部静水压力，即w w P z γ=，w γ为水的容重，取103/KN mm 。
则10(7 2.6)44w P kPa =⨯-=则工作井井壁外侧水平向的水土压力为：1.27() 1.27(34.6744)99.91A A w P E P kPa =⨯+=⨯+=1.27() 1.27(53.2744)123.53B B w P E P kPa =⨯+=⨯+=计算系数为：123.53110.236499.91B A P P ω'=-=-= 2.1.1.2井壁环向截面内力计算截面上弯矩（井壁外侧受拉为正）：}220.14880.148899.91 3.7750.236450.08A A c M P r KN m ω'==-⨯⨯⨯=-⋅ 220.13660.1366123.53 3.7750.236456.85B B c M P r KN m ω'==⨯⨯⨯=⋅ 截面上压力：(10.7854)99.91 3.775(10.78540.2364)447.19A A c N P r KN ω'=+=⨯⨯+⨯=(10.5)123.53 3.775(10.50.2364)521.45B B c N P r KN ω'=+=⨯⨯+⨯=图2-2 截面弯矩分布图2.1.1.3结构配筋计算\按压弯构件进行强度配筋计算：①保护层厚度为40mm ，设50s a mm =，055050500s h t a mm mm =-=-= ②C30混凝土，HRB335钢筋，查表得0.56b ξ= ③初始偏心距050.080.112112447.19M e m mm N ==== 附加偏心距max(,20)2030f te mm == 011220132if e e e mm =+=+= ④偏心距增大系数 130.50.514.310005501447.1910c f A N ξ⨯⨯⨯==>⨯，取 {02 1.150.01l h ξ=-⨯，0700012.7315550l h ==<，取 故012011 1.531400/i l e h h ηξξ⎛⎫=+= ⎪⎝⎭1.53132201.96i e mm η=⨯=⑤确定混凝土受压区高度x 先按大偏心受压求：0144719031.30.56500280114.31000b c N x mm h mm f b ξα===<=⨯=⨯⨯，且2100s a mm <= 属于大偏心受压构件。
550201.9650427.022s i s h e e a mm η=+-=+-=320 1.0447.19104271414.45()300(50050)ss s sd s Ne A A mm f h a γ⨯⨯⨯'====-⨯-20.2%10008001600mm <⨯⨯= -按构造钢筋配置，内外钢筋选用20@200，实际配筋面积为21885s A mm =;纵向按构造钢筋配置，选用16@200。
2.1.2按正常使用极限状态进行计算 2.1.2.1内力计算99.9178.671.27A P kPa == 123.5397.271.27B P kPa == 97.27110.236478.67B A P P ω'=-=-= 截面上弯矩（井壁外侧受拉为正）：220.14880.148878.67 3.7750.236439.44A A c M P r KN m ω'==-⨯⨯⨯=-⋅ #220.13660.136697.27 3.7750.236444.76B B c M P r KN m ω'==⨯⨯⨯=⋅截面上压力：(10.7854)78.67 3.775(10.78540.2364)352.12A A c N P r KN ω'=+=⨯⨯+⨯=(10.5)97.27 3.775(10.50.2364)410.59B B c N P r KN ω'=+=⨯⨯+⨯=2.1.2.2结构配筋计算按压弯构件进行强度配筋计算，控制裂缝宽度。
由《混凝土结构设计规范》第8.1.2条：max1.90.08eq sk cr s te d a c E σωψρ⎛⎫=+ ⎪⎝⎭2.1cr a =·①混凝土采用C30，20.1ck f =， 2.01tk f =钢筋采用HRB335，522.010/s E N mm =⨯②20.51000550275000te A mm =⨯⨯=18850.006850.01275000s te te A A ρ===<，取 ③偏心受压构件，求sk σ 039.44112352.12M e mm N === 0011 1.53141400/s i l e h h η⎛⎫=+=< ⎪⎝⎭，取 01112(27550)337s s e e y mm η=+=⨯+-='22005000.870.120.870.12500302.92337h z h mme ⎡⎤⎡⎤⎛⎫⎛⎫=-⨯=-⨯⨯=⎢⎥⎢⎥ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎢⎥⎢⎥⎣⎦⎣⎦偏心受压构件 ()2352120(337302.92)21.02/1885302.92sk s N e z N mm A z σ-⨯-===⨯ ④ 2.011.10.651.10.650.470.20.00685302.92tkte skf ψρσ=-=-⨯=>⨯⑤max 0.0250.3mm mm ω=< 故内外钢筋选用20@200。
工作井井壁配筋图见2-2所示。
接收井井壁内力计算及配筋同上“工作井井壁内力计算及配筋”计算方法相同，内力及配筋结构如下表2所示,井壁配筋图见2-3所示。
纵向按构造钢筋配置，选用12@200。
·极限状态设计控制弯矩()M KN m ⋅设计控制压力()N KN钢筋选用 承载能力极限状态【16@200正常使用极限状态 16@200；图2-2 工作井井壁配筋示意图 图2-3 接收井井壁配筋示意图3.封底混凝土混凝土计算工作井封底 3.1.1荷载计算封底混凝土容重取224/KN mm γ=,厚4m,按不排水情况计算。
标准值：()210 4.4442412.00/k q KN m =⨯+-⨯=-设计值：21.27(12.0)15.24/s q KN m =⨯-=-3.1.2封底厚度计算 |计算半径：(8.12 1.05)/2 5.1r m =+⨯=板中弯矩：220.1980.19815.24 5.178.50s M q r KN m ==⨯⨯=⋅故厚度取65.72 5.7278.501030010951000 1.27t t M h t mm bf ⨯⨯===⨯ 本设计中封底采用水泥土搅拌桩，封底厚度为400cm ，故满足要求。
接收井封底封底混凝土容重取224/KN mm γ=,厚4m,按不排水情况计算。
标准值：()21054424 6.0/k q KN m =⨯+-⨯=-设计值：21.27( 6.0)7.62/s q KN m =⨯-=- ）3.1.2封底厚度计算计算半径：(4.72 1.05)/2 3.4r m =+⨯=板中弯矩：220.1980.1987.62 3.417.44s M q r KN m ==⨯⨯=⋅故厚度取65.72 5.7217.44103007801000 1.27t t M h t mm bf ⨯⨯=+=+=⨯ 本设计中封底采用水泥土搅拌桩，封底厚度为400cm ，故满足要求。