SATWE全参数选取原则(第三版)

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SATWE设计参数的合理选取

设计参数的合理选取1、抗震等级的确定：钢筋混凝土房屋应根烈度、结构类型和房屋高度的不同分别按〈抗规〉6.1.2条或〈高规〉4.8条确定本工程的抗震等级。

但需注意以下几点：（1）上述抗震等级是“丙”类建筑，如果是“甲”、“乙”、“丁”类建筑则需按规范要求对抗震等级进行调整。

（2）接近或等于分界高度时，应结合房屋不规则程度及场地、地基条件慎重确定抗震等级。

（3）当转换层〉=3及以上时，其框支柱、剪力墙底部加强部的抗震墙等级宜按〈抗规〉6.1.2条或〈高规〉4.8条查的抗震等级提高一级采用，已为特一级时可不调整。

（4）短肢剪力墙结构的抗震等级也应按〈抗规〉6.1.2条或〈高规〉4.8条查的抗震等级提高一级采用……但注意对多层短肢剪力墙结构可不提高。

（5）注意：钢结构、砌体结没有抗震等级。

计算时可选“5”，不考虑抗震构造措施。

2、振型组合数的选取：在计算地震力时，振型个数的选取应是振型参与质量要达到总质量90%以上所需要振型数。

但要注意以下几点：（1）振型个数不能超过结构固有的振型总数，因一个楼层最多只有三个有效动力自由度，所以一个楼层也就最多可选3个振型。

如果所选振型个数多于结构固有的振型总数，则会造成地震力计算异常。

（2）对于进行耦联计算的结构，所选振型数应大于9个，多塔结构应更多些，但要注意应是3的倍数。

（3）对于一个结构所选振型的多少，还必需满足有效质量系列化大于90%.在WDISP.OUT文件里查看。

3、主振型的判断；（1）对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦联计算时，一般来说前两个或前几个振型为其主振型。

（2）对于刚度不均匀的付杂结构，上述规律不一定存在，此时应注意查看SATWE文本文件“周期、振型、地震力”WZQ.OUT.程序输出结果中，给出了输出各振型的基底剪力总值，据此信息可以判断出那个振型是X向或Y向的主振型，同时可以了解没个振型对基底剪力的贡献大小。

SATWE参数设置

SATWE参数设置SATWE参数设置一：总信息 1、水平力与整体坐标夹角（度）：一般为缺省。

若地震作用最大的方向大于15度则回填。

2、混凝土容重（KN/m3）：砖混结构25 KN/m3框架结构26KN/m3。

3、刚才容重（KN/m3）：一般情况下为78.0 KN/m3（缺省值）。

4、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数需要人工指定。

应从结构最底层起算（包括地下室）例如：地下室3层地上裙房4层时裙房层数应填入7。

5、转换层所在层号：应按PMCAD楼层组装中的自然层号填写例如：地下室3层转换层位于地上2层时转换层所在层号应填入5.程序不能自动识别转换层需要人工指定。

对于高位转换的判断转换层位置以嵌固端起算即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断是否为3层或3层以上转换。

6、嵌固端所在层号：无地下室时输入1有地下室时输入（地下室层数+1）。

7、地下室层数：根据实际情况输入。

8、墙元细分最大控制长度（m）：一般为缺省值1。

9、转换层指定为薄弱层：SATWE中转换层缺省不作为薄弱层需要人工指定。

如需将转换层指定为薄弱层可将此项打勾则程序自动将转换层号添加到薄弱层号中如不打勾则需要用户手动添加。

此项打勾与在“调整信息”页“指定薄弱层号”中直接填写转换层层号的效果是完全一致的。

10、所有楼层强制采用刚性楼板假定：一般仅在计算位移比和周期比时建议选择。

在进行结构内力分析和配筋计算时不选择。

11、地下室强制采用刚性楼板假定：一般情况不选取按强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度考虑。

特别是对于板柱结构定义了弹性板3、6情况。

但已选择对所有楼层墙肢采用刚性楼板假定的话此条无意义。

12、墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：一般为缺省勾选。

不勾选的话位移偏小。

13、计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘：应勾选使得墙的无效翼缘部分内力计入框架部分实现框架短肢墙和普通强的倾覆力矩结果更合理。

14、弹性板与梁变形协调：相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度自动实现梁板边界变形协调计算结构符合实际受力情况应勾选。

SATWE部分参数的合理选取与有关计算原则说明(续)

5，周期折减系数TcTc主要用于框架，框剪或框架筒体结构。

由于框架有填充墙（指砖），在早期弹性阶段会有很大的刚度，因此会吸收很大的地震力，当地震力进一步加大时，填充墙首先破坏，则又回到计算的状态。

而在SATWE计算中，只计算了梁，柱，墙等构件的刚度，并由此刚度求得结构自振周期。

因此结构实际刚度远大于计算刚度，实际周期比计算周期小。

若以此计算周期按规范方法计算地震力，地震力会偏小，使结构分析偏于不安全，因此对地震力再放大些是必要的。

周期折减系数不改变结构的自振特性，只改变地震影响系数。

Tc的取值要视填充墙的多少而定，一般取0。

7—1。

0。

6，活荷质量调整系数Rmc该参数即为活荷载组合系数，可以按照《建筑抗震设计规范GB50011-2001》的表5。

13取值，该调整系数只改变楼层质量，不改变荷载总值，即对竖向荷载作用下的内力计算无影响。

7，0．2Q0调整系数对于框架剪力墙结构，一般剪力墙的刚度很大，剪力墙吸引了大量的地震力，而框架所承担的地震力很小。

对于框架部分，如果按这样的地震力进行设计，在剪力墙开裂后会很不安全。

所以需要框架承担20%的基底剪力，以增加框架的安全度。

在考虑是否调整时应注意：（1），对柱少剪力墙多的框架剪力墙结构，让框架梁柱承担20%的基底剪力会使放大系数过大，以致梁柱设计不下来。

所以0。

2Q0调整一般只用于主体结构，一旦结构内收则不往上调整：另外，若考虑调整后框架梁柱内力增大过大，可调整文件中的放大系数，程序按WVO2Q。

OUT中的系数调整。

（2），0，2Q0调整的放大系数只针对框架梁柱弯矩和剪力。

不调整轴力。

8，针对的调整系数Bk，Bt Bm Blz Tb（1）针对梁刚度的调整系数Bk，主要考虑现浇楼板对梁的作用。

楼板和梁共同按照T形截面梁工作。

而计算时梁截面取矩形。

因此可以考虑的刚度放大，取Bk=1。

0—2。

0，一般工程取1。

0。

对预制楼板结构，板柱体系的等代梁结构，该系数不能放大。

satwe参数建议取值(内部征求稿)

土层水平抗力系数的比例系数
计算位移指标时，填写一负数（小于等于地下室层数）；设计配筋验算时，填写正数5
7配筋信息
1 25 30 0.85 看结构整体稳定计算是否需要点选，若大梁对应一般柱子，则慎重点选按照实际情况考虑不点选，《高项，对构件考虑二阶效应 B级高度建筑考虑单偏压
抗规66,70；高规90 墙竖向分布筋配筋率结构底部需单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数、配筋部分框支剪力墙结构的底部加强部位竖向分布钢筋率的最小配筋率不应小于0.3% 8地下室信息
6设计信息结构重要性系数梁保护层厚度柱保护层厚度钢构件截面净毛面积比考虑P-Δ 效应梁柱重叠部分简化为刚域按高规或高钢规进行构件设计钢柱计算长度系数按有侧移计算剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4条框架梁端配筋考虑受压钢筋结构中的框架部分轴压比按照纯框架结构的规定选用当边缘构件轴压比小雨抗规6.4.5时一律设置边缘构件按照混凝土B.0.4条规定考虑柱二阶效应指定过渡层个数及过渡层层号柱配筋计算原则

SATWE-参数的合理选取

SATWE软件各种参数的合理选取一、总信息1．水平力与整体坐标夹角何意?如何选取?该参数为地震力、风荷载作用方向与整体坐标的夹角。

当结构与整体坐标系不正交，需按该方向重新计算地震力和风荷载时可填入此参数，程序自动按照设计人员输入的方向进行水平力的计算。

2．“对所有楼层采用刚性板假定”该如何选择?《建筑抗震设计规范》(GB 5001l～2010)(以下简称《抗震规范》)和《高规》均要求，在计算结构的位移比时，要采用刚性楼盖。

因此，设计人员在计算此项指标时应考虑“强制执行刚性板假定”。

结构的位移比是反映结构扭转效应的一项重要指标，为了避免由于局部振动的存在而影响结构位移比的正确计算，规范规定在刚性板假定下计算结构的位移比。

这里需要说明的是，在计算结构的内力和配筋时，则宜将此选项去掉。

3．如何选择“模拟施工加载l”、“模拟施工加载2”、“模拟施工加载3”和“一次性加载”?在目前的SATWE软件中，程序给出了四种模拟施工的计算方法，即施工模拟1、施工模拟2、施工模拟3和一次性加载。

以下介绍这四种计算方法的区别与联系。

(1)一次性加载这种计算方法的主要原理是先假定结构已经完成，然后将荷载一次性加载到工程中。

其计算结果的主要特点是结构各点的变形完全协调，并由此而产生的弯矩在各点都能保持内力平衡状态。

但是，由于竖向荷载是一次性加载到工程中的，造成结构竖向位移往往偏大。

这对于某些结构，比如框筒结构，因框架和剪力墙核心筒之间的刚度相差悬殊，使剪力墙核心筒较框架部分而言，承担较大的竖向荷载，从而使二者之间产生较大的竖向位移差。

由于这种沉降差异的存在，使框架柱产生向上的拉力，如果该拉力大于框架柱本身所分担的竖向荷载，就会形成拉柱或梁端没有负弯矩的情况，给设计造成困难。

(2)模拟施工1实际工程通常按如下顺序施工：先支本层模板，再进行钢筋绑扎和浇筑混凝土，待混凝土达到规定的强度要求后，拆除本层模板(相当于本层结构上全部荷载加到已建结构上)，然后按此顺序逐层施工，直到主体工程结束。

SATWE设计参数(带截图)

SATWE设计参数1、总信息1.1水平力与整体坐标夹角，先取初始值为0，SA TWE计算后在计算书WZQ.OUT中输出的结构最不利方向角，如果这个角度与主轴夹角大于±15°，应该将该角度输入重新计算，已考虑最不利地震作用方向的影响。

1.2混凝土容重，一般取26或者27，可以省去计算抹灰1.3钢材容重，一般取78，需要考虑钢构件表面装饰和防火涂层重量是，适当修改。

1.4裙房层数1.5转换层所在层号，竖向抗侧力构建不连续时，该构件传递给水平转换构件的地震内力应乘以1.25~1.5的增大系数。

如果输入多个转换层，数字之间以逗号或者空格格开，初始值为0.注意：若有地下室，转换层号从地下室起算。

1.6地下室层数，当上部结构与地下室共同分析时，可以屏蔽地下室部分的风荷载，并提供地下室外围回填土约束作用数据。

1.7墙元细分最大控制长度，高规—当采用有限元模型时，应在复杂变化处合理的选择和划分单元。

初始值为2，一般工程取初始值，框支剪力墙结构可取初始值1.5或1.0。

无特殊情况，不宜取得太小。

1.8对所有楼层强制采用刚性楼板假定，开始选择此项计算，以满足规范要求的计算条件，计算完成后应去掉此项选择，以弹性楼板方式惊醒配筋和其他计算分析。

什么样的建筑这样计算1.9墙元侧向节点信息，，对于多层结构，剪力墙相对较少，可选择出口节点；对于高层结构，剪力墙相对较多，可选择内部节点。

初始值为内部节点，在计算结构上的区别。

1.10墙梁转框架梁的控制跨高比，一、二级抗震墙的洞口连梁，跨高比不宜大于5，且梁截面高度不宜小于400mm。

1.11结构材料信息型钢混凝土和钢管混凝土结构属于钢筋混凝土结构，不是钢结构。

1.12结构体系有较强竖向支撑的钢框架结构可以设置为框剪结构。

1.13恒活载计算信息，不计算恒活荷载：不计算竖向力；一次性加载；模拟施工加载1：在实际施工中竖向荷载逐层增加，逐层找平，下层的变形对上层基本没有影响。

PKPM(SATWE)的总信息(第三版)

一、结构软件分析在多、高层结构分析中，对剪力墙和楼板的模型化假定是关键，它直接决定了多、高层结构分析模型的科学性，同时也决定了软件分析结果的精度和可信度。

自８０年代以来，我国不少单位组织研制了多、高层建筑结构分析软件，在一定程度上促进了我国多、高层建筑的发展。

目前在工程中应用较多的多、高层结构分析软件主要有三类：第一类结构计算软件：是基于薄壁柱理论的三维杆系结构有限元分析软件，薄壁柱理论的优点是：能基本反映多、高层建筑结构的主要受力特点，较好地解决了大量复杂高层结构的计算问题。

用薄壁杆件表示剪力墙，未知量少，输入、输出数据少，计算时间短，使复杂的高层结构分析得到了极大的简化。

如中国建研院的ＴＢＳＡ，ＴＡＴ计算软件等。

第二类结构计算软件：是基于薄板理论的结构有限元分析软件，把无洞口或有较小洞口的剪力墙模型化为一个板单元，把有较大洞口的剪力墙模型化为板-梁连接体系。

这类软件对剪力墙的模型化不够理想，没有考虑剪力墙的平面外刚度及单元的几何尺寸影响，对于带洞口的剪力墙，其模型化误差较大。

第三类结构计算软件：是基于壳元理论的三维组织结构有限元分析软件，由于壳元既具有平面内刚度，又具有平面外刚度，用壳元模拟剪力墙和楼板可以较好地反映其实际受力状态。

基于壳元理论的多、高层结构分析模型，理论上比较科学，分析精度高。

但美中不足的是现有的基于壳元理论的软件均为通用的有限元分析软件，不是专用的土建程序。

虽然功能全面，适用领域广，但其前后处理功能较弱。

如美国的SAP，ANSYS，ADINA，MASTRAN；法国的CASTOM;德国的MARC就是这类计算软件。

二、SATWE简介ＳＡＴＷＥ是我国应现代多、高层建筑发展要求专门为高层结构分析与设计而研制的空间组合结构有限元分析软件。

ＳＡＴＷＥ的核心工作就是要解决剪力墙和楼板的模型化问题。

SATWE尽可能地减小其模型化误差，使多、高层结构的简化分析模型尽可能地合理，更好地反映出结构的真实受力状态。

SATWE部分参数的合理选取与有关计算原则说明

SATWE部分参数的合理选取与有关计算原则说明
1,当MVER=2时,程序按模拟施工荷载的方法求竖向力作用下的结构内力,这样可以避免一次性加荷带来的轴向变形过大的计算误差.在模拟施工荷载时,由于一次加荷造成柱,墙的轴向变形过大,层说较多时顶部几层的中间支座将出现较大沉降,与其相连的梁支座不出现负弯矩或负弯矩较小,常常不能正确的完成梁的支座配筋,所以对一般的多,高层建筑来说,应首先选择模拟施工荷载,即MVER=2或MVER=3.当MVER=1时,按一次性加载计算竖向,当MVER=0时不计算竖向荷载.
2,地震力计算标志Mear
对于不计算地震作用的结构,起抗震等级应按抗震规范要求填写,抗震等级共分为5个档次.分别记为1,2,3,4,5其中1,2,3,4分别代表《建筑抗震设计规范GB50011-2001》中的四个抗震等级,5表示不考虑抗震构造要求.
3地震力组合数Nmode
地震力组合系数应至少取3,由于程序按三个振型一页输出,所以振型最好为3的倍数,当考虑扭转耦联计算时,振型数要大于或等于9,振型数的大小与结构层数及结构形式有关,当结构层数较多或结构层数刚度突变较大时,振型数也应取得多些,如顶部有小塔楼的,转换层等结构形式.对于多塔结构Nmod e≥12,对于大于双塔的结构则应更多.
4,地震力,风力作用方向Arf
结构的参考坐标系建立后.所求得的地震力,风力都是沿着坐标轴方向作用的.所以当用户认为在所设坐标系下的地震力,风力不能控制结构的最大受力状态时.则可以改变坐标系,使得地震力,风力就会沿着新的方向作用了.而无须改动其它数据.改变Arf后,需要重新执行”生成SATWE数据文件”和”数据检查”这两项菜单.。

SATWE参数取值

一、总信息 4、裙房层数
• 《高层建筑混凝土结构技术规程》10.6.3.3 塔楼中与裙房相连的外围柱、剪力墙，从固定端至裙房屋面上一层的高度范围内，柱纵向钢筋的最小配筋率宜适当提高，柱箍筋宜在裙楼屋面上、下层的范围内全高加密。
一、总信息 *5、转换层所在层号
• 《高规》10.2.2 底部加强层高度、 10.2.3输出刚度比。 • 如结构体系中选择为框支剪力墙结构还将执行框支结构的相关规定
七、荷载组合
• 《荷规》P13 • 一般为初始值
SATWE结构内力和配筋计算
• 为默认值
SATWE结构内力和配筋计算层刚度比计算
• 剪切刚度适用于一层框支剪力墙结构； • 剪弯刚度适用于一层以上框支剪力墙结构； • 地震剪力与地震层间位移的比，适用于均匀的非框支结构，特别是框架结构。
六、设计信息
梁柱重叠部分简化为刚域
• 《砼规》5.2.3 P29 • 杆件间连接部分的刚度远大于杆件中间截面的刚度时，可作为刚域插入计算图形。 • 梁的自重及计算长度都减小 • 对于大载面柱（1400mm)及异形柱应考虑选择
六、设计信息
按高规或高钢规进行构件设计
• 根据工程实际情况选取
SATWE参数取值
一、总信息 1、水平力与整体坐标夹角
各类建筑结构的地震作用应符合下列规定:1 一般情况下应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算各方向的水平地震作用应由该方向抗侧力构件承担
《建筑抗震设计规范》5.1.1
• 缺省为0, 地震力与风力沿纵横坐标轴方向作用。 • 如果风荷载作用起控制作用时，可根据风荷载方向修改。 • 如只改变地震作用方向，则只“增加附加地震作用方向”

SATWE全参数选取原则第三版

SATWE参数选取原则（第三版）SATWE 2010 版（2013 年10 月版本）一、总信息:1.水平力与整体坐标夹角：取0度；（如周期计算结果中显示最大地震力方向与主坐标夹角大于15°，应在斜交抗侧力构件中输入角度，此处不必改动）2.混凝土容重：框架、框架-剪力墙取26 ；剪力墙及框筒结构取27 ；计算地下室底板配筋时取0；3.钢材容重：78 ；4.裙房层数：按实际计算层数输入（应计入地下室的层数）；5.转换层所在层号：此参数为针对〃部分框支剪力墙结构〃及〃底层带托柱转换层的筒体〃而设置。

对于部分构件的局部转换，只需要在特殊构件定义中设置转换构件即可，不必在此设置转换层号；此层号为PMCAD中的自然层号，包括地下室；（转换层自动默认为薄弱层）6.嵌固端层号：若嵌固端在基础上就为“1〃，若嵌固端为地下室顶板则为“地下室层数+1”。

7.地下室层数：除了对风荷载作用、地震作用及内力调整有关系外，该参数对高位转换的判别影响很大，应准确输入该参数（应注意地下室层数的判断）；8.对所有楼层采用刚性楼板假定：除内力及配筋计算以外，均勾选“是”；注：进行内力和配筋计算时，部分特殊的结构应在特殊构件定义中修改弹性板的类型，如板柱结构应定义弹性板6、厚板结构应定义弹性板3、楼面开大洞时应定义弹性膜。

9.地下室强制采用刚性楼板假定；地下室有跃层构件或开大洞时，可取消勾选；10.墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：一般勾选，若连梁抗剪超限，可不勾选进行计算；11.计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘：一般应勾选；（砼规中9.4.3条有相关承载力计算内容，程序参照此条考虑到倾覆力矩上，此条对倾覆力矩比有轻微影响）12占单性板与梁变性协调：替代上个版本的〃强制刚性楼板假定时保留楼板平面外刚度”，应勾选；13.结构材料信息：按实际类型填写；14.结构体系：按实际填写；仅设置少量剪力墙的框架结构应按框架结构填写，底层带托柱转换层的筒体仍按框筒或筒中筒结构输入，选砌体结构和底框结构无效；15.恒活荷载计算信息：一般采用模拟施工加载3,如遇到有转换层、跃层柱、长悬挑或吊柱等情况时，应注意修改加载的次序和层数。

SATWE总信息中各参数在实际应用中的选取和确定

一以下是SA TWE总信息中各参数如何取值,规范出处,对设计很有参考价值,当然有些参数还需要与当地的实际情况和工程的具体实际结合,以达到更合理的设计:建筑结构(SA TWE)的总信息总信息..............................................结构材料信息: 钢砼结构................ 按主体结构材料填写混凝土容重(kN/m3): Gc = 27.00.............. 应考虑构件装修重量，建议取27kN/m3钢材容重(kN/m3): Gs = 78.00.............. 一般取78kN/m3（没有计入构件装修重量）水平力的夹角(Rad): ARF = 0.00.............. 一般取0（地震力.风力作用方向，反时针为正）；当结构分析所得的[地震作用最大的方向]＞15度时, 宜将其角度输入补充验算地下室层数: MBASE= 0................ 无地下室时填0竖向荷载计算信息: 按一次性加荷计算方式.... 多层取[一次性加载]；高层取[模拟施工加载1]，《高规》5.1.9条，高层框剪基础宜取[模拟施工加载2]风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载...选[计算风荷载]地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力...选[计算水平地震力]，《抗规》5.1.1条（强条）特殊荷载计算信息: 不计算.................. 一般情况下不考虑结构类别: 框架结构................ 按结构体系选择裙房层数: MANNEX= 0............... 无裙房时填0转换层所在层号：MCHANGE= 0.............. 无转换层时填0墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00............ 一般工程取2.0，框支剪力墙取1.5或1.0 墙元侧向节点信息: 内部节点................ 剪力墙少时取[出口]，剪力墙多时取[内部]，[出口]精度高于[内部]，参见《手册》是否对全楼强制采用刚性楼板假定是............. 计算位移与层刚度比时选[是]，《高规》5.1.5条；计算内力与配筋及其它内容时选[否]风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2): WO = 0.45 .......... 取值应≥0.3 kN/m2，一般取50年一遇（n=50），《荷规》7.1.2（强条），附录D.4附表D.4地面粗糙程度: B 类.................... 有密集建筑群的城市市区选[C]类；乡村、乡镇、市郊等选[B]类，D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；A 类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；详《荷规》7.2.1条结构基本周期（秒）: T1 = 0.06............... 宜取程序默认值（按《高规》附录B公式B.0.2）；规则框架T1=(0.08-0.10)n，n为房屋层数，详见《高规》3.2.6条表3.2.6-1注；《荷规》7.4.1条，附录E；体形变化分段数: MPART= 1................ 体形无变化填1各段最高层号: NSTi = 6................ 按各分段内各层的最高层层号填写各段体形系数: USi = 1.30............. 《荷规》7.3.1表7.3.1；高宽比不大于4的矩形、方形、十字形平面取1.3，详见《高规》3.2.5条地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC........ 《抗规》3.4.3条，5.2.3条；《高规》3.3.1条2款；一般工程选[耦联]，规则结构用[非耦联]补充验算计算振型数: NMODE= 9............... 《抗规》5.2.2条2款，5.2.3条2款；《高规》5.1.13条2款；参见《手册》；[耦联]取3的倍数，且≤3倍层数，[非耦联]取≤层数，参与计算振型的[有效质量系数]应≥90％地震烈度: NAF = 7.00............. 《抗规》1.0.4条，1.0.5条，3.2.4条，附录A场地类别: KD = 2................. 《抗规》4.1.6条表4.1.6（强条）；见地勘报告设计地震分组: 二组................... 《抗规》3.2.4条，附录A特征周期TG = 0.40............... II类场地一、二、三组分别取0.35s、0.40s、0.45s，《抗规》3.2.3条，5.1. 4 条表5.1.4-2（强条）多遇地震影响系数最大值Rmax1 = 0.08........... 7度取0.08，《抗规》5.1.4条表5.1.4-1（强条）罕遇地震影响系数最大值Rmax2 = 0.50........... 7度取0.50，《抗规》5.1.4条表5.1.4-1（强条）框架的抗震等级: NF = 3.................. 7度H≤30m取3，《抗规》6.1.2条表6.1.2（强条）剪力墙的抗震等级: NW = 2.................. 7度框剪取2，《抗规》6.1.2条表6.1.2 （强条）活荷质量折减系数: RMC = 0.50.............. 雪荷载及一般民用建筑楼面等效均布活荷载取0.5，详见《抗规》5.1.3条表5. 1.3（强条）组合值系数周期折减系数: TC = 0.70............... 框架砖填充墙多0.6-0.7，砖填充墙少0.7-0.8；框剪砖填充墙多0.7-0.8，砖填充墙少0.8-0.9；剪力墙1.0；《高规》3.3.16条（强条），3.3.17条结构的阻尼比(%): DAMP = 5.00............. 砼结构一般取5.0；《抗规》5.1.5条1款；《高规》3.3.8条是否考虑偶然偏心:否...................... 单向地震力计算时选[是]，多层规则结构可不考虑，《高规》3.3.3条；参见《手册》；是否考虑双向地震扭转效应:是.................. 一般工程选[是]，此时可不考虑上条[偶然偏心]；《抗规》5.1.1条3款（强条）；《高规》3.3.2条2款（强条）斜交抗侧力构件方向的附加地震数= 0............ 无斜交构件时取0；《抗规》5.1.1条2款（强条）；斜交角度＞15应考虑；《高规》3.3.2条1款（强条）活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1 到6层......... 多层应取全部楼层；高层宜取全部楼层，《高规》5.1.8条柱、墙活荷载是否折减不折算.................. PM不折减时，宜选[折算]，《荷规》4.1.2条（强条）传到基础的活荷载是否折减折算................. PM不折减时，宜选[折算]，《荷规》4.1.2条（强条）-------柱，墙，基础活荷载折减系数-------..... 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）计算截面以上的层号------折减系数1 1.00 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）2---3 0.85 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）4---5 0.70 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）6---8 0.65 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）9---20 0.60 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）> 20 0.55 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）调整信息........................................中梁刚度增大系数：BK = 2.00.............. 《高规》5.2.2条；装配式楼板取1.0；现浇楼板取值1.3-2.0，一般取2.0梁端弯矩调幅系数：BT = 0.85............... 主梁弯矩调幅，《高规》5.2.3条；现浇框架梁0.8-0.9；装配整体式框架梁0. 7-0.8梁设计弯矩增大系数：BM = 1.00............... 放大梁跨中弯矩，取值1.0-1.3；已考虑活荷载不利布置时，宜取1.0连梁刚度折减系数：BLZ = 0.70.............. 一般工程取0.7，位移由风载控制时取≥0.8；《抗规》6.2.13条2款，《高规》 5.2.1条梁扭矩折减系数：TB = 0.40............... 现浇楼板（刚性假定）取值0.4-1.0，一般取0.4；现浇楼板（弹性楼板）取1. 0；《高规》5.2.4条全楼地震力放大系数：RSF = 1.00.............. 用于调整抗震安全度，取值0.85-1.50，一般取1.00.2Qo 调整起始层号：KQ1 = 0................. 用于框剪（抗震设计时），纯框填0；参见《手册》；《抗规》6.2.13条1款；《高规》8.1.4条0.2Qo 调整终止层号：KQ2 = 0................. 用于框剪（抗震设计时），纯框填0；参见《手册》；《抗规》6.2.13条1款；《高规》8.1.4条顶塔楼内力放大起算层号：NTL = 0.............. 按突出屋面部分最低层号填写，无顶塔楼填0 顶塔楼内力放大：RTL = 1.00.............. 计算振型数为9-15及以上时，宜取1.0（不调整）；计算振型数为3时，取1.5九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91 = 1.15...取1.15，《抗规》6.2.4条是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1....用于调整剪重比，《抗规》5.2.5条(强条)是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB = 0.....一般不调整，《高规》10.2.7条剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ = 1.......... 《抗规》6.1.10条；《高规》7.1.9条强制指定的薄弱层个数NWEAK = 0............... 强制指定时选用，否则填0，《抗规》5.5.2条，《高规》4.6.4条配筋信息........................................梁主筋强度(N/mm2): IB = 300................ 设计值，HPB235取210N/mm2，HRB335取300N/mm2；《砼规》4.2.1条，4.2.3 条表4.2.3-1（强条）柱主筋强度(N/mm2): IC = 300................《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）墙主筋强度(N/mm2): IW = 210 ...............《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）梁箍筋强度(N/mm2): JB = 210................《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）柱箍筋强度(N/mm2): JC = 210................《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）墙分布筋强度(N/mm2): JWH = 210...............《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）梁箍筋最大间距(mm): SB = 100.00.............《砼规》10.2.10条表10.2.10；可取100-400，抗震设计时取加密区间距，一般取100，详见《抗规》6.3.3条3款（强条）柱箍筋最大间距(mm): SC = 100.00.............《砼规》10.3.2条2款；可取100-400，抗震设计时取加密区间距，一般取100，详见《抗规》6.3.8条2款（强条）墙水平分布筋最大间距(mm): SWH = 200.00.......《砼规》10.5.10条；可取100-300，《抗规》6.4.3条1款（强条）墙竖向筋分布最小配筋率(%): RWV = 0.30........《砼规》10.5.9条；可取0.2-1.2；抗震设计时应≥0.25，《抗规》6.4.3条1 款（强条）设计信息........................................结构重要性系数: RWO = 1.00..............《砼规》3.2.2条，3.2.1条（强条）；安全等级二级，设计使用年限50年，取 1.00柱计算长度计算原则: 有侧移...................一般按[有侧移]，用于钢结构梁柱重叠部分简化: 不作为刚域...............一般不简化，《高规》5.3.4条，参见《手册》是否考虑P-Delt 效应：否.......................一般不考虑；《砼规》5.2.2条3款，7.3.12条；《抗规》3.6.3条；《高规》 5.4.1条，5.4.2条柱配筋计算原则: 按单偏压计算.............宜按[单偏压]计算；角柱、异形柱按[双偏压]验算；可按特殊构件定义角柱，程序自动按[双偏压]计算钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85................用于钢结构梁保护层厚度(mm): BCB = 25.00..............室内正常环境，砼强度＞C20时取≥25mm，《砼规》9.2.1条表9.2.1，环境类别见3.4.1条表3.4.1柱保护层厚度(mm): ACA = 30.00..............室内正常环境取≥30mm，《砼规》9.2.1条表9.2.1，环境类别见3.4.1条表3. 4.1是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数:否...一般工程选[否]，详见《砼规》7.3.11条3款，水平力设计弯矩占总设计弯矩75％以上时选[是]荷载组合信息........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20..............一般情况下取1.2，详《荷规》3.2.5条1款（强条）活载分项系数: CLIVE= 1.40..............一般情况下取1.4，详《荷规》3.2.5条2款（强条）风荷载分项系数: CWIND= 1.40..............一般情况下取1.4，详《荷规》3.2.5条2款（强条）水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30..............取1.3，《抗规》5.1.1条1款（强条），《抗规》5.4.1条表5.4.1（强条）竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50..............取0.5，《抗规》5.1.1条4款（强条），《抗规》5.4.1条表5.4.1（强条）特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00..............无则填0，《荷规》3.2.5条注（强条）活荷载的组合系数: CD_L = 0.70..............大多数情况下取0.7，详见《荷规》4.1.1条表4.1.1（强条）风荷载的组合系数: CD_W = 0.60..............取0.6，《荷规》7.1.4条活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L= 0.50........雪荷载及一般民用建筑楼面等效均布活荷载取0.5，详见《抗规》5.1.3条表5. 1.3（强条）组合值系数二前处理注意事项1、按构件原型输入：按柱、异形柱、梁、墙（含开洞）构件原型输入，没有楼板的房间要开洞，不要把TAT薄壁柱理论对结的简化带入。

Satwe参数的设置绝对很详细史上全部

最全Satwe参数设定1、总信息：1.1水平力与整体坐标系夹角：0根据抗规（GB50011-2001）5.1.1条规定，“一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算，各方向的水平地震作用应由该方向的抗侧力构件承担；有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15度时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用”。

当计算地震夹角大于15度时，给出水平力与整体坐标系的夹角（逆时针为正），程序改变整体坐标系，但不增加工况数。

同时，该参数不仅对地震作用起作用，对风荷载同样起作用。

通常情况下，当Satwe文本信息“周期、振型、地震力”中地震作用最大方向与设计假定大于15度（包括X、Y两个方向）时，应将此方向重新输入到该参数进行计算。

1.2混凝土容重：26本参数用于程序近似考虑其没有自动计算的结构面层重量。

同时由于程序未自动扣除梁板重叠区域的结构荷载，因而该参数主要近似计算竖向构件的面层重量。

通常对于框架结构取25-26；框架-剪力墙结构取26；剪力墙结构，取26-27。

1.3钢容重：78一般情况下取78，当考虑饰面设计时可以适当增加。

1.4裙房层数：按实际填入混凝土高规（JGJ3-2002）第4.8.6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施。

同时抗规（GB50011-2001）6.1.10条条文说明要求：带有大底盘的高层抗震墙（筒体）结构，抗震墙的底部加强部位可取地下室顶板以上H/8，向下延伸一层，大底盘顶板以上至少包括一层。

裙房与主楼相连时，加强部位也宜高出裙房一层。

本参数必须按实际填入，使程序根据规范自动调整抗震等级，裙房层数包括地下室层数。

1.5转换层所在层号：按实际填入该参数为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息。

输入转换层号后，程序可以自动判读框支柱、框支梁及落地剪力墙的抗震等级和相应的内力调整。

史上最全的SATWE参数设置

建筑结构(SATWE)的设计参数总信息混凝土容重(kN/m3): Gc = 28.00.....应考虑构件装修重量，建议取28kN/m3。

不同结构构件的表面积与体积比不同，饰面的影响不同，一般按结构类型取值：框架结构——25.5，框剪结构——26，剪力墙结构——27。

钢材容重(kN/m3): Gs = 78.00.....一般取78kN/m3（没有计入构件装修重量）水平力与整体坐标夹角(Rad): 一般取0（地震力与风力作用方向，反时针为正）；当结构分析所得的[地震作用最大的方向]＞15度时,宜将其角度输入补充验算。

通常情况下，对结构计算分析，都是将水平地震沿结构X、Y 两个方向施加，所以一般情况下水平力与整体坐标角取0度。

由于地震沿着不同的方向作用，结构地震反应的大小一般也不同，结构地震反应是地震作用方向角的函数。

当结构平面复杂（如L形、三角形）或抗侧力结构非正交时，根据抗震规范5.1.1-2规定，当结构存在相交角大于15度的抗侧力构件时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用，但实际上按00、450各算一次即可；当程序给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。

改变“水平力与整体坐标夹角”实质上就是填入新的坐标系与原坐标系的夹角。

改变夹角后，必须重新执行“生成SATWE数据文件和数据检查”，以自动生成新坐标系下的模型几何数据和风荷载信息。

需要强调的是：改变此参数时，地震作用和风荷载的方向将同时改变，建议仅需改变风荷载方向时才改此参数。

不改变风荷载方向，而结构主轴方向与新坐标系方向不一致时，宜将结构主轴方向角度作为“斜交抗侧力附加地震方向”填入。

恒活荷载计算信息: 多层取[一次性加载]，按一次加荷方式计算竖向力。

高层取[模拟施工加载1]，《高规》5.1.9条，采用整体刚度分层加载模型。

高层框剪基础宜取[模拟施工加载2]。

模拟施工加载2接近手算结果，传给基础的荷载更为合理。

SATWE取值3

13Building Structure设计交流We learn we goSATWE 结构整体计算时设计参数的合理选取（三）姜学诗/中国建筑设计研究院审图所1 总信息中各项参数的合理选取（三） 1.8 特殊荷载计算信息 1.8.3温度荷载在正常使用条件下，由于大气温度变化在结构中引起的应力称为温度应力。

影响结构温度应力的大气温度变化主要是季节温度变化和太阳辐射等造成的结构温差（温度荷载）。

结构的这种温差一般分为两类：一类是外围构件自身内外表面的温差——局部温差；另一类是外围构件中面和室内构件中面的温差——整体温差。

由于建筑物的屋面和外表面通常都会有保温隔热措施，局部温差对结构的影响相对较小，一般不专门考虑。

目前国内的SATWE ，PMSAP 等软件只考虑整体温差计算。

关于设计温差，即室内外平均温度之差，工程界多采用建筑物所在地区夏季30年一遇的最高日平均温度和冬季30年一遇的最低日平均温度与建筑物温度伸缩缝封缝时的温度之差。

当计算使用阶段的温度应力时，室内空气温度夏季取空调设计温度，冬季取采暖设计温度，对于不采暖或不采用空调的地区，则取室内正常温度。

在大气温度变化范围内，由于温度变化引起的材料伸缩是线性的，因此温度应力引起的结构构件的初始轴力和弯矩可以用普通的线弹性分析方法来计算。

但对于钢筋混凝土结构，应考虑徐变应力松弛特性，根据文[5]的建议，可将按弹性计算获得的温度内力乘以徐变松弛系数0.3，作为实际温差内力标准值进行结构设计。

对于钢结构，由于不存在徐变应力松弛，温差内力不能折减。

在温度荷载作用下，还必须考虑构件界面裂缝的影响，因此应对梁、柱等钢筋混凝土构件截面的弹性刚度进行折减，根据文[5]的建议，该折减系数可取0.85；对于钢结构，其截面弹性刚度不折减。

温度荷载效应与重力荷载效应组合时，重力荷载效应分项系数取1.25，温度荷载效应分项系数一般取1.2，温度荷载效应组合值系数一般取0.8。

关于SATWE主要计算参数的选用

关于SATWE主要计算参数的选用一、总信息：1、水平力与整体坐标夹角根据SATWE计算结构输出文件〈周期、地震力与振型输出文件〉中的“地震作用最大的方向”，若该值超过±15度，则应按该数据进行二次计算。

《新规范版PKPM软件四轮结构计算法》（《新天地》200501）：地震沿着不同的方向作用，结构地震反应的大小一般也不同，那么必然存在某个角度使得结构地震反应值最大。

2、混凝土容重需要考虑梁柱墙体上的抹灰装修，框架结构因程序计算时按梁柱节点计算，未考虑节点重合的影响，可取26；而剪力墙结构因抹灰面较大，可取27~28。

3、墙元细分最大控制长度对于一般结构可取2.0，对于框支剪力墙结构可取1.5或1.0。

《手册》：对分析精度略有影响但不敏感。

4、对所有楼层强制采用刚性楼板假定当计算结构位移比时应选取此项，但结构其他分析时不应选取。

《手册》5、墙元侧向节点信息多层、剪力墙较少可选“出口”，高层、剪力墙较多可选“内部”。

《手册》6、恒活荷载计算信息层数较少的结构按一次性加载，一般情况按模拟施工加载1，计算基础荷载按模拟施工加载2。

《手册》：模拟施工加载2使得柱和墙上分得的轴力比较均匀，接近手算结果，传给基础的荷载更为合理。

建筑层数较少时施工过程比较快，荷载形成比较迅速，应按一次性加载计算。

7、地震作用计算信息《抗规》，应计算竖向地震作用。

（8度跨度大于24米，悬挑2米以上；9度及9度以上跨度大于18米，悬挑1.5米以上）二、地震作用1、结构规则性信息《抗规》，大于该楼层两端弹性水平位移（或层间位移）平均值的1.2倍；2、凹凸不规则：结构平面凹进的一侧尺寸，大于相应投影方向总尺寸的30%；3、楼板局部不连续：楼板的尺寸和平面刚度急剧变化，例如，有效楼板宽度小于该层楼板典型宽度的50%，或开洞面积大于该层楼面面积的30%，或较大的楼层错层。

）；竖向不规则（1、侧向刚度不规则：该层的侧向刚度小于相邻上一层的70%，或小于其上相邻三个楼层侧向刚度平均值的80%；除顶层外，局部收进的水平向尺寸大于相邻下一层的25%；2、竖向抗侧力构件（柱、抗震墙、抗震支撑）的内力由水平转换构件（梁、珩架等）向下传递；3、楼层承载力突变：抗侧力结构的层间受剪承载力小于上一楼层的80%）。

satwe前、后处理参数

SATWE前处理参数总信息：结构材料信息：按主体结构材料选择，底框选择[砌体结构]。

此参数便于程序正确选择相关规范计算地震力和风荷载。

混凝土容重(kN/m3)：框架宜取26kN/m ，剪力墙宜取28kN/m ，包含饰面材料的折算容重。

框-剪根据剪力墙数量取中间某值。

改变此参数也就改变了整个结构的砼容重，这时楼板砼重量宜采用手工输入。

见《荷规》附录A表A.1-6。

钢材容重(kN/m3)：取78kN/m ，考虑饰面材料重量时，应填入适当值。

水平力的夹角(Rad)：一般取0度，地震力、风力作用方向，逆时针为正。

当结构分析所得的[地震作用最大的方向]＞15 度时,宜将其输入验算。

水平力夹角可在WZQ.OUT中查看。

地下室层数：与上部结构整体分析的地下室层数，无地下室填0。

定义此参数后，程序自动将风荷载的起算点上移至地下一层顶板处，并为上部结构的嵌固位置提供信息。

当地下一层因为墙体少，顶板大量降板、开大洞，是半地下层（地面部分高度大于层高的1/3）等原因，不能形成有效的约束时，应取地下一层底板以下地下室层数。

详见《国标图集05SG109-3》56页。

后面凡涉及地下室层数时，均以此参数范围为准。

竖向荷载计算信息：【一次性加载】仅适用于多、低层。

【模拟施工加载1】适用于多层、高层。

【模拟施工加载2】适用于框－剪、框－筒等高层基础。

【模拟施工加载3】适用于多层、高层，宜优先选用。

依据见《高规》5.1.9条及条文说明。

风荷载计算信息：计算X,Y两个方向的风荷载....始终选择[计算风荷载]，程序会自动组合。

地震力计算信息：计算X,Y两个方向的地震力....[不计算地震作用]用于无抗震设防要求（＜6度）时。

[计算水平地震作用]适用于抗震设防烈度≥6度时。

[计算水平和竖向地震作用]适用于8、9度的大跨和长悬臂结构及9度的高层结构，8度带转换层高层结构的转换构件，8度连体结构的连接体。

依据《抗规》1章（含强条）、3.1.3条（强条）、3.1.4条、5.1.1条（强条）、5.1.6条2款（强条），《高规》3.3.2条（强条）。

SATWE参数设置总结(精)

1、SATW 总信息(1) 结构材料信息：按主体结构材料选择 “钢筋混凝土结构”，如果是底框架结构要选择“砌体结构”。

(2) 混凝土容重(KN/m 3): Gc=27.00, —般框架取26〜27,剪力墙取27〜28,在这里输入的混凝土容重包含饰面材料。

(3) 钢材容重(KN/m 3):Gs = 78.00，当考虑饰面材料重量时，应适当增加数值。

(4) 水平力的夹角(Rad):ARF = 0，一般取0度，地震力、风力作用方向反时针为正。

当结构分析所得的“地震作用最大的方向”>15度时，宜按照计算角度输入进行验算。

(5) 地下室层数：MBAS 巨1，定义与上部结构整体分析的地下室层数，无则填(6)竖向荷载计算信息：“模拟施工加载 1 ”，多层建筑选择“一次性加载”；高层建筑选择“模拟施工加载1 ”，高层框剪结构在进行上部结构计算时选择“模拟施工加载1 ”,但在计算上部结构传递给基础的力时应选择“模拟施工加载不计算竖向力：它的作用主要用于对水平荷载效应的观察和对比等。

二次性加载计算―：主要用于多层结构，而且多层结构最妊采用这种加载计算. 法。

因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟施工方法计算0模拟施工方法1加载：就是按一般的模拟施工方法加载，对高层结构，一般都采用这种方法计算。

但是对于框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计。

于是就有了下一种竖向荷载加载法。

模拟施工方法2加载：这是在模拟施工方法1”的基础上将竖向构件(柱、墙)的刚度增大10倍的情况下再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方力减少，这样就削弱了楼面荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近手工计算。

但是人为的扩大了竖向构件与水平构件的线刚度比的方法，所以它的计算方2”。

法1加载的情况下进行计算, 主要适用于高层框-剪结构。

SATWE参数设置(巨详细)

SATWE参数设置（巨详细）SATWE参数设置重要提示：新版本PKPM系列软件对全部数据在存储、各模块之间的传输过程中，采用了新的加密、验证机制，如果您的工程计算结果数据产生异常，请首先核实您的模型数据在建立、传输以及协同合作修改的过程中，所有过程是否全部使用了PKPM正版软件！一、新版设计参数的技术条件新版本《砼规》、《高规》、《抗规》对设计参数有重大调整，本模块按最新规范要求进行了调整，“设计参数”对话框内多处内容（文字及含义）有重大变化，请核实以下设计参数的理解及取值是否正确。

1. 增加“考虑结构使用年限的活荷载调整系数Lγ”新版《高规》5.6.1条，增加了“考虑结构使用年限的活荷载调整系数Lγ”，本模块中“总信息”选项卡中此项为新增，默认值取“1.0”（按设计使用年限为50年取值，100年对应为1.1），取值可由用户自行设置，取值区间为［0,2］。

2. 新旧规范“混凝土保护层”概念有所不同新版《砼规》条文说明8.2.1第2条明确提出，计算混凝土保护层厚度方法：“不再以纵向受力钢筋的外缘，而以最外层钢筋（包括箍筋、构造筋、分布筋）的外缘计算混凝土保护层厚度”。

本模块采用新版《砼规》的概念取值，“梁、柱钢筋的砼保护层厚度”默认值均取20mm。

注意：打开旧版模型数据时，需要按《砼规》表8.2.1重新调整保护层厚度值，计算结果方可满足新规范要求。

3. 钢筋类别的增减新版《砼规》4.2.3条，增加500MPa级热轧带肋钢筋（该级钢筋分项系数取1.15）和300MPa级钢筋，取消HPB235级钢筋，并增加了其它多种类别钢筋，修改了受拉、受剪、受扭、受冲切的多项钢筋强度限制规则。

为此，本模块增加了HPB300、HRBF335、HRBF400、HRB500、HRBF500共5种钢筋类别。

但仍保留了HPB235级钢筋，放在列表的最后，由用户指定。

注意：打开旧版模型数据时，或者新建工程数据时，如果用户执意选用HPB235级钢筋进行计算，配筋结果将不符合新版规范要求。

[整理]satwe相关参数的选取

SATWE是应现代高层建筑发展的要求，专门为高层结构分析与设计而开发的基于壳元理论的三维组合结构有限元分析软件。

其核心是解决剪力墙和楼板的模型化问题，尽可能地减小其模型化误差，提高分析精度，使分析结果能够更好地反映出高层结构的真实受力状态。

1．SATWE采用空间杆单元模拟梁、柱及支撑等杆件。

采用在壳元基础上凝聚而成的墙元模拟剪力墙。

对于尺寸较大或带洞口的剪力墙，按照子结构的基本思想，由程序自动进行细分，然后用静力凝聚原理将由于墙元的细分而增加的内部自由度消去，从而保证墙元的精度和有限的出口自由度。

墙元不仅具有墙所在的平面内刚度，也具有平面外刚度，可以较好地模拟工程中剪力墙的实际受力状态。

2. 对于楼板，SATWE给出了四种简化假定，即楼板整体平面内无限刚、分块无限刚、分块无限刚加弹性连接板带和弹性楼板。

在应用中，可根据工程实际情况和分析精度要求，选用其中的一种或几种简化假定。

3. SATWE适用于高层和多层钢筋砼框架、框架一剪力墙、剪力墙结构，以及高层钢结构或钢－砼混合结构。

还可用于复杂体型的高层建筑、多塔、错层、转换层、短肢剪力墙、板柱结构及楼板局部开洞等特殊结构型式。

4. SATWE可完成建筑结构在恒、活、风、地震力作用下的内力分析及荷载效应组合计算，对钢筋砼结构还可完成截面配筋计算。

5. 可进行上部结构和地下室联合工作分析，并进行地下室设计。

6. SATWE所需的几何信息和荷载信息都从PMCAD建立的建筑模型中自动提取生成并有多塔、错层信息自动生成功能，大大简化了用户操作。

7. SATWE完成计算后，可经全楼归并接力PK绘梁、柱施工图，接力JLQ绘剪力墙施工图，并可为各类基础设计软件提供设计荷载。

一、总信息A）水平力与整体坐标角：1．一般情况下取0度，平面复杂（如L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，理应分别按各抗侧力构件方向角算一次，但实际上按0、45度各算一次即可；当程序给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。