第五章 马氏体转变
第五章马氏体转变
短轴方向空隙:0.038nm
水平:0.707a 垂直:0.5a
碳原子有效直径:0.154nm 体心正方(a=b<c)
c轴伸长、a轴缩短
c/a---正方度或轴比 取决于含碳量:cc/a
c>0.2%-----体心正方
c=a0+ a=a0- (5-1) c/a=1+
c<0.2%-----体心立方
一般观察不到—M加热时在温度尚未到达As点的过程中发生分解(回火)
相变时不均匀切变的产物
§5-2 马氏体相变热力学
一、马氏体相变热力学条件 马氏体转变为什么需要深度过冷?
热力学条件:G0
转变时的能量消耗(相变阻力): ①形成新的界面而消耗界面能; ②因新相的比容增大和维持切变共格而引起的弹性应变能; ③产生宏观均匀切变而作功;
的形核的晶体缺陷(层错、位错),从而促进M的形成。
应变诱发M与形变度的关系:在Ms~Md温度范围内塑性形变度越大,则形变
诱发M的形成量越多,但形变对随后冷却时继续发生的M转变起抑制作用。
原因:大量塑性变形在A中引起的晶体缺陷组态强化了母相,阻碍M的形成。 在 Md进行塑变 少量塑变----促进M转变
混合M
蝶状M
两翼结合部分—像片M的中脊,向两侧长成取向不同(孪晶)的两片M
亚结构:高密度位错,未发现孪晶
符合K-S关系
3)薄片状马氏体:Ms点极低的Ni钢
立体形状:薄片状 金相:细带状,相互交叉、分枝、曲折
亚结构:由{112}’孪晶组成,但无中脊
惯习面:{259} 符合K-S关系
4)马氏体:Cr-Ni(Mn)不锈钢、高锰钢 密排六方结构 立体形态:极薄片状 厚1000~3000埃 亚结构:大量层错 层错能低易形成
第五节马氏体转变
板条状M----低碳{111}、中碳{225} 片状M-------中高碳{225}、高碳{259}
惯习面与M形状的关系
4.转变的非恒温性和不完全性
Ms点以下形成M----在连续冷却条件下
未获100%M,有残余奥氏体存在—AR 冷处理—针对高碳钢、高碳合金钢和
某些中碳合金钢的Mf点低于室温,将 此类钢继续深冷至零下温度的操作。
重点: 1.马氏体转变的主要特点; 2.马氏体的组织形态; 3.马氏体的热力学分析; 4.马氏体的力学性能 难点: 1.马氏体转变的特点; 2.影响马氏体转变的因素。
§5-1马氏体相变的主要特征
一、马氏体的晶体结构
AM 无扩散型相变 只有点阵重构而无成分变化
C在-Fe中的过饱和固溶体
M或´
1.晶体结构----体心正方点阵
2.奥氏体的层错能
层错能低—利滑移—产生位错—板条M
层错能高—不利滑移—产生孪晶—片M
证明:①18-8型钢不锈钢,其A层错能较低,在液氮中淬火—板条M
②Fe-33Ni合金,层错能高,淬火后其孪晶区扩大
3.A和M的强度
Ms点处 s206MPa 低—{111} 板条M s206MPa {259} 片M
2.马氏体的反常正方度----M正方度与碳含量的关系不符合上式
1)无序分布,c/a
反常低正方度 碳原子在M中有序化转变
2)c原子几乎都处于同一组空隙位置(完全有序化):
T回升至室温无序转变c/a
二、马氏体转变的特点 1.切变共格和表面浮凸现象
①与M相交的表面,一边凹陷,一边突起,牵动相邻A也呈倾突现象; ②刻划一条直线,马氏体形成后变成一条折线 说明: ①马氏体转变以切变的方式实现; ②M和A的界面为共格界面
第五章 马氏体转变
第五章马氏体转变马氏体转变——当采用很快的冷却速度时(如水冷),奥氏体迅速过冷至不能进行扩散分解的低温M S点以下,此时得到的组织称为马氏体。
在转变过程中,铁原子和碳原子均不能扩散,因此其是一种非扩散型相变。
§5.1 马氏体转变的主要特征§5.2 钢中马氏体转变的晶体学§5.3 马氏体的组织形态及影响因素 §5.4 马氏体转变的热力学§5.5 马氏体转变动力学§5.6 马氏体的力学性能§5.1 马氏体转变的主要特征一、马氏体转变的非恒温性二、马氏体转变的共格性和表面浮凸现象三、马氏体转变的无扩散性四、具有特定的位向关系和惯习面五、马氏体转变的可逆性六、马氏体的亚结构一、马氏体转变的非恒温性马氏体转变开始点(M s)——必须将母相奥氏体以大于临界冷却速度的冷速过冷至某一温度以下才能发生马氏体转变,该转变温度即为M s。
马氏体转变终了点(M f)——当冷却至M s以下某一温度时,马氏体转变便不再继续进行,这个温度即为M f。
奥氏体被过冷至Ms点以下任一温度时,不需经过孕育,转变立即开始,且以极大速度进行,但转变很快停住,不能进行到终了。
为使转变能继续进行,必须降低温度,即马氏体转变是在不断降温的马氏体转变量是温度的函数,而与等温时间无关。
图5-2 马氏体转变量与温度的关系马氏体转变的非恒氏体二、马氏体转变的共格性和表面浮凸现象图5-3 钢因马氏体转变而产生的表面浮凸。
图5-4 马氏体浮凸示意图图5-5 马氏体和奥氏体切变共格交界面示意图马氏体与奥氏体之间界面上的原子既属于马氏体,又属于奥氏体,是共有的;并且整个相界面是互相牵制的,这种界面称之为“切变共格”界面。
三、马氏体转变的无扩散性马氏体转变的无扩散性:马氏体转变时只有点阵的改组而无成分的改变。
马氏体的成分与原奥氏体的成分完全一致,且碳原子在马氏体与奥氏体中相对于铁原子保持不变的间隙位置。
第五章马氏体转变
第五章马氏体转变
§5-4 马氏体的组织形态
一、马氏体的形态 1.板条状马氏体:低中碳钢、M时效钢、不锈钢、Fe-Ni合金 1)光镜分析:群集状M、位错M 束、块、板条---板条M的组织单元 束:指惯习面晶面指数相同而在形态上 呈现平行排列的板条集团。大角度晶界 块:指惯习面晶面指数相同与母相取向 相同的板条集团。大角度晶界 60
第五章马氏体转变
相变热力学表达式: G=- G’+ GS+GE+ GP Gs—① GE-- ②(弹性应变能消耗) GP-- ③ ④ ⑤(塑性应变能消耗) M形成条件: G0 则 G’ GS+GE+ GP
M转变的驱动力主要是为了克服相变时的切变和形变(塑性+弹性)的阻力 母相中缺陷的作用(两个相反效果):①形成一定的组态而提高母相的强 度,使相变阻力增大;②为相变提供能量,使相变驱动力增大。 二、Ms点的物理意义
核胚尺寸?该温度下临界晶核尺寸则成为晶核并长大当大于临界尺寸的核胚消耗光时转变停止进一步降低t才能使更小的核胚成为晶核解释了变温瞬时形核等温过程中小于临界尺寸的核胚有可能通过热激活而使尺寸长大到临界晶核尺寸等温形核的解释4
第五章 马氏体转变
第五章马氏体转变
研究目的:淬火 高的强韧性、硬脆不是M的唯一特性----低碳马氏体 高强度、高硬度,较低的塑韧性----------中碳马氏体 很高的强度、高脆性、低塑韧性----------高碳马氏体 研究内容: 1.组织形态与性能关系; 2.影响组织形态的因素及控制形态的方法; 3.影响残余A量的因素及控制方法
第五章马氏体转变
应变诱发M与形变度的关系:在Ms~Md温度范围内塑性形变度越大,则形变
第五章马氏体转变
第五章马氏体转变
3.其它形态的马氏体 1)混合马氏体
c0.3% 板条M 0.3%c1% 板条M+ 片M c1% 片M
2)蝶状马氏体 Fe-Ni合金或Fe-Ni-C
混合M
蝶状M
立体形态:细长杆状
断面:蝴蝶形
两翼结合部分—像片M的中脊,向两侧长成取向不同(孪晶)的两片M
亚结构:高密度位错,未发现孪晶状马氏体:Ms点极低的Ni钢 立体形状:薄片状 金相:细带状,相互交叉、分枝、曲折 亚结构:由{112}’孪晶组成,但无中脊 惯习面:{259} 符合K-S关系 4)马氏体:Cr-Ni(Mn)不锈钢、高锰钢 密排六方结构 立体形态:极薄片状 厚1000~3000埃 亚结构:大量层错 层错能低易形成 取向关系:{111}//{1000};[110]//[1120] 惯习面:{111}
T t 利于C及合金元素溶入A,成分均匀---- Ms
A晶粒长大,C原子活动能力在A中位错线上偏聚 ---- Ms
A晶粒的大小不是影响Ms点的主要因素
4.存在先马氏体的组织转变
应用:高速钢的等温淬火工艺
1)部分转变为P剩余A为贫碳区(相对)----Ms
2)部分转变为B剩余A为富碳区(相对)----Ms
第五章马氏体转变
应变诱发M与形变度的关系:在Ms~Md温度范围内塑性形变度越大,则形变
诱发M的形成量越多,但形变对随后冷却时继续发生的M转变起抑制作用。
原因:大量塑性变形在A中引起的晶体缺陷组态强化了母相,阻碍M的形成。
在 Md进行塑变 少量塑变----促进M转变
大量塑变----抑制M转变
3.奥氏体化条件
无序分布、完全有序分布、部分有序分布
金属材料及热处理原理:第五节 马氏体转变
马氏体具有高强度和高硬度的原因如下:
(1) 固溶强化:过饱和碳原子间心的应力场,这种应力场与位错交互作用使马 氏体显著强化。
(2) 亚结构强化:板条状马氏体内的高密度 位错,片状马氏体内的精细孪晶,产生亚结构强 化。
(3) 时效强化:马氏体形成过程中发生自回 火,使碳原子沿晶格缺陷偏聚或碳化物弥散析出, 从而产生时效强化。
板条马氏体
2. 片状马氏体
片状马氏体是中、高碳钢,高镍的铁镍 合金等铁系合金中出现的另一种典型马氏体 组织。
对于碳钢,片状马氏体只在>1.0%C时才 单独存在,<1.0%C时与板条状马氏体共存。
片状马氏体与母相奥氏体的晶体学位向 关系是K-S关系或西山关系,惯习面为(225)γ 或(259)γ。
在发展强韧化热处理方面
低碳钢或低碳合金钢采用强烈淬火(在5— 10%的NaCl水溶液中冷却)可以获得几乎全部 是板条状马氏体。它们具有较高的强度和塑(韧 )性的配合、较低的缺口敏感性和过载敏感性。
这种工艺在汽车、机车车辆、起重机、矿山以及 石油等行业得到了广泛的应用。
马氏体晶体结构为含过饱和碳的体心正方,这 个正方度与含碳量有关。
图4-1 碳原子在马氏体点阵中 的可能位置示意图
可能位置是:由铁原子组成的扁八面体空隙之中。
图4-2 碳原子在马氏体点阵中的可能位置构成的亚点阵
马氏体点阵为:体心正方;c/a称为马氏体的正方度。
马氏体的点阵常数和碳含量的关系
含碳量对马氏体点阵常数的影响
马氏体产生的条件
将钢加热到奥 温 氏体化(第一 度
步);
以大于临界淬 火速度Vc(上 临界冷却速度 )的冷却速度 快冷 ;
CC’ ’
C
M
金属材料及热处理原理:第五节 马氏体转变
二、马氏体转变的主要特点 1. 切变共格和表面浮凸现象
钢因马氏体转变而产生的表面浮凸
马氏体形成时引起的表面倾动
马氏体是以切变方式形成的,马氏体与奥氏体 之间界面上的原子既属于马氏体,又属于奥氏体, 是共有的;并且整个相界面是互相牵制的,这种界 面称之为“切变共格”界面。
马氏体和奥氏体切变共格交界面示意图
第五节 马氏体转变
概念:将钢加热奥氏体化,以大于vk的冷却速度快 冷至Ms点以下,将产生马氏体转变,习惯上将通 过切变进行点阵重构,而无成分变化的非扩散性 相变,称为马氏体转变。 从广义上说将材料从高温结构状态快速冷却,在 较低温度下发生的无扩散型相变。
相变温度范围:Ms-Mf 之间 相变特点:切变、无扩散、非恒温转变
板条马氏体
2. 片状马氏体
片状马氏体是中、高碳钢,高镍的铁镍 合金等铁系合金中出现的另一种典型马氏体 组织。
对于碳钢,片状马氏体只在>1.0%C时才 单独存在,<1.0%C时与板条状马氏体共存。
片状马氏体与母相奥氏体的晶体学位向 关系是K-S关系或西山关系,惯习面为(225)γ 或(259)γ。
(1) 位向关系
① K-S关系
{011}α′∥{111}γ; <111>α′∥<101>γ 按照这样的位向关系,
马氏体在母相中可以 有24个不同的取向。
K-S位向 关系示意图
② 西山关系
(111)γ∥(110)α′;
[11-2]γ∥[-110]α′
按照西山关系,在 每个{111}γ面上,马 氏体只可能有三种 不同的取向,所以 总 共 只 有 12 种 可 能 的马氏体取向。
马氏体晶体结构为含过饱和碳的体心正方,这 个正方度与含碳量有关。
第五章 马氏体转变
线送上太空,送上月球呢?
用Ni-Ti合金丝在马氏体相变温度
以上,先做成月面天线,然后在低
于Mf的温度把月面天线压成小团
装入运载火箭,当发射至月球表面
后,通过太阳能加热而恢复原形,
在月球上展开成为正常工作的月面
天线
医学应用—心脏修补元件
热弹性马氏体的应用
本章小结
M的结构类型随C含量的不同而变化。
转变迟滞的现象称为
✓奥氏体的机械稳定化
机械强化作用使奥氏体稳定化的现象称为
奥氏体的稳定化
热稳定化机制
C、N原子在等温停留过程中进入位错形成
Cottrell气团,阻碍M转变进行,引起A热稳定化。
--柯俊提出的观点
机械稳定化原因
可能是塑性变形引入A晶体的各种缺陷,它会破坏
新相和母相之间的共格关系,阻碍M核长大,这就
C含量低时为板条M,位错亚结构;
C含量高时为针片状M,孪晶亚结构。板条M有较高的强韧
性,针片状M硬而脆。
M转变是按切变方式进行,K-S,G-T模型不同程度说
明了切变过程
由于M是以切变方式进行,所以M转变有一系列由切变造
成的特点(表面浮凸,非恒温,非扩散,惯习面和位向关系,
可逆性)
奥氏体热稳定化及机械稳定化的基本概念
Ms点有显著影响。细化晶粒使Ms点降低,最终趋于恒定
形变诱发马氏体是指由于奥氏体受到塑性变形的影响而形成
的马氏体。
形变能为相变提供一定的能量,如果该
能量与化学驱动力相互作用,能够达到
相变所需的最小驱动力,则相变就可以
提前发生。形变所提供的能量,称为机
械驱动力。
形状记忆效应
形状记忆效应:将某些材料进行变形后加热至某一特定温度
第五章马氏体转变
大量塑变----抑制M转变
3.奥氏体化条件 Tt 利于C及合金元素溶入A,成分均匀---- Ms A晶粒长大,C原子活动能力在A中位错线上偏聚 ---- Ms A晶粒的大小不是影响Ms点的主要因素
4.存在先马氏体的组织转变
应用:高速钢的等温淬火工艺
1)部分转变为P剩余A为贫碳区(相对)----Ms 2)部分转变为B剩余A为富碳区(相对)----Ms
改变A化温度不同Ms点 结果:随Ms ,M形态由蝶状片状薄片状 片状M:随形成温度相变孪晶区变大 2.奥氏体的层错能 层错能低—利滑移—产生位错—板条M 层错能高—不利滑移—产生孪晶—片M
证明:①18-8型钢不锈钢,其A层错能较低,在液氮中淬火—板条M
②Fe-33Ni合金,层错能高,淬火后其孪晶区扩大 3.A和M的强度
2.片状马氏体:中高碳(合金)钢、Fe-Ni(29%) 光镜下:针(竹叶)状 立体形态:双凸透镜片状 特征:1)首先形成的M晶粒贯穿 整个A晶粒,尺寸较大较厚,后形 成的M多取向分布尺寸,大小 不均匀--取决于①A晶粒的大小 (结构钢) ②第二相质点的数量 和大小(工具钢);③母相的晶 体缺陷密度 隐晶马氏体
Ms点处
s206MPa
s206MPa
低—{111} 板条M 高—{225} 片M
{259} 片M
4.M滑移和孪生变形的临界分切应力大小
Ms以下 较高温度:滑移的临界分切应力较低—位错M
较低温度:孪生的临界分切应力较低—孪晶M 1)低碳钢: c0.3% 2)高碳钢: c1% 形成温度在Ms~Mf范围偏高 形成温度在Ms~Mf范围偏低
4.转变的非恒温性和不完全性
Ms点以下形成M----在连续冷却条件下
未获100%M,有残余奥氏体存在—AR 冷处理—针对高碳钢、高碳合金钢和
第五章 马氏体转变PPT课件
编辑版pppt
23
西山关系与K-S关系相比,晶面关系相同,晶向
关系相差5°16’
编辑版pppt
24
(3)G—T关系
1994年,Grenigen与Troiano 在Fe-NiC合金中发现,马氏体与奥氏体的位向接 近K-S关系,但略有偏差,其中晶面差1 度,晶向差2度,称为G-T关系。
{110} αˊ∥{111}γ 差 1° <111> αˊ∥<110>γ 差 2°
2、惯习面
惯习面即马氏体转变的不变平面,总是平行或接近奥氏体的某一晶 面,并随奥氏体中含碳量及马氏体形成温度而变化。马氏体即在此平 面上形成中脊面。
编辑版pppt
13
五、马氏体转变的可逆性:
在某些合金中A冷却时A→M,而重新加热时马氏 体又能M→A,这种特点称为马氏体转变的可逆性。
逆转变开始的温度称为As,结束的温度称为Af 。
编辑版pppt
34
2、片状马氏体
形成片状马氏体的钢和合金:出现于中、高碳 钢中、高Ni的Fe-Ni合金中,WC>1.0% 片状马氏体的形成温度:
MS≈200~100℃(WC≈1.0~1.4%) MS<100℃(WC≈1.4~2.0%)
编辑版pppt
35
(1)显微组织
典型的马氏体组织形态见下图所示:
[110] γ ∥ [ 111] α
[211] γ ∥ [ 110] α
形成温度
M s>350℃
Ms≈ 200~ 100℃
Ms<100℃
合 金 成份 %C
<0.3
1~ 4
0.3~ 1 时 为 混 合 型
1.4~ 2
板 条 体 常 自 奥 氏 体 晶 界 向 晶 内 凸 透 镜 片 状 ( 或 针 状 、 竹 同 左 ,片 的 中 央 有 中 脊 。在 两
金属材料热处理原理 第五章 马氏体转变
二、马氏体转变的主要特点 1. 切变共格和表面浮凸现象
钢因马氏体转变而产生的表面浮凸
马氏体形成时引起的表面倾动
马氏体是以切变方式形成的,马氏体与奥氏体 之间界面上的原子既属于马氏体,又属于奥氏体, 是共有的;并且整个相界面是互相牵制的,这种界 面称之为“切变共格”界面。
马氏体和奥氏体切变共格交界面示意图
4. 马氏体转变是在一个温度范围内完成的
马氏体转变量与温度的关系
Ms—马氏体转变开始温度;Mf—马氏体转变终了点; A、B—残留奥氏体。
5. 马氏体转变的可逆性
在某些铁合金中,奥氏体冷却转 变为马氏体,重新加热时,已形成的 马氏体又可以逆马氏体转变为奥氏体, 这就是马氏体转变的可逆性。一般将 马氏体直接向奥氏体转变称为逆转变。 逆转变开始点用As表示,逆转变终了 点用Af表示。通常As温度比Ms温度高。
2. 马氏体转变的无扩散性
马氏体转变的无扩散性有以下实验证据:
(1) 碳钢中马氏体转变前后碳的浓度没有 变化,奥氏体和马氏体的成分一致,仅发生晶 格改组:
γ-Fe(C) → α-Fe(C)
面心立方 体心正方
(2) 马氏体转变可以在相当低的温度范围 内进行,并且转变速度极快。
3. 具有一定的位向关系和惯习面
西山关系示意图
③ G-T关系
{111}γ∥{110}α′ 差1°;<110>γ∥<111>α′ 差2°。
(2) 惯习面
马氏体转变时,新相总是在母相的某个晶面族上 形成,这种晶面称为惯习面。在相变过程中从宏观上 看,惯习面是不发生转动和不畸变的平面,用它在母 相中的晶面指数来表示。
钢中马氏体的惯习面随碳含量及形成温度不同而 异,常见的有三种:(1) 含碳量小于0.6%时,为{111}γ; (2) 含碳量在0.6%~1.4%之间时,为{225}γ;(3) 含碳 量高于1.4%时,为{259}γ。随马氏体形成温度下降, 惯习面有向高指数变化的趋势。
第5章-马氏体相变
马氏体相变无扩散的原因:
C原子在-Fe中形成的过饱和固溶体,体心正方结 构,正方度随碳含量增加而线性增大。
Fe-C合金中,A和M中碳原子相对铁原子的间隙位 置没变。
Fe-C合金中,在-20~-195ºC之间,每片M的形成 时间约为:0.5~510-7s。
转变结果:降低了系统能量,形成低温亚稳定相。 形成条件:冷却速度大到能避免扩散型相变,所有
逆相变:加热时马 氏体向奥氏体的相 变。 As:马氏体逆转变 开始点,马氏体和 奥氏体两相自由能 差达到相变所需最 小驱动力值时的温 度。
六、亚结构
相变伴生极高密度的晶体缺陷:孪晶(高碳 M )、位错(低碳M )、层错。
马氏体相变的判据:
1、相变以切变共格方式进行 2、相变的无扩散性 3、相变伴生极高密度的晶体缺陷:孪晶、位错、
➢钢中常见的合金元素只 有Al、Co使Ms点升高, 其余均使Ms点降低。 ➢合金元素对Ms点的影 响主要取决于它们对平
衡温度的影响以及对奥
氏体的强化作用。
➢凡是剧烈降低To温度及 强化奥氏体的元素均剧
烈地降低Ms点。
2、形变与应力的影响
在Md~Ms之间进行塑性变
形时会诱发马氏体相变,在
Ms ~ Mf之间进行塑性变形
Ms点:奥氏体和马氏体两 相自由能差达到相变所需 最小驱动力值时的温度。
To一定时, Ms点越低, 相变所需的驱动力越大。
G= S(T0-MS) As点:马氏体和奥氏体两相
自由能差达到逆相变所需 最小驱动力值时的温度。
G = S(AS-T0)
To、 Ms、 As与合金成分的
关系如图。 Ad
马氏体晶粒长大到一定尺寸就不再长大,随温度降 低,马氏体继续形核、长大。
第五章马氏体转变
方晶格。
致使马氏体具有体心正方晶格(
Flash Player Movie
单晶体孪'
马氏体转变切
变示意图
马氏体转变产生的表面浮凸
马氏体形成时引起的表面倾动
原子切变变化位置
M
共格切变A
母相点阵上原子从一种排列转变到另一种排列,原来相邻两个原子在相变后仍然相邻,它们之间相对位置不超过一个原子间距。
即碳原子没有经过扩散就可进行马氏体转变。
转变时马氏体与奥氏体存在位向关系和惯习面
f.c.c b.c.c
{011}M
{111}A
{111}A
12种
取向
{011}M
{111}A b.c.c M
{111}A
Flash Player Movie M f
Ms M(50%)M(90%)
Y
但此模型不能解释表面浮凸效应和惯习面。
<112>
将三层相邻(011)面对某一层作垂直投影°28
<110>
第三层
120°
°28
<112>
<110>
70°32′
°28
120°
109°28′
<110>。
第五章马氏体转变ppt课件
采用PP管及配件:根据给水设计图配 置好PP管及配 件,用 管件在 管材垂 直角切 断管材 ,边剪 边旋转 ,以保 证切口 面的圆 度,保 持熔接 部位干 净无污 物
5.1.2
马氏体的晶体结构
1 钢中马氏体晶体结构特点 C 在α-Fe 中的过饱和固溶体。 ——亚稳;单相 C 位置:扁八面体间隙, R间隙0.19Å,RC 0.77 Å ——晶格畸变较严重
采用PP管及配件:根据给水设计图配 置好PP管及配 件,用 管件在 管材垂 直角切 断管材 ,边剪 边旋转 ,以保 证切口 面的圆 度,保 持熔接 部位干 净无污 物
(2)反常轴比现象:
实际中马氏体 的晶体结构除与 C 含量有关 外,还与 C 原子位置的变化有关,在某些条件 下可能出现反常轴比现象:
采用PP管及配件:根据给水设计图配 置好PP管及配 件,用 管件在 管材垂 直角切 断管材 ,边剪 边旋转 ,以保 证切口 面的圆 度,保 持熔接 部位干 净无污 物
共析碳钢 CCT曲线A1
Ms
Mf Vc
奥氏体化的钢,以>Vc的速度冷却时, 过冷奥氏体冷却到Ms温度以下,转变为马 氏体,这种操作叫淬火。马氏体是强化钢材 的重要组织。
与K-S关系
比较 差1 ° 差2 °
采用PP管及配件:根据给水设计图配 置好PP管及配 件,用 管件在 管材垂 直角切 断管材 ,边剪 边旋转 ,以保 证切口 面的圆 度,保 持熔接 部位干 净无污 物
(
011
)
'
(111 )
10 1 , 11 1 '
(
011
)
'
(111 )
10 1 , 11 1 '
采用PP管及配件:根据给水设计图配 置好PP管及配 件,用 管件在 管材垂 直角切 断管材 ,边剪 边旋转 ,以保 证切口 面的圆 度,保 持熔接 部位干 净无污 物
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一、马氏体转变的特点
1. 马氏体转变的非恒温性
(1)马氏体转变在一定的温度范围内进行
马氏体转变主要为降温转变,过冷奥氏体冷至 Ms温度时 才开始进行马氏体转变。而冷至 Mf 时马氏体转变终止。 Mf称为马氏体转变的终止点(温度)。把马氏体的降温 转变称为马氏体转变的非恒温性。 奥氏体以大于某一临界速度 VC的速度冷却到某一温度, 不需孕育,转变立即发生,并且以极大速度进行,但很 快停止。 由于多数钢的 Mf 在室温以下,因此钢快冷到室温时仍有 部分未转变奥氏体存在,称为残余奥氏体,记为Ar、 rA 或AR。 有残余奥氏体存在的现象,称为马氏体转变不完全性。 要使残余奥氏体继续转变为马氏体,可采用冷处理。
(2)晶体学特征
惯习面为 (111)γ ,晶体学 位向系符合K-S关系。 由平行排列的板条马氏体 组成的较大区域称为板条群。 在一个原奥氏体晶粒内可以包 含几个这样的板条群,通常为 3—5个。一般情况下奥氏体晶 粒尺寸的变化,对板条群的数 量无影响,只能改变板条群的 尺寸。
同色调区是由位向相同的马氏体板条组成的,称为同位向束。 同位向束内马氏体板条是以小角度晶界相间的,而同位向束之间 则是以大角度晶界相间的。
(2)位向关系
马氏体转变的晶体学特征是马氏体与母相之间存 在着一定的位向关系。在钢中已观察到到的有 K—S 关 系、西山关系和G—T关系。 (1)K—S关系 {110} αˊ∥{111}γ; <111> αˊ∥<110>γ
[-111] (110) (111)
[-101]
按K-S关系,马氏体在奥氏体中共有 24种不同的空 间取向。
显然,界面上的原子排列规律既同于马氏体,也同 于奥氏体,这种界面称为共格界面。但不变平面可以是 相界面,也可以不是相界面。
预先在磨光表面上划一直线划痕,相变后直线变 为折线,直线在新相、母相的界面不折断,在新 相晶内不弯曲。 马氏体相变就像形变中的切变一样。切变使得发 生上述宏观形变。而且,在上述相变时,相界面 宏观上不转动,也不变形,所以相界面称为不变 平面。 当相界面为不变平面时,界面上原子既属于新相, 又属于母相,这种界面称为共格界面。由于是切 变共格,也称为第二类共格。 不变平面也可以不是相界面,不变平面就为中脊 面。
(2)晶体学特征
惯习面(225) γ 位向关系为K—S关系 惯习面(259) γ 位向关系为西山关系,可以爆发形成,马氏 体片有明显的中脊。
(3)亚结构
片状马氏体的主要亚结构是孪晶,这是片状马氏体的重要特征。 孪晶的间距大约为 50Å,一般不扩展到马氏体片的边界上,在 马氏体片的边缘则为复杂的位错组列。 一般认为,这种位错是沿 [111] αˊ方向呈点阵状规则排列的螺 型位错。 片状马氏体内的相变孪晶一般是 (112)αˊ孪晶,也发现(110)αˊ孪 晶和(112)αˊ孪晶混生的现象,方向为[11-1]αˊ。
马氏体的晶体结构类型有两种: 体心立方结构(WC<0.2%) 体心正方结构(WC>0.2%)
( a ) C 原子在马 氏体的晶胞中可 能存在的位置; ( b ) C 原子在马 氏体的晶胞中一 组扁八面体间隙 位置可能存在的 情况;
马氏体点阵参数与C含量的关系
2、惯习面与位向关系
(1)惯习面
表面浮凸:预先磨光表面的试样,在马氏体相变后 表面产生突起,这种现象称之为表面浮凸现象。
马氏体转变时产生表面浮凸示意图
高碳轴承钢马氏体的等温形成1.4%C,1.4%Cr, 浮凸,直接淬至100℃等温10小时 800×
下图是三种不变平面应变,图中的 C) 既有膨胀 又有切变,钢中马氏体转变即属于这一种。
马氏体转变的晶体学
1.马氏体的晶体结构
(1)钢中马氏体的本质: 马氏体是碳溶于α-Fe中的过饱和间隙式固溶体, 记为M或α′。 其中的碳择优分布在c轴方向上的八面体间隙位置。 这使得c轴伸长, a轴缩短,晶体结构为体心正方。 其轴比c/a称为正方度,马氏体含碳量愈高,正方 度愈大。
(2)、马氏体的晶体结构类型
马氏体等温转变动力学曲线
Fe-23%Ni-3.7%Mn 合金中马氏体等温 转变。过冷奥氏体向马氏体转变、可以 用类似C曲线T-τ等温图来描述。有孕育 期,但等温转变不完全。
二、马氏体转变的切变共格性和表面浮凸现 象 (1) 马氏体转变时在预先磨光的表面上产 生有规则的表面浮凸 ; (2) 马氏体形成有惯习面,马氏体转变时 马氏体与奥氏体之间保持共格关系 ;
五、马氏体转变的可逆性:
在某些合金中A冷却时A→M,而重新加热时马氏 体又能M→A,这种特点称为马氏体转变的可逆性。 逆转变开始的温度称为As,结束的温度称为Af 。 M→A的逆转变也是在一定的温度范围内( As-Af) 进行。 形状记忆合金的热弹性马氏体就是利用了这个特 点。
二、
第五章
马氏体转变
热处理的定义:热处理是将材料通过特定的加热
和冷却方法获得所需的组织和性能的工艺过程。
温 度
热 加
奥氏体化
保温
临界温度
珠光体转变
冷 却
贝氏体转变
马氏体化
时间
马氏体的定义
(1)马氏体是碳溶于α-Fe中的过饱和间隙式 固溶体; (2)马氏体是在冷却过程中所发生的基本特 征属于马氏体型转变的转变产物。
(2) 马氏体转变不完全性
马氏体转变量是在 Ms ~ Mf 温度范围内,马氏体的转变 量是温度的函数,与等温
马氏体转变量与温度的关系
时间没有关系。
爆发式转变时马氏体转变量与温度的关系 过冷奥氏体向马氏体转变是在零下某一温 度突然发生并在一次爆发中形成一定数量 的马氏体,伴有响声并放出大量潜热。
{110} αˊ∥{111}γ 差 1° <111> αˊ∥<110>γ 差 2°
三、马氏体的组织形态 (一)马氏体的形态 1、板条状马氏体
低碳钢中的马氏体组织是由许多成群的、相互平行排 列的板条所组成,故称为板条马氏体。板条马氏体的亚 结构主要为高密度的位错,故又称为位错马氏体。 板条马氏体是低、中碳钢,马氏体时效钢,不锈钢等 铁系合金中形成的一种典型的马氏体组织。低碳钢中的 典型马氏体组织如下图
不同的片状马氏体 内部亚结构是不同的 ,可 以将其分为以中脊为中 心的相变孪晶区和无孪 晶区。孪晶区所占比例 与马氏体的形成温度有 关,形成温度越低,相变孪 晶区所占比例越大。
铁碳合金马氏体类型及其特征
特 征 惯 习 面 状 马 氏 体 片 状 马 氏 体 ( 111) γ ( 225) γ ( 259) γ K— S 关系 K— S 关系 西山关系 位向关系 (111) γ ∥ ( 110) α (111) γ ∥ ( 110) α (111) γ ∥ ( 110) α [110] γ ∥ [ 111] α [110] γ ∥ [ 111] α [211] γ ∥ [ 110] α 形成温度 Ms >350 ℃ Ms ≈ 200 ~ 100 ℃ Ms<100 ℃ <0.3 1~ 4 合金成份 1.4~ 2 %C 0.3~1时为混合型 板条体常自奥氏体晶界向晶内 凸透镜片状(或针状、竹 同左,片的中央有中脊。在两 平行排列成群。板条宽度多为 叶状)中间稍厚。初生者 个初生片之间常见到“ Z”字 0.1~0.2μ ,长度小于 10μ 。一 较长,横惯奥氏体晶粒, 形分布的细薄片。 组织形态 个奥氏体晶粒内包含几个板条 次生者尺寸较小。在初生 群。同位向束内板条体之间为 片与奥氏体晶界之间,片 小角晶界,板条群之间为大角 间交角较大,互相撞击, 晶界。 形成显微裂纹。 位错网络 (缠结) 。 位错密度随 宽度约为 50Å 的细小孪晶,以中脊为中心组成相变孪晶区, 含碳量而增在,常为 0.3~0.9× 随 Ms 点降低,相变孪晶区增大。片的边缘部分为复杂的位 亚结构 12 3 10 cm/cm 有时也可见到少量 错组列。孪晶面为( 112 ) α ,孪晶方向为 [11-1]α 。 细小孪晶 . 降温成核,新的马氏体片(板条)只在冷却过程中产生。 -7 长大速度较低。一个板条体大 长大速度较高,一个片体大约在 10 秒内形成。 约在 10-4 秒内形成。 无“爆发性”转变,在小于 50%转变量内降温转变率约为 Ms 小于 0℃时有“爆发性” 转变。 新马氏体片不随温度下 形成过程 1%/℃。 降均匀产生, 而由于自触发效 应连继成群地(呈“Z ”字形) 在很小的温度范围内大量形 成,伴有 20 ~30℃的温升和响 声。 板 条
三、马氏体转变的无扩散性
实验测定出母相与新相成分一致 ; 马氏体形成速度极快,一片马氏体在5×10-55×10-7秒内生成; 碳原子在马氏体和奥氏体中的相对于铁原子保持不变的间隙位置 。
四、马氏体转变具有一定的位向关系和惯习面 马氏体转变时马氏体与奥氏体存在着严格的晶体学关系: 1、位向关系
(3)亚结构
亚结构主要是高密度的位错缠结构成的位错胞,位 错密度可高达 0.3 ~ 0.9×1012/cm2 ,板条边缘有少量孪 晶。从亚结构对材料性能而言,孪晶不起主要作用。
2、片状马氏体
形成片状马氏体的钢和合金:出现于中、高碳 钢中、高Ni的Fe-Ni合金中,WC>1.0%
片状马氏体的形成温度: MS≈200~100℃(WC≈1.0~1.4%) MS<100℃(WC≈1.4~2.0%)
(2)西山关系 {110} αˊ∥{111}γ ; <110> αˊ∥<112>γ
按西山关系, 马氏体在奥氏体中只 有 12种不同的空间取 向。
K—S关系与西山关系的关系
西山关系与 K-S 关系相比,晶面关系相同,晶向 关系相差5°16’
(3)G—T关系
1994 年, Grenigen 与 Troiano 在 Fe-NiC合金中发现,马氏体与奥氏体的位向接 近 K-S 关系,但略有偏差,其中晶面差 1 度,晶向差2度,称为G-T关系。