倒虹吸管设计计算

一、倒虹吸管总体布置（根据地形和当地需水量情况确定）

1.布置原则；13P

2.布置型式；{地面式（露天或浅埋式）、架空式}

3.管路布置；（斜管式和竖井式）

4.进口段布置；{渐变段、拦污栅、节制闸、连接段﹙进水口、通汽孔﹚、沉沙、冲沙及泄水设施}

5.出口段布置；（设消力池）

二、倒虹吸管的构造

1.管身构造；（钢筋混泥土管、钢管、铸铁管）

2.支承结构；（管座、镇墩、支墩）

三、倒虹吸管的水力计算

1.管道断面尺寸的确定；

①灌溉面积的确定：（根据土地利用参加够调整表查出整理后土地的灌溉面积。）

②补水量的计算：

项目区水田和旱地需水量除去项目区降雨量即为需补给水量。项目区分为水田和旱地，主要农作物为水稻、玉米、油菜，各种农作物所在区需水量不同。根据贵州省《灌溉用水定额》编制分区图：项目区属Ⅰ区，灌溉定额根据贵州省灌溉用水定额编制Ⅰ区水稻净定额为2703m/亩，毛灌溉定额为6443m/亩。

需水量公式

W M A n =??毛需

W 需—— 农业生产总需水量，3m ；

M 毛—— 综合毛灌溉定额，3m ；

A —— 灌溉面积，亩；

n —— 农作物复种指数，采用综合灌溉定额时，已经考虑了复种指数，可不再计入。

M M η=

净毛 M 净—— 作物净灌溉定额，3m /亩；

η—— 灌溉水利用系数。Ⅰ区渠系水利系数为

0.465；田间水利用系数为0.95，故灌溉水利用系数为0.465×0.95

得0.44。

③.流量计算根据当地全年水田需水量表、旱地需水量表和全年降雨量表查出全年需水量和降雨量的最大值和最小值，计算出最大补水量和最小补水量，以推出其流量。

④．确定尺寸；

o D （圆管）

o D —— 管道内径，m;

Q —— 倒虹吸管设计流量，3/m s ；

υ—— 设计流速，m/s 。

2.管壁厚度的拟定

取单位长度承受较大内水压力P 的管道

管壁中环向拉应力为

22o w o o o PD gHD t t θρσ==

以钢材的设计允许应力[]σ代替θσ；

经整理得： []2w o o gHD t ρ?σ≥ (mm)

w ρ—— 水的密度，1000kg/3m ;

H —— 内水压力，m 。初估计时水锤压力值按静水头的15﹪～30﹪。高水头取大值，低水头取小值；

?—— 焊缝系数，一般为0.90～0.95，双面对接焊缝取0.95，单面对接取0.90；

o D —— 压力钢管的内直径，m;

[]σ —— 钢管的设计允许应力，kpa 。查下表

钢材的允许应力[]σ

应力区

域

膜应力区局部应力区备注荷载组

合

基本特殊基本特殊 s σ为钢材屈服强度产生应

力的内

力轴力轴力轴力和弯矩轴力

轴力和

弯

(整理)倒虹吸设计

1. 引言 (4) 2. 设计依据文件和规范 (4) 3. 设计基本资料及主要参数 (4) 4 设计一般原则 (9) 5.布置要求与优化设计 (9) 6.水力计算 (11) 7.结构设计 (12) 8.有关构造、细部结构 (16) 9.观测设计 (16) 10.技术专题研究 (17) 11.工程量计算 (17) 12.应提供的设计成果 (17) .................

................. １引言格节河倒虹吸管是引汤灌区（电站或其他工程）的引汤引水渠上（桩号33＋800～36＋466）的输水（引水）建筑物，位于黑龙江省汤原县（市）胜利乡的格节河，对外交通为公路，距哈尔滨—罗北公路里程约 2 km 。按初步设计报告，本倒虹吸管经审定为：设计流量 17.31 m 3／s ，采用方形过水断面，管径（宽×高） 2.8×3 m ，根数 3 条，进出口设计水位差 0.54 m 。管体采用结构，设计最大水头 0.57m ，由进口段、管道、出口段及管道支承结构等建筑物组成，全长 242 m 。 2 2.1 (1)初步设计文件（包括补充文件）；一、概况引汤灌区位于汤旺河下游松花江的北岸，黑龙江省汤原县境内，引汤灌区近期灌区范围，西起引汤渠首，东至乌龙河合阿凌达河，南起汤旺河、松花江交界，北至阶地的夹长条状，区内地形西北、东南低，地面坡度在1/5000左右。近期灌区面积26.87万亩。二、工程地质引汤灌区的总干渠和干渠均布设在阶地的边缘。粘性土较厚，一般在2-4m 左右,其下层为中砂和砂砾石，除沟谷外地下水位较深，一般在4-6m ，大部分建筑物基础坐落在砂层上。根据地质剖面图显示从上而下4-8米均为含壤土的细砾层，垂直渗透系数0.0865厘米/秒，渗透损失较大，休止角为水上35.5°、水下34°。据《中国地震动参数区划图》（GB18306--2001），该区地震动峰值加速度0.05g ，相当于地震基本烈度为VI 度，地震动反应谱特征周期为0.35s 。属区域构造稳定区。依据《水工建筑物抗震设计规范》SL203-1997,采用基本烈度作为设计烈度，不进行抗震设计。三、总干渠36+466倒虹吸工程的格节河洪水按20年一遇洪水标准设计。按50年一遇洪水标准校核。工程级别为3级。抗滑稳定安全系数：基本组合1.25，特殊组合1.10. 四、水利要素：上下游水位、渠道比降、渠底高程、渠道边坡、渠道底宽、地面高程、设计流量等见表X (2)初步设计审批文件（包括对本工程的其他文件）； (3)技术设计任务书； (4)其它有关文件及资料。 2.2 主要设计规范 (1)SDJ12－78 水利水电枢纽工程等级划分及设计标准和补充规定（山区、丘陵区部分）（试行）； (2)SDJ217－87 水利水电枢纽工程等级划分及设计标准(平原、滨海部分）（试行）；

连续管钻井水力参数计算软件计算公式

N2 =$L$2-2*$M$2 Q2=$P$2/$N$2 R2=59.7/(2*Q2)^(8/7) 第一种情况直段长度盘管长度密度P n k a b △Pg 情况1 3500 0 清水1006 1 0.001 0.0786 0.25 0.024 R5=(LOG10(P5)+3.93)/50 R6 S5=(1.75-LOG10(P5))/7 S6 T5=0.0003767*($O5/1000)^0.8*($Q5*1000)^0.2*($S$2/60)^1.8 T6 C16=PI()*(($A16-2*$B16)^2-$L$2^2)/4 C17 D16=36/3600/$C16 D17 G16=$O$5*($A16-2*$B16-$L$2)*$D16/$Q$5 G17 H16=(1/(2*(1.8*LOG10($G16)-1.53)))^2 H17 E16=2*$H$16*$L$5*$O$5*$D16^2/($A16-2*$B16-$L$2)/1000000 E17 F16 =2*$H$16*$L$6*$O$5*$D16^2/($A16-2*$B16-$L$2)/1000000 F17 G20=($O$6*$D16^(2-$P$6)*($A16-2*$B16-$L$2)^$P$6/($Q$6*12^($P$6-1)))*( 4*$P$6/(3*$P$6+1))^$P$6 H20=16/G20 E20=2*$H20*$L$5*$O$6*$D16^2/($A16-2*$B16-$L$2)/1000000 F20=2*$H20*$L$6*$O$6*$D16^2/($A16-2*$B16-$L$2)/1000000 G2=($S$2/60000)/(PI()*$N$2^2/4) H2=$O$5*$N$2*$G2/$Q$5 K2=H2*($N$2/2/1.3)^0.5 K3=H3*($N$2/2/1.441)^0.5

(整理)倒虹吸管设计计算

倒虹吸管设计计算一、倒虹吸管总体布置（根据地形和当地需水量情况确定） 1.布置原则；13P 2.布置型式；{地面式（露天或浅埋式）、架空式} 3.管路布置；（斜管式和竖井式） 4.进口段布置；{渐变段、拦污栅、节制闸、连接段﹙进水口、通汽孔﹚、沉沙、冲沙及泄水设施} 5.出口段布置；（设消力池）二、倒虹吸管的构造 1.管身构造；（钢筋混泥土管、钢管、铸铁管） 2.支承结构；（管座、镇墩、支墩）三、倒虹吸管的水力计算 1.管道断面尺寸的确定； ①灌溉面积的确定：（根据土地利用参加够调整表查出整理后土地的灌溉面积。） ②补水量的计算：项目区水田和旱地需水量除去项目区降雨量即为需补给水量。项目区分为水田和旱地，主要农作物为水稻、玉米、油菜，各种农作物所在区需水量不同。根据贵州省《灌溉用水定额》编制分区图：项目区属Ⅰ区，灌溉定额根据贵州省灌溉用水定额编制Ⅰ区水稻净定额为2703m/亩，毛灌溉定额为6443m/亩。

需水量公式 W M A n =??毛需 W 需—— 农业生产总需水量，3 m ； M 毛—— 综合毛灌溉定额，3m ； A —— 灌溉面积，亩； n —— 农作物复种指数，采用综合灌溉定额时，已经考虑了复种指数，可不再计入。 M M η = 净毛 M 净—— 作物净灌溉定额，3m /亩； η—— 灌溉水利用系数。Ⅰ区渠系水利系数为 0.465；田间水利用系数为0.95，故灌溉水利用系数为0.465×0.95 得0.44。 ③.流量计算根据当地全年水田需水量表、旱地需水量表和全年降雨量表查出全年需水量和降雨量的最大值和最小值，计算出最大补水量和最小补水量，以推出其流量。 ④．确定尺寸； o D （圆管） o D —— 管道内径，m;

精馏塔设计流程

在一常压操作的连续精馏塔内分离水—乙醇混合物。已知原料的处理量为2000吨、组成为36%（乙醇的质量分率，下同），要求塔顶馏出液的组成为82%，塔底釜液的组成为6%。设计条件如下：操作压力 5kPa(塔顶表压)；进料热状况自选；回流比自选；单板压降≤0.7kPa；根据上述工艺条件作出筛板塔的设计计算。【设计计算】（一）设计方案的确定本设计任务为分离水—乙醇混合物。对于二元混合物的分离，应采用连续精馏流程。设计中采用泡点进料，将原料液通过预料器加热至泡点后送入精馏塔内。塔顶上升蒸气采用全凝器冷凝，冷凝液在泡点下一部分回流至塔内其余部分经产品冷却器冷却后送至储罐。该物系属易分离物系，最小回流比较小，故操作回流比取最小回流比的1.5倍。塔釜采用间接蒸汽加热，塔底产品经冷却后送至储罐。（二）精馏塔的物料衡算 1.原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分率 M=46.07kg/kmol 乙醇的摩尔质量 A M=18.02kg/kmol 水的摩尔质量 B

F x =18.002 .1864.007.4636.007.4636.0=+= D x =64.002 .1818.007.4682.007.4682.0=+= W x =024.002.1894.007.4606.007.4606.0=+= 2.原料液及塔顶、塔底产品的平均摩尔质量 F M =0.18×46.07+(1-0.18)×18.02=23.07kg/kmol D M =0.64×46.07+(1-0.64)×18.02=35.97kg/kmol W M =0.024×46.07+(1-0.024)×18.02=18.69kg/kmol 3.物料衡算以每年工作250天，每天工作12小时计算原料处理量 F = 90.2812 25007.2310002000=???kmol/h 总物料衡算 28.90=W D + 水物料衡算 28.90×0.18=0.64D+0.024W 联立解得 D =7.32kmol/h W =21.58kmol/h （三）塔板数的确定 1. 理论板层数T N 的求取水—乙醇属理想物系，可采用图解法求理论板层数。 ①由手册查得水—乙醇物系的气液平衡数据，绘出x —y 图，如图。 ②求最小回流比及操作回流比。采用作图法求最小回流比。在图中对角线上，自点e(0.18 , 0.18)作垂线ef 即为进料线（q 线），该线与平衡线的交点坐标为 q y =0.52 q x =0.18 故最小回流比为 min R =q q q D x y y x --=35.018 .0-52.052.0-64.0=3 取操作回流比为 R =min R =1.5×0.353=0.53 ③求精馏塔的气、液相负荷 L =RD =17.532.753.0=?=kmol/h V =D R )1(+=（0.53+1）20.1132.7=?kmol/h

倒虹吸计算书Word版

旧寨倒虹吸计算书一、基本资料设计流量：2.35 m3/s 加大流量：2.94 m3/s 进口渠底高程：1488.137m 进口渠宽：2.0m 进口渠道设计水深:1.31m 加大流量水深：1.56m 出口渠底高程：1487.220m 进口渠道设计水深:1.43m 加大流量水深：1.70m 进出口渠道形式：矩形进口管中心高程：1487.385m 出口管中心高程：1486.69m 管径DN：1.6m 二、设计采用的主要技术规范及书籍 1、《灌溉与排水工程设计规范》GB50288—99； 2、《水电站压力钢管设计规范》SL284—2003 3、《混凝土结构设计规范》SL/T191—96； 4、《水工建筑物抗震设计规范》DL5073—1997； 5、《小型水电站机电设计手册-金属结构》；。 6、《水力计算手册》

7、《倒虹吸管》三、进口段 1、渐变段尺寸确定 L=C(B1-B2) 或L=C1h； C取1.5～2.5； C1取3～5： h上游渠道水深；经计算取L=4m； 2、进口沉沙池尺寸确定 (1) 拟定池内水深H; H=h+T T=（1/3～1/4）h； T为进口渠底至沉沙池底的高差；取0.8m； (2) 沉沙池宽B B=Q/(Hv)； v池内平均流速0.25～0.5m/s；经计算取B=3.5m； (3) 沉沙池长L’ L’≥（4~5）h 经计算取L =8m； (4) 通气孔

通气孔最小断面面积按下式计算： P C KQ A △1265 ； A 为通气管最小断面面积m 2；Q 为通气管进风量，近似取钢管内流量，m 3/s ；C 为通气管流量系数；如采用通气阀，C 取0.5；无阀的通气管，C 取0.7；P △为钢管内外允许压力差，其值不大于0.1N/mm 2；K 为安全系数，采用K=2.8。经计算A=0.0294 m 2；计算管内径为0.194m ，采用D273(δ=6mm)的螺旋钢管。四、出口段倒虹吸管出口消力池，池长L 及池深T ，按经验公式： L=(3~4)h T ≥0.5D 0+δ+0.3 经计算取L =6m ，T=1.2m 。五、管身段本倒虹吸管采用Q235B 板钢管，经初步布置和拟定后量得钢管长约410m 。根据地形在全线设4座镇墩，初定钢管内径DN1600mm ，壁厚δ为14和16mm 。下面分别对倒虹吸进行水力计算、钢管和镇墩结构计算：（一）水力计算倒虹吸的过水能力及总水头损失按《灌溉与排水工程设计规范》附录N 所列公式计算： 1、倒虹吸的过水能力按下式计算

倒虹吸施工工艺设计

13.5 倒虹吸施工工艺标准 13.5.1工艺概述当水渠穿越道路等障碍时，利用连通器的原理，让水流在道路下面的封闭管道利用高差流过。这样流水和交通各行其道，互不干扰，这种管道像倒置的虹吸管，称为“倒虹吸”。因路堑边坡上倾斜管节在后期养护过程中不易于清淤及维修，在客专线设计中，倒虹吸均设计成水平管与竖井配合，其结构要素见图13.5.1。图13.5.1 倒虹吸结构要素 13.5.2作业容倒虹吸施工主要作业容有：基坑开挖、管座基础施工、管节吊装、竖井基础及竖井施工、基坑回填、出入口沟槽施工等。 13.5.3质量标准及验收法 1、倒虹吸水平管节各部位偏差及检验法应符合表13.5.3-1和13.5.3-2的规定，混凝土和砂浆强度应符合设计要求。

2、管身直顺，混凝土表面平整坚实，无蜂窝、麻面。 3、进、出口流水顺畅，整洁美观。表13.5.3-1 水平管节预制的允偏差和检验法检验数量：施工单位每10节检查不少于1节。检验数量：施工单位每座倒虹吸全部检查。 13.5.4工艺流程图倒虹吸施工工艺流程见图13.5.4。

图13.5.4 倒虹吸施工工艺流程图 13.5.5工序步骤及质量控制说明一、施工准备 1.技术准备 ⑴认真阅读和审核设计图纸及相关设计要求，熟悉并分析施工现场地质资料及水文情况，调查了解季节和地下水位的关系。 ⑵编制倒虹吸单项施工案，对开挖超过2m的深基坑，应编制安全专项施工组织设计，对开挖超过5m的深基坑，应组织相关专家进行案的评审后实施。 ⑶做好相关施工技术交底，并向作业人员进行技术交底和相关知识的培训教育。

⑷测量放样：平整场地后粗测倒虹吸的平面位置。 ⑸基坑开挖前认真阅读设计提供的地质资料及水文状况，掌握地下常水位及施工水位情况。 ⑹调查开挖区域及边地下管线分布情况，对影响施工的管线做好改移和保护案，重要管线需提前向有关部门提报施工案并取得批复。 2.材料准备 ⑴钢筋、钢材、水泥及混凝土粗骨料必须符合设计要求和具有产品质量证明。 ⑵预制管节一般采用离心式工艺施工，需外购，进场时检查各部位偏差必须在规允围，管节必须具有产品合格证和产品质量证明。 ⑶在采用泵送混凝土施工时，对需掺加的外加剂必须进行试验确定配合比，同时应具备产品质量证明。 3.机具准备倒虹吸施工需要的机械主要有：挖掘机、混凝土运输车、钢筋加工机具、木工机具、混凝土浇筑机具、管节吊装机具等。 4.作业条件 ⑴试验室符合资质条件，混凝土配合比、钢筋试验等报批工作已完成。 ⑵混凝土搅拌站安装调试完成，水泥、砂、等材料进场。 ⑶具备钢筋加工、存储和运输条件。 ⑷施工现场供水、供电条件达到开工要求。 ⑸施工技术人员和作业人员的培训学习、考核、技术交底工作已完成。 ⑹编制完成环境保护措施及具备使用功能的环保设备的运行条件。二、施工工艺 1.测量放样

倒虹吸设计

1. 引言 4 2. 设计依据文件和规范 . (4) 3. 设计基本资料及主要参数 . (4) 4 设计一般原则 . (9) 5. 布置要求与优化设计 . (9) 6. 水力计算 . (11) 7. 结构设计 . (12) 8. 有关构造、细部结构 . (16) 9. 观测设计 . (16) 10. 技术专题研究 . (17) 11. 工程量计算 . (17) 12. 应提供的设计成果 . (17)

1引言格节河倒虹吸管是引汤灌区（电站或其他工程）的引汤引水渠上（桩号33 + 800?36+ 466）的输水（引水）建筑物，位于黑龙江省汤原县（市）胜利乡的格节河，对外交通为公路，距哈尔滨—罗北公路里程约2 km。按初步设计报告，本倒虹吸管经审定为：设计流量17.31 m3/s,采用方形过水断面，管径（宽X高）2.8x 3_m，根数二 __________ 条，进出口设计水位差 0.54 m。管体采用结构，设计最大水头0.57m，由进口段、管道、出口段及管道支承结构等建筑物组成，全长 242 m。 2 设计依据文件和规范 2.1 有关本工程主要文件（1）初步设计文件（包括补充文件）；一、概况引汤灌区位于汤旺河下游松花江的北岸，黑龙江省汤原县境内，引汤灌区近期灌区范围，西起引汤渠首，东至乌龙河合阿凌达河，南起汤旺河、松花江交界，北至阶地的夹长条状，区内地形西北、东南低，地面坡度在 1/5000左右。近期灌区面积26.87万亩。二、工程地质引汤灌区的总干渠和干渠均布设在阶地的边缘。粘性土较厚，一般在2-4m左右,其下层为中砂和砂砾石，除沟谷外地下水位较深，一般在4-6m,大部分建筑物基础坐落在砂层上。根据地质剖面图显示从上而下4-8米均为含壤土的细砾层，垂直渗透系数0.0865厘米/秒，渗透损失较大，休止角为水上35.5 °、水下34°。据《中国地震动参数区划图》（GB18306--2001）,该区地震动峰值加速度 0.05g，相当于地震基本烈度为VI度，地震动反应谱特征周期为 0.35s。属区域构造稳定区。依据《水工建筑物抗震设计规范》SL203-1997,采用基本烈度作为设计烈度，不进行抗震设计。三、总干渠36+466倒虹吸工程的格节河洪水按 20年一遇洪水标准设计。按 50年一遇洪水标准校核。工程级别为3级。抗滑稳定安全系数：基本组合 1.25，特殊组合1.10. 四、水利要素：上下游水位、渠道比降、渠底高程、渠道边坡、渠道底宽、地面高程、设计流量等见表X （2）初步设计审批文件（包括对本工程的其他文件）；（3）技术设计任务书；（4）其它有关文件及资料。 2.2 主要设计规范（1） SDJ12 — 78 水利水电枢纽工程等级划分及设计标准和补充规定（山区、丘陵区部分）（试行）; （2） SDJ217 — 87水利水电枢纽工程等级划分及设计标准（平原、滨海部分）（试行）; （3） SDJ10 — 78① 水工建筑物抗震设计规范（试行）; （4） SDJ20-78②水工钢筋混凝土结构设计规范（试行）; （5）SDJ207-82 水工混凝土施工规范；（6）SD303-88 水电站进水口设计规范（试行）； 2.3 主要参考资料 [1]《水工建筑物》第三版天津大学

倒虹吸工程施工设计方案

贵塘（S206象山至金屯、X203金屯至塘湾）公路改建工程开工报告倒虹吸承包单位：中煤建设集团有限公司监理单位：虎门技术咨询有限公司日期：2016年4月25日

贵塘（S206象山至金屯、X203金屯至塘湾）公路改建工程倒虹吸施工方案编制：审核：批准：中煤建设集团有限公司贵塘（S206象山至金屯、X203金屯至塘湾）公路改建工程经理部二〇一六年四月二十五日

目录一、施工技术方案及工艺流程 (1) 1.1、工程概况 (1) 1.2、适用围 (1) 1.3、施工技术方案 (1) 二、质量保证体系 (1) 2.1质量管理体系 (3) 2.2工程质量保证措施 (4) 三、安全、文明、环保保证措施 (5) 3.1安全保证措施 (5) 3.2环境保护措施 (6) 3.3文明施工保证措施 (7) 3.4、现场施工规化管理 (7) 3.5、材料堆放要求 (7) 四、施工进度安排 (8) 五、机械、材料进场情况和计划安排 (8) 六、附件............................................................. 错误!未定义书签。

一、施工技术方案及工艺流程 1.1、工程概况倒虹吸1-Φ0.75共计11道，合计369.14m。本项目倒虹吸地基基底换填砂砾垫层，洞口井身、井基础采用C20混凝土，竖井砼井基采用C15混凝土。涵洞全长围每4～6m设置一道沉降缝，沉降缝贯穿整个涵身断面，缝用沥青麻絮或不透水材料填塞，沉降缝与涵洞中心线垂直，填挖交界处及基底土石交界处均设置沉降缝。本项目倒虹吸涵顶以上及涵身两侧在不小于2倍孔径围的填土分层对称夯实，压实度要求达到96%。 1.2、适用围本方案适用于所有倒虹吸施工。 1.3、施工技术方案 1、倒虹吸施工工艺及方法 ⑴工艺流程倒虹吸模管采用整体型钢筋混凝土圆涵，外套管、竖井、出入口矩形槽现场浇注，明挖基础采用机械开挖，人工清理。倒虹吸施工工艺流程见图1。 ⑵工艺方法 ①基础开挖及处理开挖前先进行精密、准确放线，并复核无误后方可施工。基坑开挖采用机械开挖辅助人工施工，机械开挖至设计高程以上20cm 左右时，采取人工开挖、凿除，以免影响地基稳固。挖至设计标高后，清

精馏塔工艺工艺设计方案计算

第三章精馏塔工艺设计计算塔设备是化工、石油化工、生物化工、制药等生产过程中广泛采用的气液传质设备。根据塔内气液接触构件的结构形式，可分为板式塔和填料塔两大类。板式塔内设置一定数量的塔板，气体以鼓泡或喷射形势穿过板上的液层，进行传质与传热，在正常操作下，气象为分散相，液相为连续相，气相组成呈阶梯变化，属逐级接触逆流操作过程。本次设计的萃取剂回收塔为精馏塔，综合考虑生产能力、分离效率、塔压降、操作弹性、结构造价等因素将该精馏塔设计为筛板塔。 3.1 设计依据[6] 3.1.1 板式塔的塔体工艺尺寸计算公式（1）塔的有效高度 T T T H E N Z )1( -= （3-1）式中 Z –––––板式塔的有效高度，m ； N T –––––塔内所需要的理论板层数； E T –––––总板效率； H T –––––塔板间距，m 。（2）塔径的计算 u V D S π4= （3-2）式中 D –––––塔径，m ； V S –––––气体体积流量，m 3/s u –––––空塔气速，m/s u =（0.6~0.8）u max （3-3） V V L C u ρρρ-=max （3-4）式中 L ρ–––––液相密度，kg/m 3

V ρ–––––气相密度，kg/m 3 C –––––负荷因子，m/s 2 .02020?? ? ??=L C C σ （3-5）式中 C –––––操作物系的负荷因子，m/s L σ–––––操作物系的液体表面张力，mN/m 3.1.2 板式塔的塔板工艺尺寸计算公式 (1) 溢流装置设计 W OW L h h h += (3-6) 式中 L h –––––板上清液层高度，m ； OW h –––––堰上液层高度，m 。 3 2100084.2??? ? ??=W h OW l L E h （3-7）式中 h L –––––塔内液体流量，m ； E –––––液流收缩系数，取E=1。 h T f L H A 3600= θ≥3~5 (3-8) 006.00-=W h h (3-9) ' 360000u l L h W h = (3-10) 式中 u 0ˊ–––––液体通过底隙时的流速，m/s 。 (2) 踏板设计开孔区面积a A ： ??? ? ??+-=-r x r x r x A a 1222sin 1802π （3-11）

倒虹吸管的水力计算

倒虹吸管的水力计算倒虹吸水力计算(钢管D=1.8m) 1、初拟管道直径设计流量Q 6.710 倒虹吸总长度L 334.410 材料糙率n 0.012 初选流速v' 2.650 初选过水断面面积w' 2.532 初选管道直径D' 1.796 确定出管道直径D 1.800 设计流速v 2.637 相应过水断面面积w 2.543 2、水头损失R=D/4 0.450 (1)沿程水头损失 2λ=8g/c 0.015 2 hf,λL*v/(4R*2g) 0.971 (2)局部水头损ζ0.250 j进口失 ζ0.100门槽拦污栅栅条厚度s 0.030 拦污栅间距b 0.100 拦污栅与水平面夹角a 80.000

栅条形状系数β0.760 ζ,β(s/b)sina 0.150拦污栅弯道损失:ζ弯道0.324 =0.073+0.073+0.073+0.071+0.034 ζ0.100旁通管(单个为0.1) w 9.560渠 w/w 0.266管渠 ζ0.540出口 ζ0.100进人孔总局部水头损失系数?ζj 1.564 2总局部水头损失hj,?ζv/2g 0.554 j 总水头损失z,hj+hf 1.525 允许水头损失1.990 0.53、校核流量Q,w(2gz)/(λL/D+?ζ) 6.707 j 所选管径能满足要求倒虹吸水力计算(预应力砼管D=1.8m) 1、初拟管道直径设计流量Q 6.710 倒虹吸总长度L 334.410 材料糙率n 0.015 初选流速v' 2.650 初选过水断面面积w' 2.532

初选管道直径D' 1.796 确定出管道直径D 1.800 设计流速v 2.637 相应过水断面面积w 2.543 2、水头损失R=D/4 0.450 沿程水头损失C=R/n 58.359 2λ=8g/c 0.023 2 hf,λL*v/(4R*2g) 1.517 (2)局部水头损失ζ0.250 j进口 ζ0.100门槽拦污栅栅条厚度s 0.030 拦污栅间距b 0.100 拦污栅与水平面夹角a 80.000 栅条形状系数β0.760 ζ,β(s/b)sina 0.150拦污栅弯道损失:ζ弯道0.324 =0.073+0.073+0.073+0.071+0.034 ζ0.100旁通管(单个为0.1) w 9.560渠 w/w 0.266管渠 ζ0.540出口 ζ0.100进人孔

钢筋混凝土倒虹吸管设计大纲范本

FJD FJD34280 钢筋混凝土倒虹吸管设计大纲范本水利水电勘测设计标准化信息网 1998年8月 1

工程技术设计阶段钢筋混凝土倒虹吸管技术设计大纲主编单位: 主编单位总工程师: 参编单位: 主要编写人员: 软件开发单位: 软件编写人员: 勘测设计研究院年月 2

目次 1. 引言 (4) 2. 设计依据文件和规范 (4) 3. 设计基本资料及主要参数 (4) 4 设计一般原则 (9) 5.布置要求与优化设计 (9) 6.水力计算 (11) 7.结构设计 (12) 8.有关构造、细部结构 (16) 9.观测设计 (16) 10.技术专题研究 (17) 11.工程量计算 (17) 12.应提供的设计成果 (17) 3

4 １引言倒虹吸管是灌区（电站或其他工程）的引水渠上（桩号×＋××× ～ ×＋×××）的输水（引水）建筑物，位于省县（市）乡的，对外交通为，距的公路里程约 km 。按初步设计报告，本倒虹吸管经审定为：设计流量 m 3 ／s ，采用形过水断面，管径（宽×高） m ，根数条，进出口设计水位差 m 。管体采用结构，设计最大水头 m ，由进口段、管道、出口段及管道支承结构等建筑物组成，全长 m 。 2 2.1 (1)初步设计文件（包括补充文件）； (2)初步设计审批文件（包括上级机关对本工程的其他文件）； (3)技术设计任务书； (4)其它有关文件及资料（如会议纪要、专题论证报告及其它部门的文件）。 2.2 主要设计规范 (1)SDJ12－78 水利水电枢纽工程等级划分及设计标准和补充规定（山区、丘陵区部分）（试行）； (2)SDJ217－87 水利水电枢纽工程等级划分及设计标准(平原、滨海部分）（试行）； (3)SDJ10－78① 水工建筑物抗震设计规范（试行）； (4)SDJ20-78 ② 水工钢筋混凝土结构设计规范（试行）； (5)SDJ207-82 水工混凝土施工规范； (6)SD303-88 水电站进水口设计规范（试行）； 2.3 ［1］刘启钊等.水工设计手册第七卷.第三十四章压力管道.水利电力出版社 .1989.5 ［2］陈济群.水工设计手册第8卷.第四十章渠系建筑物.水利电力出版社 .1984.11 ［3］余际可等.倒虹吸管(第二版).水利电力出版社 .1993.6 ［4］华东水利学院等.水工钢筋混凝土结构(下册).水利电力出版社 .1975.10 ［5］武汉水利电力学院水力学教研室.水力计算手册.水利电力出版社 .1980.12 3 设计基本资料及主要参数 3.1 ①范本是按SDJ10-78编写的，如用新规范DL5073-1997，则有关内容需作相应修改。 ②范本是按SDJ20-78编写的，如用新规范SL/T191-96(或DL/T5057-1996)，则有关内容需作相应修改。

倒虹吸管水力计算书

倒虹吸管水力计算书项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、示意图：二、基本设计资料 1．依据规范及参考书目：武汉大学水利水电学院《水力计算手册》（第二版）华东水利学院《水工设计手册》（第二版）中国水利水电出版社《灌区建筑物的水力计算与结构计算》（熊启钧编著）2．计算参数：计算目标: 已知流量及管径，求水头损失L。设计流量Q = 20.000 m3/s 倒虹吸管断面形状：圆形；孔口数量：3孔倒虹吸管孔直径D = 2.000m 管身长度L = 220.00m，斜管段边坡1 : 4.00 弯管中心半径R = 2.00倍管径，管身粗糙系数n = 0.0140 上游渠道流速V1 = 0.700 m/s，下游渠道流速V2 = 0.700 m/s 门槽局部水头损失系数ξ4 = 0.050，管进口局部水头损失系数ξ5 = 0.200 三、计算过程门槽局部水头损失系数ξ4 = 0.050。管进口局部水头损失系数ξ5 = 0.200 斜管段边坡1:4.00，相应弯道中心的圆心角为: α = tan-1(1/4.00) = 14.036° 弯道中心半径R＝2.00D，每个弯道的局部水头损失为: ξ6 = [0.131+0.1632(H/R)3.5+(α/90)1/2 = {0.131+0.1632×[2.000/(2.00×2.00)]3.5}×(14.036/90)1/2=0.057 管身流速为：V管= Q/*3×π×(D/2)2] = 20.000/[3×3.14×(2.000/2)2] = 2.122 m/s 管出口局部水头损失系数为:

倒虹管专项工程施工设计方案

目录一、编制依据 (2) 二、工程概况 (2) 三、施工准备 (2) 四、施工顺序 (2) 五、施工方法 (3) 六、其它措施 (8)

一、编制依据

1.1编制依据（1）《工程建设标准强制性条文（城市建设工程部分）》；（2）《给排水管道工程施工及验收规范》（GB50268-2008）；（3）《给排水构筑物工程施工及验收规范》（GB50141-2008）；（4）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）；（5）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）；（6）《重庆市南川区东城污水处理厂及配套干管工程土建及安装调试工程》图纸及初步设计会审专家组意见，中国市政工程中南设计研究总院有限责任公司；（7）图中坐标系采用北京坐标系。二、工程概况工程概况: 该工程建设内容包括污水处理厂及配套干管；服务范围：主要是收集隆化片区新城区、永隆山片区、北固片区、东胜片区及等区域内即将产生的城市污水，服务城市建成区面积约为9.23k ㎡；厂区建设规模：近期（2020年）2.0万m3/天，规划期末（2025年）达4.0万m3/天。此次范围为：厂区按近期建设规模实施，管网按远期综合考虑。

配套干管包含A线（凤咀江河截污干管，管道全长约12.58km，其中含顶管1.997km）和B线（龙岩河截污干管，管道全长约 1.3km，其中含顶管1.019km），管径为DN600~1000，总长度为13.88km，1#倒虹管：WA-101~WA-102，采用两根D480x8过河倒虹管，一用一备，2#倒虹管WA-171~WA-172，采用两根 D630x8过河倒虹管，一用一备，3#倒虹管WA-238~WA-239，采用两根D720x10过河倒虹管，一用一备。三、施工准备工程开工前，进行以下的测设工作：核对水准点、建立临时水准点；核对接入原有管道的高程；测设管道坡度、管道中心线、开挖沟槽边线及附属构筑物的位置；堆土堆料界限及其它临时用地范围；测量原地面标高，制作土方横断面图，并送交监理审核。四、施工顺序施工顺序流程图如下：围堰施工基坑支护钢管管沟土方开挖及运输垫层基础管道安装接管、稳管井室砌筑闭水试验回填和扫尾五、施工方法

连续油管钻井水力参数理论计算

连续油管钻井水力计算实例分析一、计算原始参数 CT 规格：" 78 73 4.8(20.188")3500mm m φ???，级别CT80。滚筒尺寸（底径x 内宽x 轮缘）：260024504200mm φφ?? 采用老井加深工艺，原井筒1500m （5-1/2”和7”套管）加深钻井1000m 和2000m ，参考大量实例，钻头采用4-3/4”和6-1/8’牙轮钻头或PDC 钻头，螺杆马达采用3-3/4”和4-3/4”规格。钻井液采用清水和一种水基泥浆（ULTRADRIL 钻井液），其流体参数为： ρl =1180kg/m 3，n=0.52564，k=0.8213Pa.s n ，粘度为45.5mPa.s 。二、泵压计算 P P P P P P P =?+?+?+?+?+?泵工具CT 直管汇钻头环空CT 盘（一）管内压降计算模型 CT 内流体的摩阻损失通常表示为压力降低的形式，即： 2 2f L v P f d ρ?= 中L 和d 分别是管长和管径，v 是管内的平均速度，f 是范宁Fanning 摩擦因子，它与流体的雷诺数、管壁的粗糙度等因素有关。（二）清水（牛顿流）介质管内摩阻计算 1.雷诺数计算及狄恩数计算 e R d N ρν μ = 式中，N Re 为雷诺数，无量纲； ρ为液体密度，kg/m 3； ν为循环介质在管路中的平均流速，m/s ； d 为模拟连续油管内径，m ； μ为牛顿流体的动力粘度，Pa*s ；狄恩数(Dean)是研究弯管流动阻力的基本无量纲数：

De N N = 其中r 0为连续油管内径，R 为连续油管弯曲半径，N Re 为雷诺数。 2.直管摩阻系数计算模型（1）层流对于直管，范宁摩阻系数可用如下公式计算： Re 16 SL f N = （2）紊流对管内单向流摩阻系数公式进行了分析，当不考虑管粗糙度，在紊流光滑区（3*103

浅谈倒虹管工艺设计与技术要求

浅谈倒虹管工艺设计与技术要求摘要：排水管渠遇到河流、山涧、洼地、地下构筑物、铁路等天然或人为的障碍物的阻隔等障碍物时，需采用倒虹吸方式通过。本文根据相关规范和设计手册对倒虹管道的设计要点进行了分析和总结，并将其应用到倒虹管实例的设计与计算中，提出应对倒虹管道漏水、堵塞及清疏的几点建议。关键词：倒虹管设计要点水力计算实例 0 引言现今，随着城市化进程的加快，作为城市发展先导的市政基础设施建设是必不可少的。市政配套设施建设与城市化建设同步以至超前，有效的保证城市的正常运行和发展。在市政管网的实施过程中，由于河流、山涧、洼地、地下构筑物、铁路等天然或人为的障碍物的阻隔，管道不能按平坦地区的坡度和高程进行施工，而是以下凹的折线方式从障碍物下通过，这就是倒虹吸管道。 1. 倒虹管道的设计要点（1）在地形、地质条件允许的情况下，倒虹管道的轴线尽可能与障碍物正交，管轴线的平面布置应在一条直线上，以减少管道的长度，降低投资。（2）通过河道的倒虹管，一般不宜少于两条；通过谷地、旱沟或小河的倒虹管可采用一条。通过障碍物的倒虹管，尚应符合与该障碍物相交的有关规定。（3）倒虹管形式有多折型和凹字型两种，应根据具体情况来选用适合的倒虹管形式。多折型适用于河面与河滩较宽阔，河床深度较大的情况，需用大开挖施工，所需施工面较大；凹字型适用于河面与河滩较窄，或障碍物面积与深度较小的情况，可用大开挖施工，有条件时还可用顶管法施工。凹字型倒虹管在日本与我国华东地区广为应用，效果良好。（4）管材管径选择：目前在倒虹管道中常用的管材有预应力钢筋混凝土管、钢管，，倒虹管一般采用钢管、钢筋混凝土管，近年来由于新型管材的发展，像预应力钢筒混凝土管、玻璃钢管、玻璃钢夹砂管等新型管材也在倒虹设计中得到了应用。倒虹管道最小管径宜为200mm。（5）管内设计流速应大于0.9m/s，并应大于进水管内的流速，当管内设计流速不能满足上述要求时，应增加定期冲洗措施，冲洗时流速不应小于1.2m/s。设计建议推荐流速为1.2~1.5m/s。（6）倒虹管的管顶距规划河底距离一般不宜小于1.0 m，通过航运河道时，其位置和管顶距规划河底距离应与当地航运管理部门协商确定，并设置标志，遇冲刷河床应考虑防冲措施；

精馏塔计算方法

目录 1 设计任务书 (1) 1.1 设计题目……………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 1.2 已知条件……………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 1.3设计要求………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 2 精馏设计方案选定 (1) 2.1 精馏方式选择………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 2.2 操作压力的选择………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 2.4 加料方式和加热状态的选择…………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 2.3 塔板形式的选择………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 2.5 再沸器、冷凝器等附属设备的安排…………………………………………………………………………………………………………………………………………… 2.6 精馏流程示意图………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 3 精馏塔工艺计算 (2) 3.1 物料衡算………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 3.2 精馏工艺条件计算……………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 3.3热量衡算………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 4 塔板工艺尺寸设计 (4) 4.1 设计板参数………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………

钻井常用计算公式

第四节钻井常用计算公式一、井架基础的计算公式（一）基础面上的压力 P 基= 式中： P 基——基础面上的压力，MPa ； n ——动负荷系数（一般取1.25~1.40）； Q O ——天车台的负荷=天车最大负荷+天车重量，t ； Q B ——井架重量，t ；（二）土地面上的压力 P 地=P 基+W 式中：P 地——土地面上的压力，MPa; P 基——基础面上的压力，MPa; W ——基础重量，t （常略不计）。（三）基础尺寸 1、顶面积F 1= 式中：F 1——基础顶面积，cm2； B 1——混凝土抗压强度（通常为 28.1kg/cm2=0.281MPa) 2、底面积F 2= 式中：F 2——基础底面积，cm 2； B 2——土地抗压强度，MPa ； P 地——土地面上的压力，MPa 。 3、基础高度式中：H ——基础高度，m ； F2、F1分别为基础的底面积和顶面积，cm 2； P 基——基础面上的压力，MPa ； nQ O +Q B 4 P B P B

B3——混凝土抗剪切强度（通常为3.51kg/cm2=0.351MPa）。（二）混凝土体积配合比用料计算 1、计算公式配合比为1∶m∶n=水泥∶砂子∶卵石。根据经验公式求每1m3混凝土所需的各种材料如下： 2、混凝土常用体积配合比及用料量，见表1-69。混凝土用途体积配合比每立方米混凝土每立方米砂子每立方米石子每1000公斤水尼水泥 kg 砂子 m3 石子 m3 水泥 kg 石子 m3 混凝土 m3 水泥 kg 砂子 m3 混凝土 m3 砂子 m3 石子 m3 混凝土 m3 1.坚硬土壤上的井架脚，小基墩井架脚，基墩的上部分。 1∶2∶4 335 0.45 0.90 744 2 2.22 372 0.5 1.11 1.35 2.70 2.99 2.厚而大的突出基墩。 1∶2.5∶5 276 0.46 0.91 608 2 2.20 304 0.5 1.10 1.57 3.10 3.63 3.支承台、浇灌坑穴及其他。 1∶3∶6 234 0.46 0.93 504 2 2.15 253 0.5 1.08 2.0 4.0 4.27 4.承受很大负荷和冲击力的小基墩。 1∶1∶2 585 0.39 0.78 1500 2 2.56 750 0.5 1.28 0.67 1.34 1.71 5.承受负荷不大的基墩。 1∶4∶8 180 0.48 0.96 375 2 2.08 188 0.5 1.04 2.70 5.40 5.60 二、井身质量计算公式（一）直井井身质量计算 1、井斜角全角变化率

精馏塔的设计详解-共21页

目录一.前言 (3) 二.塔设备任务书 (4) 三.塔设备已知条件 (5) 四.塔设备设计计算 (6) 1、选择塔体和裙座的材料 (6) 2、塔体和封头壁厚的计算 (6) 3、设备质量载荷计算 (7) 4、风载荷与风弯距计算 (9) 5、地震载荷与地震弯距计算 (12) 6、偏心载荷与偏心弯距计算 (13) 7、最大弯距计算 (14) 8、塔体危险截面强度和稳定性校核 (14) 9、裙座强度和稳定性校核 (16) 10、塔设备压力试验时的应力校核 (18) 11、基础环设计 (18) 12、地脚螺栓设计 (19) 五.塔设备结构设计 (20) 六.参考文献 (21) 七.结束语 (21)

前言苯(C6H6)在常温下为一种无色、有甜味的透明液体，并具有强烈的芳香气味。苯可燃，有毒，也是一种致癌物质。它难溶于水，易溶于有机溶剂，本身也可作为有机溶剂。苯具有的环系叫苯环，是最简单的芳环。苯分子去掉一个氢以后的结构叫苯基，用Ph表示。因此苯也可表示为PhH。苯是一种石油化工基本原料。苯的产量和生产的技术水平是一个国家石油化工发展水平的标志之一。甲苯是有机化合物，属芳香烃，分子式为C6H5CH3。在常温下呈液体状，无色、易燃。它的沸点为110．8℃，凝固点为－95℃，密度为0．866克／厘米3。甲苯不溶于水，但溶于乙醇和苯的溶剂中。甲苯容易发生氯化，生成苯—氯甲烷或苯三氯甲烷，它们都是工业上很好的溶剂；它还容易硝化，生成对硝基甲苯或邻硝基甲苯，它们都是染料的原料；它还容易磺化，生成邻甲苯磺酸或对甲苯磺酸，它们是做染料或制糖精的原料。甲苯的蒸汽与空气混合形成爆炸性物质，因此它可以制造梯思梯炸药。甲苯与苯的性质很相似，是工业上应用很广的原料。但其蒸汽有毒，可以通过呼吸道对人体造成危害，使用和生产时要防止它进入呼吸器官。苯和甲苯都是重要的基本有机化工原料。工业上常用精馏方法将他们分离。精馏是分离液体混合物最早实现工业化的典型单元操作，广泛应用于化工，石油，医药，冶金及环境保护等领域。它是通过加热造成汽液两相体系，利用混合物中各组分挥发度的差别实现组分的分离与提纯的目的。实现精馏操作的主要设备是精馏塔。精馏塔主要有板式塔和填料塔。板式塔的核心部件为塔板，其功能是使气液两相保持密切而又充分的接触。塔板的结构主要由气体通道、溢流堰和降液管。本设计主要是对板式塔的设计。