抗冲切验算部分
独立基础抗冲切验算
独立基础抗冲切验算
独立基础抗冲切验算是指在工程施工中，针对土壤所能承受的冲
击和剪切力，对独立基础的承载能力进行验证计算的过程。
下面我们
来介绍独立基础抗冲切验算的具体步骤。
步骤一：确定基础的材料、尺寸和荷载情况，包括基础的长、宽、厚度、深度和荷载类型等。
步骤二：根据土壤的承载能力、地下水位等条件，选定适当的地
基基础系数，如极限承载力、侧阻力等。
步骤三：根据基础的几何形状和应力分布情况，计算出基础的抗
冲切能力和抗剪切能力。
步骤四：对基础的计算值进行验算，验证其是否符合规范要求，
如地基基础工程设计规范等。
步骤五：如计算值不符合规范要求，则需要进行基础加固或者重
新设计的调整。
总之，独立基础抗冲切验算是保证基础施工质量和耐久性的关键
一步，在进行施工前一定要认真进行验算和设计，以免造成基础沉降、开裂等施工质量问题。
浅基础抗冲切验算
浅基础抗冲切验算浅基础是建筑工程中常见的基础形式之一，其结构简单，施工方便，在一些土质条件较好的地区得到了广泛应用。
然而，在特定的工程条件下，浅基础往往需要进行抗冲切验算，以保证其稳定性和安全性。
抗冲切验算是指对浅基础在受到冲切力作用下的稳定性进行评估和验证的过程。
冲切力是指土体在外力作用下产生的剪切力，它会对浅基础产生不利影响，可能导致基础的倾倒、滑移或破坏。
抗冲切验算的主要目的是确定浅基础的尺寸和形状，以满足工程的稳定性要求。
以下是进行浅基础抗冲切验算时需要考虑的几个关键因素：1. 土体的力学性质：首先需要了解土体的力学性质，包括土体的黏聚力、内摩擦角和抗剪强度等参数。
这些参数可以通过室内实验或现场测试获得，为后续的抗冲切验算提供基础数据。
2. 冲切力的计算：冲切力是浅基础的受力分析的关键，它与土体的承载能力、基础尺寸和荷载大小等因素有关。
冲切力的计算通常采用极限平衡法或弹性有限元法等方法，根据具体情况选择合适的计算方法进行分析。
3. 基础的尺寸和形状：基础的尺寸和形状是决定抗冲切能力的重要因素。
一般来说，增加基础的面积和深度可以提高其抗冲切能力。
同时，合理选择基础的形状，如圆形、方形或矩形等，也能有效提高基础的稳定性。
4. 抗冲切措施：在某些情况下，为了增加浅基础的抗冲切能力，还可以采取一些增强措施。
例如，在基础底部设置抗冲切槽，增加土体的阻力；或者采用加固材料，如钢筋混凝土等，提高基础的强度和刚度。
需要注意的是，进行浅基础抗冲切验算时，还应考虑其他因素的影响，如土体的含水量、地震作用、周围环境的变化等。
这些因素可能会对基础的稳定性产生重要影响，需要在设计和施工中予以充分考虑。
浅基础抗冲切验算是保证工程基础稳定性和安全性的重要环节。
通过合理选择基础尺寸和形状、计算冲切力以及采取相应的增强措施，可以有效提高浅基础的抗冲切能力，确保工程的长期稳定运行。
因此，在实际工程中，必须进行抗冲切验算，并根据验算结果进行相应的设计和施工，以确保工程的质量和安全。
独立基础抗冲切验算
独立基础抗冲切验算
独立基础抗冲切验算是针对建筑结构中使用独立基础而设计的一项验算。
独立基础的使用是为了承受建筑结构所受到的冲切力、扭矩力和支撑力等。
验算的主要内容包括：
1. 基础底面的承载能力计算，包括基础底面的土壤抗剪强度、基础底面的自重和建筑结构的荷载等。
2. 基础上部的承载能力计算，包括基础上部的梁柱的自重和建筑结构的荷载等。
3. 确定基础的尺寸和深度，包括基础的宽度、长度、深度等。
4. 对基础是否足够强度进行验证，包括梁柱在基础上的冲切力、扭矩力和支撑力等。
5. 对基础底面是否足够稳定进行验证，包括土壤承载能力的验算和基础底面的稳定性验算等。
验算的结果应能满足建筑结构的强度和稳定性需求，同时还需符合相关设计规范和标准的要求。
抗冲切验算
1、承台底面积验算轴心受压基础基底面积应满足S=23.56≥(P k+G k)/f c=(171.77+176.7)/14.3=0.024m2。
（满足要求）2、承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。
计算简图如下：应满足如下要求式中 P j ---扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，P j=P/S=360.717/23.56=15.311kN/m2；βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，本例取B hp=1；h0---基础冲切破坏锥体的有效高度，取h0=300-35=265mm；A l---冲切验算时取用的部分基底面积，A l=3.8×2.475=9.405m2；a m ---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；a t---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；a b---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；a b=a+2h0=0.65+2×0.265=1.18ma m=(a t+a b)/2=(0.65+1.18)/2=0.915mF l＝P j×A l=15.311×9.405=143.996kN0.7βhp f t a m h0=0.7×1×1.43×915×265/1000=242.717kN≥143.996kN，满足要求！3、承台底部配筋计算属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：式中 M1,M2--任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1------任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.775m；l,b-----基础底面的长和宽；p max,p min-----相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，p max=p min=(360.717+212.04)/23.56=24.311kN/m2；p-----相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=p max=24.311kN/m2；G-----考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35G k，G k为基础标准自重，G=1.35×176.7=238.545kN；M1=2.7752/12×[(2×6.2+0.65)×(24.311+24.311-2×238.545/23.56)+(24.311-24.311)×6.2]=237.592kN·m;M2=(6.2-0.65)2/48×(2×3.8+0.65)×(24.311+24.311-2×238.545/23.56)=150.202kN·m;基础配筋计算式中 a1----砼强度等级不超过C50，取a1=1；1-1截面：αs=|M|/(a1f c bh02)=237.59×106/(1.00×14.30×6.20×103×265.002)=0.03 8；ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.038)0.5=0.039；γs=1-ξ/2=1-0.039/2=0.981；A s=|M|/(γs f y h0)=237.59×106/(0.981×300.00×265.00)=3047.89 mm2。
抗冲切验算
抗冲切验算1、承台底面积验算轴心受压基层应满足s=23.56≥(pk+gk)/fc=(171.77+176.7)/14.3=0.024m2。
（满足要求）2.承台冲切承载力验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。
计算简图如下：应满足以下要求：式中pj---扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，pj=p/s=360.717/23.56=15.311kn/m2；βHP——受冲孔承载力影响的截面高度影响系数，本例中BHP=1；H0——地基冲裁破坏锥的有效高度，取值为H0= 300～35＝265mm；al---冲切验算时取用的部分基底面积，al=3.8×2.475=9.405m2；Am——冲孔破坏锥体最不利侧的计算长度；at---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；AB——冲孔破坏锥最不利侧斜截面下侧长度在基础底部区域内；ab=a+2h0=0.65+2×0.265=1.18mam=（at+ab）/2=（0.65+1.18）/2=0.915mfl＝pj×al=15.311×9.405=143.996kn0.7βhpftamh0=0.7×1×1.43×915×265/1000=242.717kn≥143.996kn，满足要求！3.承台底部配筋计算属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：式中M1，M2——与荷载效应的基本组合相对应的任何截面1-1和2-2处的弯矩设计值；a1------任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.775m；l,b-----基础底面的长和宽；PMAX，Pmin——地基底部边缘最大和最小基础反应的设计值，对应于荷载效应的基本组合；pmax=pmin=(360.717+212.04)/23.56=24.311kn/m2；对应于荷载效应基本组合的地基下底1-1地基反力P值设计值P= PMAX＝24.311KN/M2；g-----考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，g=1.35gk，gk为基础标准自重，g=1.35×176.7=238.545kn；m1=2.7752/12×[（2×6.2+0.65）×（24.311+24.311-2×238.545/23.56）+（24.311-24.311）×6.2]=237.592knm；m2=(6.2-0.65)2/48×(2×3.8+0.65)×(24.311+24.311-2×238.545/23.56)=150.202knm;地基加固计算式中a1----砼强度等级不超过c50，取a1=1；1-1截面：αs=|m |/（a1fcbh02）=237.59×106/（1.00×十四点三零×六点二零×一百零三×265.002）=0.038ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.038)0.5=0.039；γs=1-ξ/2=1-0.039/2=0.981；as=|m |/（γsfyh0）=237.59×106/（0.981×三百×265.00）=3047.89mm22-2截面：αs=|m |/（a1fcbh02）=150.20×106/（1.00×十四点三零×三点八零×一百零三×265.002）=0.039ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.039)0.5=0.040；γs=1-ξ/2=1-0.040/2=0.980；as=|m |/（γsfyh0）=150.20×106/（0.980×三百×265.00）=1928.05mm2。
楼板抗冲切验算公式
楼板抗冲切验算公式
楼板抗冲切验算公式是用于确定楼板的抗冲切能力的一种计算公式。
楼板作为建筑结构中的平面构件，承担着承载荷载和传递荷载的重要作用。
在设计楼板时，为了确保其在受到冲切力作用时不发生失稳和破坏，需要进行相应的验算。
抗冲切验算是通过计算楼板的抗冲切承载力与冲切力之间的关系来评估楼板的稳定性。
一般情况下，楼板受到的冲切力是由使用荷载和活载引起的。
为了满足结构的安全要求，需要确保楼板的抗冲切承载力大于受到的冲切力。
根据国家标准和规范，楼板抗冲切验算公式可以采用以下形式：
V = K × Q
其中，V表示楼板的抗冲切承载力，K为冲切系数，Q为受到的冲切力。
冲切系数K是通过研究得出的经验值，根据不同的楼板形式和材料特性有所差异。
冲切力Q可以根据具体的荷载计算公式进行确定，包括使用荷载和活载等。
需要注意的是，楼板抗冲切验算公式仅适用于规范范围内的常规情况，对于特殊情况或复杂结构的楼板设计，可能需要采用更复杂的计算方法。
因此，在实际设计中，应按照相关规范和标准进行具体的计算与验算。
总之，楼板抗冲切验算公式是一种用于评估楼板稳定性的计算方法，通过计算抗冲切承载力与冲切力之间的关系来确保楼板在受力时不发生失稳和破坏。
在实际设计中，需要根据具体情况选择合适的公式并遵循相关规范和标准进行计算。
基础抗冲切验算
基础抗冲切验算基础是建筑物最重要的支撑结构之一，承受着建筑物的重量和动力作用。
因此，基础的设计和验算非常重要。
其中，基础的抗冲切验算是其中必不可少的一部分。
什么是抗冲切验算？抗冲切验算是基础验算中的一种，它是指基础对水平或倾斜荷载的抗冲切能力。
在地震、风灾等突发自然灾害和建筑物运行中，都会产生冲击荷载，抗冲切验算的目的就是确保基础在这种情况下也能够稳定承载建筑物。
抗冲切验算的步骤抗冲切验算的步骤主要包括基础的单向和双向抗冲切验算。
具体步骤如下：1. 单向抗冲切验算对于单向荷载来说，基础的抗冲切能力主要来自于混凝土剪应力承载力和地基的摩阻力。
（1）计算混凝土剪应力承载力，可以采用以下公式进行计算：Vc = 0.33fckbwd其中，Vc为混凝土剪应力承载力，fck为混凝土立方体抗压强度，bw 为基础的宽度，d为混凝土基础高度。
（2）计算地基的摩阻力，可以采用以下公式进行计算：Fmr = Cfr × P其中，Fmr为地基摩阻力，Cfr为地基的摩阻系数，P为地基承受的垂直荷载。
2. 双向抗冲切验算对于双向荷载来说，基础的抗冲切能力主要来自于混凝土剪应力承载力、地基的摩阻力和钢筋排布确定的双向桁架系统的贡献。
（1）计算混凝土剪应力承载力，与单向抗冲切验算相同。
（2）计算地基的摩阻力，与单向抗冲切验算相同。
（3）确定钢筋的排布方式，采用双向桁架系统，通过对桁架系统内钢筋的计算，可以得出双向荷载下带双向桁架加固的抗冲切能力。
需要注意的是，以上计算仅是抗冲切验算中的一部分，还有很多其他的验算工作需要进行，如基础的承载力验算等。
抗冲切验算的重要性抗冲切验算可以有效确保基础的稳固性，避免在突发自然灾害或建筑物运行中发生的意外事故。
一旦基础抗冲切能力不足，就会导致建筑物倾斜、移动、甚至倒塌。
因此，在基础设计中，抗冲切验算是至关重要的一个环节。
总结基础抗冲切验算是基础设计中必不可少的一项工作。
通过对混凝土剪应力承载力、地基的摩阻力以及钢筋排布确定的双向桁架系统等因素进行计算，可以确保基础在突发自然灾害和建筑物运行中的稳定性和安全性。
底板抗冲切计算
底板柱帽抗冲切验算:（1）柱对底板抗冲切验算E轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况：恒荷载作用下内力标准值：5217KN人防荷载作用下内力标准值：2888KN人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×5217+2888-3*3*100）＝9073KN柱帽厚度1100：抗冲切验算：人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050＝11375KN满足要求（2）柱对底板抗冲切验算K轴交2.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况：恒荷载作用下内力标准值：2333KN人防荷载作用下内力标准值：2811KN人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×2333+2811-2.3*2.3*100）＝5589KN 柱帽厚度800：抗冲切验算：人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*1.0*1.5*1.43*5800*750＝6531KN满足要求（3）柱对底板抗冲切验算U轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况：恒荷载作用下内力标准值：4325KN人防荷载作用下内力标准值：4055KN人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×4325+4055-3*3*100）＝8228KN柱帽厚度1100：抗冲切验算：人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050＝11375KN满足要求（4）柱对底板抗冲切验算21轴交Q.轴处柱恒荷载作用下内力标准值：4032KN人防荷载作用下内力标准值：4453KN人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×4032+4453-2.6*2.6*100）＝9477KN 平时冲切荷载设计值：F l＝1.1×（6256-2.6*2.6*100）=6138 KN柱帽厚度1000：抗冲切验算：人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.983*1.5*1.43*7000*950＝9815KN平时：0.7βh f t u m h0＝0.7*0.983*1.43*7000*950＝6543KN 满足要求底板对柱，柱帽抗冲切验算：水浮力及底板自重标准值：67KN/m2人防荷载标准值：50KN/m2a）底板对柱受荷面积：8.4*8.8-2.6*2.6=67.2m2底板人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×67 +50）x67.2＝9639KN 底板平时冲切荷载设计值：F l＝1.35x67x67.2=6078KN满足要求b）底板对柱帽受荷面积：8.4*8.8-3*3=64.9m2底板人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×67 +50）x64.9＝9309KN 底板平时冲切荷载设计值：F l＝1.35x67x64.9=5870KN底板厚度600：抗冲切验算：人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*1.5*1.43*14200*550＝11726KN平时：0.7βh f t u m h0＝0.7*1.43*14200*550＝7818KN满足要求。
楼板抗冲切验算公式
楼板抗冲切验算公式 楼板抗冲切验算公式是建筑工程中用于计算楼板在地震或风荷载作用下的抗冲切能力的一种方法。
本文将详细介绍楼板抗冲切验算的步骤和相关计算公式，并通过具体例子进行说明，以帮助读者更好地理解和应用。
1. 楼板抗冲切验算概述 楼板抗冲切验算是指对于楼板在地震或风荷载作用下，其与面板之间的连接是否能够承受弹性载荷而不发生破坏进行的一项重要工作。
通过设计合适的楼板抗冲切能力，可以确保建筑结构在地震或风灾中具有足够的稳定性和安全性。
2. 楼板抗冲切验算步骤楼板抗冲切验算一般包括以下几个步骤： (1) 确定体系刚度：根据楼板设计结构，计算出其刚度参数，包括刚度矩阵和刚度系数等； (2) 定义荷载组合：确定地震和风荷载的设计组合，并确定设计基准地震烈度或风荷载参数； (3) 计算冲切力：根据刚度和荷载组合，计算楼板所受到的冲切力，包括水平方向的冲切力和竖向的冲切力； (4) 检查抗冲切能力：根据设计要求，比较计算得到的冲切力与楼板和面板之间的连接的抗冲切能力； (5) 调整设计：根据验算结果，如冲切力超过抗冲切能力，在设计中进行调整，如加固连接或增加楼板的厚度等。
楼板抗冲切验算公式是通过计算冲切力和抗冲切能力之间的关系来判断楼板是否满足设计要求。
下面是两个常用的楼板抗冲切验算公式的介绍： (1) 冲切力计算公式：根据楼板的荷载和刚度参数，计算出楼板所受到的冲切力。
冲切力可以分为水平方向的冲切力和竖向的冲切力。
水平方向的冲切力一般通过楼板质量乘以加速度来计算，而竖向的冲切力一般通过楼板质量乘以楼板与面板之间的相对位移来计算。
(2) 抗冲切能力计算公式：根据楼板和面板之间的连接方式和承载能力，计算出连接的抗冲切能力。
抗冲切能力可以通过连接的抗剪强度和承载能力来判断。
4. 例子说明 为了更好地理解和应用楼板抗冲切验算公式，我们以某住宅楼的楼板设计为例进行说明。
首先，我们根据楼板结构参数计算出其刚度矩阵和刚度系数。
抗冲切验算
抗冲切验算1、承台底面积验算轴心受压基础基底面积应满足s=23.56≥(pk+gk)/fc=(171.77+176.7)/14.3=0.024m2。
（满足要求）由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。
计算简图如下：应当满足用户如下建议式中pj---扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，pj=p/s=360.717/23.56=15.311kn/m2；βhp--受到当鼠标承载力横截面高度影响系数，本例挑bhp=1；h0---基础当鼠标毁坏锥体的有效率高度，挑h0=300-35=265mm；al---冲切验算时取用的部分基底面积，al=3.8×2.475=9.405m2；am---当鼠标毁坏锥体最有利一侧计算长度；at---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；ab---当鼠标毁坏锥体最有利一侧横横截面在基础底面积范围内的下边短；ab=a+2h0=0.65+2×0.265=1.18mam=(at+ab)/2=(0.65+1.18)/2=0.915mfl＝pj×al=15.311×9.405=143.996kn0.7βhpftamh0=0.7×1×1.43×915×265/1000=242.717kn≥143.996kn，满足要求！3、钢箱梁底部配筋排序属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：式中m1,m2--任一横截面1-1、2-2处为适当于荷载效应基本女团时的弯矩设计值；a1------任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.775m；l,b-----基础底面的长和宽；pmax,pmin-----适当于荷载效应基本女团时的基础底面边缘最小和最轻地基反力设计值，pmax=pmin=(360.717+212.04)/23.56=24.311kn/m2；p-----适当于荷载效应基本女团时在任一横截面1-1处为基础底面地基反力设计值，p=pmax=24.311kn/m2；g-----考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，g=1.35gk，gk为基础标准自重，g=1.35×176.7=238.545kn；m1=2.7752/12×[(2×6.2+0.65)×(24.311+24.311-2×238.545/23.56)+(24.311-24.311)×6.2]=237.592knm;m2=(6.2-0.65)2/48×(2×3.8+0.65)×(24.311+24.311-2×238.545/23.56)=150.202knm;基础配筋排序式中a1----砼强度等级不超过c50，取a1=1；1-1截面：αs=|m|/(a1fcbh02)=237.59×106/(1.00×14.30×6.20×103×265.002)=0.038；ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.038)0.5=0.039；γs=1-ξ/2=1-0.039/2=0.981；as=|m|/(γsfyh0)=237.59×106/(0.981×300.00×265.00)=3047.89mm2。
楼板抗冲切验算公式(一)
楼板抗冲切验算公式(一)楼板抗冲切验算公式1. 引言在建筑设计和结构计算中，楼板抗冲切验算是非常重要的一项工作。
楼板抗冲切能力的验算结果直接影响建筑结构的安全性和耐久性。
本文将介绍一些常见的楼板抗冲切验算公式，并以示例说明每个公式的应用。
2. 列举相关公式以下是一些常用的楼板抗冲切验算公式：楼板总抗冲切力计算公式楼板总抗冲切力是指楼板受到的全部抗冲切力的总和。
通常根据楼板尺寸、荷载情况和材料特性来计算。
公式示例：楼板总抗冲切力 = 荷载Q × 楼板面积其中，Q是楼板荷载，单位为kN/m²；楼板面积单位为m²。
楼板楔形预应力计算公式楼板楔形预应力是指通过楼板预应力体系产生的预压力，用于增加楼板的抗冲切能力。
公式示例：楼板楔形预应力= K × ∑(P × a)其中，K是楼板的系数；P是预应力锚具的预应力值；a是预应力锚具的位置。
∑表示锚具的累加求和。
楼板混凝土自重计算公式楼板混凝土自重是指楼板自身的重量，也是抗冲切的重要因素之一。
公式示例：楼板混凝土自重 = 混凝土体积 × 混凝土密度 × g其中，混凝土体积单位为m³；混凝土密度单位为kg/m³；g是重力加速度，取/s²。
3. 举例解释说明假设一栋楼的楼板荷载为10kN/m²，楼板面积为200m²，荷载均匀分布在整个楼板上。
根据公式，可以计算出楼板总抗冲切力：楼板总抗冲切力 = 10kN/m² × 200m² = 2000kN这个结果表示楼板受到的总抗冲切力为2000kN。
假设楼板采用楔形预应力体系，预应力锚具的预应力值为50kN，预应力锚具的位置有4个，分别为、、、。
根据公式，可以计算出楼板楔形预应力：楼板楔形预应力 = K × (50kN × + 50kN × + 50kN × + 5 0kN × )这个结果表示楼板通过楔形预应力体系产生的预压力。
抗冲切验算部分2.0
承台抗冲切验算所有承台厚度取 1.2m ，近似取钢筋混凝土保护层厚度 50mm ，则0h 1150mm =。
1.承台受柱冲切承载力验算根据《建筑桩基技术规范》 (JGJ94-2008)，冲切破坏锥体应采用自柱（墙）边或承台变阶处至相应桩顶边缘连线所构成的锥体，锥体斜面与承台底面之夹角不应小于45°对于柱下两桩承台，宜按深受弯构件（ lo/h<5.0， lo ＝ 1.15 ln ， ln 为两桩净距）计算受弯、受剪承载力，不需要进行受冲切承载力计算。
为安全起见，以下仍然将两桩承台纳入冲切承载力验算。
对于柱下矩形独立承台受柱冲切的承载力可按下列公式计算（图5.9.7）：[]0)()(2h f a h a b F t hp ox c oy oy c ox l βββ+++≤∑-=i l Q F F式中l F ——不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下作用于冲切破坏锥体上的 冲切力设计值；x 0β、y 0β—— —由公式2.084.00+=λβ求得，000/h a x x =λ，000/h a y y =λ；x 0λ、y 0λ均应满足0.25～1.0的要求；c h 、c b ——分别为x 、y 方向的柱截面的边长；hp β——承台受冲切承载力截面高度影响系数，当h ≤800mm 时，βhp 取1.0, h ≥2000mm 时，βhp 取0.9,其间按线性内插法取值；ox a 、oy a ——分别为x 、y 方向柱边离最近桩边的水平距离。
柱对承台冲切力：对CT1，l k F 3510kN 1.35F == 对CT2，l k F 5130kN 1.35F ==对CT3，l k F 2430kN 1.35F ==经验算，承台均满足冲切承载力要求。
计算过程见下表。
注：（1）对CT1，CT3，0x c a (900h )/2=-，0y c a (1000b )/2=- （2）对CT2，0y c 0x 0x10x2a 450b /2,a (a a )/2=-=+其中0x1c c a 14232/3225h /2723.7h /2=⨯--=-，0x2c c a 14231/3225250h /2949.3h /2=⨯++-=-x 0β：由0x10x2a ,a 计算得到的0β取平均值。
抗冲切验算
1、承台底面积验算轴心受压基础基底面积应满足S=23.56≥(Pk+Gk)/fc=(171.77+176.7)/14.3=0.024m2。
（满足要求）2、承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。
计算简图如下：应满足如下要求式中Pj ---扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=360.717/23.56=15.311kN/m2；βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，本例取Bhp=1；h0---基础冲切破坏锥体的有效高度，取h0=300-35=265mm；Al---冲切验算时取用的部分基底面积，Al=3.8×2.475=9.405m2；am ---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；at---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；ab---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；ab=a+2h0=0.65+2×0.265=1.18mam=(at+ab)/2=(0.65+1.18)/2=0.915mFl＝Pj×Al=15.311×9.405=143.996kN0.7βhpftamh0=0.7×1×1.43×915×265/1000=242.717kN≥143.996kN，满足要求！3、承台底部配筋计算属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：式中M1,M2--任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1------任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.775m；l,b-----基础底面的长和宽；pmax,pmin-----相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=(360.717+212.04)/23.56=24.311kN/m2；p-----相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=24.311kN/m2；G-----考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk ，Gk为基础标准自重，G=1.35×176.7=238.545kN；M1=2.7752/12×[(2×6.2+0.65)×(24.311+24.311-2×238.545/23.56)+(24.311-24.311)×6.2]=237.592kN·m;M2=(6.2-0.65)2/48×(2×3.8+0.65)×(24.311+24.311-2×238.545/23.56)=150.202kN·m;基础配筋计算式中a1----砼强度等级不超过C50，取a1=1；1-1截面：αs=|M|/(a1fcbh02)=237.59×106/(1.00×14.30×6.20×103×265.002)=0.038；ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.038)0.5=0.039；γs=1-ξ/2=1-0.039/2=0.981；As=|M|/(γsfyh0)=237.59×106/(0.981×300.00×265.00)=3047.89mm2。
抗冲切验算部分
承台抗冲切验算所有承台厚度取 1.2m ，近似取钢筋混凝土保护层厚度 50mm ，则0h 1150mm = 。
1.承台受柱冲切承载力验算根据《建筑桩基技术规范》 (JGJ94-2008)，冲切破坏锥体应采用自柱（墙）边或承台变阶处至相应桩顶边缘连线所构成的锥体，锥体斜面与承台底面之夹角不应小于45°对于柱下两桩承台，宜按深受弯构件（ lo/h<5.0， lo ＝ 1.15 ln ， ln 为两桩净距） 计算受弯、 受剪承载力， 不需要进行受冲切承载力计算。
为安全起见，以下仍然将两桩承台纳入冲切承载力验算。
对于柱下矩形独立承台受柱冲切的承载力可按下列公式计算（图5.9.7）：[]0)()(2h f a h a b F t hp ox c oy oy c ox l βββ+++≤∑-=i l Q F F式中 l F ——不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下作用于冲切破坏锥体上的 冲切力设计值；x 0β、y 0β—— —由公式2.084.00+=λβ求得，000/h a x x =λ，000/h a y y =λ；x 0λ、y 0λ 均应满足0.25～1.0的要求；c h 、c b —— 分别为x 、y 方向的柱截面的边长；hp β——承台受冲切承载力截面高度影响系数，当h ≤800mm 时，βhp 取1.0, h≥2000mm 时，βhp 取0.9,其间按线性内插法取值；oxa 、oya ——分别为x 、y 方向柱边离最近桩边的水平距离。
柱对承台冲切力：对CT1 ，l k F 3510kN 1.35F == 对CT2 ，l k F 5130kN 1.35F ==对CT3，l k F 2430kN 1.35F ==经验算，承台均满足冲切承载力要求。
计算过程见下表。
注：（1）对CT1，CT3，0x c a (900h )/2=- ， 0y c a (1000b )/2=- （2）对CT2， 0y c 0x 0x10x2a 450b /2,a (a a )/2=-=+其中0x1c c a 14232/3225h /2723.7h /2=⨯--=-，0x2c c a 14231/3225250h /2949.3h /2=⨯++-=-x 0β：由0x10x2a ,a 计算得到的0β取平均值。
抗冲切验算
抗冲切验算
抗冲切验算是指在设计和施工中，对结构构件或材料的抗冲切能力进行评估和验证的过程。
抗冲切验算主要用于评估结构在外力冲击下的承载能力和变形性能，以保证结构的安全可靠性。
抗冲切验算的步骤如下：
1. 确定冲击载荷：根据设计要求和实际使用条件，确定冲击载荷的大小和方向。
2. 选择验算方法：根据结构构件的类型和特点，选择适合的抗冲切验算方法。
常用的抗冲切验算方法有理论计算、试验和数值模拟等。
3. 进行验算计算：根据选择的验算方法，进行相应的计算。
理论计算主要是通过应力应变分析和力学公式计算，试验主要是通过实际加载和观察变形情况，数值模拟主要是通过有限元分析等数值方法进行计算。
4. 判断验算结果：将计算结果与设计要求进行对比，判断结构构件的抗冲切能力是否满足要求。
如果计算结果小于设计要求，则需要进行结构的加固或改进设计。
5. 编制验算报告：将验算结果整理成报告，包括计算方法、计算过程、计算结果、结论等内容。
需要注意的是，抗冲切验算是一个复杂且综合的过程，需要考虑多种因素，如冲击载荷的大小和方向、结构构件的几何形状和材料特性、结构的支撑条件等。
因此，在进行抗冲切验算时，需要保证计算
的准确性和可靠性，可以借助专业软件和工程经验进行辅助。
圆形基础的抗冲切验算
圆形基础的抗冲切验算圆形基础是一种常见的地基结构形式，在建设过程中必不可少。
然而，由于各种自然和人为因素导致的冲切力作用，圆形基础往往需要进行抗冲切验算。
下面将对圆形基础抗冲切验算进行详细介绍，以便工程施工中进行合理设计。
一、冲切力的产生及其影响圆形基础的抗冲切验算之所以重要，是因为冲切力的产生会对结构产生直接的影响。
冲切力产生的原因主要有以下两点：1. 土壤移动引起的摩擦力，与地下水或巨大载荷产生的剪切力相结合，形成冲切力。
2. 地质情况导致基础下沉，沉降产生的剪切力也会形成冲切力。
当冲切力的作用力大于基础的承载能力时，就会造成圆形基础的破坏。
此外，基础的缺陷也会增加施工结构产生冲切力的风险。
二、抗冲切验算的方法（1）钢筋混凝土圆形基础抗冲切验算钢筋混凝土圆形基础验算时，主要针对基础承受的正应力和剪切力进行计算。
具体方法如下：1. 计算圆形基础的承载力，通过施工现场的土壤力学试验结果来进行计算。
2. 计算圆形基础的剪切力，结合土壤类型，采用简单的方程式进行计算。
3. 计算基础的正应力，计算正应力与剪切力之差，即为基础所能承受的冲切力。
（2）钢筋混凝土与地锚的圆形基础抗冲切验算添加地锚的圆形基础在抗冲切验算时，可以采用地锚钢筋张力计算公式来进行计算。
具体的方法如下：1. 确定基础的承载力，并根据地锚的安装情况计算地锚的贡献。
2. 计算地锚引力及其剪切力，确定地锚的力所能承受的冲切力。
3. 对比地锚的贡献和基础的贡献，确定基础和地锚的共同承受的冲切力。
三、抗冲切验算的注意事项1. 圆形基础的设计，必须结合施工工艺规范和岩土力学原理进行综合考虑。
2. 圆形基础的材料选择、组合和结构形式十分重要，要结合施工实际进行选择。
3. 圆形基础的冲切力会受到土壤类型、地质条件、施工要求等多种因素的影响，必须进行科学的抗冲切验算，才能保证施工安全和结构稳定性。
总之，圆形基础的抗冲切验算是建设中必不可少的环节，施工人员应该对此有充分的认识和掌握合理的计算方法。
变阶处抗冲切验算
变阶处抗冲切验算
变阶处抗冲切验算指的是在材料力学里，受力构件截面发生变化的部位需要计算抗剪冲切力。
当流体通过变阶处时，因为流体速度不同而导致的压力差，会在变阶处产生冲切力。
这种冲切力会对管道造成严重破坏，因此需要进行冲切验算。
冲切验算的计算过程较为复杂，需要考虑诸多因素，如变阶处的形状、尺寸、受力情况等。
在进行冲切验算时，建议参考相关的设计规范和标准，并结合具体的工程情况进行分析和计算。
如果你需要进一步了解变阶处抗冲切验算的相关内容，可以提供更多背景信息并再次向我提问。
独立基础抗冲切验算例题
独立基础抗冲切验算例题在进行独立基础抗冲切验算时，可以参考以下几个方面的内容：1. 土层参数的确定：首先需要确定基础所处的土层的工程性质和物理性质，如土的密度、粘聚力、内摩擦角等参数。
这些参数可通过实地勘探和试验获得，如土壤采样、室内试验、原位测试等。
2. 动力荷载的计算：确定基础所承受的动力荷载类型、荷载大小、施加时间等。
动力荷载可以来自于各种震源，如地震、爆炸等。
计算动力荷载时需要考虑荷载的振动频率、振动周期等参数。
3. 基础及土层的几何尺寸和形状：基础的尺寸和形状直接影响其抗冲切性能。
例如，基础的底面面积越大，抗冲切能力越强。
因此，在做抗冲切验算时，需计算并确定基础的几何尺寸和形状参数。
4. 抗冲切计算方法和理论：进行抗冲切验算时，可以采用不同的计算方法和理论，如极限平衡法、数值模拟法等。
每种方法和理论都有其适用范围和假设条件，因此需要根据具体情况选择合适的方法和理论进行计算。
5. 判断标准和安全系数：对于独立基础抗冲切验算结果的判断，需要依据相关的设计标准和规范进行。
这些标准和规范通常会给出相应的安全系数要求，以保证基础在抗冲切条件下的安全可靠性。
6. 结果分析和评价：完成抗冲切验算后，需要对计算结果进行分析和评价。
即对基础在抗冲切状态下的位移、应力、变形等参数进行分析，判断基础的抗冲切性能是否满足设计要求。
在实际的抗冲切验算中，还应考虑到土层的非线性特性、土层的孔隙水压力和土体的随剪刚度等影响因素，以及可能存在的不均匀地震动影响等。
总而言之，在进行独立基础抗冲切验算时，需要考虑土层参数、动力荷载、基础的几何尺寸和形状、抗冲切计算方法和理论、判断标准和安全系数以及结果分析和评价等内容。
这些内容的综合应用可以对基础的抗冲切性能进行全面的验算和评价。
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承台抗冲切验算
所有承台厚度取 1.2m ，近似取钢筋混凝土保护层厚度 500mm ，则0h 1150mm = 。
1.承台受柱冲切承载力验算
根据《建筑桩基技术规范》 (JGJ94-2008)，冲切破坏锥体应采用自柱（墙）边或承台变阶处至相应桩顶边缘连线所构成的锥体，锥体斜面与承台底面之夹角不应小于45°
对于柱下两桩承台，宜按深受弯构件（ lo/h<5.0， lo ＝ 1.15 ln ， ln 为两桩净距） 计算受弯、 受剪承载力， 不需要进行受冲切承载力计算。
为安全起见，以下仍然将两桩承台纳入冲切承载力验算。
对于柱下矩形独立承台受柱冲切的承载力可按下列公式计算（图5.9.7）：
[]
0)()(2h f a h a b F t hp ox c oy oy c ox l βββ+++≤
∑-=i l Q F F
式中 l F ——不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下作用于冲切破坏锥体上的 冲切力设计值；
x 0β、y 0β—— —由公式2
.084
.00+=
λβ求得，000/h a x x =λ，000/h a y y =λ；
x 0λ、y 0λ 均应满足0.25～1.0的要求；
c h 、c b —— 分别为x 、y 方向的柱截面的边长；
hp β——承台受冲切承载力截面高度影响系数，当h ≤800mm 时，βhp 取1.0,
h ≥2000mm 时，βhp 取0.9,其间按线性内插法取值；
ox
a 、
oy
a ——分别为x 、y 方向柱边离最近桩边的水平距离。
柱对承台冲切力：
对CT1 ，l k F 3510kN 1.35F == 对CT2 ，l k F 5130kN 1.35F ==
对CT3，l k F 2430kN 1.35F ==
经验算，承台均满足冲切承载力要求。
计算过程见下表。
注：
（1）对CT1，CT3，0x c a (900h )/2=- ， 0y c a (1000b )/2=- （2）对CT2， 0y c 0x 0x10x2a 450b /2,a (a a )/2=-=+
其中0x1c c a 14232/3225h /2723.7h /2=⨯--=-，
0x2c c a 14231/3225250h /2949.3h /2=⨯++-=-
x 0β：由0x10x2a ,a 计算得到的0β取平均值。
（3）右侧式子指：ox c oy oy c ox hp t 02(b a )(h a )f h ⎡⎤β++β+β⎣⎦
2.角桩对承台冲切承载力验算
2.1角桩净反力计算
l N ——不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合作用下角桩（含复合基桩）反力设计值；
对CT1
max
2
3510175522
1755236.250.741929.83====+=+⨯=∑l i
F N kN
Mx N N kN x
对CT2
max
2
171033
17102160.72716.51230=
===+=+⨯=∑l i F N kN Mx N N kN x
底部角桩净反力比顶部小，但为安全考虑，验算顶部和底部角桩时，均取角桩净反力
2716.2=l N kN
对CT3
max
2
24301344.871215221215175.50.74=
===+=+⨯=∑l i F N kN Mx N N kN x
2.2 验算CT1，CT3，
()[]
01111212/)2/(h f a c a c N t hp x y y x l βββ+++≤
2
.056
.011+=x x λβ
2
.056
.011+=
y y λβ
式中 y x 11,ββ——角桩冲切系数；
x a 1、y a 1—— 从承台底角桩顶内边缘引45°冲切线与承台顶面相交点至角桩内
边缘的水平距离；当柱（墙）边或承台变阶处位于该45°线以内时，则取由柱（墙）边或承台变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线（图5.9.8-1）；
0h ——承台外边缘的有效高度；
x 1λ、y 1λ——角桩冲跨比，011h a x x =λ，011h a y y =λ，其值均应满足0.25～
1.0的要求。
注：
（1）12c 700mm,c 70mm == 1x c a 450h /2=-，1y a 550mm =
（2）右侧式子指：()1x 21y 1y 11x hp t 0
N (c a /2)c a /2f h ⎡⎤β++β+β⎣⎦
2.2验算CT2
可按下列公式计算受角桩冲切的承载力（图5.9.8-2）：
底部角桩：
()o t hp l h f tg
a c N 2
21
11111θββ+≤ （5.9.8-4）
2
.056.01111+=
λβ （5.9.8-5）
图5.9.8-2 三桩三角形承台角桩冲切计算示意
顶部角桩：
()o t hp l h f tg
a c N 2
22
12212θββ+≤
2
.056.01212+=
λβ 式中 11λ、12λ —— 角桩冲跨比，01111/h a =λ,01212/h a =λ，其值均应满足0.25～1.0的要求；
11a 、12a ——从承台底角桩顶内边缘引45°冲切线与承台顶面相交点至角桩内边
缘的水平距离；当柱（墙）边或承台变阶处位于该45°线以内时，则取由柱（墙）边或承台变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线。
注
（1）对底部角桩，110m c 32m =，11c a 450b /2=-，o 164.6θ= ，右侧式子指：
()1
11111hp t o
2c a tg
f h 2θβ+β （2）对顶部角桩，2c 13m 12m =，2
12c a (900h )/2cos()2
θ=-⨯，o 250.8θ= ，右侧式子指： ()2
12212hp t o
2c a tg
f h 2θβ+β。