9m高支模计算书

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高支模计算书

板模板（扣件式）计算书计算依照：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土构造设计规范》GB 50010-20104、《建筑构造荷载规范》GB 50009-20125、《钢构造设计规范》 GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称三层板新浇混凝土楼板板厚 (mm)120模板支架高度 H(m) 5.6模板支架纵向长度 L(m)6模板支架横向长度 B(m)4二、荷载设计面板0.1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m 2)面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值 G2k(kN/m 3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m 3) 1.1当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5施工人员及设施荷载标准值Q1k当计算主梁时的均布活荷载 (kN/m2) 1.5当计算支架立柱及其余支承构造构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板系统设计主梁部署方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距l a(mm)1000立柱横向间距 l b(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距 l(mm)300小梁最大悬挑长度 l 1(mm)250主梁最大悬挑长度 l2(mm)250设计简图以下：模板设计平面图模板设计剖面图 (模板支架纵向 )模板设计剖面图 (模板支架横向 )四、面板验算面板种类覆面木胶合板面板厚度 t(mm)18面板抗弯强度设计值 [f](N/mm 215面板抗剪强度设计值21.4 )[ τ](N/mm )面板弹性模量 E(N/mm 2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应放置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m 单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000 ×18×18/6＝ 54000mm3， I＝ bh3/12=1000 ×18×18×18/12＝486000mm4承载能力极限状态q1＝0.9 ×max[1.2(G1k +(G2k+G3k ) ×h)+1.4 ×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k) ×h)+1.4 ×0.7 ×Q1k] ×b=0.9 ×max[1.2 ×(0.1+(24+1.1) 0.×12)+1.4 2×.5，1.35 ×(0.1+(24+1.1) 0.×12)+1.4 0×.7 ×2.5]1=6×.511kN/mq2＝0.9 ×1.2 ×G1k×b＝0.9 ×1.2 ×0.1 ×1=0.108kN/mp＝ 0.9 ×1.4 ×Q1k＝0.9 ×1.4 ×2.5＝3.15kN正常使用极限状态q＝ ( γG(G1k +(G2k+G3k) ×h)) ×b =(1 ×(0.1+(24+1.1) 0.×12)) 1×＝3.112kN/m计算简图以下：1、强度验算M 1＝ q1l2/8＝ 6.511 ×0.32/8＝0.073kN ·mM 2＝ q2L2 /8+pL/4＝ 0.108 ×0.32/8+3.15 ×0.3/4＝0.237kN ·mM max＝ max[M 1，M 2]＝ max[0.073， 0.237]＝0.237kN ·mσ＝ M max/W ＝0.237 ×106/54000＝ 4.397N/mm2≤ [f]＝ 15N/mm2知足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=53×.112 ×3004/(384×10000×486000)=0.068mm ν＝ 0.068mm≤ [ ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm知足要求！五、小梁验算小梁种类方木小梁截面种类 (mm)小梁抗弯强度设计值 [f](N/mm 215.444小梁抗剪强度设计值2 )[ τ](N/mm )小梁截面抵挡矩W(cm 3)54小梁弹性模量 E(N/mm2)小梁截面惯性矩I(cm 4)243小梁计算方式40×901.7829350二等跨连续梁q1＝0.9 ×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k ) ×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k+(G2k+G3k) ×h)+1.4 ×0.7 ×Q1k] ×b=0.9 ×max[1.2 ×(0.3+(24+1.1) 0.×12)+1.4 2×.5，1.35 ×(0.3+(24+1.1) 0.×12)+1.4 0×.7 ×2.5] ×0.3=2.018kN/m所以， q1静＝ 0.9 ×1.2 ×(G1k+(G2k+G3k) ×h) ×b=0.9 ×1.2 ×(0.3+(24+1.1) 0.×12) ×0.3=1.073kN/m q1活＝ 0.9 ×1.4 ×Q1k×b=0.9 ×1.4 ×2.5 ×0.3＝0.945kN/m q2＝0.9 ×1.2 ×G1k×b=0.9 ×1.2 ×0.3 ×0.3＝0.097kN/m p＝ 0.9 ×1.4 ×Q1k＝0.9 ×1.4 ×2.5＝3.15kN计算简图以下：1、强度验算M 1＝ 0.125q1静 L2+0.125q1活 L2＝0.125 ×1.073 ×12+0.125 ×0.945 ×12＝0.252kN·m M 2＝ max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L 2+0.188pL]＝max[0.07 ×0.097 ×12+0.203 ×3.15 ×1，0.125 ×0.097 ×12+0.188 ×3.15 ×1]＝ 0.646kN ·m M 3＝ max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018 0×.252/2，0.097 ×0.252/2+3.15 ×0.25]＝0.791kN·mM max＝ max[M 1，M 2，M 3] ＝max[0.252，0.646， 0.791]＝0.791kN ·mmax622σ =M/W=0.791 ×10 /54000=14.64N/mm≤ [f]=15.444N/mm知足要求！2、抗剪验算V 1＝0.625q 1 静 L+0.625q 1 活 L ＝0.625 ×1.073 ×1+0.625 ×0.945 ×1＝1.261kN V 2＝0.625q 2L+0.688p ＝0.625 ×0.097 ×1+0.688 ×3.15＝2.228kNV 3＝max[q 1L 1， q 2 L 1+p] ＝max[2.018 ×0.25，0.097 ×0.25+3.15]＝3.174kNV max ＝max[V 1， V 2，V 3]＝ max[1.261， 2.228， 3.174]＝ 3.174kNτmax max0 ××22＝1.323N/mm ≤ [ τ ]=1.782N/mm=3V /(2bh )=3 3.174 1000/(2 40××90) 知足要求！3、挠度验算q ＝ ( γG (G 1k +(G 2k +G 3k ) ×h)) ×b=(1 ×(0.3+(24+1.1) 0.×12)) 0×.3＝0.994kN/m挠度 ,跨中 νmax ＝0.521qL 4/(100EI)=0.521 0.×994 ×10004/(100 ×9350×243×104)＝0.228mm ≤ [ ν]＝L/250＝1000/250＝4mm ；悬臂端 νmax ＝ql 14/(8EI)=0.994 250×4/(8 ×9350×243×104)＝0.021mm ≤ [ ν]＝2×l 1/250＝2×250/250＝2mm知足要求！六、主梁验算主梁种类钢管主梁截面种类 (mm)Ф48×3主梁计算截面种类 (mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值 [f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值2125 主梁截面抵挡矩 W(cm 34.49 [ τ](N/mm )) 主梁弹性模量 E(N/mm 2)206000 主梁截面惯性矩 I(cm 4)10.78 主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q 1＝0.9 ×max[1.2(G 1k +(G 2k +G 3k ) ×h)+1.4Q 1k ， 1.35(G 1k+(G 2k +G 3k ) ×h)+1.4 ×0.7 ×Q 1k ] ×b=0.9 ×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1) 0.×12)+1.4 1×.5，1.35 ×(0.5+(24+1.1) 0.×12)+1.4 0×.7 ×1.5] ×0.3＝1.705kN/mq1静＝0.9 ×1.2 ×(G1k +(G2k+G3k) ×h) ×b＝ 0.9 ×1.2 ×(0.5+(24+1.1) 0.×12) ×0.3＝1.138kN/mq1活＝0.9 ×1.4 ×Q1k×b＝0.9 ×1.4 ×1.5 ×0.3＝0.567kN/mq2＝( γG(G1k +(G2k+G3k) ×h)) ×b=(1 ×(0.5+(24+1.1) 0.×12)) 0×.3＝1.054kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁， R max＝ 1.25q1L ＝1.25 ×1.705 ×1＝2.131kN按悬臂梁， R1＝q1l1＝1.705 ×0.25＝0.426kN主梁 2 根归并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1] ×0.6＝ 1.279kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁， R'max＝1.25q2L ＝ 1.25 ×1.054 ×1＝1.317kN按悬臂梁， R'1＝q2l1=1.054 ×0.25＝0.263kNR'＝max[R'max， R'1] ×0.6＝0.79kN;计算简图以下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一 (kN ·m)主梁弯矩图二 (kN ·m)σ=M max/W=0.445 ×106/4490=99.175N/mm2≤ [f]=205N/mm2知足要求！3、抗剪验算主梁剪力争一 (kN)主梁剪力争二 (kN)22τmax=2V max/A=2×2.577×1000/424＝12.157N/mm≤[τ]=125N/mm知足要求！4、挠度验算主梁变形图一 (mm)主梁变形图二 (mm)跨中νmax=0.688mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段νmax＝0.561mm≤[ν]=2×250/250=2mm知足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力挨次为 R1=3.818kN，R2=4.198kN，R3=4.708kN，R4=2.624kN图二支座反力挨次为 R1=3.195kN，R2=4.479kN，R3=4.479kN，R4=3.195kN七、可调托座验算荷载传达至立柱方式可调托座可调托座承载力允许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝ 4.708/0.6=7.847kN≤＝[N]30kN知足要求！八、立柱验算剪刀撑设置增强型立柱顶部步距 h d(mm)1800立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点200顶部立柱计算长度系数μ1 1.386的长度 a(mm)非顶部立柱计算长度系数μ2 1.755立柱钢管截面种类 (mm)Ф48×3立柱钢管计算截面种类(mm)Ф48×3钢材等级Q235立柱截面面积 A(mm 2)424立柱截面展转半径 i(mm)15.9立柱截面抵挡矩W(cm 34.49抗压强度设计值 [f](N/mm2205 ))支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立柱段： l01=kμ1(h d+2a)=1 ×1.386 ×(1800+2 ×200)=3049mm非顶部立柱段： l0=kμ2h =1 ×1.755 ×1800=3159mmλ =max[l01，l0]/i=3159/15.9=198.679≤ [ λ ]=210知足要求！2、立柱稳固性验算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不一样：小梁验算q1＝1×[1.2 ×(0.5+(24+1.1) 0.×12)+1.4 1]××0.3 = 1.684kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝3.77kN，R2＝4.423kN，R3＝ 4.649kN，R4＝3.155kN顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155 ×1.386 ×(1800+2 ×200)=3521.826mmλ1=l01/i=3521.826/15.9=221.498查表得，φ＝0.149不考虑风荷载 :N1 =Max[R 1， R2，R3， R4]/0.6=Max[3.77 ， 4.423，4.649，3.155]/0.6=7.749kN f＝ N 1/( Φ A)＝ 7749/(0.149 424)×＝122.657N/mm2≤ [f]＝ 205N/mm2知足要求！非顶部立柱段：l0=kμ2h =1.155 1×.755 ×1800=3648.645mmλ=l0/i=3648.645/15.9=229.475查表得，φ1=0.139不考虑风荷载 :N=Max[R 1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG q×H=Max[3.77,4.423,4.649,3.155]/0.6+1 1.2×0×.15×5. 6=8.757kN322 f=N/( φ1A) ＝8.757 ×10 /(0.139 424)=148×.585N/mm≤ [ σ ]=205N/mm知足要求！九、高宽比验算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第：支架高宽比不该大于3H/B=5.6/4=1.4＜3知足要求，不需要进行抗颠覆验算！十、立柱地基基础验算地基土种类素填土地基承载力特点值 f ak(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数m f0.9垫板底面面积 A(m 2)0.3立柱底垫板的底面均匀压力p＝ N/(m f A) ＝8.757/(0.9 0.×3)＝32.433kPa ≤f ak＝70kPa知足要求！。

高支模架体计算书

高支模架体计算书一、梁模板高支撑架计算；梁模板支架按断面最大400×1000的框架梁进行计算：模板支架搭设高度按最高点38.5米考虑；梁截面 B ×D=400mm ×1000mm ，龙骨采用50×80mm 木方，梁侧模方木间距250mm 。

梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.75米，立杆的步距 h=1.50米，梁底水平横杆间距250mm ，采用48×3.0的钢管。

梁模板支撑架立面简图如下：``1、梁底模板传递给方木背楞的荷载计算梁底模板按三跨连续梁计算、板底设三道方木背楞，作用荷载包括梁900与模板自重荷载，施工活荷载。

自重荷载：模板自重 = 0.350kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

支模架（按折合高度计算）： 0.129kN/m；1.1、荷载计算：⑴、钢筋混凝土自重(kN/m)： q1 = 25.500×1.00×0.40=10.2kN/m⑵、模板自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.35×(2×1.00+0.40)=0.84kN/m⑶、活荷载 (kN)：施工活荷载标准值 P1 = 2.5×0.400=1.0kN计算得出：均布荷载 q = 1.2×10.2+1.2×0.84= 13.248kN/m集中荷载 P = 1.4×1.0=1.40kN梁底模板受力计算简图如下：A经计算得到从左到右各支座力分别为N1= N4=1.8890kN； N2= N3=3.7786kN1.2、根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，立杆承受荷载N=1.1×(N1+ N2+N3+N4) =11.336kN1）立杆强度验算:每根立管支撑：48×3.0钢管要乘以折减系数0.90，则N= 0. 9×24 kN =21.6 kNN=11.336kN < 21.6KN(横杆步距为1500和立杆采用对接时，立杆允许的荷载21.6KN)满足要求。

(完整版)模板高支模(高度5--8米)扣件式钢管支撑方案

索理思（珠海）新建项目建筑安装B标段模板高支模（5M≤H＜8M）安全专项施工方案编制人：职务：校对人：职务：审核人：职务：审批人：职务：目录第一章工程概况--------------------------------------------------- 2一、工程概况--------------------------------------------------- 2二、施工要求--------------------------------------------------- 3三、技术保证条件----------------------------------------------- 3第二章编制依据--------------------------------------------------- 4第三章施工计划--------------------------------------------------- 5一、施工进度计划----------------------------------------------- 5二、材料与设备计划--------------------------------------------- 5第四章施工工艺技术----------------------------------------------- 8一、技术参数--------------------------------------------------- 8二、工艺流程--------------------------------------------------- 8三、施工方法--------------------------------------------------- 8四、检查验收-------------------------------------------------- 20第五章施工安全保证措施------------------------------------------ 22一、组织保障-------------------------------------------------- 22二、技术措施-------------------------------------------------- 25三、监测监控-------------------------------------------------- 31四、应急预案-------------------------------------------------- 33第六章劳动力计划------------------------------------------------ 34一、专职安全生产管理人员-------------------------------------- 34二、所需劳动力安排-------------------------------------------- 35第七章计算书及相关图纸------------------------------------------ 35一、计算书---------------------------------------------------- 35二、节点图------------------------------------- 错误!未定义书签。

高支模模板安全计算教材

N tb = An f t b = 76 × 170 = 12.9 KN > R B = 9.005KN
∴安全
五、承重立杆计算
（一）荷载计算支架之重（考虑钢管） KN/m2另超高增加自重支架之重（考虑钢管） 0.85 KN/m2另超高增加自重 0.85/4*3.2=0.680.5 KN/m2 0.9× 梁混凝土自重 0.9×24=21.6 KN/m2 0.9× 梁钢筋自重 0.9×1.5=1.35 KN/m2 共计 25.48 KN/m2 振捣荷载 2 KN/ ㎡荷载设计组合值 S1=0.9× 1.2×24.48+1.4× S1=0.9×（1.2×24.48+1.4×2）=28.958KN/m2 S2=0.9× 1.35×24.48+1.4×0.7× S2=0.9×（1.35×24.48+1.4×0.7×2）=31.507KN/m2
M = 0 .243 − ( 0 .105 − 0 .0125 ) × 0 .554 − 0 .0125 = 0 .147 KN .m 0 .615
3
bh 2 40 × 60 2 W = = = 24000 mm 6 6
弯矩距A支座：
强度核算
σ=
M W = 147000 = 6.13N / mm 2 < f m = 17 N / mm 2 24000
10.16 × 0.765 = 8.49 KN / m 0.915
qB =
10.16 × 0.15 = 1.67 KN / m 0.915
MA =
M
B
(10.16 + 8.49) 0.15 × 0.15 × = 0.105 KN .m 2 2
= 1 / 2 × 1 . 67 × 0 . 15 × 2 / 3 × 0 . 15 = 0 . 0125 KN .m

高支模荷载计算书

计算书一、集中线荷载：永久荷载（钢筋砼自重+模板木方自重）X分项系数+施工均布活荷载X分项系数1.钢筋砼自重：梁截面积（㎡）X25.5～26KN/m³；2.模板木方自重：梁截面模板的周长（m）X0.5KN/㎡；3.施工均布活荷载：梁宽（m）X3KN/㎡；4.分项系数a.永久荷载系数取值1.2；b.施工均布活荷载取值1.4；例如：梁高900，梁宽600；【（0.9X0.6）X26+（0.9+0.9+0.6）X0.5】X1.2+（0.6X3）X1.4=（14.04+1.2）X1.2+2.52=20.808＞20KN/㎡（集中线荷载）梁截面积大于或等于0.54㎡时，集中线荷载已超过20KN/㎡，其模板支撑系统属于高大支模范围，根据87号文规定，必须单独编制专项方案报公司审核后提交专家论证。

酵素城研究院、创业大厦需要专家论证如下：1）400X2700（梁截面积=1.08㎡）2）450X2700（梁截面积=1.215㎡）3）350X2700（梁截面积=0.945㎡）4）400X2100（梁截面积=0.84㎡）5）450X1450（梁截面积=0.65㎡）6）400X1400（梁截面积=0.56㎡）7）450X1200（梁截面积=0.54㎡）8）550X1000（梁截面积=0.55㎡）9）450X1400（梁截面积=0.63㎡）10）400X1500（梁截面积=0.6㎡）以上10种梁的截面积分别大于或等于0.54㎡（集中荷载满足20KN/㎡）；需要编制专项方案如下：1）400X1100（集中荷载：16.968KN/㎡）{（0.4X1.1）X26+（1.1+1.1+0.4）X0.5}X1.2+（0.4X3）X1.4=（11.44+1.3）X1.2+1.68=16.968≥15KN/㎡以此类推：2）350X1450（集中荷载：19.184KN/㎡）；3）400x1200（集中荷载：18.336KN/㎡）；4）350X1200（集中荷载：16.224KN/㎡）；5）400X1000（集中荷载：15.6KN/㎡）；6）300X1300（集中荷载：15.1687KN/㎡）；7）450X900（集中荷载：15.876KN/㎡）；8）500X1000（集中荷载：19.2KN/㎡）；。

大跨度高支撑模板计算书

近年来，全国范围内发生因模板高支架坍塌而导致重大恶性事故多起，因此对此方面的安全监理工作应特别引起施工现场人员的重视。

根据《建设工程安全生产管理条例》和建设部建质〔2004〕213号文件《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》要求，模板工程施工前施工单位应当单独编制安全专项施工方案，对水平砼构件模板支撑系统高度超过8m或跨度超过18m，施工总荷载大于10KN/m2或集中荷载大于15KN/m2的模板支撑系统必须由建筑施工企业组织不少于5人的专家组，对编制的安全专项施工方案进行论证审查。

1. 工程概况由南京图腾置业发展有限公司开发的大观·天地MALL项目位于南京市下关区建宁路300号，东邻阅江楼、静海寺，西面热河路，北抵郑和路，为阅江楼旅游观光风景区的一个重要组成部分。

中庭大圆井字梁，截面500×2000，跨度27m，支模架高度17m；影剧院屋面梁截面550×2100，板厚200，跨度17m，支模架高度11m。

2. 高支架搭设方案结合本工程的结构形式和施工特点（26-35轴线屋顶构架模板支撑体系属于大跨度高支模，其搭设方案：2.1整体钢管排架采用48×3.0钢管，竖向立杆间距不大于800×800，水平连杆双向在离楼面上150设扫地杆，以上水平连杆1500每步设置，大圆弧处井字量扫地杆150设置，以上每步1450到-0.1顶紧再按每步1450到 5.7顶紧再每步1200到梁底。

小影剧院550×2100的每步1250到15.7处顶紧每步1250到梁底。

支撑架与整体排架连接要连接牢固。

2.2框架梁小影剧院550×2100实行梁宽方向竖向立杆间距500+300+500即两侧从楼面到楼板底及梁顶面，中间加二根立杆从楼面到梁底，顺梁方向立杆间距统一按800设置，如果梁底中间加一根立杆从楼面到梁底，顺梁方向立杆间距按400设置，梁处水平杆按每步1250搭设在中间砼梁顶紧支撑架与整体排架连接处要连接牢固。

9m高支模计算书

9m高支模计算书之阿布丰王创作板计算：一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.15；模板支架搭设高度(m):9.00；采纳的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件,考虑扣件的调养情况,扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.资料参数面板采纳胶合面板,厚度为15mm；板底支撑采纳方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):90.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):100.00；图2 楼板支撑架荷载计算单位二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵当矩W分别为：W = 120×1.52/6 = 45 cm3；I = 120×1.53/12 = 33.75 cm4；模板面板的依照三跨连续梁计算.面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.5×0.1×1.2+0.5×1.2 = 3.66 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2= 1×1.2= 1.2 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.66+1.4×1.2= 6.072kN/m最年夜弯矩M=0.1×6.072×2502= 37950 N·m；面板最年夜应力计算值σ =M/W= 37950/45000 = 0.843N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；面板的最年夜应力计算值为 0.843 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q =q1=3.66kN/m面板最年夜挠度计算值ν =0.677×3.66×2504/(100×9500×33.75×104)=0.03 mm；面板最年夜允许挠度[ν]=250/ 250=1 mm；面板的最年夜挠度计算值0.03 mm小于面板的最年夜允许挠度1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木依照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵当矩W分别为: W=b×h2/6=5×9×9/6 = 67.5 cm3；I=b×h3/12=5×9×9×9/12 = 303.75 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.5×0.25×0.1+0.5×0.25 = 0.762 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2= 1×0.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 =1.2×0.762+1.4×0.25 = 1.265 kN/m；最年夜弯矩 M = 0.1ql2= 0.1×1.265×1.22 = 0.182 kN·m；方木最年夜应力计算值σ= M /W = 0.182×106/67500 = 2.699 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；方木的最年夜应力计算值为 2.699 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必需满足:τ = 3V/2bh n< [τ]其中最年夜剪力: V = 0.6×1.265×1.2 = 0.911 kN；方木受剪应力计算值τ = 3 ×0.911×103/(2 ×50×90) =0.304 N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ] = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.304 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载 q = q1 = 0.762 kN/m；最年夜挠度计算值ν= 0.677×0.762×12004/(100×9000×3037500)= 0.392 mm；最年夜允许挠度[ν]=1200/ 250=4.8 mm；方木的最年夜挠度计算值0.392 mm小于方木的最年夜允许挠度4.8 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管依照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P＝1.518kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最年夜弯矩 M max= 0.894 kN·m ；最年夜变形 V max = 3.936 mm；最年夜支座力 Q max = 8.044 kN ；最年夜应力σ= 894065.104/4490 = 199.124 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；支撑钢管的最年夜应力计算值 199.124 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最年夜挠度为3.936mm小于 1200/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,依照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN .纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.044 kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载.1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：N G1= 0.138×9 = 1.246 kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A.(2)模板的自重(kN)：N G2 = 0.5×1.2×1.2 = 0.72 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：N G3= 25.5×0.1×1.2×1.2 = 3.672 kN；经计算获得,静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3 = 5.638 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时发生的荷载经计算获得,活荷载标准值 N Q= (1+1 ) ×1.2×1.2 = 2.88 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2N G + 1.4N Q = 10.797 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:σ =N/(φA)≤[f]其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.797 kN；φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表获得；i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；W ---- 立杆净截面模量(抵当矩)(cm3)：W=4.49 cm3；σ-------- 钢管立杆最年夜应力计算值 (N/mm2)；[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；L0----计算长度 (m)；按下式计算:l0= h+2a = 1.5+0.15×2 = 1.8 m；a ---- 立杆上端伸召盘层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.15 m；l0/i = 1800 / 15.9 = 113 ；由长细比 Lo/i 的结果查表获得轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.496 ；钢管立杆的最年夜应力计算值；σ=10797.12/(0.496×424) = 51.341 N/mm2；钢管立杆的最年夜应力计算值σ= 51.341 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的平安因素,建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1.017×(1.5+0.15×2) = 2.136 m；k1 -- 计算长度附加系数依照表1取值1.167；k2 -- 计算长度附加系数,h+2a = 1.8 依照表2取值1.017 ；L o/i = 2136.31 / 15.9 = 134 ；由长细比 Lo/i 的结果查表获得轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.376 ；钢管立杆的最年夜应力计算值；σ=10797.12/(0.376×424) = 67.726 N/mm2；钢管立杆的最年夜应力计算值σ= 67.726 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在平安隐患.以上表参照杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用平安》.八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p ≤f g地基承载力设计值:f g = f gk×k c= 115×1=115 kpa；其中,地基承载力标准值：f gk= 115 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：k c = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =10.797/0.25=43.188 kpa ；其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 10.797 kN；基础底面面积：A = 0.25 m2.p=43.188 ≤ f g=115 kpa .地基承载力满足要求！梁计算：一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：0.57；混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.15；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：9.00；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采纳的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：双扣件,考虑扣件质量及调养情况,取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：13.7；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.资料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：3；主楞资料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞资料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：90.00；斜撑类型：设主楞,设次楞,不设穿梁螺栓；斜撑资料类型：钢管；斜撑扣件连接方式：单扣件；斜撑脚点与极点的水平距离(m)：0.30；斜撑脚点与极点的竖向距离(m)：0.30；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最年夜侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间,取3.000h；T -- 混凝土的入模温度,取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度,取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.570m；β1-- 外加剂影响修正系数,取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150.分别计算得 26.772 kN/m2、13.680 kN/m2,取较小值13.680 kN/m2作为本工程计算荷载.三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时发生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.次楞的根数为3根.面板依照均布荷载作用下的两跨连续梁计算.面板计算简图(单位：mm)1.强度计算资料抗弯强度验算公式如下：σ ＝ M/W < [f]其中,W -- 面板的净截面抵当矩,W =60×1.5×1.5/6=22.5cm3；M -- 面板的最年夜弯矩(N·mm)；σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；依照均布活荷载最晦气安插下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中,q -- 作用在模板上的侧压力,包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1=1.2×0.6×13.68=9.85kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.6×4=3.36kN/m；计算跨度: l = (570-100)/(3-1)= 235mm；面板的最年夜弯矩M= 0.125×(9.85+3.36)×[(570-100)/(3-1)]2= 9.12×104N·mm；面板的最年夜支座反力为:N=1.25ql=1.25×(9.850+3.360)×[(570-100)/(3-1)]/1000=3.880 kN；经计算获得,面板的受弯应力计算值: σ = 9.12×104 / 2.25×104=4.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ =4.1N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2,满足要求！2.挠度验算ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.85N/mm；l--计算跨度: l = [(570-100)/(3-1)]=235mm；E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩: I =60×1.5×1.5×1.5/12=16.88cm4；面板的最年夜挠度计算值: ν= 0.521×9.85×[(570-100)/(3-1)]4/(100×6000×1.69×105) = 0.155 mm；面板的最年夜容许挠度值:[ν] = l/250 =[(570-100)/(3-1)]/250 = 0.94mm；面板的最年夜挠度计算值ν=0.155mm小于面板的最年夜容许挠度值[ν]=0.94mm,满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接接受模板传递的荷载,依照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.次楞均布荷载依照面板最年夜支座力除以面板计算宽度获得：q = 3.880/0.600= 6.467kN/m本工程中,次楞采纳木方,宽度50mm,高度90mm,截面惯性矩I,截面抵当矩W和弹性模量E分别为:W = 1×5×9×9/6 = 67.5cm3；I = 1×5×9×9×9/12 = 303.75cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算获得最年夜弯矩M = 0.233 kN·m,最年夜支座反力R= 4.268 kN,最年夜变形ν= 0.211 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ = M/W<[f]经计算获得,次楞的最年夜受弯应力计算值σ =2.33×105/6.75×104 =3.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；次楞最年夜受弯应力计算值σ = 3.4 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2,满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最年夜容许挠度值: [ν] = 600/400=1.5mm；次楞的最年夜挠度计算值ν=0.211mm小于次楞的最年夜容许挠度值[ν]=1.5mm,满足要求！2.主楞计算主楞接受次楞传递的集中力,取次楞的最年夜支座力4.268kN,依照集中荷载作用下的简支梁计算.本工程中,主楞采纳圆钢管,直径48mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵当矩W分别为:W = 2×4.493=8.99cm3；I = 2×10.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kN·m)主楞计算变形图(mm)经过计算获得最年夜弯矩M= 0.124 kN·m,斜撑作用处支座反力 R= 4.781 kN,最年夜变形ν= 0.018 mm(1)主楞抗弯强度验算σ = M/W<[f]经计算获得,主楞的受弯应力计算值: σ =1.24×105/8.99×103 = 13.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ =13.8N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2,满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算获得主楞的最年夜挠度为0.018 mm主楞的最年夜容许挠度值: [ν] = 300/400=0.75mm；主楞的最年夜挠度计算值ν=0.018mm小于主楞的最年夜容许挠度值[ν]=0.75mm,满足要求！3.斜撑验算(1)斜撑(轴力)计算斜撑的轴力R x按下式计算：R x＝R/sinα其中 R -斜撑对梁顶侧支撑的支座反力,取；R =4.781kN；R x -斜撑的轴力；α -斜撑与梁正面板的夹角；sinα = sin{ arctan[0.3/0.3]} = 0.707；斜撑的轴力：R x=R/sinα=4.781/0.707=6.762kN(2)斜撑稳定性验算稳定性计算公式如下：σ＝R x/(φA0)≤f c其中,R x -- 作用在斜撑的轴力,6.762kNσ --斜撑受压应力计算值；f c --斜撑抗压强度设计值；205N/mm2A0 --斜撑截面的计算面积 A0 =4.24cm2；φ --轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定；i --斜撑的回转半径;i =1.59cm；l0-- 斜撑的计算长度,l0 =[0.32+0.32]0.5=0.42m；λ= l0/i =26.68；由长细比 l o/i 的结果查表获得轴心受压立杆的稳定系数φ=0.93经计算获得：σ= N/(φ×A)=6.76×103/(0.93×4.24×102)=17.2N/mm2；斜撑受压应力计算值为17.2N/mm2,小于斜撑抗压强度设计值205N/mm2,满足要求！(3)扣件抗滑移验算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,依照扣件抗滑承载力系数0.8,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.4kN.梁侧背楞钢管与梁底支撑钢管连接时,扣件的抗滑承载力依照下式计算(规范5.2.5)R ≤ Rc其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.4kN；R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最年夜支座反力,根据前面计算结果获得R=6.76kN；R=6.76小于 6.4kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度.计算的原则是依照模板底支撑的间距和模板面的年夜小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算.强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时发生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵当矩W分别为:W = 600×15×15/6 = 2.25×104mm3；I = 600×15×15×15/12 = 1.69×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ = M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.57+0.50]×0.60=10.825kN/m；施工荷载与振捣混凝土时发生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.50)×0.60=3.780kN/m；q=10.825+3.780=14.605kN/m；最年夜弯矩及支座反力计算公式如下:M max=0.125ql2= 0.125×14.605×1752=5.59×104N·mm；R A=R C=0.375q1l+0.437q2l=0.375×10.825×0.175+0.437×3.7 8×0.175=0.999kNR B=1.25ql=1.25×14.605×0.175=3.195kNσ =M max/W=5.59×104/2.25×104=2.5N/mm2；梁底模面板计算应力σ =2.5 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2,满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采纳标准荷载,同时不考虑振动荷载作用.最年夜挠度计算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中,q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=9.021kN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距): l =175.00mm；E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最年夜允许挠度值:[ν] =175.00/250 = 0.700mm；面板的最年夜挠度计算值: ν=0.521×10.825×1754/(100×6000×1.69×105)=0.052mm；面板的最年夜挠度计算值: ν=0.052mm小于面板的最年夜允许挠度值:[ν] =0.7mm,满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采纳方木.强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时发生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载依照面板最年夜支座力除以面板计算宽度获得：q=3.195/0.6=5.325kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木依照三跨连续梁计算.本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵当矩W分别为:W=5×9×9/6 = 67.5 cm3；I=5×9×9×9/12 = 303.75 cm4；方木强度验算计算公式如下:最年夜弯矩 M =0.1ql2= 0.1×5.325×0.62 = 0.192 kN·m；最年夜应力σ= M / W = 0.192×106/67500 = 2.8N/mm2；抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；方木的最年夜应力计算值 2.8 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必需满足:τ = 3V/(2bh0)其中最年夜剪力: V =0.6×5.325×0.6 = 1.917 kN；方木受剪应力计算值τ = 3×1.917×1000/(2×50×90) = 0.639 N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ] = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.639 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最年夜挠度计算值ν= 0.677×5.325×6004/(100×9000×303.75×104)=0.171mm；方木的最年夜允许挠度[ν]=0.600×1000/250=2.400 mm；方木的最年夜挠度计算值ν= 0.171 mm小于方木的最年夜允许挠度[ν]=2.4 mm,满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=R A=0.999kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=R B=3.195kN梁两侧部份楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=0.800×0.600×(1.2×0.100×24.000+1.4×2.500)+1.2×2×0.600×(0.570-0.100)×0.500=3.401kN斜撑传递集中力：N=4.781×0.300/0.300=4.781kN简图(kN·m)剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过连续梁的计算获得：支座力:N1=N4=5.015 kN；N2=N3=5.763 kN；最年夜弯矩 M max=0.292 kN·m；最年夜挠度计算值 V max=0.162 mm；最年夜应力σ=0.292×106/4490=64.9 N/mm2；支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；支撑小横杆的最年夜应力计算值 64.9 N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用,无需要计算八、扣件抗滑移的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,依照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN .纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力依照下式计算(规范5.2.5):R ≤ Rc其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最年夜支座反力,根据前面计算结果获得 R=5.763 kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ = N/(φA)≤[f]1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N -- 立杆的轴心压力设计值,它包括：横向支撑钢管的最年夜支座反力： N1 =5.015kN ；脚手架钢管的自重： N2= 1.2×0.129×9=1.394kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2×[(1.20/2+0.80)×0.60×0.50+(1.20/2+0.80)×0.60×0 .100×(1.50+24.00)]=3.074kN；施工荷载与振捣混凝土时发生的荷载设计值：N4=1.4×(2.500+2.000)×[1.200/2+0.800]×0.600=5.292kN ；N =N1+N2+N3+N4=5.015+1.394+3.074+5.292=14.776kN；φ-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l o/i 查表获得；i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59；A -- 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24；W -- 立杆净截面抵当矩(cm3)：W = 4.49；σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；l o -- 计算长度(m)；根据《扣件式规范》,立杆计算长度l o有两个计算公式l o=kμh 和l o=h+2a,为平安计,取二者间的年夜值,即:l o= Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.15]= 2.976 m；k -- 计算长度附加系数,取值为：1.167；μ -- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,μ=1.7；a -- 立杆上端伸召盘层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.15m；获得计算结果: 立杆的计算长度l o/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表获得轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；σ=14776.122/(0.205×424) = 170N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ = 170N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2,满足要求！2.梁底受力最年夜的支撑立杆稳定性验算其中 N -- 立杆的轴心压力设计值,它包括：横向钢管的最年夜支座反力：N1 =5.763kN；脚手架钢管的自重： N2= 1.2×0.129×(9-0.57)=1.394kN；N =N1+N2 =5.763+1.306=7.069kN；φ-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l o/i 查表获得；i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；W -- 立杆净截面抵当矩(cm3)：W = 4.49；σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm2；l o -- 计算长度(m)；根据《扣件式规范》,立杆计算长度l o有两个计算公式l o=kμh和l o=h+2a,为平安计,取二者间的年夜值,即:l o= Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.15]= 2.976 m；k -- 计算长度附加系数,取值为：1.167 ；μ -- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,μ=1.7；a -- 立杆上端伸召盘层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.15m；获得计算结果: 立杆的计算长度l o/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表获得轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；σ=7069.033/(0.205×424) = 81.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ = 81.3N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2,满足要求！考虑到高支撑架的平安因素,建议按下式计算l o= k1k2(h+2a) = 1.167×1.017×(1.5+0.15×2) = 2.136 m；k1 -- 计算长度附加系数依照表1取值1.167;k2 -- 计算长度附加系数,h+2a =1.8依照表2取值1.017；l o/i = 2136.31 / 15.9 = 134；由长细比 lo/i 的结果查表获得轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.376；钢管立杆的最年夜应力计算值；σ= 14776.122/(0.376×424) = 44.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ = 44.3N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在平安隐患.以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用平安》十、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p ≤ f g地基承载力设计值:f g = f gk×k c= 115×1=115 kPa；其中,地基承载力标准值：f gk= 115 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：k c = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =5.763/0.25=23.052kPa ；其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 5.763 kN；基础底面面积：A = 0.25 m2.p=23.052 ≤ f g=115 kPa .地基承载力满足要求！。

高支模(高大模板)专项施工方案-(24)

(4)通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。
(5)铺模板时可从四周铺起,在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固.
(6)梁底模板：按设计标高调整支柱的标高,然后安装梁底模板，并拉线找平。当粱底板跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱。起拱高度为梁跨度的1—2‰。主次粱交接时，先主梁起拱，后次粱起拱.
（3）如梁高≤700则侧模不设置对拉螺栓。
二、编制依据
《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162—2008)；
《建筑施工手册第三版》,中国建筑工业出版社,2003。03出版；
《建筑计算施工手册》，中国建筑工业出版社,2001出版
《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）；
《混凝土泵送施工技术规程》（JGJ/T10-95）;
一、工程概况
建设单位
广州供电局有限公司
工程名称
广州供电局计量部电能计量表检定厂房工程
设计单位
广东省建科建筑设计院
监理单位
广州电力工程监理有限公司
施工单位
广州电力建筑安装工程有限公司
广州供电局计量部电能计量表检定厂房工程厂房为钢筋混凝土框架结构;地上4层;建筑总高度：20.55m；总建筑面积：3580m2。
梁侧、梁底模板18mm厚夹板.
4
300×600mm梁
采用3.5厚φ48钢管支顶，纵向间距不大于1000mm。横向1000mm。
次龙骨采用80mm×80mm松枋木，次龙骨间距400mm，主龙骨采用双钢管φ48×3.2，主龙骨横距1000mm，跨距不大于1000mm.
梁侧模板竖枋间距300mm，采用80mm×80mm松枋木。
5、计算传递到钢管上的荷载,除按有关规范考虑钢筋混凝土的重量,模板与配件的重量以及施工活载等以外，还应考虑输送泵的水平推力，按照钢管上的荷载以及钢管容许承载力计算出门架的间距和位置。

高支模板计算书

120mm厚板模板支架高18.35m计算书目录一、编制依据 (1)二、工程参数 (1)三、模板面板验算 (2)四、次楞方木验算 (4)五、主楞验算 (5)六、可调托撑承载力验算 (7)七、风荷载计算 (8)八、立杆稳定性验算 (9)九、支撑结构地基承载力验算 (11)十、架体抗倾覆验算 (11)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20134、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20115、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20116、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20087、《建筑结构荷载规范》GB50009-20128、《混凝土结构设计规范》GB50010-20109、《钢结构设计规范》GB50017-200310、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-200211、《木结构设计规范》GB50005-200312、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-200813、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号14、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号二、工程参数三、模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。

面板的截面抵抗矩W= 900×12×12/6=21600mm3；截面惯性矩I= 900×12×12×12/12=129600mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。

2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。

均布线荷载设计值为：q1=[1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×2.5]×0.9=6.727kN/mq1=[1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.9= 6.229kN/m根据以上两者比较应取q1= 6.727kN/m作为设计依据。

高支模(高度5--8米)扣件式钢管支撑方案

高支模专家论证方案(9米-17.8米)

(此文档为Word格式，下载后可以任意编辑修改！）高支模方案(9米-17.8米)工程名称：编制单位：编制人：审核人：批准人：编制日期：年月日施工组织设计（方案）报审表方案名称：项目部报审意见：项目经理：年月日工程部审核情况：审核人：年月日工程部领导审批意见：审批人：年月日JL—A002 施工组织设计（方案）报（复）审表工程名称：编号：致（监理单位）：现报上施工组织设计（方案）（全套、部分），已经我单位上级技术负责人审查批准，请予审查和批准。

附：施工组织设计（方案）承包单位项目部（公章）：项目负责人：项目技术负责人：年月日专业监理工程师审查意见：1、同意2、不同意3、按以下主要内容修改补充专业监理工程师：年月日总监理工程师审查意见：1、同意2、不同意3、按以下主要内容修改补充后并于月日前报来。

项目监理机构：（公章）总监理工程师：年月日注：本表由施工单位填写，一式三份，连同施工组织设计一并送项目监理机构审查。

建设、监理、施工单位各留一份。

目录一、主要编制依据： (5)二、工程概况 (5)三、模板（高支模）施工的基本情况 (5)四、施工材料的选用 (6)五、梁模板支撑体系的施工设计与搭设 (6)六、模板体系的拆除 (12)七、劳动力及施工器具配置 (13)八、保证施工质量措施 (14)九、保证施工安全和环境保护措施 (15)十、模板工程危险源列表 (67)十一、模板及支架倒塌事故的应急救援 (70)十二、模板支架体系的施工平、剖面附图。

(72)高支模施工方案一、主要编制依据：《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）《混凝土结构工程施工质量验收规范》 (GB 50204－2002)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ 130－2001)《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ 128－2000)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162－2008）《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)《钢结构设计规范》 (GB 50017-2003)粤建监字[1998]027号颁布《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》工程设计图及上级的有关文件及标准等二、工程概况工程名称：工程地点：建设单位：设计单位：监理单位：工程规模：三、模板（高支模）施工的基本情况1、本高支模工程为办公楼8-10轴×B-C轴及10-12轴×B-C轴的大堂。

高支模方案设计附计算书

高支模专项施工方案施工单位:编制时间:2013-10目录一、工程概况 (3)二、、编制依据及设计计算1、编制依据 (3)2、设计计算 (3)三、施工工艺 (4)四、模板工程质量控制 (5)五、登高防坠落措施 (17)六、材料管理 (22)七、验收管理 (22)八、使用管理 (22)九、拆除管理 (23)计算书：大梁侧模板计算 (23)计算书：梁模板支架计算 (29)计算书：满堂模板支架计算 (36)计算书：中小断面柱模板计算 (44)一、工程概况工程名称：地址：结构类型：框架计划工期：施工面积：5970平方米B-C轴交1-9轴梁宽250mm，梁高750mm，为无板梁，C-D轴交5-9轴为有板（350mm 空心楼盖空心230mm）梁宽250mm，梁高800mm模板面板采用普通胶合板。

龙骨布置2道，龙骨采用方木50mm×100mm ，外龙骨间距500mm，外龙骨采用Φ48×3.0双钢管对拉螺栓布置3道，竖向间距100+350+300mm,断面跨度方向的间距300mm。

木方垂直梁截面支设方式，梁底增加1根承重立杆，承重杆间距顺梁方向有板梁为850mm,无板梁为900mm.梁底采用2根50mm×100mm的木方，顶托托梁材料选择木方: 100×100mm。

梁两侧立杆间距0.8(mm)，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.0(mm)。

板底采用托梁支撑形式，木方间距250mm，木方尺寸：50mm×50mm，顶托托梁材料选择木方: 100×100mm。

脚手架搭设高度9.00m，步距1.80m，有板排距0.85m，纵向间距0.85m，无板梁排距0.9m，纵向间距0.9m.。

二、编制依据1、钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程（DJ/TJ08-16-2011）2、建质（2009）254号（建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理条例）3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130-2001）4、《建筑施工模板安全技术规》(JGJ162-2008)5、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）6、《建筑结构荷载规》（GB50009-2001）7、《直缝电焊钢管》（GB/T13793、《低压流体输送甲焊接钢管》（GB/T3092）、《碳素结构钢》（GB/T700）8、《钢管脚手架扣件》（GB/5831-2006）9、《钢结构设计规》（GBJ17-88）10、《混凝土结构工程施工质量验收规》（GB50204-2002）、《钢结构工程施工质量验收规》（GB50205-2001）2、设计计算见附页三、施工工艺1 架体总体要求(1) 对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。

工程高支模施工方案(9米~17.8米)

目录一、主要编制依据： (2)二、工程概况 (2)三、模板（高支模）施工的基本情况 (3)四、施工材料的选用 (3)五、梁模板支撑体系的施工设计与搭设 (4)六、模板体系的拆除 (9)七、劳动力及施工器具配置 (10)八、保证施工质量措施 (11)九、保证施工安全和环境保护措施 (12)十、模板工程危险源列表 (64)十一、模板及支架倒塌事故的应急救援 (67)十二、模板支架体系的施工平、剖面附图。

(69)高支模施工方案一、主要编制依据：《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）《混凝土结构工程施工质量验收规范》 (GB 50204－2002)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ 130－2001)《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ 128－2000)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162－2008）《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)《钢结构设计规范》 (GB 50017-2003)粤建监字[1998]027号颁布《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》工程设计图及上级的有关文件及标准等二、工程概况工程名称：xx市xx区xxxx工程工程地点： xx市xx区xxxx镇建设单位： xx市xxxxxx有限责任公司设计单位： xx市xx建筑工程xxx有限公司监理单位： xx市xxxx建设监理有限公司工程规模：包括厂房xx幢，xx层；仓库x幢，x层；办公楼x幢，x 层；宿舍楼x幢，xx层，总建筑面积为xxxm2三、模板（高支模）施工的基本情况1、本高支模工程为办公楼8-10轴×B-C轴及10-12轴×B-C轴的大堂。

10-12轴×B-C轴最高高度为9m，为首层至三层，该面层最大的梁截面尺寸为300㎜×900㎜，最小梁截面尺寸为200㎜×600㎜，板厚度均100㎜。

8-10轴×B-C轴最高高度为17.8m，为首层至屋面层，该面层最大的梁截面尺寸为400㎜×1280㎜，最小梁截面尺寸为250㎜×600㎜，板厚度均130㎜。

高支模计算书

楼板模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。

本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。

模板支架搭设高度为2.8米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.20米。

图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。

一、支撑方木的计算方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1 = 25.000×0.120×0.300=0.900kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 1.500×0.300=0.450kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×1.000×0.300=0.900kN2.强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算如下:均布荷载 q = 1.2×0.900+1.2×0.450=1.620kN/m集中荷载 P = 1.4×0.900=1.260kN最大弯矩 M = 1.260×1.00/4+1.62×1.00×1.00/8=0.518kN.m最大支座力 N = 1.260/2+1.62×1.00/2=1.440kN截面应力=0.518×106/53333.3=9.70N/mm2方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!3.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=1.000×1.620/2+1.260/2=1.440kN截面抗剪强度计算值 T=3×1440/(2×50×80)=0.540N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!4.挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = 0.900+0.450=1.350kN/m集中荷载 P = 0.900kN最大变形 v =5×1.350×1000.04/(384×9500.00×2133333.5)+900.0×1000.03/(48×9500.00×2133333.5)=1.793mm方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!二、方木支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算集中荷载P取纵向钢管传递力，P=2.88kN支撑钢管计算简图0.9690.969支撑钢管弯矩图(kN.m)0.133支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 M max=0.969kN.m最大变形 v max=2.476mm最大支座力 Q max=10.473kN截面应力=0.97×106/5080.0=190.83N/mm2支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑移的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.47kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

高支模工程专项施工方案(含计算书)

梁模板（扣件钢管架)计算书（梁截面：400mm×2300mm)高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》GB50010—2010、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证.为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

梁段：1A地库梁KL—48a。

一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.40;梁截面高度D（m）：2。

30；混凝土板厚度(mm):180。

00；立杆沿梁跨度方向间距L a（m）：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h（m）：0.90;板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：0。

45;梁支撑架搭设高度H（m）:6.10；梁两侧立杆间距(m)：1.40；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2。

荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3）：24.00；模板自重（kN/m2）：0。

30;钢筋自重（kN/m3）：1.50；施工均布荷载标准值（kN/m2):2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2）：17。

8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2）：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2):4。

0;3.材料参数木材品种:柏木；木材弹性模量E（N/mm2）：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16。

0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2）：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2）：1.7;面板材质：胶合面板；面板厚度（mm):20。

某厂房9米高支模施工方案(通过专家审查论证)

第一节工程概况广州市***软件科技有限公司厂房工程为五层钢筋混凝土框架结构，建筑平面呈“凹”字型，厂房总长为94m,宽度66m,总建筑面积22240m2。

首层层高5m, 二至五4m。

其中7-9线×H-K轴内二层楼面作为首层门厅上空，层高为9.0m。

本方案为该门厅上空超高支模专项施工方案。

超高支模部位工程概况如下：1．7-9线×H-K轴位置，支模高度为8.9m，一般梁截面为了加强250×450、250×800、300×800（900），最大梁截面为了加强250×1400，最大跨度为14.0m, 板厚为100mm。

2．高支模基础概况本超高支模搭设基础为首层回填土，回填土分层夯填，压实系数为0.9,夯实后宜在回填土上铺100厚石米垫层，地基承载力取85Kpa。

第二节编制依据为了保证本工程超高支模施工安全，根据《广东省建设工程高支模模板系统施工安全管理办法》以及建设部关于《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。

方案编制计算依据如下：(1)广东省****设计院的相关施工图纸；(2)《建筑施工计算手册》（ISBN-7-11-04626-2 江正荣编著）；(3)《混筑土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）；(4)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；第三节施工准备3．1 技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。

3．2 物资准备（1）材料准备确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。

同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有的产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。