SBR法处理屠宰废水工艺计算

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SBR工艺污水处理厂设计计算

SBR工艺污水处理厂设计计算设计一个SBR工艺污水处理厂需要进行详细的设计计算，包括处理工艺的选择、处理设备的选型和尺寸等方面。

首先，需要确定污水处理厂的设计流量。

设计流量是指污水处理厂每天处理的污水量。

根据当地的污水排放标准和实际需求，确定设计流量。

接下来，选择适合的工艺流程。

SBR（Sequencing Batch Reactor）工艺是一种将好氧生物法与消化池法相结合的处理工艺。

它包括进水、好氧反应、沉淀、排放等过程。

根据实际情况和处理要求，可以选择其他适合的工艺流程。

在工艺流程确定后，需要选择合适的处理设备。

根据设计流量和工艺要求，选型A/O反应器、混合器、沉淀池、曝气装置等设备。

设备的选型要满足处理效果要求，同时考虑经济性和可操作性。

在设备选型确定后，需要进行尺寸计算。

对于A/O反应器,阻力槽、沉淀池等设备，需要根据设计流量和处理要求计算其尺寸。

计算时需要考虑污泥产生量和停留时间等因素。

此外，还需要进行曝气量、污泥泵选型等计算。

曝气量的计算需要根据污水水质、氧化还原电位、总有机碳等因素确定。

污泥泵选型需要根据污泥产生量、泥浆浓度等因素确定。

最后，需要进行污泥处理的设计计算。

根据设计流量和污泥产生量，确定污泥浓度和污泥堆肥的处理能力。

总之，设计一个SBR工艺污水处理厂需要进行详细的设计计算，包括处理工艺的选择、处理设备的选型和尺寸、曝气量和污泥泵选型等方面的计算。

这些计算需要考虑处理要求、经济性和可操作性等因素，以确保污水处理厂的正常运行和处理效果。

设计计算的准确性对于污水处理厂的建设和运营至关重要，需要专业人士进行相关计算和验证。

SBR组合工艺处理屠宰废水

3.1 最佳混凝剂的确定 3.2 COD去除效果的混凝条件实验 3.3 正交实验
18
3.1 最佳混凝剂的确定
混凝剂的初步筛选
混凝剂名称
三氯化铁聚合氯化铁
硫酸亚铁聚合氯化铝聚合硫酸铝铁
代号
FC PPC FS PAC PAFS CF-1
分子式
FeCl3.6H2O [A1(S04)3] FeSO4.7H2O [Al2(OH)NCl6-n]m [Al2(OH)nCl6-n]m [Fe(OH)nCl6-n]y-H
14
2.3 影响混凝效果的因素
废水的性质混凝剂的种类、投加量及投加顺序搅拌强度和搅拌时间
15
2.4 常用混凝剂
无机混凝剂有机混凝剂微生物混凝剂
16
2.5 本工程用混凝剂和助凝剂
混凝剂——CF-1
疏水性多聚体结构沉淀物
助凝剂——聚丙烯酰胺(PAM)
17
混凝试验及COD去除效果研究
120
581
69.4
2
0.50
30
120
90
564
70.3
3
0.50
20
160
60
541
71.5
4
0.40
10
120
60
687
63.8
5
0.40
30
160
120
663
65.1
6
0.40
20
80
90
655
65.5
7
0.60
10
160
90
611
67.8
8
0.60
30
80
60
568

UASB SBR工艺处理屠宰废水毕业设计

目录摘要 (3)1 前言 (4)2 工程概况 (6)2.1设计任务及依据 (6)2.2设计要求 (6)2.3设计原则 (7)3 水质特性及水量 (8)3.1废水危害及来源 (8)3.2废物组成 (8)4 屠宰废水处理工艺流程 (9)4.1工艺比较分析及方案确定 (9)4.2处理工艺流程选择 (13)4.3工艺设计说明 (14)4.4 构筑物设计进出水水质与去除率 (14)5 主要构筑物计算 (15)5.1格栅设计计算 (16)5.2 隔油沉淀池 (19)5.3 调节池 (24)5.4 污水提升泵选择 (25)5.5 UASB反应器设计 (25)5.6 SBR反应器的设计 (33)5.7 消毒池 (43)5.8污泥浓缩池 (44)5.9 污泥脱水机房 (48)6 高程布置及平面布置 (50)6.1 平面布置 (50)6.2 高程布置 (51)7 人员配置 (54)8 投资估算 (55)8.1 土建工程估算 (55)8.2 主要设备及材料 (56)8.3 总投资合计 (57)9 经济效益分析 (57)9.1 运行费用分析 (57)9.2直接经济效益 (58)9.3间接经济效益 (58)9.4环境效益 (58)10 总结 (59)谢辞 (60)参考文献 (61)摘要本次设计主要是对眉山碧海实业有限公司的屠宰废水处理进行设。

在查找相关资料的基础上，依据废水的水质水量选择合适的工艺流程。

废水先经过格栅、隔油沉淀池、调节池等物理处理构筑物，然后再通过UASB反应池，SBR反应池。

最终出水达到《肉类加工工业污染物排放标准》（GB13457-92）一级标准。

选择适宜的工艺流程之后对构筑物进行了设计计算、设备选型，处理站的平面布置和高程布置，并完成了成本估算，经估算吨处理成本为0.5元。

关键词：屠宰废水；UASB反应池；SBR反应池ABSTRACTThis design project is aim at study the disposal of the slaughter wastewater treatment from Meishan blue sea industrial co, LTD.Referring to the correlation data foundation and according to the qualityand volume of the wastewater, we choice the appropriate technicalprocess. Firstly the wastewater flow up to some physical treatmentstructures such as grille, oil separation and sedimentation tank, adjustingpool. And then, the wastewater is treated by the UASB reactor. Finallythe wastewater reach Discharge standard of pollutants for meatprocessing industry（GB13457-92）primary standard. After choosing theappropriate technical process, the following job is the design ofstructures, the choice of equipment, the layout and elevation layout of thesewage treatment station which with complete the cost estimates,theestimated treatment cost is 0.5 yuan per ton.Key words:Slaughter waste water;UASB reactor;SBR reactor1.前言屠宰业是我国出口创汇和保障供给的支柱产业，屠宰废水来自畜牧、禽类、鱼类宰杀加工，是我国最大的有机污染源之一。

SBR法污水处理工艺设计计算书

SBR法污水处理工艺设计计算书一、课程设计目的和要求本课程设计是水污染操纵工程教学的重要实践环节，要求综合运用所学的有关知识，在设计中熟悉并把握污水处理工艺设计的要紧环节，把握水处理工艺选择和工艺运算的方法，把握平面布置图、高程图及要紧构筑物的绘制，把握设计说明书的写作规范。

通过课程设计使学生具备初步的独立设计能力，提高综合运用所学的理论知识独立分析和解决问题的能力，训练设计与制图的差不多技能。

二、课程设计内容1、污水水量、水质（1）设计规模设计日平均污水流量Q=学号1－25*8000学号26－48*3000 m3/d；设计最大小时流量Qmax=设计日平均污水流量/12－学号*100m3/h（2）进水水质CODCr =600mg/L，BOD5=300mg/L，SS = 300mg/L，NH3-N = 35mg/L2、污水处理要求污水通过二级处理后应符合以下具体要求：CODCr ≤ 100mg/L，BOD5≤20mg/L，SS≤20mg/L，NH3-N≤15mg/L。

3、处理工艺流程污水拟采纳学号1－10活性污泥法学号26－48生物膜法工艺处理。

4、气象资料该市地处内陆中纬度地带，属暖温带大陆性季风气候。

年平均气温9~13.2℃，最热月平均气温21.2~26.5℃，最冷月−5.0~−0.9℃。

极端最高气温42℃，极端最低气温−24.9℃。

年日照时数2045 小时。

多年平均降雨量577 毫米，集中于7、8、9 月，占总量的50~60%，受季风环流阻碍，冬季多北风和西北风，夏季多南风或东南风，市区全年主导风向为东北风，频率为18%，年平均风速2.55米/秒。

5、污水排水接纳河流资料：该污水厂的出水直截了当排入厂区外部的河流，其最高洪水位（50 年一遇）为380.0m，常水位为378.0m，枯水位为375.0m。

6、厂址及场地现状该镇以平原为主，污水处理厂拟用场地较为平坦，交通便利。

厂址面积为35000m2。

用SBR法处理屠宰废水

用SBR法处理屠宰废水吉林柳河华龙集团公司宰鸡厂位于吉林柳河县，屠宰废水排放量为360m3/d，该厂总排口的废水COD为1300～1700mg/L，SS约500mg/L,pH值＞9.0。

废水中含大量的油血，但鸡毛有回收设施。

柳河华龙公司决定该废水处理工程分两期完成，一期治理规模为120m3/d，达标后再进行二期工程的设计，本工程为一期。

1 工艺流程采用以SBR为主体的处理工艺，其流程如图1。

1.1 隔油沉淀池兼具隔油、沉淀、调节三重作用，地下式，钢混结构，废水重力流入，加盖保温且可防止臭味散逸。

双廊道式：2×(2.5 m×12.0 m×2.5 m)，设计规模兼顾二期工程，于第二廊道中部设挡板隔油，挡板位置：水下0.5 m，水上0.1 m，可有效隔除鸡油。

该池盖板设三处人孔，可定期清除表层浮油等杂物。

廊道末端设潜水泵，将废水经格栅泵入SBR池，廊道前端下部设潜污泵，将沉淀污泥等泵入污泥浓缩池。

1.2 格栅尺寸：1.0 m×1.0 m，栅隙：5 mm，用以截留大的颗粒物质，设于处理间内。

1.3 SBR池尺寸为6.0 m×4.0 m×5.5 m，钢结构，有效水深为4.5 m,最大滗水深度为1.75 m。

下部进水，以便于快速混合。

滗水器为虹吸式，位于进水口对侧。

排泥管位于距底平面0.5 m处，穿孔管排泥。

采用罗茨风机曝气，气水比为15：1。

曝气头采用膜片式曝气器，服务面积为0.8m2。

1.4 浓缩池直径为2.0 m，高为3.0 m,钢结构。

SBR池的剩余污泥靠重力流入，隔油沉淀池的污泥用潜污泵泵入。

静止沉淀后，上清液返回隔油沉淀池，浓缩后污泥重力流入附近煤场，暂掺煤烧掉，待二期工程投产后，再进行脱水处置。

不另设置贮泥池。

控制柜可自动和手动控制污水泵、污泥泵、水位控制器、虹吸式滗水器、罗茨鼓风机等的启闭，并可自动或手动控制SBR系统的各个运行时段。

SBR工艺计算

一. 基本数据：1.日平均流量：Q=10000m3/d2.水质：3.参数选取3.1 运行参数生物池中活性污泥浓度：X VSS=1400mgMLVSS/l挥发性组分比例：f VSS=0.7(一般0.7~0.8)3.2 碳氧化工艺污泥理论产泥系数：Y=0.6 mgVSS/mgBOD5 (范围0.4~0.8，一般取0.6)20℃时污泥自身氧化系数：K d(20)=0.06 1/d (范围0.04~0.075，一般取0.06)3.3 硝化工艺参数硝化菌在15℃时的最大比生长速率：μm(15) =0.47 1/d (范围0.4~0.5，一般取0.47或0.45)好氧池中溶解氧浓度：第 1 章DO=2.0 mg/lNH4-N的饱和常数(T=T min=12℃)：K N=10(0.051×T-1.158)=0.28 mg/l硝化菌的理论产率系数：Y N=0.15 mgVSS/mgNH4-N (范围0.04~0.29，一般取0.15) 20℃时硝化菌自身氧化系数：K dN(20)=0.04 1/d (范围0.03~0.06，一般取0.04) 安全系数：F S=2.5 (范围1.5~4，一般取2.5)氧的饱和常数：K O=1.0 mg/l (范围0.25~2.46，一般取1.0)二. 好氧池工艺设计计算1. 参数修正K d (T min)=K d(20)×1.05(Tmin-20)=0.041 1/dμm=μm(15)×e0.098(Tmin-15)×[1-0.833×(7.2-pH)]×[D O/(D O+K O)] =0.331 1/dK dN (T min)=K dN(20)×1.05(Tmin-20)=0.027 1/d2.计算设计泥龄最大基质利用率：k’=μm/Y N=2.21 mgBOD5/(mgVSS﹒d)最小硝化泥龄:tc min=1/(Y N×k’-K dN)=3.29 d设计泥龄：tc=Fs×tc min=14.8 d3.污泥负荷硝化污泥负荷：Un=(1/tc+K dN)/Y N=0.63 mgNH4-N/(mgVSS﹒d) 出水氨氮浓度：由U N=k’×[N e/(K N+N e)]得N e=U N×K N/(k’-U N)=0.11mg/l碳氧化污泥负荷：U S=(1/tc+K d)/Y=0.18 mgBOD5/(mgVSS﹒d) 4.好氧池容积计算BOD氧化要求水力停留时间：T b=(So-Se)/ (U S×X VSS)= 0.48d=11.43 h BOD5表观产率系数：Y obs=Y/(1+K d×tc)=0.37 mgVSS/mgBOD5硝化细菌在微生物中占的百分比：硝化的氨氮量N d=TN-0.122Y obs(So-Se)-Ne-0.016 Y obs K d tc(So-Se)=38.6mg/l硝化菌百分比fnfn=Yn*N d/ Y obs (So-Se) + Yn*Nd +0.016Y obs K d tc(So-Se)=0.11 硝化水力停留时间TnTn = N d / ( Un*X VSS *fn )= 0.38 d = 9.18 hTb＞Tn，取好氧池水力停留时间为Tb，即11.43h。

SBR法处理食品废水的工艺设计及运行

表&
名称潜污泵提升泵格栅过滤机罗茨鼓风机数量 7 7 7 + 7 电动蝶阀厢式压滤机污泥泵型号
主要设备
主要参数
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相似文献(4条) 1.期刊论文居华 SBR法在酱油、酱菜食品废水处理中的应用 -贵州环保科技2002,8(2)
介绍用SBR法(序批式活性污泥法)处理酱油、酱菜食品废水.当废水CODcr值在2000～4000 mg/L时,经SBR生化处理后的出水可达GB 8978-1996<污水综合排放标准>二级标准.设计的SBR工艺简单,工作稳定性好,操作管理方便.
连续运行结果采用sbr工艺处理食品废水已连续运行月连续运行结果统计时间进水codmg出水codmg进水ssmg出水ssmg范围均值范围均值范围均值范围均值8727437811489842561683856428327428496879030118233363491281686108921524683145670649168218011298143431292516658972850829490128631385526156011409760158832484263631079984415652284645473194231024978519865256782512547366可看出sbr法处理食品废水具有较好的工作稳定性进水cod从628171mg变化时出水cod在100mg左右均值都能小于100mgl

SBR法处理屠宰废水

SBR法处理屠宰废水一、工艺筛选 1．屠宰废水的特点屠宰污水中含有大量的血污、油脂、毛、肉屑、内脏杂物、未消化食物、粪便等污物，带有令人厌恶的红色和血腥味，具有水量大、排水不均匀、浓度高、杂质和悬浮物多、可生化性好等特点。

屠宰废水主要来源于屠宰车间，包括①屠宰前冲洗活牲畜产生的废水;②屠宰牲畜时产生的废水;③剥皮、去毛、冲洗动物肉体时产生的废水;④取内脏、内脏物去除、食用油脂提取时产生的废水;⑤冲洗车间地面、屠宰设备时产生的废水;⑥冲洗活动物圈栏时产生的废水其中以屠宰过程中产生的废水污染最为严重，其血块等尽可能回收利用，以增加收入和减少后续废水的处理负荷. 2．本工程水质水量特点污水处理站设计进水水质为：Q=500m3/d,COD=1200mg/L,BOD5=600mg/L,SS=2400mg/L, pH=7。

由进水水质特点，可见本工程屠宰废水的B/C比达到了0.5，可生化性好，适合采用生物法处理为主，物化法为辅的处理方法。

另外，本工程废水的SS浓度达到了2400mg/L，废水中悬浮物浓度高，除无机性杂质颗粒外，还含有很多流动性差的有机物如脂类和蛋白质，这些物质易腐易臭，容易形成浮渣，因此在进行生物处理前必须进行预处理。

另外，本工程水量太小，宜采用间歇式处理法，本工程将4天的污水集中处理，这样处理水量将达到2000m3/4d. 3．工艺对比在稳定达标的前提下，应达到工程费用省、运行费用及能耗低的目的，鉴于屠宰废水水量大、排水不均匀、浓度高、杂质和悬浮物多、可生化性好的特点以及出水水质的要求，并结合现有污水处理技术的特点，我拟定以下三种方案。

(一)气浮―厌氧―生物接触氧化工艺处理屠宰废水工艺流程图工艺流程说明：屠宰废水自流进入废水处理站，经格栅去除废水中的毛、内脏、碎肉块、粪便等大块杂物，然后自流进入调节池，调节水量和均化水质。

再由水泵提升进入气浮池，在该系统内，在微小气泡黏附下，主要去除悬浮有机物和油类物质，降低COD浓度，减轻厌氧池的冲击负荷，确保厌氧出水水质稳定。

SBR法相关计算

SBR法相关计算SBR法（Sequencing Batch Reactor，顺序批处理反应器）是一种高效的生物处理技术，广泛应用于废水处理、污泥处理和废气处理等领域。

下面将详细介绍SBR法的相关计算。

1.污水处理计算：Q=n*Qc其中，Q为污水流量，n为蓄水期次数，Qc为一蓄水期内的进水流量。

（2）曝气量计算：曝气量是指在SBR法中为了提供氧气而需要向反应器中通入的空气量。

可通过以下公式计算曝气量：V=Q*(Ss-Se)*C/TT其中，V为曝气量，Q为污水流量，Ss为溶解氧饱和度，Se为溶解氧浓度，C为曝气因子，TT为反应周期。

2.污泥处理计算：（1）污泥产量计算：根据污泥浓度和污水处理流量，可以计算出污泥的产量。

常用公式如下：X=S*Q其中，X为污泥产量，S为污泥浓度，Q为污水处理流量。

（2）污泥浓度计算：根据SBR法处理污水的流程和周期，可以计算出污泥浓度。

一般情况下，可以使用以下公式：S=X/Q其中，S为污泥浓度，X为污泥产量，Q为污水处理流量。

3.废气处理计算：（1）废气流量计算：根据废气处理装置的设计及处理要求，可以计算出废气流量。

常用公式如下：Qg=Qw*G其中，Qg为废气流量，Qw为废水流量，G为气水比。

（2）废气处理效率计算：废气处理效率是指废气处理装置在清洁废气出口中所实现的废气处理效果。

可通过以下公式计算废气处理效率：ηg = (Cin - Cout) / Cin * 100%其中，ηg为废气处理效率，Cin为废气进口浓度，Cout为废气出口浓度。

以上是SBR法相关计算的一些常用公式和方法，具体计算应根据实际情况进行调整和补充。

屠宰废水处理，常用工艺方法及应用

屠宰废水处理，常用工艺方法及应用屠宰废水的预处理酸化水解或厌氧活性污泥或接触氧化有机负荷、氨氮、一级排放标准曝气系统总磷污泥处理混凝过滤、中水回用、水质把关臭味与噪音活性污泥或接触氧化工艺以上内容来源|中国海水淡化与水再利用学会常用处理方法及工艺：屠宰废水一般呈红褐色，有难闻的腥臭味，其中含有大量的血污，油脂质，毛，肉屑，骨屑，内脏杂物，未消化的食物，粪便等污物，固体悬浮物含量高。

屠宰废水有机物含量高，可生化性好，但其中高浓度有机质不易降解，处理难度较大。

屠宰废水中的营养物主要是氮，磷，其中氮主要以有机物或铵盐形式存在，而磷主要以磷酸盐的形式存在。

（1）混凝法：混凝处理常用的混凝剂有铝盐!铁盐等，其中聚合硫酸铁混凝处理屠宰废水效果较好，为减少铝盐的使用量，也可用聚合氯化铝和聚乙烯铵混合作为混凝剂在聚合硫酸铁的合成中，加入任意比例的铝盐和一定比例的硅酸盐，以及少量的聚丙烯酰胺生成一种新混凝剂，此复合无机高分子混凝剂具有较宽的值和温度适用范围，用它作为混凝剂处理屠宰废水，色度去除率分别可达单纯的混凝处理存在一个明显的问题就是屠宰工序中产生的血水难以除去，并且同时产生大量的污泥和废渣(所以如果在使用混凝剂处理前先对屠宰废水进行适当变性处理，再采用硫酸亚铁和氧化钙复合混凝剂处理，有较好的处理效。

混凝法处理废水处理成本低，低温下具有较好的处理效果，此法多用于处理浓度较低的废水，或作为高浓度废水预处理，以降低后续的生物处理的负荷。

（2）SBR法SBR法处理屠宰废水是一种较为经济有效的方法，但由于屠宰废水含有大量的油脂!血水，碳氮比和碳磷比大，氮磷相对不足，此时易产生油性泡沫而使污泥松散和指数增高，易出现高粘性膨胀而导致污泥流失问题。

为获得较高的脱氮效果，SBR工艺必须设有搅拌装置，且不可避免存在污泥上浮现象。

色度的去除效果并不理想，必须辅后处理工序，因此气浮除油脂成为SBR法处理屠宰废水时所必须的处理单元。

UASBAF_SBR工艺处理屠宰废水

工业给排水UAS BA F 2S B R 工艺处理屠宰废水许玉东提要　采用升流式厌氧污泥床过滤器(UASBAF )2序批式活性污泥法(SBR )工艺处理屠宰废水,处理出水达到《肉类加工工业水污染物排放标准》(G B13457-92)二级标准。

工程实践表明该处理系统具有耐冲击负荷,运行管理简单,工程投资省、运行费用低等特点。

关键词　屠宰废水　升流式厌氧污泥床过滤器(UASBAF )　SBR 0　前言屠宰废水处理原则上所有的生物法都能采用,包括厌氧、好氧和兼氧处理系统[1]。

上规模的肉类加工厂因资金较充足、运行管理人员素质较高,其对屠宰废水处理的技术和经济要求均较易满足。

目前,在小城镇还存在不少小水量(50～200m 3/d )屠宰废水仅经化粪池简易处理后即直接排放,对受纳水体带来严重的环境污染。

因此选择一种造价和运行费用低、运行稳定、管理简便的屠宰废水处理工艺对促进小型肉类加工厂经营管理者搞好环境保护具有现实意义。

1　废水处理工艺111　水质情况长乐市食品公司某屠宰厂日宰杀牲畜最多为猪120头、牛15头,排放废水量约100m 3/d ,一般废水集中在凌晨3点至7点之间排放。

废水水质波动较大,经化粪池后出口处废水水质见表1。

表1　废水水质项　目p HCOD /mg/LBOD /mg/LSS /mg/LNH 3-N /mg/L动植物油/mg/L变化范围613～617681～2060253～915327～3872311～651528～38112　工艺流程处理工艺流程见图1。

图1　屠宰废水处理工艺流程113　主要处理构筑物及其工艺参数11311　集水池废水先经化粪池(化粪池HR T 24h ,设计见标准图集)预沉淀和一定调节后,流经格网进入集水池,可不另设调节池,故集水池HR T 取值较大,约1h ,平面尺寸3m ×3m ,有效高度212m ,钢筋混凝土结构。

设有自吸污水泵2台,1用1备,液位手动、自动控制。

水解酸化+ SBR工艺处理屠宰废水实例

水解酸化+SBR工艺处理屠宰废水实例郭英丽【摘要】摘要: 采用“水解酸化+SBR”工艺对某企业屠宰过程中产生的废水进行处理。

运行结果表明:当废水进水COD、BOD5、SS、NH3-N、动植物油浓度分别为1 350 mg/L、720 mg/L、780 mg/L、55 mg/L、150 mg/L 时，出水浓度分别为55 mg/L、15 mg/L、25 mg/L、10 mg/L，8 mg/L，去除率分别达到95.9%、97.9%、96.8%、81.8%、94.7%，出水水质达到《肉类加工工业水污染物排放标准》(GB 13457-92)一级排放标准要求。

【期刊名称】河南城建学院学报【年(卷),期】2014(023)004【总页数】4【关键词】关键词: 屠宰废水;水解酸化;SBR某企业主要从事猪、牛、羊等畜禽的屠宰加工，畜禽屠宰加工过程中主要有圈栏冲洗、车间冲洗和屠宰废水，废水中含有大量的血污、油脂、毛、内脏杂物、未消化的食物及粪便等污染物，而且还含有大肠杆菌、粪便链球菌等危害人体健康的致病菌。

为减轻排放废水对环境的污染，亟需对排放废水进行处理，使企业生产废水处理后达标排放。

1 废水基础资料及排放要求废水排放总量约为500 m3/d，设计处理量为21 m3/h。

原水水质:COD为1 350 mg/L，BOD5为720 mg/L，SS 780 mg/L，氨氮为55 mg/L，动植物油为150 mg/L。

设计要求出水满足《肉类加工工业水污染物排放标准》(GB 13457-92)一级排放标准要求，即COD≤75 mg/L，BOD5≤20 mg/L，SS≤60 mg/L，氨氮≤12 mg/L，动植物油≤15 mg/L。

2 废水处理工艺设计2.1 废水处理工艺选择屠宰废水的处理多采用厌氧和好氧相结合的处理工艺［1-7］。

结合该项目废水水质特征，通过工艺比选，确定该项目废水采用水解酸化+SBR工艺进行处理。

废水进入水解酸化池缺氧处理，酸化水解主要利用水解酸化反应速度快、能够将废水中的血红蛋白质等难降解的有机物转化为低分子有机酸的特点，降低后续处理设施的处理负荷，提高处理效率，同时对处理系统的耐冲击负荷、污泥消化处理都有十分重要的意义;另一方面，在缺氧条件下反硝化菌利用废水中各种低分子有机物作为电子供体，以回流混合液中硝酸盐作为电子最终受体，使硝态氮还原成气态氮，达到脱氮目的。

SBR法相关计算

SBR法相关计算SBR法是一种生物处理技术，用于废水处理。

SBR是Sequencing Batch Reactor的缩写，意为顺序批处理反应器。

该方法主要通过一系列的处理步骤来降解废水中的有机物和氮、总磷等污染物，以达到净化废水的目的。

下面将详细介绍SBR法的相关计算。

1.反应器容积的计算SBR法反应器的容积大小决定了处理单位时间内的废水量，一般使用的单位是立方米（m3）。

反应器容积的计算公式如下：容积=平均每个周期的出水量×周期数2.反应器的周期计算SBR法反应器的周期指的是反应器进行一次完整处理的时间，通常采用典型的四阶段周期，包括进水、搅拌、沉淀和出水四个阶段。

每个阶段的时间取决于处理废水的要求、废水性质和操作经验等因素。

3.反应器的进水量计算SBR法反应器的进水量是指单位时间内处理的废水量，一般使用的单位是立方米/小时（m3/h）。

进水量的计算公式如下：进水量=废水流量×废水的进水时间4.混合液悬浮物浓度的计算混合液悬浮物浓度是指反应器中混合液中的生物团和悬浮物的含量，通常使用的单位是毫克/升（mg/L）。

可以通过实际采样后测定，也可以通过SBR反应器的运行参数计算出来。

5.废水的化学需氧量（COD）和生化需氧量（BOD）的计算COD和BOD是反应器中衡量废水有机物污染程度的重要参数，分别表示废水中可被氧化的有机物浓度和生物降解有机物的能力。

可以通过实验室测试得到废水样品的COD和BOD值，也可以通过SBR反应器的运行参数和公式计算出来。

6.总氮和总磷浓度的计算总氮和总磷是反应器中常见的营养物污染物，通常使用的单位是毫克/升（mg/L）。

可以通过实验室测试得到废水样品的总氮和总磷值，也可以通过SBR反应器的运行参数和公式计算出来。

7.溶解氧（DO）浓度的计算溶解氧浓度是反应器中衡量废水中溶解氧含量的指标，通常使用的单位是毫克/升（mg/L）。

可以通过溶解氧传感器实时监测废水中的溶解氧浓度，也可以通过SBR反应器的运行参数和公式计算出来。

SBR工艺处理屠宰废水

科技论坛SBR工艺处理屠宰废水韩春威（辽宁省交通高等专科学校，辽宁沈阳110122）摘要：研究SBR工艺处理屠宰废水的工程应用，为屠宰废水处理提供一种科学的方法。

结果表明，水力停留时间在14h，溶解氧3.45mg/L，容积负荷为1.36kgCOD/(m3·d)的条件下，出水COD和NH4+-N去除率已经达到90%以上。

关键词：SBR；曝气时间；污泥浓度；容积负荷；屠宰废水1试验方法与装置1.1废水来源与水质指标。

试验用水取自某屠宰厂，该厂污水主要由屠宰生猪的生产污水和生活废水两部分组成。

屠宰废水的水质见表1。

1.2试验装置。

SBR反应器采用瞬间进水的方式，人工方式用小水桶将废水从中间水箱快速加入到SBR反应器内，废水加入完毕后立刻开动曝气装置向SBR反应器提供氧气，曝气量的大小根据溶解氧浓度的高低来控制，风量由空气流量计来调节，通过时间控制装置设定的曝气时间，风机自动停止工作。

曝气停止后系统进入沉淀阶段，沉淀反应后的废水由各个出水口排出。

再经过一定的闲置时间，SBR系统又进入下一个反应周期。

2结果与讨论2.1曝气时间对出水COD浓度变化的影响。

进水COD浓度为458.72mg/L，污泥浓度以M LSS计，为4732mg/L，曝气时间对出水COD 浓度的影响如图1所示。

图1曝气时间对出水COD浓度的影响由图1可知，随着曝气时间的延长，COD 浓度的变化曲线会出现短暂的上升和下降点。

曝气时间0.5h时，COD浓度由初始的458.72mg/L迅速下降到110.21mg/L，曝气时间到3h时，COD浓度突然升高，然后随着曝气时间的延长，COD浓度又逐渐降低，曝气时间到6~7h时，COD浓度略有上升，而后随着时间延长COD浓度又略有下降，曝气时间到9~10h 时，COD浓度降至最低。

在曝气时间0~0.5h时，主要靠吸附作用降解COD；而在曝气时间0.5~10h时，主要靠氧化作用降解COD。

随着反应的进行，被吸附的却没来得及氧化分解的COD又被释放出来，就会出现COD浓度上升点，接着通过微生物的氧化分解作用降解，COD浓度又逐渐下降，氧化分解过程相对吸附过程较慢，因此必须保证适当的曝气时间。

SBR工艺设计计算

曝气池出水溶解氧浓度硝化反应安全系数K=
污泥龄θ c= 0.06 0.6 4000 mgMLSS/L 0.75 0.12 kgNO3--N/kgMLVSS 12.40% 的氮用于细胞合成
25 d
根据滗水顺设备性能，排水时间td= 污泥界面沉降速度u=46000X-1.26= 曝气池滗水高度h1= 1.6 m 沉淀时间ts=(h1+ε )/u= 曝气时间ta=t-te-ts-td= 反应时间比e=ta/t= 2、曝气池体积V计算（1）估算出水溶解性BOD5（Se)
Se S z 7.1Kd fCe
（2）曝气池体积V
13.6 mg/L
V
Y c Q( S 0 S e ) eXf (1 K d c )
4 m3
（3）复核滗水高度h1：有效水深H＝ h1=HQ/(n2V)= （4）复核污泥负荷
4m 1.7 m
Ns
QS 0 eXV

N0 Ne eVXf 0.12 ) 1000 c
N j TN e 1000 0.12 eVN w f 1000 c
(3)反硝化产生的氧量AOR3 2.6 Q
0.24 kgO2/d 1.74 kgO2/d＝ 6.42 kgO2/d＝ 1.51 kgO2/kgBOD5 0.1 0.3

1 4
g
)
2Hale Waihona Puke /36、设计需氧量AOR=碳化需氧量+硝化需氧量-反硝化脱氮产氧量有机物氧化需氧系数a'= 0.5 污泥需氧系数b'= 0.12
AOR （1）碳化需氧量： 1 a' Q( S0 Se ) eb' XVf

屠宰废水处理工艺设计计算说明书

学号：********题目类型：设计(设计、论文、报告)理工大学GUILIN UNIVERSITY OF TECHNOLOGY本科毕业设计(论文)题目：寿光六和屠宰厂屠宰废水处理工艺初步设计学院：环境科学与工程学院专业(方向)：环境工程班级：环境工程11-1学生：**指导教师：***2015年5月15日理工大学毕业设计（论文）独创性声明本人声明所呈交的设计（论文）是我个人在指导教师指导下进行的研究工作及取得的研究成果。

尽我所知，除了设计（论文）中特别加以标注和致的地方外，设计（论文）中不包含其他人或集体已经发表或撰写的研究成果，也不包含为获得理工大学或其它教育机构的学位或证书而使用过的材料。

对设计（论文）的研究成果做出贡献的个人和集体，均已作了明确的标明。

本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。

设计（论文）作者签名：日期：年月日理工大学设计（论文）使用授权声明本设计（论文）作者完全了解学校有关保留、使用设计（论文）的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交设计（论文）的复印件和电子版，允许设计（论文）被查阅或借阅。

本人授权理工大学可以将本设计（论文）的全部或部分容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本设计（论文）。

设计(论文)作者签名：日期：年月日指导教师签名：日期：年月日摘要屠宰业是我国支柱产业之一，屠宰废水同时也成为我国最大的有机污染源之一。

而很多屠宰厂尚没设置废水和回用处理设备，从而加剧了环境污染，其污染力度不可=1000 mg/L；COD=1650 mg/L；动植物油=50 轻视。

进水水质指标:SS=1200 mg/L；BOD5mg/L；氨氮=110 mg/L。

本设计针对寿光六和屠宰厂屠宰废水设计工艺，设立气浮池除油脂，生物氧化工艺阶段采用的是水解酸化和SBR反应池，经过处理的水质指标：SS ≤70 mg/L；BOD≤30 mg/L；COD≤100 mg/L；动植物油≤20 mg/L；氨氮≤15 mg/L；5大肠杆菌≤5000个/L；pH=6—9。

废水工艺计算SBR

SBR 生物处理池设计计算1. 基本数据1.1 流量日平均流量 Qav = 90000cu m / d日最小流量 Qmin = 90000cu m / d日变化系数 Kz = #NAME?日最大流量 Qmax = #NAME?cu m / d设计日流量 Q = 90000cu m / d名称及单位进水出水设计出水BOD5 (mg / l)1502010COD (mg / l)3006040SS (mg / l)300200TN (mg / l)453020NH3-N (mg / l)351210NO3-N (mg / l)011TP (mg / l)310.5SP (mg / l) 2.5 1.5油类 (mg / l)7010色度 ( 倍 )50PH 值7.7平均最高温 (度)24平均最低温 (度)121.3 参数选取1.3.1 运行参数△ 生物池中活性污泥浓度 Xvss =1400 mg MLVSS / l△挥发活性组份比例 fvss =0.7( 一般 0.7 ~ 0.8 )△ 污泥回流比 r =1△ 混合液回流比 R =21.3.2 碳氧化工艺参数△ 污泥理论产泥系数 Y =0.6 mgVSS/mgBOD5△20℃ 时污泥自身氧化系数 Kd20 =0.06 1/d( 范围 0.04 ~ 0.075 , 一般 0.06 )1.3.3 硝化工艺参数△ 硝化菌在 15℃ 时的最大比生长速率μm(15) =0.47 1/d△ 好氧池中溶解氧浓度 DO = 2.0 mg / l△ NH4-N 的饱和常数 12 ℃KN = 10^( 0.051 * T - 1.158 ) =0.3 mg / l△ 硝化菌理论产率系数 Yn =0.15 mgVSS/mgNH4－N△20℃时硝化菌自身氧化系数 KdN20 =0.04 1/d△ 安全系数 SF 4.5△ 氧的饱和常数 Ko = 1.0 mg / l1.3.4 反硝化工艺参数△ 在 20℃ 时的反硝化速率UDN(20) 0.11 1/d△ 厌氧池溶解氧浓度 DOn =0.15 mg / l1.3.5 除磷工艺参数△2 好氧池设计计算 ( 按低温情况计算 )2.1 参数修正污水的最低平均水温 Tmin =12 ℃△ 污泥自身氧化系数 Kd 修正Kd(Tmin) = Kd20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.041 1 / d△ 硝化菌最大比生长速率 μm 修正μm = μm(15) * e^[0.098*(Tmin - 15)] * [1 - 0.833*(7.2 - PH)] * [DO / (Ko +DO)]= 0.331 1 / d△ 硝化菌自身氧化系数 Kd N 修正KdN(Tmin) = KdN20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.027 1 / d2.2 计算设计泥龄2.2.1 最大基质利用率 k' = μm / Yn = 2.21 1 / d2.2.2 泥龄计算△ 最小硝化泥龄 tcmin由公式 : 1 / tcmin = Yn * k' - kdN 得 : tcmin = 1 / ( Yn * k' - kdN )tcmin 1 / ( Yn * k' - kdN) = 3.29 d△ 设计泥龄 tc = SF * tcmin =14.8 d2.3 污泥负荷2.3.1 硝化污泥负荷 Un由公式 : 1 / tc= Yn * Un - kdN 得 : Un = (1 / tc + kdN ) / YnUn = ( 1 / tc + kdN ) / Yn =0.63mgNH4-N/(mgMLVSS*d )2.3.2 出水氨氮浓度 Ne由公式 : Un = k' * Ne / (Kn + Ne) 得 : Ne = Un * Kn / ( k' - Un)Ne = Un * Kn / ( k' - Un ) =0.11 mg / l2.3.3 碳氧化污泥负荷 Us由公式 : 1 / tc= Y * Us - kd 得 : Us = (1 / tc + kd ) / YUs = ( 1 / tc + kd ) / Y =0.18mgBOD/(mgMLVSS*d )2.4 好氧池容积2.4.1 BOD 氧化要求水力停留时间tb = ( So - Se ) / ( Us * Xvss ) =0.56 d =13.32 h2.4.1 硝化要求水力停留时间△ BOD5 表观产率系数Yobs = Y / ( 1 + Kd * tc )=0.37 mgVSS / mgBOD5△ 硝化细菌在微生物中的百分比 fn硝化的氨氮量 Nd=TN0-0.122*Yobs*(So-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So-Se)*Yobs =38.0 mg / l 硝化菌百分比 fn=Yn*Nd/(Yabs*(So-Se)+Yn*Nd+0.016*Kd*tc*(So-Se)*Yobs ) =0.097△ 硝化水力停留时间 tntn = (TNo-0.122*Yobs*(S0-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So-Se)*Yobs ) / ( Usn * X * fn )=0.44 d =10.6 h2.4.2 好氧池水力停留时间选定 t =13.32 h2.4.3 生物池容积 Va = Q * t / 24 =49953.3 cu m2.5 排泥量计算△ 污泥有机部分产量 W1 = Yobs * ( So - Se ) * Q / 1000 =4719.93 kg / d△ 污泥惰性部分产量 W2 = η14850.0 kg / d总悬浮物 TSS 惰性组份比例 ηss 取240.9 kg / d △ 活性污泥总产量 W '=W1/fvss+W2+W3-SSe*Q/1000 =21833.6 kg / d =21.8 t / d △ 污泥的综合产率 W ' / [(So - Se) * Q / 1000) = 1.73kgDS/kgBOD△ 初沉池污泥产量 W ” = Q * (SS0'-SSe')/1000 =0 kg/d =2.6 污泥中 MLVSS 比例 fvss'= ( W1/fvss ) / W =0.31 选定0.312.7 污泥中 MLSS X = MLVSS / fvss =实际污泥负荷0.0721kgBOD/kgSS.d2.8 污泥体积取活性污泥含水率 p =99.2%污泥浓度 Nw =8.0kg/m3污泥体积 Vs = W/Nw =2729m3/d =54.15l/s (14 hr)99.20%2729.2194.9454.294.00%363.925.997.280.00%109.27.80 2.2每公斤干泥加混凝剂 PAM0.004kgPAM/kg干泥加药量87kg/d = 6.238kg/h2.10 生物池容积计算2.10.1 Carrousel 氧化沟设计水深 H1=4m 超高 H2= 1.0m系列数 S=3系列单渠道宽度 B1 =10m单系列好氧区面积A1=4162.8m2单系列好氧区长度L1=416.3m曲线段长度 L2=94.2m直线段长度 L3=322.0m 取L3=135m单池分格数4格单池直线段长度 L4=80.5m 取 L4=82m设计氧化沟超高 H2= 1.0m氧化沟总高 H=5m设纵向总池壁厚 B2=2m设横向总池壁厚 B3= 1.5m氧化沟尺寸 L×W×H=3-113.5×42×4.5m有效容积 W'=16889.9m3池总容积 W=21112.4m32.11 二沉池辐流式沉淀池设计有效水深 H1= 3.5m设计超高 H2=0.5m设计缓冲层高度 H3=0.5m设计污泥层高度 H4=0.5m沉淀池池边高度 H=5m设计沉淀池直径 D=35m设计初沉池数量6座平均流量时表面负荷q=0.65m3/m2.h设计规范 0.5~0.75 m3/m2.h平均流量时停留时间t= 5.39h设计规范 1.5~2.5 h初沉池尺寸3－Φ35×5.0m峰值流量时表面负荷q=#NAME?m3/m2.h峰值流量时停留时间t=#NAME?h固体负荷校核 q2' =109.1kg/m33 SBR工艺计算(按ICEAS工艺计算)平均流量最高流量曝气(hr)2#NAME?搅拌（hr)0#NAME?静置(hr)1#NAME?滗水(hr)1#NAME?周期合计（hr)4#NAME?每日周期数 n6#NAME?3.2 生物池容积计算系列数 N =3个每系列池数 N1 =4个反应池最高水深 Hmax = 5.0m反应池水深变化 Hd =0.8m5 需氧量计算5.1 有机物碳化需氧量 O2－cO2-c = 1.47 * Q * (So-Se) / 1000 - 1.42*W1 =11819.7 kgO2 / d式中：<> BODu/BOD5 = 1.47<> 理论上微生物自身氧化的好氧量 1.42 kgO2/kgVSS5.2 硝化需氧量 O2-nO2-n = 4.6 * [ Q * ( TNo - Ne ) - 0.12*W1 ] =15977.5 kgO2 / d式中：<> 微生物细胞中 N 的比例为 14 / 113 = 0.12 kgN / kgVSS5.3 反硝化可利用氧 O2-dnO2-dn = 2.85 * [ Q * ( TNo - TNe ) / 1000 - 0.12*W1*fvss ] =0.000 kgO2 / d( TNe 使用要求值30mg/l )5.4 总需氧量 O2 = O2_c + O2_n - O2_dn =27797.2kgO2/d =27.8 t O2 / d 5.5 去除每公斤 BOD5 的需氧量 = O2 * 1000 / [ Q * ( So - Se )] = 2.216 曝气器计算6.1 基础数据6.1.1 实际传氧速率N (AOR)27797.2kgO2/d =2316.4kgO2/h 6.1.2 污水剩余DO 值 (DO)2.0mg/L 6.1.3 标准状态下清水中饱和溶解氧 (C S ,20度)9.17mg/L 6.1.4 当地海拔高度600m 6.1.5 当地大气压P a (kPa) (见给排水手册一P81页)9.6mH2O =94.08Kpa 6.1.6 污水温度(T)高温24度低温6.1.7 T 温度时清水饱和溶解氧 (简明排水设计手册P6页)8.53mg/L 6.1.8 T 、P a 时清水饱和溶解氧 (C SW )7.926.2 计算N 0/(P×η)η)－C 0)×1.024(T －20)/C S0=f×N 0/(0.3E A )－E A )/79+21(1－E A )(O t /42+P b /2P a )8.接触池8.1池容取接触时间 t' =30min接触池容积 V' =1875m3取接触池数 n' =2座取接触池深 h = 5.0m取单接触池宽W =10m设计单接触池长L =23.4m 取 L=度接触池实际容积 V =2000m3mg/L8.2 出水加氯量取每方水加液氯5g Cl2/t水出水加氯量为450kg Cl2/d =×(β。

SBR工艺设计及计算

1.2 运行方式限制曝气
进水
非限制曝气进水
1、序列间歇式活性污泥法（Sequencing Batch Reactor Activated Sludge Process, SBR）
1.3 SBR工艺的特点
优点：处理工艺流程简单构筑物数量少、造价低
不需要设初沉地，也不需要二沉地，无污泥回流设施结构简单
2、常见SBR工艺的变种
2.4 DAT—IAT工艺------连续和间歇曝气工艺
200-400%
3h
连续
连续溶氧1.5-2.5mg/L
间歇
2、常见SBR工艺的变种
2.5AICS工艺------交替式内循环活性污泥法
沉淀区负荷宜在1.52.5m3/(m2.h)
2、常见SBR工艺的变种
沉淀区负荷宜在1.02.0m3/(m2.h)
组合式构造方法，利于废水处理厂的扩建和改造处理后出水水质好
良好的自控系统，良好的脱氮除磷效果
1、序列间歇式活性污泥法（Sequencing Batch Reactor Activated Sludge Process, SBR）
局限性：
①由于工艺过程对自控系统要求较高，所以自控仪表、元件质量的好坏直接影响到工艺的正常运行，并对操作和维护人员的技术水平要求很高；
②由于工艺要求间隙式运行，所以正常运行时总有部分反应池和设备处于待机状态，使反应池和设备利用率较低；
③不连续进水，不连续出水，不适用于大型污水处理厂，只适用与小型污水处理厂；
④滗水器的水头损失较大。
1、序列间歇式活性污泥法（Sequencing Batch Reactor Activated Sludge Process, SBR）

肉类加工废水处理工艺设计(下)

3.4UASB 的设计计算 3.4.1设计说明设计流量D m 34300即h m 3179 进水浓度L mg 1170去除率％85=E容积负荷()d m COD kg N V ⋅=30.6 按常温23℃ 产气量kgCOD m r 35.0= 污泥产率kgCOD kg X 1.0=表3.2UASB 池进出水状况COD BOD SS 油脂进水水质（mg/L ）1170 540 340 82 去除率%85 90 50 出水水质（mg/L ）175.554340413.4.2反应器容积计算 UASB 总容积V rN QS V =(式3.11)35.8386.017.14300m =⨯=取水力负荷q=0.5[m 3/(m 2.h)]q QA =(式3.12)24.3585.02.179m ==A Vh =(式3.13) m 5.24.3585.838≈= 取有效水深为3m ，采用6座相同的UASB 反应器217.5964.3586m A A ===π14A D =(式3.14)m 7.814.37.594=⨯=，取D=9m 横截面积2241D A π= (式3.15) 2259.63914.341m =⨯⨯=实际表面水力负荷 0.147.059.6362.179/1〈=⨯==A Q q ，符合要求。

3.4.3配水系统设计本系统设计为圆形布水器，每个UASB 反应器设36个布水点。

（1）参数每池子流量：h m Q /9.2962.1793== （2）圆环直径计算：每个孔口服务面积36/412D πα= (式3.16)277.1m =α在231m -，符合要求。

可设3个圆环，最里面的圆环设6个孔口，中间设12个，最外围设18个孔口。

○1内圈6个孔口设计服务面积：2160.1077.16m S =⨯= 折合为服务圆的直径为：m S 67.314.360.10441=⨯=π用此直径作一虚圆，在该虚圆内等分虚圆面积处设一实圆环，其上布6个孔，圆的直径计算如下：11214S d =π， (式3.17) 则π112S d =m 60.214.36.102=⨯=○2中圈12个孔口设计服务面积：2224.2177.112m S =⨯= 折合为服务圆直径为：()π214S S d +=(式3.18)m 37.6)24.216.10(4=+=π中间的圆环的直径如下：222221)37.6(41S d =-π， (式3.19) 则m d 20.52= ○3外圈18个孔口设计服务面积：2386.3177.118m S =⨯= 折合为服务圆直径为：π)(4321S S S ++ (式3.20)m 0.9=则外圆环的直径3d 计算如下：323221)0.9(41S d =-π， (式3.21) 则得m d 79.73=3.4.4三相分离器设计图3.4UASB 三相分离器设计草图（1）设计说明三相分离器要具有气、液、固三相分离器功能。