主井提升机验算
主井提升机验算资料
主井提升系统改造方案及验算根据我矿实际生产情况，为了满足生产需要，扩大生产能力，提高经济效益，现决定对制约我矿生产能力的主井提升系统进行改造，以满足生产需要，具体改造方案如下：一、提升系统现状我矿主井井筒直径Ø4.5m，装备一对6T多绳箕斗，一台JKM-2.8/4（II）型多绳摩擦式提升机，矿井初期设计生产能力为45万吨/年，提升高度521.97m，根据设计院设计标准，我矿最大提升能力为72万吨/年（一钩6T、25钩/时、16小时/天、300天）。
我矿主井提升机为洛阳矿山机械厂上世纪八十年代生产的JKM系列提升机，根据出厂技术参数及说明书，钢丝绳最大静张力30T，钢丝绳最大静张力差9.5T，最大提升速度11.8m/s，传动方式分为单机拖动和双机拖动，单机最大输入功率为800KW，双机最大输入功率为1000KW，目前在用的为单机800KW拖动，已经达到最大设计标准，更换大功率的电动机已不能实现拖动，建议采用双电机（2×800KW）拖动，使现有提升机达到其最大提升能力。
二、改造方案根据我矿现有情况，主井提升机改造方案如下：1、不更换箕斗，现有单机拖动改为双机拖动，使现有提升机达到最大提升能力。
我矿箕斗为6T，根据实际装煤情况干煤可装7T、湿煤可装9T，按8T 计算，提升机、电动机、钢丝绳、防滑系统等均能满足生产要求（验算详见附件二），全年出煤96万吨（一钩8T、25钩/时、16小时/天、300天），此种方案须由现在的单机拖动改为双机拖动，电控系统需全部进行更换高压变频系统，更换为高压变频系统的优点：变频调速系统节省了电阻调速环节，对车房环境温度有很大的改善，变频调速可有效减少重物下放和制动时的能量损失，节约电能；变频调速在电动机运行方面的优势，减少换向不当而烧毁电动机的问题。
变频调速加减速时间比较平缓，起动电流较小，可以进行较高频率的起停。
变频调速系统制动时，变频器可以利用自己的制动回路，将电能回馈给供电电网；改成双电机拖动后，可降低单台电动机的输出功率，增加电动机使用寿命，同时更换为变频系统运行稳定可靠，调速特性优越，能实现自动化控制。
提升系统选型计算
提升系统选型及验算方法一、提升井架井筒利用矿建用凿井井架施工，凿井井架必须能承载井筒装备安装施工荷载，且其天轮平台满足提升悬吊天轮布置的要求。
必要时可采用永久井架施工。
二、提升机井筒装备安装用的提升机，应根据井筒安装的提升方式及提升量进行选择。
必要时可采用矿永久提升机施工。
列出提升机技术参数表（表3.4.3）。
三、提升系统选型验算根据矿建所用提升机或矿永久提升机进行提升能力验算。
（1）、提升绞车凿井提升计算①滚筒直径（D）D≥60ds D≥900δ式中：ds—钢丝绳直径，mm；δ—钢丝绳最粗钢丝直径，mm；②选定提升机型号DT≥D DT—所选提升机的滚筒直径，Mm;③校验滚筒宽度B=｛［（H0+30）/3.14DT］+3｝(ds+ε)≤BT式中：30—钢丝绳试验长度，m；DT—提升机名义直径，mm ；3—摩擦圈数；BT—提升机滚筒宽度，mm;ε—钢丝绳绳圈间隙，取2～3mm ；④计算提升高度H0=H1+H2+H3+H4，m。
其中：H1—井筒深度，mH2—井架高度，mH3—提升天轮半径，mH4—提升天轮梁高度，取0.75m⑤设计选用多层股不旋转钢丝绳作为提升绳，绳重Ps= kg/m，钢丝绳最小破断拉力Q断为kg，配提升钩头，提升钩头应与提升荷载配套。
⑥提升容器自重：吊桶：Q Z=G1+ G2+ G3+ G4；其中：G1—吊桶重量，kgG2—钩头重量，kgG3—滑架重量，kgG4—滑架缓冲器重量，kg⑦提升载荷：Q=最大提升重量，kg；Q绳：提升钢丝绳重：提升高度绳重，kg⑧提升钢丝绳静张力：Q总= Q + Q绳，kg；其中：Q—最大提升重量，kgQ绳—提升高度的钢丝绳重量，kg提升人员时：Q人总= Q Z +n Q人+ Q绳，kg其中：Q1—提升容器总重量，kgQ人—吊桶乘人总重量，取75kg/人Q绳—提升高度的钢丝绳重量，kgn—吊桶乘人数，根据吊桶容积确定以上计算的钢丝绳静张力Q总应小于绞车最大静张力差，可以满足使用。
主提升绞车提升能力验算
新建主斜井提升绞车提升能力验算1、提升机型号：JK-2×1.5M2、技术参数：提升能力：FjMAX=60KN单位钢丝绳质量：P=2.35kg/m绳速VMAX=3.4m/s重力加速度：g=10m/s²抗拉强度：&=1770Mpa破断力总和：Qp=432.6KN绳径：φ=24.5mm矿车自重：M21=3200kg载重：M1=10000kg电机功率：215kw巷道坡度：α=22.6°巷道斜长：L=760m系数：矿车运行摩擦阻力系数f1=0.010钢丝绳沿托辊阻力系数：f2=0.153、按最大静拉力计算提升能力：根据公式：F=[(M1+M21）(sinα+f1cosα)+PL(sinα+f2cosα)]g F=[(10000+3200)(0.374+0.010×0.927)+2.35×760(0.374+0.15×0.927)]×10=59755N=59.75KNFjMAX=60KN>59.75KN 所以经验算绞车拉力与运输所需拉力比较，绞车选型符合使用要求。
4、钢丝绳安全系数计算：根据公式：F=[(M1+M21）(sinα+f1cosα)+PL(sinα+f2cosα)]g计算最大拉力F=[(10000+3200)(0.374+0.010×0.927)+2.35×760(0.374+0.15×0.927)]×10=59755N=59.755KNQpmax/Pmax=432600/59755=7.2>6.5满足要求经验算绞车拉力与运输所需拉力比较，绞车选型符合使用要求。
第六章主立井单绳缠绕式提升设备的选型计算
第六章主立井单绳缠绕式提升设备的选型计算一、提升容器的选择1．确定合理的经济速度立井提升的合理经济速度为V j =√H式中V j —经济提升速度，m ／s ；H ——提升高度，m ；H=H s +H x +H zH x --卸载水平与井口高差，简称卸载高度，m ，箕斗：H x =18m 一25m ，罐笼H x =0；Hz ——装载水平与井下运输水平高差，简称装载高度，m ，箕斗：H z =18m~25m ，罐笼H z =0; H s —井筒深度，m 。
2．估算一次提升循环时刻(按五时期速度图估算)式中T j --依据经济提升速度估算的一次提升循环时刻，s ；a —提升加速度，m ／s 2，在以下范围内选取：罐笼提升时，≤／s 2，箕斗提升时，≤／s 2；u —容器爬行时期附加时刻，箕斗提升可取10s ，罐笼提升可取5s ；θ—休止时刻。
3、计算一次合理的经济提升量式中rn j --一次合理的经济提升量，t ；A n —矿井年产量，t ／a ；C —提升不均衡系数，关于主井提升设备：有井底煤仓时，1．1～1．15，无井底煤仓时，1．2； a f ——提升能力富裕系数，主井提升设备对第一水平应留有1．2的富裕系数；b r ——提升设备年工作日数，一般取b r =300d ；t ——提升设备日工作小时数，一般取t=14h 。
依据计算出的一次合理的提升量m j 取之相近的标准容器，并列表记录其技术规格。
4．确定实际一次提升循环时刻T ′x 及完成年产量An 的最大提升速度V ′m 。
（1） 依据所选出的型号，计算一次提升循环所需要的时刻为（2） 计算提升机所需的提升速度二、提升钢丝绳的选择计算中选定标准容器之后，那么可按下边的公式计算钢丝绳每米质量m-----一次提升货载质量，kgM z ——提升容器自身质量，kg ；m p —提升钢丝绳每米质量，kg ／m ；g —重力加速度，m ／s 2；H c —钢丝绳最大悬垂长度，m ，H s --井筒深度，m ；H z —装载高度，m ，罐笼提升，Hz=0，箕斗提升，Hz=18m 一25m ；H j ——井架高度，井架高度在尚未精确确定时，可按下面数值选取：罐笼提升，15m 一25m ；箕斗提升，30m ～35m 。
提升系统最大静张力及最大静张力差
主井绞车性能验算主井提升系统参数Q物———次提煤载荷重量2000kgQZ物——提升容器自重1500kgp ——钢丝绳每米重量2.165kg/mL ——主井井深107mQd——钢丝绳破断拉力总和320500N1、提升绞车强度验算（1）最大静张力验算根据矿井实际提升情况计算最大静张力Fjm物Fjm物=Q物+QZ物+pL=41470.219N验算Fjm物≤[Fjm],查所用提升绞车规格表可得提升绞车设计许用最大静张力[Fjm]=42000N，验算41470.219N≤42000N即Fjm物＜[Fjm]符合要求（2）最大静张力差验算根据矿井实际提升情况计算最大静张力差Fjc物Fjc物= Q物+ pL=26770.219N查所用提升机规格表可得提升机设计许用最大静张力差[Fjc]=30000N，验算26770.219N≤30000N，即Fjc物＜[Fjc]，符合要求。
2、钢丝绳安全系数M 物= QdFjm 物 =7.728＞6.5 ，符合要求 主井提升系统：1、安全制动力矩验算：所需3倍最大静荷重力矩3 Mj =3* Fjc 物*r=64248.525NMMz=∑Fz*R=（F1+F2）*R=(33000+37000)*1.4=98000NM ＞3 Mj ，符合安全规程要求。
其中：∑Fz ——实测各组闸的制动力之和；R ——试验时，Fz 的作用半径，R=1.4mr ——滚筒半径，0.8m 。
2、主井提升系统安全制动减速验算：保险闸发生作用机械减速度（1）安全规程要求：上提重载≤5m/s 2az=Mz+Mj ∑m*R=4.81 m/s 2＜5m/s 2符合要求 （2）安全规程要求：下放重载≥1.5 m/s 2az=Mz-Mj ∑m*R=3.087 m/s 2＞1.5 m/s 2其中：Mz ——实测提升绞车保险闸作用时的制动力矩，98000NM ， Mj ——实际测量最大静荷重力矩，21426.175NM ，R ——滚筒半径0.8m∑m ——提升系统总变为质量，∑m =1g[ Q 物+ 2QZ 物+nPLp+2Gt+Gj+Gd]=31003.83kg, 其中：Gj ——提升绞车（包括减速器）的变位重量，36879N （查提升绞车的规格表）；Lp ——每根提升主绳实际全长200m ；n ——主绳根数，单绳缠绕式提升系统；Gt ——天轮的变位重量，2200N （查天轮的规格表）；Gd ——电机转子变位质量，212558.6N 。
提升机JTP-1.6×1.2验算书
副斜井提升机JTP-1.6×1.2提升能力验算书（一）验算依据1、倾角25°，井口标高＋783.238m，井底水平标高＋702.5m，斜长224m；2、提升容器：V型矿车，自重0.68t,容积为1m³。
3、矿车连接器的强度30kN；4、最大载重量2.28 t,（包括V型矿车自重，1m³的矸石重量）；（二）验算1、根据连接器强度验算矿车数矿车连接器的强度为30kNn≤30000=3.093g m1+m2(sinβ+f1cosβ）因此矿车数应定为3辆。
式中m1、m2为当个矿车的载货量及其自身质量，kg；m1=1600kg, m2=680kg.f1为矿车运行摩擦阻力系数，矿车为滚动轴承f1=0.015，g为重力加速度，9.81m/s2.β为井筒25°2、提升钢丝绳的验算1、绳端荷重（V型矿车的容积为1m³）Q d重=3×2280×(sin25°+0.015cos25°)g＝29. 662kN2、提升长度： L=224+30(上车场)+30(下车场)=284m3、钢丝绳荷重Q p重＝1.23×284×(sin25°+0.4 cos25°)g＝2.686634kN4、钢丝绳钢丝绳型号：6×18+FC钢丝绳直径d＝18.5 mm钢丝绳单重m p=1.23kg/m钢丝绳根数1根钢丝绳抗拉强度δ=1670Mpa每根最小钢丝破断拉力总和Q P=215kN钢丝绳沿托辊和底板移动阻力系数f2为0.4m a=Q P/( Q d重+ Q p重)＝215k/(29. 662k+2.686634k)＝6.64满足安全规程规定的允许安全系数m a =6.64>6.53、提升机验算用提升机JTP-1.6×1.2，滚筒直径1.6m，最大静张力45kN提升机型号 JTP-1.6×1.2滚筒直径 1.6m滚筒宽度 1.2m缠绕层数 2层最大提升速度 3.06 m/s1、提升机滚筒直径D验算D＝1600mm＞80d＝80×18.5＝1480因此钢丝绳在滚筒上缠绕时产生的弯曲应力能保证钢丝绳的使用寿命。
主井钢丝绳提升能力核算6-31-24.5
主井钢丝绳提升能力核算（6*31-Φ24.5mm）
1、提升机强度验算
1.1最大静张力验算
1.1.1根据矿井实际提升情况计算最大静张力Fjm
Fjm物=Q+Qz+pL=23000+20500+24.17*86.95=45601.58N
公式中Q- ------一次提升重量，23000N
Qz-------提升容器自重提物，20500N
P--------主绳每米重量，24.17N/m；
L------------提升高度74.6+15-2.65= 86.95m
1.1.2查所用提升机规格表可得提升机设计许用最大静张力【Fjm】=60000N
验算45601.58N<60000N 亦即Fjm<【Fjm】, 合格
2、钢丝绳安全系数验算
m物=Qd/Fjm=429100/45601.58=9.4>6.5(查规程,提物安全系数>6.5)
公式中Qd-------钢丝绳中所有钢丝坡断拉力总和，429.1KN
3、立井天轮、滚筒上绕绳部分的最小的直径同钢丝绳中最粗钢丝直径之比值为：
2000/1.55=1290>1200,符合《煤矿安全规程》规定。
4、提升装置的滚筒、天轮等的最小直径与钢丝绳直径之比：
2000/24.5=81.63>80, 符合《煤矿安全规程》规定。
结论：经验算，主井钢丝绳6*31-Φ24.5mm满足“立井天轮、滚筒上绕绳部分的最小的直径同钢丝绳中最粗钢丝直径之比值”，因此，符合要求。
煤矿提升机制动力矩相关验算
提升机相关数据验算副斜井提升机相关数据验算副斜井提升系统技术参数：绞车型号：2JK-3*1.5/25 最大静张力：13000kg最大静张力差：8000kg 一次提物载重量：5*1800=9000kg 最大速度：3.76m/s 一辆矿车自重：600kg提升斜长：866m 钢丝绳单位重量：4.14kg/m倾角：11-25°一、提升机变位质量计算：∑m=∑G/g=（G主+ G天+ G电+ G移）/g1、G主=20268 kg（提升机主机部分变位质量，包括减速器，查图纸）2、G天=2*90D2=1620 kg3、G电=GD2*625/9=25750 kg（电动机转动惯量为92.7 kg·m）4、G移=2P（H+7πD+35）+Q+2Q Z= 23205kg∑m=∑G/g=70843/9.8=7229 kg二、最大静张力及最大静张力差验算：F j=12000*(sinα+ψ1*cosα)+p*L*(sinα+ψ2*cosα）=8636 kg＜13000 kg (提升机额定最大静张力) 满足要求F jc= F j-5*600(sinα-ψ1*cosα)=7175 kg＜8000 kg(提升机额定最大静张力差) 满足要求三、安全制动力矩倍数《煤矿安全规程》432条规定：提升机制动时产生的制动力矩与实际最大静载荷力矩之比不得小于3，取K≥3四、最大油压计算Pmax= p x + p f=5.32MPap x=K1*K* F jc/n*A*µ=3.67MPaK1:R/Rm=1.5/1.7=0.88，一般取0.9A：制动器油缸面积：94cm2µ:闸瓦磨损系数0.35n：制动器个数16个p f=1.65 MPa（制动器综合阻力的油压折算值，一般取1.65 MPa）Pmax=5.3 MPa五、二级制动油压计算1、二级制动油压计算P2=2 p x-(∑m1* ax +F1)/A*n=2.45 MPap x= 3.67MPa∑m1(不包括提升机部分的变位质量计算得24825kg)ax:安全机械减速度，计算得2.59m/s2F1:下放侧静张力=（Q自+PH）sinα=(3000+866*4.14) sin30=3292 A：制动器油缸面积：94cm2n：制动器个数16个2、二级制动延时时间计算：tz=t空+ Vm/ax=1.7 st空:制动器空动时间，规程规定不得超过0.3s,取0.25 sVm：最大提升速度：计算得3.76m/sax:安全机械减速度，计算得2.59m/s2六、最大安全制动力矩验算1、M Z=2µNRm*nµ:摩擦系数取0.4（制动器图纸）N：制动器正压力取40kN（制动器图纸）Rm:摩擦半径取1.7m（制动器图纸，摩擦直径为3416mm）n:制动闸副数，8副。
主井提升能力验算
主斜井双钩串车提升选型计算一、原始资料数据1）提升斜长：L=885米2）倾角:β=18.5°3）年工作日D=350（天）4）日工作小时t= 21h 5）车皮重：m1=650kg 6）煤车重：m2=1000 kg 7）提升方式为双钩串车提升8）矿井电压等级为380 v 11）年产量An= 20万吨二、一次提升量和车组中矿车数的确定1、计算提升斜长：L＝885 m2、初步确定速度图参数1）初步确定最大提升速度v1，根据《煤矿安全规程》；倾斜井巷内矿车升降物料时，v1≤5m/s。
所以在此初步确定最大提升速度v1=3.5m/s2）斜井中加速度：a¹=0.07m/ s²3）斜井中减速度：a²＝0.09 m/ s²4）井上、下车场加速度aº= a¹＝0.07m/s²5）井上、下车场减速度。
a³＝a²= 0.09 m/s²6）提升准备时间Q=200 s （包括摘挂钩等时间）3、初步计算一次提升循环时间T′根据上图计算得：T′=50＋210＋27.8＋200＝487.8 S4、计算一次提升量m=c·af·An·T′／3600D·tm=1.15x1.2x200000x487.8÷（3600x350x21）=5.08,t/次式中c为提升不均匀系数，有井底煤仓取1.15 。
af为提升能力富裕，取1.25、计算一次提升矿车数n1=m/m2=5.08 取n1=6辆。
6、根据矿车连接器强度计算矿车数n2n2≤60000/g(m1+ m2)( s i nβ+f1cosβ)=60000/10x1650x(s i n18.5°+0.015x cos18.5°)≈10.8 取n2=10式中，取矿车运行阻力系数f1=0.0157、确定一次提升矿车数因为n1＜ n2，故矿车连接强度满足要求，所以确定一次提升矿车数n= n1=6三、计算选择钢丝绳1、计算钢丝绳悬垂L1＝885＋65＝950 m1、钢丝绳每米质量：mp≧n(m1+m2)(s i nβ+f1cosβ)≈2.06㎏/m式中σB=1770 M Pa ;f1=0.015 m a=6.5 f2=0.202、查钢丝绳规格表后选钢丝绳直径d=24.5mm，mp=2.129㎏/m Q p=378500N3、验算钢丝绳安全系数m a= Q p/n(m1+m2)(s i nβ+f1cosβ)+ mp·L1（s i nβ+f2cosβ)g≈8.8＞6.5m a=8.8＞6.5 符合要求，所选钢丝绳合格四、计算选择提升机1、计算作用在提升机上的最大静张力、最大静拉力差F jmax =n·g(m1+m2)(s i nβ+f1cosβ) + mp·L·g（s i nβ+f2cosβ)＝6×9.8×1650×（0.317＋0.015×0.948）＋2.13×950×9.8×（0.317＋0.2×0.948）＝6×9.8×1650×0.334＋2.13×950×9.8×0.51＝ 42181 NF cmax＝F jmax－n·g·m1 (s i nβ－f1cosβ)＝42181－6×9.8×650×0.306＝30821 N2、现用2JK-2.5/20 型提升机D=2.5m；[F jmax]=90000N ；B=1.2m；变位质量m j=11500 kg；提升机标准提升速度v=3.8m/s 减速器传动电i=20；滚筒中心高e=650mm。
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副井提升机验算一、相关数据：二、最大静张力、最大静张力差、钢丝绳、电机功率验算1、最大静张力验算（1）矿井实际提升情况计算最大静张力F jm△=n1p-n2q=4×31.1-2×61.5=1.4＞0属于轻尾绳系统F1= gQ p+n1p（H+h o)＋n2qH h=10×14500+4×31.1×338+2×61.5×15=145000+42047.2+922.5=187969.7NF2= Q Z +n1p（H+h o)＋n2qH h=82000+4×31.1×338+2×61.5×15=82000+42047.2+922.5=124969.7NF jm＝F1＝187969.7N式中：Q p＝14500kg 平衡锤最大载荷Q Z=82000N 为罐笼自重n1=4 为首绳根数p=31.1N 为首绳每米重量H=308米为提升高度n2=2 为尾绳根数q=61.5N 为尾绳每米重量H h=15米为尾绳环高度h o=30米为井口离天轮中心距离(2) 提升机设计许用最大静张力：[F jm]= 335000N（3）验算：F jm≤[F jm]即最大静张力满足设计要求2、最大静张力差验算（1）根据矿井实际提升情况计算最大静张力差F jcF jc =F1-F2=187969.7-124969.7=63000N （2）提升机设计许用最大静张力差： [F jc ]=95000N（3）验算： F jc ＜ [F jc ]即最大静张力差满足设计要求 3、钢丝绳安全系数的验算：m=jmF Qs =7.1879695543674=11.80 ＞ 9.2-0.0005H=9.028式中：Q s =554367N 为首绳钢丝绳破断力总和 即钢丝绳满足《煤矿安全规程》要求。
三、制动系统验算1、提升机实际最大静阻力矩M jm (N ·m) M jm =F jc R=63000×1.4=88200N ·m 式中：R=1.4m 为提升机滚筒半径2、提升系统总变位质量∑m 的计算： ∑m=m+m z1+ m z2+n 1pL p +n 2qL q +nm t +m j +m d=(12000+1057)+8200+14500+4×3.11×430+2×6.15×630+6880+9000+10526 =75261.2kg质量模数β＝75261.263000＝0.9423、制动力矩M z 的确定下放大件时，制动系统采用二级制动第一级制动力矩：M z1＝242000N·m最大制动力矩M z2=280000N·m4、液压站最大工作油压计算Pm ≥Mz22nAµRz +P1+P2+P3 =2800002×6×13800×0.4×1.6+2.35=2.64+2.35=4.99 MPa取值Pm=5.0MPa式中：制动盘制动半径 R z=1.6m制动盘设计摩擦系数μ=0.4制动器对数 n=6活塞有效面积 A=138cm2=13800mm2P1－保证全松闸时闸瓦间隙所需油压。
提升系统能力验算
副井提升系统能力验算一、提升系统总变位质量Σm 的计算Σm 人=g 1[Q+2Qz+n 1plp+n 2qlq+2Gt+Gj+Gd]=26569.5kgΣm 物=g1[Q+2Qz+n 1plp+n 2qlq+2Gt+Gj+Gd]=28219.5kg 式中Q---一次提升重（提人：4500N ，提物：12000N ） Qz---提升容器自重（提人：16000N ，提物：20500N ） n 1---主绳数，单绳缠绕式提升机，2根P---主绳每米重量21.65N/mLp---每根绳实际全长：350mn 2---尾绳数，0q---尾绳每米重量，0Lq---尾绳实际全长，0Gt---天轮变位重量，3070N （查天轮规格表）Gj---提升机（包括减速器）变位重量，79100N （查提升机规格表）Gd---电动机转子的变位重量，128800N二、提升机强度验算1、最大静张力验算根据矿井实际提升情况计算最大静张力FjmFjm 人=Q+Qz+pl=25674.35NFjm 物=Q+Qz+pl=37674.35N查所用提升机规格表设计许用最大静张力60000N 37674.35N<60000N 合格2、最大静张力差验算根据矿井实际提升情况计算最大静张力差FjcFjc 人=Q+pl=9674.35NFjc 物=Q+pl=17174.35N查所用提升机规格表设计许用最大静张力差40000N 17174.35N<40000N 合格三、钢丝绳安全系数验算m 人=Fjm Qd =17.06 M 物=FjmQd =11.63 四、提升速度验算1、最大提升速度验算7.160==i Dnv π<0.5H =7.72m/s 合格式中n ---电机实际转速D---滚筒直径，2mi ---传动比，202、主加、减速度验算主加速度：a 1=1t vo vm -=0.08m/s ²式中0v ---主加速段的初速度t1---主加速运行时间，19.8s主减速度a3=34t v vm -=0.05m/s ² 式中vm ---爬行速度T3---主速度运行时间，33s另外，主加速度验算除满足《煤矿安全规程》外，还满足下列公式要求： A1=mH kQ mFe ∑∆+-)75.0总（λ=3.16m/s ² 式中∆=21.65NQ =12000Nm λ---电动机过负荷系数，2.2Fe ---电动机额定拖动力，m Pe ∑∙η1000=66000N Pe ---电动机额定功率132KWη---减速器的传动效率，一级传动时取0.85 k ---罐笼摩擦系数，取1.2 H ---提升高度，239m五、拖动功率验算六、制动性能验算1、制动力矩验算R D C B A R Fz Mzh ⋅+++=⋅∑=)(=(18380+16650+15500+21440)=115152N ·m式中Fz ∑---各组盘型闸的制动力之和（参照检验报告）R---参照检验报告取1.6m所需3倍最大静荷重力矩3M=3×17174.35×1=51526.05N ·m115152N ·m>51526.05N ·m 合格2、保险闸发生作用时全部机械减速度（上提重载≤5m/s ²)Rm Mj Mz az ⋅∑+==4.68m/s ² （下放重载≥1.5m/s ²)Rm Mj Mz az ⋅∑-==3.47m/s ² 式中Mz---提升机制动力矩，115152N ·mMj ---最大静载荷重力矩，17174.35N ·mm ∑---提升系统总变位质量，28219.5kgR---滚筒半径，1m主井提升系统能力验算一、提升系统总变位质量Σm 的计算Σm=g 1[Q+2Qz+n 1plp+n 2qlq+2Gt+Gj+Gd]=49901.9kg式中Q---一次提升重量（提物：40000N ）Qz---提升容器自重（提物：20000N ）n 1---主绳数，单绳缠绕式提升机，2根P---主绳每米重量33.83N/mLp---每根绳实际全长：650mn 2---尾绳数，0q---尾绳每米重量，0Lq---尾绳实际全长，0Gt---天轮变位重量，5500N （查天轮规格表）Gj---提升机（包括减速器）变位重量，123400N （查提升机规格表）Gd---电动机转子的变位重量，240640N二、提升机强度验算1、最大静张力验算根据矿井实际提升情况计算最大静张力FjmFjm=Q+Qz+pl=74546.9N查所用提升机规格表设计许用最大静张力90000N74546.9N<90000N 合格2、最大静张力差验算根据矿井实际提升情况计算最大静张力差Fjc Fjc=Q+pl=54546.9N查所用提升机规格表设计许用最大静张力差55000N 54546.9N<55000N 合格三、钢丝绳安全系数验算 m=FjmQd =9.65 四、提升速度验算1、最大提升速度验算4.460==i Dnv π<0.6H =12.44m/s 合格式中n ---电机实际转速D---滚筒直径，2.5mi ---传动比，202、主加、减速度验算主加速度：a 1=1t vo vm -=0.14m/s ² 式中0v ---主加速段的初速度t1---主加速运行时间，30s主减速度a3=34t v vm -=0.19m/s ² 式中vm ---爬行速度T3---主速度运行时间，18.3s另外，主加速度验算除满足《煤矿安全规程》外，还满足下列公式要求： A1=mH kQ mFe ∑∆+-)75.0总（λ=0.34m/s ² 式中∆=33.83NQ =40000Nm λ---电动机过负荷系数，2.2Fe ---电动机额定拖动力，m Pe ∑∙η1000=48090.9N Pe ---电动机额定功率280KWη---减速器的传动效率，一级传动时取0.92 k ---罐笼摩擦系数，取1.2 H ---提升高度，439m五、拖动功率验算六、制动性能验算1、制动力矩验算R D D C C B B A A R Fz Mzh ⋅+++++++=⋅∑=)(下上下上下上下上=(16470+15900+17010+16500+15300+15520+17030+13010)×1.8=2281132N ·m式中Fz ∑---各组盘型闸的制动力之和（参照检验报告） R---参照检验报告取1.8m所需3倍最大静荷重力矩3M=3×54546.9×1.25=204450.87N ·m2281132N ·m>204450.87N ·m 合格2、保险闸发生作用时全部机械减速度（上提重载≤5m/s ²)Rm Mj Mz az ⋅∑+==4.75m/s ² （下放重载≥1.5m/s ²)Rm Mj Mz az ⋅∑-==2.56m/s ² 式中Mz---提升机制动力矩，228132N ·m Mj ---最大静载荷重力矩，68183.62N ·m m ∑---提升系统总变位质量，49901.9kg R---滚筒半径，1.25m。
矿井主井提升系统改造验算实例
矿井主井提升系统改造验算实例摘要：为稳定矿井产量、提高矿井安全可靠性，淮北矿业集团朱仙庄煤矿对现有原煤提升系统进行了改造。
具体改造方案为：一是将主井的装载高度上提120m ，缩短提升时间，提高提升效率；二是原12吨提煤箕斗更换为非标13吨提煤箕斗，增加提升容器装载量，提高提升效率。
为此，需要对矿井主井提升系统进行校核验算，确保提升设备安全可靠运行。
关键词：主井提升、装载上提、装载量、提升效率、提升验算 一、验算依据1、改造后提升高度H t =397 m （原提升高度为517m ），钢丝绳悬垂高度H c =444m 。
2、JKD −2.8×6多绳摩擦轮提升机摩擦轮直径D m =2.8m ，允许最大静张力F j =485kN ，允许最大静张力差F c =145kN ，钢丝绳根数n=6，钢丝绳间距250mm ，磨擦衬垫的磨擦系数f=0.25，最大提升速度V max =9.5m/s ，提升机变位质量（不含电动机和导向轮）G Dm =13500 kg ，导向轮直径D d =2.0m ，向轮变位质量G Dd =3070kg 。
3、六绳上开式13吨提煤箕斗（本体14.2t ，包括悬挂、罐耳等），增加重锤后总重为Q c =19500 kg ，提升容器一次装载量Q=13000kg 。
4、ZD −120/45型电动机额定功率N e =1800 kW ，额定转速n e =530 r/min ，变位质量24118kg ；减速器型号为XP1120，减速比i=7.35。
5、6V×34+FC 型提升钢丝绳，SS 和ZZ 各3根。
钢丝绳直径d k =28 mm ，最大钢丝直径δ=2.0 mm ，公称抗拉强度σB =1670 MPa ，钢丝绳单位长度质量P k =3.3 kg/m ，钢丝绳破断拉力总和Q q =554 kN 。
6、平衡钢丝绳直径dw =40 mm，公称抗拉强度σb=1570 MPa，钢丝绳单位长度质量Pw =6.25 kg/m，钢丝绳破断拉力总和Qq=1157 kN。
浅谈煤矿提升机提升能力的验算方法
浅谈煤矿提升机提升能力的验算方法浅谈煤矿用提升机提升能力的验算方法摘要：概述了煤矿用提升机的分类及其工作原理；分析了煤矿用提升机提升能力的验算方法及提升机强度小或制动力矩小对提升机运行的影响；总结出煤矿用提升机只有在额定载荷下才能保证该设备安全、可靠的运行，对矿井安全提升有着极其重要的意义。
关键词：提升机；最大静张力；最大静张力差；制动力矩1、煤矿用提升机的分类及其工作原理：1.1煤矿提升机的分类煤矿用提升机是矿井提升设备中非常关键和重要的设备。
在大多数矿井中，提升机的提升量就是矿井的主产量；提升机又是升降人员和物料的主要设备，提升机能否安全可靠运行，直接关系到生产任务的完成和矿工的生命安全。
提升机可分为两大类：单绳缠绕式提升机和多绳摩擦式提升机。
单绳缠绕式提升机工作原理：是把钢丝绳的一端固定在提升机滚筒上，另一端绕过井架上的天轮与提升容器连接。
通过提升机滚筒转到方向的改变，将钢丝绳缠上或放松，以完成提升容器的上提和下放。
按滚筒数目不同，单绳缠绕式提升机又分为单滚筒和双滚筒提升机两种。
1.2煤矿用提升机的工作原理多绳摩擦式提升机工作原理：多根钢丝绳（一般4根或6根）等距离的搭放在主导轮（摩擦轮）的衬垫上，两端各悬挂一个提升容器（也有一端悬挂平衡锤）。
尾绳的两端分别与两提升容器底部相连，自由的悬挂在井筒中，用来平衡提升钢丝绳所造成的两端张力差。
当电动机带动主导轮转动时，通过衬垫与钢丝绳之间产生的摩擦力，带动提升钢丝绳及提升容器往复升降，完成提升任务。
摩擦式提升机根据布置方式不同，可分为井塔式和落地式两种。
2、煤矿用提升机提升能力的验算方法：煤矿用提升机提升能力：一是要验算提升机的强度是否满足要求，这里主要是指验算单绳缠绕式提升机的主轴和滚筒及多绳摩擦式提升机的主轴和主导轮的强度，而这两者的强度即为提升机制造厂家根据提升钢丝绳的最大静张力和最大静张力差设计的，因此，验算提升机的强度即为验算钢丝绳实际承受的最大静张力F jm和最大静张力差F jc，是否满足设计要求。
煤矿主井提升系统验算
煤矿主立井提升设备㈠矿井主要特征主井井筒直径Φ4.5m，用于提煤，提升高度435m。
工作制度为330d/a，每天16h。
㈡主井提升设备计算和校验1、设计依据缠绕式提升机：2JK-2.5/20E提升速度： 5.47m/s钢丝绳型号：31NAT-18×7+FC1670钢丝绳最小破断拉力：607kN单重： 3.81kg/m卸载高度 4.67m提煤箕斗主要技术参数：JD3.3立井单绳提煤箕斗箕斗质量3800kg载煤质量3900kg斗箱高度6850mm装卸载方式同侧2、钢丝绳安全系数校验终端荷重：Q d=Q+Q z=3800+3900=7700kg提升高度：H t= 435m钢丝绳最大悬垂长度：H c= 443m钢丝绳单位长度重量：m kg －.H m Q P B d k /29.3443567700'===C －σ 钢丝绳安全系数：()5.636.781.944381.3007134.1607000>=⨯⨯+⨯=7m 经验算，在用钢丝绳满足使用要求。
表1 提升主钢丝绳参数表3、提升设备选型计算及检验选用2JK －2.5/20E 单绳缠绕式提升机，其主要技术参数如下： 滚筒直径 2.5m滚筒宽度 1.5m最大静张力 90kN最大静张力差 55kN最大提升速度 5.47m/s验算最大静张力及张力差最大静张力：F j =7700×9.81+3.81×435×9.81=91.8kN>90kN最大静张力差：F c =3900×9.81+3.81×435×9.81=54.5kN ＜55kN经计算，最大静张力不满足使用要求。
90×103/9.81-3.81×435-3800=3716kg ，单次提升最大运煤量为3716kg3) 提升系统⑴天轮直径：Dt=2.5m⑵井架高：H j =Hx+Hr+Hp+Hg+Hh+ 0.75R t=4.67+6.15+0.7+6.04+0.57+0.75×1.25=19.07m ，井架实际高度18.5m 。
提升机验收标准
①年度防腐检查记录及处理结果 防腐与固 ②不过滚筒段首绳的防腐
定 ③井筒的罐道、壁座、横梁的坚固 ④井口、井底套架的坚固
①不过滚筒的段首绳要涂防锈油脂 ②套架、罐道等不得有松动
天轮
①天轮衬垫：磨损深度不得超过钢丝绳的直径，侧面磨损不 得超过钢丝绳直径的1/2 ②滚轮衬垫：衬垫剩余厚度＞钢丝绳直径，绳槽磨损深度不 超70mm
384条规定
阻车器未关闭，揺台未抬起，发不出开车信号
①把钩工必须按操作规程程序向信号提升准确
④信号（把钩工），井口、井底必须有专职把钩工，把钩工 信息，并标准口传达
负责罐笼（箕斗）的装载状况
②严禁过载装载
③严禁人料混装
罐耳及钢 罐道
①滚轮罐耳与钢罐道每侧间隙保持10～15mm ②钢罐道的任一侧磨损量不得超过原来厚度的50% ③滚轮罐耳保持完好
发送必须装有从井底向井口和从井口向绞车司机的信号装置 闭锁
b、箕斗提物
通信
③主井提升：在信号自动程序下，井底信号可 c、单容器
、
直接发给司机
d、信号自动化
信号联锁 及信号工
③联锁，副井罐笼提升井口、井底的安全门、揺台、阻车器 三者必然实现信号连锁
①罐笼未到位，没发出停车信号，安全门打不
开；安全门未关闭，发不出开车信号 ②罐笼未到位，放不下揺台，打不开阻车器，
主提升机验收标准
使用地点：年Βιβλιοθήκη 日验收 项目具体标准
验收方法
其它说明
验收结果
资料
①提升机（及附属设备）说明书 ②总装配图 ③制动装置系统图并上墙 ④电气系统图并上墙 ⑤责任制及完好标准并上墙 ⑥提升装置技术特征并上墙 ⑦操作规程并上墙
①有无资料文件柜 ②是否分类整理 ③是否摆放整齐 ④有无缺项或错误
新主井提升机安全校验(提煤)
本页面为作品封面，下载文档后可自由编辑删除！精品文档新主井提升机安全校验(每箕斗4.5吨)1、基本参数：异步电动机型号：YB560-12，功率：630KW ，定子电压：6000V ，电流：79.4A ，质量：5360Kg ，生产厂家：上海电气集团上海电机厂有限公司。
变速箱型号：ZZDP900A ，传动比：11.257，输出扭矩250000N •M ，输入转速：1000r/min ，质量：7041Kg ，出厂日期：2011.12，生产厂家：中信重工箕斗总质量：4541KG ，每次提升煤量：4500Kg钢丝绳型号：6V ×37S ＋FC ，直径：36mm ，工程抗拉强度：1670N/mm 2，最小破断拉力：803KN ，钢丝绳自重：3503Kg/600m=5.84Kg/m 2、电动机功率核算N=kmgv ″m /1000ηj ▪φ式中 N —电动机估算功率,kWK —矿井阻力系数，箕斗提升1.15，罐笼提升1.2 v ″m —提升机标准速度，6.77m/s m —一次提升货载质量，Kg 。
ηj —减速机传动效率，单级传动ηj =0.92，双极传动ηj =0.85φ—考虑到提升系提升统运转时，由加、减速度及钢丝绳重力等因素影响的系数，箕斗φ=1.2—1.4，罐笼提升φ=1.4N=kmgv ″m /1000ηj ▪φ=1.15×4500×9.8×6.77/1000×0.85×1.4 =409kW ＜630 kW 符合要求 3、钢丝绳安全校验 钢丝绳最大静载荷：Q max =Q ＋Q z ＋pH c =mg ＋m z g ＋m p gH c =4500×9.8＋4541×9.8＋（31＋427）×5.84×9.8=114814.056N 钢丝绳安全系数：m a =cZ ppH Q Q Q ++=056.114814803000=6.99>6.5，合格。
新主井提升机提升能力核算报告[1]
![新主井提升机提升能力核算报告[1]](https://img.taocdn.com/s3/m/bb8f57f27f1922791688e8c5.png)
新主井提升机提升能力核算报告一、概况新主井原为河南富昌建设工程有限责任公司承建，设计井深411.5米，目前井筒工程已结束，为加快矿井建设速度，在井筒落底后进行临时改绞，由新主井担负部分二期工程提升任务，现在井深331.3米处加装托罐装置；目前大众矿副井提升机因滚筒主轴损坏而停用，通过采取安全措施临时从新主井上下人员。
二、主要技术参数1、井深：330m ，井筒直径：5m ，井架高度：20米，天轮直径：2.5m2、提升机型号：2JKZ-3×1.8/15.5，卷筒直径：3m ，钢丝绳最大张力：170KN ，钢丝绳最大张力差：140KN ，最大提升速度：4.99 m/s ，现最大设定运行速度：2.3m/s3、提升钢丝绳型号：24NAT18×7+FC1670ZS ，钢丝绳公称抗拉强度：1670 MPa ，钢丝绳绳径：24mm ，钢丝绳破断拉力总和：315KN ，钢丝绳每米质量：2.25Kg/m4、电机型号：JRZ800，电机功率：800KW ，级数：12级，电机转速：493r/min ，电压：6KV5、提升容器型号：GLS1/6/1/1，自重：2200Kg ，矿车自重：592Kg三、提升机最大静张力计算1、提物料时最大静张力gHc m g m mg p z max ++=物Qm------一次提升货载重量，592+1800=2392kg 。
mz------罐笼自重，2200kg （厂家提供数据）mp------提升钢丝绳每米质量。
Hc------钢丝绳最大悬垂长度，Hj+Hs=20+330=350 m 。
8.935025.222002392max ⨯⨯++=）（物Q=52719.1 N2、提人员时最大静张力gHc m g m mg p z max ++=人Q=（6×85+2200+2.25×350）×9.8=34275.5N3、结论经过验算实际提升所用最大静张力小于提升机设计许用最大静张力170KN ，符合使用要求。
提升机性能验算
在等重尾绳情况下： =
=
=
=
其中式中： —主绳根数； —钢丝绳最大悬重长度；
—一个导向轮变位质量；3.4T
k—矿井阻力系数，k=1.2
、 —分别为上升侧和下降侧的矿井阻力，罐笼取0.1Qg
= =
加减速度
式中：Q—最大载荷； —容器质量，kg，p—钢丝绳每米重力
(一)方案一：在不下重物或支架期间减少配重锤重量
1、减少配重铁18块（1.5T）。
2、下支架前恢复配重。
(二)方案二：空载上提（平衡锤下放）时降低运行速度。
1、正常时装车不能少于4个空车皮或两车矸石。
2、在检修期间或其他无法装车情况下绞车速度降至5m/s2
Gj－提升机的变位重量，7380kg（查提升机的规格表）；
Gd——电动机转子的变位重量，
Gd=4Jd*i2/D2=4×144×10.52/2.82=8100kg。
Jd——电动机转子的转动惯量：Jd=144（查电机铭牌参数）
i——减速箱减速比，取10.5
D——滚筒直径，2.8m
二、静防滑安全系数
公式：
根据实测制动力矩安全制动闸（6对）制动力矩验算如下
1、安全制动力矩验算：
3倍最大静荷重力矩3 Mj =3* Fjc物*r=289816.8NM
Mz=∑Fz*R=（制动力之和）*R
=(70200+75200+66000+69000+68990+69700)*1.4=586726NM＞3 Mj
安全制动力矩符合安全规程要求。
空载上提（平衡锤下放）二级制动减速度
az= =2.747 m/s2＞1.5 m/s2
主提能力验算
提升能力验算一、主井提升计算：18小时A=360×b×t×P m×K/（104×K1×K2×T）=3600×330×18×6×0.8/(104×1.1×1.1×161.6)=52.49万吨式中：A—主井提升能力b—330d（一年工作日）t—18h（日提升时间，无定量装载，无实现数控自动化）P m—6t（每次提升煤炭量）K—0.8（装满系数。
斜井35度取0.8）K1—1.1（提升不均匀系数，井底有缓冲煤仓）K2—1.1（提升设备能力富裕系数）T—161.6s（提升一循环时间）20小时A=360×b×t×P m×K/（104×K1×K2×T）=3600×330×20×6×0.8/(104×1.1×1.1×161.6)=58.32万吨式中：A—主井提升能力b—330d（一年工作日）t—20h（日提升时间，无定量装载，无实现数控自动化）P m—6t（每次提升煤炭量）K—0.8（装满系数。
斜井35度取0.8）K1—1.1（提升不均匀系数，井底有缓冲煤仓）K2—1.1（提升设备能力富裕系数）T—161.6s（提升一循环时间）22小时A=360×b×t×P m×K/（104×K1×K2×T）=3600×330×22×6×0.8/(104×1.1×1.1×161.6)=64.15万吨式中：A—主井提升能力b—330d（一年工作日）t—22h（日提升时间，无定量装载，无实现数控自动化）P m—6t（每次提升煤炭量）K—0.8（装满系数。
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主井提升系统改造方案及验算根据我矿实际生产情况，为了满足生产需要，扩大生产能力，提高经济效益，现决定对制约我矿生产能力的主井提升系统进行改造，以满足生产需要，具体改造方案如下：一、提升系统现状我矿主井井筒直径Ø4.5m，装备一对6T多绳箕斗，一台JKM-2.8/4（II）型多绳摩擦式提升机，矿井初期设计生产能力为45万吨/年，提升高度521.97m，根据设计院设计标准，我矿最大提升能力为72万吨/年（一钩6T、25钩/时、16小时/天、300天）。
我矿主井提升机为洛阳矿山机械厂上世纪八十年代生产的JKM系列提升机，根据出厂技术参数及说明书，钢丝绳最大静张力30T，钢丝绳最大静张力差9.5T，最大提升速度11.8m/s，传动方式分为单机拖动和双机拖动，单机最大输入功率为800KW，双机最大输入功率为1000KW，目前在用的为单机800KW拖动，已经达到最大设计标准，更换大功率的电动机已不能实现拖动，建议采用双电机（2×800KW）拖动，使现有提升机达到其最大提升能力。
二、改造方案根据我矿现有情况，主井提升机改造方案如下：1、不更换箕斗，现有单机拖动改为双机拖动，使现有提升机达到最大提升能力。
我矿箕斗为6T，根据实际装煤情况干煤可装7T、湿煤可装9T，按8T 计算，提升机、电动机、钢丝绳、防滑系统等均能满足生产要求（验算详见附件二），全年出煤96万吨（一钩8T、25钩/时、16小时/天、300天），此种方案须由现在的单机拖动改为双机拖动，电控系统需全部进行更换高压变频系统，更换为高压变频系统的优点：变频调速系统节省了电阻调速环节，对车房环境温度有很大的改善，变频调速可有效减少重物下放和制动时的能量损失，节约电能；变频调速在电动机运行方面的优势，减少换向不当而烧毁电动机的问题。
变频调速加减速时间比较平缓，起动电流较小，可以进行较高频率的起停。
变频调速系统制动时，变频器可以利用自己的制动回路，将电能回馈给供电电网；改成双电机拖动后，可降低单台电动机的输出功率，增加电动机使用寿命，同时更换为变频系统运行稳定可靠，调速特性优越，能实现自动化控制。
根据中信重工机械股份有限公司提供的资料，更换全套电控系统改造资金约为300万元左右，生产周期为3月，安装调试周期为10天。
2、更换轻型箕斗提高产量（验算详见附件一）。
更换轻型箕斗提高产量，经选型验算存在以下问题：（1）根据我国《煤炭工业设计规范》规定：提升重物时，动防滑安全系数不得小于1.25；静防滑安全系数不得小于1.75。
验算得出静防滑系数为1.525小于1.75，不满足防滑要求。
（2）更换轻型箕斗现用800KW电动机不能满足生产需要需更换为1050KW电动机，我矿提升机双电机拖动最大输入功率为1000KW，所以提升电动机也不满足更换要求。
综上所述，更换轻型箕斗提升机不能满足需要。
附件一：一、概述本矿井设计生产能力按100万吨/年计算，根据实际情况，主井采用多绳摩擦式箕斗提升。
二、主井提升1、提升容器需根据提升任务的大小来确定。
本矿井主井采用箕斗提升，主要参数如下：A n —矿井年产量，100万吨/年； H s —井筒深度，522m ；矿井工作制度：年工作日按300天计，日工作小时数t ，取16h ； 防撞梁高度：13+8.22+11=32.22 井塔高度：32.22+6.78+4.95=43.95m 尾绳环高度：10+4.5=14.5m钢丝绳悬垂长度：43.95-13+522+14.5=567.45m r —煤的散集容积质量，kg/m 3，取11、确定小时提升量h t t b ca A A r fn h /275163002.11.11000000=⨯⨯⨯==式中： A h ——小时提升量，t ／h ； A n ——矿井年产量，100万吨／年；c ——提升不均衡系数。
《煤炭工业设计规范》规定：有井底煤仓时为1.10；无井底煤仓时为1.20。
本设计取1.10；a f ——提升能力富裕系数，取1.2；b r ——年工作日，300天；t ——日工作小时数，16h ； 2、合理的经济提升速度在选择提升容器时，一般都采用经济速度法，常用的经济提升速度为v m =(0.4～0.5)H ，m/s式中 H ——提升长度，522m 。
取v m =(0.4～0.5)H =0.5H代入数据计算得：s m H V m /14.95224.04.0=⨯== 3、估算一次提升循环时间T xu a aV V H T mm x +++=简化后可得：sHa a u T x 97.995228.04.08.016.010104.016.011=⨯+++=+++=θ式中： a ——提升加速度，通常a 1≤1m/s ²，罐笼提升一般取0.5-0.75m ／s ²，箕斗提升一般取0.7-0.8m ／s ²；取a =0.8m ／s 2u ——爬行时间，箕斗可取10 s ；θ——休止时间，箕斗提煤的休止时间，容量6T 及以下箕斗提煤休止时间为8s ；8t-9t 箕斗为10s ；12-30t 箕斗按每吨1s 计算，休止时间取得θ=10 s 。
4、一次合理提升量的确定t T A m x h 64.7360097.992753600=⨯==根据上述计算值，从箕斗规格表中选取8T 的标准箕斗。
其特征见表1-1表1-1 轻型箕斗特征表箕斗型号装载重量（t ）自重(t) 箕斗容积 (m 3) 提升钢丝绳直径（mm ）最大提升高度(m)JG-7Q83.38.85、根据所选箕斗，计算一次提升循环时间T x 和所需提升速度v ms A ca tQ b T n f r x 7.10410000002.11.181630036003600=⨯⨯⨯⨯⨯==sm aH u T a u T a V x x m /26.122]5228.04)]1010(7.104[8.0)1010(7.104[8.02]4)]([)([2222=⨯⨯-+--+-⨯=-+--+-=θθ 式中 Q ——箕斗的载重质量，8t 。
三、提升钢丝绳的选择计算按《煤矿安全规程》的规定，提升钢丝绳应按最大静载荷，并考虑一定的安全系数的方法进行计算。
1、计算钢丝绳终端荷重 F=(Q+Q z )sin α式中 F ——钢丝绳终端载荷，t ； Q z ——容器自重，11.6t ； α——井筒倾角，90°。
代入数据计算得：F=11.3t2、钢丝绳悬垂长度：43.95-13+522+14.5=567.45m3、钢丝绳单位长度重量P /m kg H m F p caB/43.51.11000'=-⨯≥σ式中σB ——钢丝绳公称对拉强度，㎏／㎝2；m a ——钢丝绳安全系数；《煤矿安全规程》规定，专门升降物料的钢丝绳m a ≥6.939。
从钢丝绳规格表中选取直径为28㎜。
其特征见表1-2。
表1-2 钢丝绳特征表钢丝绳直径(㎜) 钢丝直径（mm ） 参考重量 (㎏／m) 公称对拉强度 (Mpa) 破断拉力总和（KN ） 28.023.331670494钢丝绳安全系数验算 验算公式为：939.605.1152233.3)33008000(4150408)(1＞=⨯++=++≤c k z qa H q m m nQ m式中 Q q ——全部钢丝绳破断力总和，50408kg ； m ——有效载荷，8000KG ； m z ——提升容器质量，3300KG ；q k ——每米长度重量，3.33㎏／m 。
因此，所选钢丝绳符合《煤矿安全规程》规定，可用使用。
四、提升机的选择计算多绳摩擦式提升机主要特征参数有：摩擦轮直径D，最大静张力jmF，最大静张力差jcF及摩擦衬垫的比压b p。
在选择计算时，首先确定摩擦轮直径D，然后验算其它参数。
1、提升机滚筒直径 D选择摩擦轮直径的原则是使钢丝绳在摩擦轮上缠绕时不致产生过大的弯曲应力，以保证钢丝绳的使用寿命。
根据《煤矿安全规程》的规定：摩擦式提升机有导向轮井上安装，摩擦轮直径为D≥90d=90×28=2520mm；无导向轮时D≥80d=2240mm。
根据滚筒直径初选型号为JKM-2.8/4(Ⅱ)的提升机。
其主要特征见表1-3。
表1-3 提升机主要特征表型号主导轮直径m 导向轮直径m钢丝绳最大净张力KN最大净张力差KN最大提升速度m/sJKM-2.8/4(Ⅱ) 2.8 2.5 294 93.1 11.8 提升钢丝绳作用在主导轮上的最大静张力和最大静张力差最大静张力F1即重载侧的静张力F1=8000+3300+4×3.33×522=18253.04kg=178.88KN轻载侧的静张力F2=3300+2×6.81×522=10409.64kg=102.014KN 提升机强度校验从所选提升机的规格表中可以查得提升机允许的最大静张力jm F =294KN 最大静张力差jc F =93.1KN 按下式式验算：KN gH q n g m mg F ck z jm 88.1788.9)52233.3433008000(1=⨯⨯⨯++=++≥KN mgF jc 4.788.98000=⨯=≥经校验，初选提升机满足要求。
五、衬垫的压力验算提升钢丝绳作用在主导轮衬垫上的压力Mpa d D n F F p g 914.08.2280468.28662121=⨯⨯=+=衬垫的压力满足生产需要 六、防滑计算1、静平衡系统摩擦式提升机的防滑计算提升机重载侧的静张力F 1j ，提升机轻（空）载侧的静张力F 2j ：F 1j =178.88KN F 2j =100.48KN摩擦式提升机主绳轮上的分离点与相遇点处钢丝绳的静张力之比为K j =1.78＞K jo不满足设计要求。
（1）对应于静防滑系数σj 的临界值【K jo 】 目前设计要求75.1525.148.10088.178)1718.2(48.100)1(14.325.0212＜=--=--=⨯jj j F F e F j μασ静防滑不满足生产要求。
式中μ——提升钢丝绳与主导轮衬垫间的摩擦系数，取0.25； α——提升钢丝绳在主导轮上的围抱角； e ——自然对数的底，2.718。
令（2）对应于动防滑系数σd 的临界值【K jo 】D 设计要求25.1539.1014.10288.178)1718.2(014.102)1(14.325.0212＞=--=--=⨯F F e F g μασ 动防滑系数满足要求。
七、提升电动机的估算 电动机功率PKWkm gv P jm10543.192.010008.927.8800015.11000=⨯⨯⨯⨯⨯==ϕη 式中 k —矿井阻力系数，箕斗提升k=1.15，罐笼提升k=1.2； m —一次提升货物质量，kg ； v m —所选提升机标准速度，m/s ；ϕ—考虑到提升系统运转时，加、减速度及钢丝绳重力等因素的影响系数，箕斗提升ϕ=1.2～1.4；罐笼提升ϕ=1.4； η—减速器传动效率，取0.92。