最新全钢大模板86系列计算书改
模板施工方案
衡水在水一方项目三标段工程模板工程施工方案花园建设H U A Y U A N C O N S T R U C T I O N编制人：审批人：编制单位：浙江花园建设集团有限公司编制时间： 2012 年 7 月 5 日目录一、编制依据二、工程概况三、模板设计方案四、墙体全钢大模板计算书一、编制依据1、大地建筑设计有限公司设计的图纸及相关洽商、变更等；2、衡水在水一方项目三标段工程总施工组织设计以及本工程的施工合同；3、塔吊的位臵及最远端最大起重量；4、国家、河北省、衡水市颁布的现行规范、规程、验评标准及有关技术规定；5、河北省及衡水市关于建筑工程管理、施工现场文明施工、环境保护等的有关规定；二、工程概况衡水在水一方项目三标段工程位于衡水市永兴东路路北，由河北博宏房地产开发有限公司开发建设，现场三通一平，施工用水、用电、周边管网、道路均已具备开工条件。
拟建场区面积9670m2，拟建建筑物主要包括：12#、13#、17#住宅楼及地下车库6#、7#、8#。
总建筑面积95550.58m2，住宅楼为筏板基础。
住宅楼为现浇混凝土剪力墙结构，地上26-30层，层高均为2900mm，标准层墙厚为250mm和200mm，标准层顶板厚度最薄处为120mm。
三、模板设计方案从结构特点和总施工进度计划出发，决定基础工程采用钢木混合模板，上部结构每栋号标准层按单元划分流水段，分别设计两套大模板。
充分考虑结构施工要求，在满足混凝土施工质量要求，并保证施工安全的前提下，做到模板、角模最大限度通用，尽可能减少模板与角模数量和规格，使模板设计制造更符合施工实际要求，达到适用、经济、合理、安全。
墙模板采用LD—86系列主龙骨模板，整体性强、刚度大、拼缝少、墙体表面效果好，具体结构：面板采用6 mm厚钢板，边框为80角钢，竖向龙骨选用8＃冷弯槽钢，加强背楞采用10＃槽钢，相邻模板间使用专用的模板连接器进行拉结，墙体混凝土最大侧压力为69 KN/㎡。
大模板结构计算书修2830mm
全钢大模板结构计算书计算:审核:批准:北京金洋恒泰模板有限公司大模板结构计算书已知墙体大模板的尺寸（见下图），高度H=2830mm ，宽度L=3500mm ，面板δ=6mm ，竖肋与边框均为[8#槽钢，竖肋间距为350mm 。
横背楞（主梁）为双向[10#槽钢，按穿墙螺栓孔位置，每块大模板为3根，并与竖肋焊接（整体式全钢大模板）或连接固定（组拼式全钢大模板）成整体。
每两根竖肋间用2根-60⨯6扁钢加劲板加固。
现计算模板的强度与刚度。
一．荷载新浇筑混凝土对模板侧压力标准值的计算。
2121022.0υββγ∙=t F CHF C γ=式中: F ——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，KN/m2C γ————混凝土的重力密度，普通钢筋混凝土采用24KN/m 3H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m ），取H=2.83m0t ——新浇筑混凝土的初凝时间（h ），采用152000+=T t 计算，（T 为混凝土的温度ºC ，常温下取T=20ºC ，t 0=5.71）;1β——外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1β=1.2; 2β——混凝土塌影响落度修正系数，取2β=1.15(用泵送混凝土);υ——混凝土浇筑速度，取2m/h （小时）；2/92.6783.224mKN H F C=⨯==γ所以：22/1/84.58215.12.171.52422.0mKN F =⨯⨯⨯⨯⨯=侧压力标准值:2/84.58mKN F =取最大侧压力标准值2/60mKN F=图2 侧压力标准值分布图图中：有效压头高度CFhγ=(2)新浇筑混凝土侧压力设计值:21/722.1602.1mKN F F =⨯=⨯=(3)倾倒筑混凝土时荷载标准值6KN/m 2,其设计值为:22/4.84.16mKN F =⨯=所以, 2213/4.804.872mKN F F F =+=+=二.面板计算:面板是以竖肋为支撑的多跨连续梁,选择面板小方格最不利情况计算即三面固定一面简支(图1中)350=l,9003=l ,389.09003503==l l 取0.4查表换算得最大弯矩系数K m =-0.086,最大挠度系数K f =0.00267。
完整版建筑工程施工大模板设计计算书
建筑工程施工大模板设计计算书大模板搭设参数如下：H=000M L=000M S=000M h=000M h1=000M l=000Ma=000M l1=000M l2=000M l3=000M面板厚度0 mm 竖向主梁型号L0000000000竖向小肋型号L000000 横肋型号L0000000000穿墙螺栓型号M00 长000mm 砼浇筑吊斗容量000 M3吊环采用2ф20长0.551M 停放自稳角大于000º一、荷载计算强度验算要考虑新浇砼对模板的侧压力与倾倒砼时产生的侧压力，刚度验算仅考虑新浇砼对模板的侧压力。
(一)新浇砼对模板的侧压力标准值见下图（F1,恒荷载）下部最大值F1=50.0 KN/M2(二) 倾倒砼时产生的侧压力（F2,活荷载）当采用容量M3的吊斗浇筑时，F2=6 KN/M2.(三)模板的侧压力合计（F）强度验算时，采用各项荷载的设计值进行组合:F=××F2=(KN/M2)挠度验算时，采用荷载的标准值: F1 =50.0 KN/M2二、钢面板的计算选取面板小方格中最不利情况计算，即三面固定，一面简支。
面板厚δ=00mm.(一)计算简图与荷载系数由于L y/L x=h/S=0000，查表得最大弯矩系数：K M=-00000，最大挠度系数：K f=-00000。
(二)强度验算取单位长度1为计算单元。
对一般的模板结构，其荷载设计值可乘以0.85的调整系数。
q=0.85×F×1=(KN/M)M max=K M×q×l2=000000000(KNM) (l为L y与L x之较小者)W x=1×δ2/6=00000000000(M3)σ=M max/W x=(KN/M2)<f=2.15E5KN/M2强度满足要求。
(三)挠度验算q=F1=50.0 KN/M2B0=Eδ3/12(1-γ2)=00000000(KNM)+08 KN/M2，γV max=K f×q×l4/B0 =0.00000(M) (l为L y与L x之较小者)<M其容许挠度为1.5mm，故挠度满足要求。
86型全钢大模板木堵头施工工法(2)
86型全钢大模板木堵头施工工法86型全钢大模板木堵头施工工法一、前言86型全钢大模板木堵头施工工法是一种在建筑施工中常用的工法，具有施工快速、质量稳定、安全可靠的特点。
本文将对该工法的特点、适应范围、工艺原理、施工工艺、劳动组织、机具设备、质量控制、安全措施、经济技术分析以及工程实例进行详细介绍。
二、工法特点1. 施工快速：采用全钢大模板和木堵头结合的施工方式，减少了搭建模板的时间，缩短了施工周期。
2. 质量稳定：全钢大模板具有高强度、高刚度的特点，能够提供稳固的支撑，保证施工过程中的质量。
3. 安全可靠：由于采用全钢大模板进行搭建，可以增加施工的安全性，减少施工过程中的事故风险。
三、适应范围86型全钢大模板木堵头施工工法适用于各类建筑工程中的混凝土结构施工，如住宅建筑、公共建筑、工业厂房等。
四、工艺原理该工法通过采用全钢大模板和木堵头结合的方式，实现了搭建模板的快速和稳定。
全钢大模板具有高强度，能够承受混凝土浇筑压力；木堵头能够提供稳定的支撑和调整施工高度的功能。
通过对施工工法与实际工程之间的联系进行分析，采取相应的技术措施，确保施工过程的顺利进行。
五、施工工艺该工法的施工包括以下几个阶段：1. 模板设置：按照设计要求，将全钢大模板设置在施工位置，并进行水平调整和固定。
2. 木堵头安装：根据设计要求和实际需要，安装适当数量的木堵头，并进行高度调整和固定。
3. 模板检查：对已搭建好的模板进行检查，确保质量稳定和符合设计要求。
4. 模板加固：可根据需要对模板进行加固，增加其承载能力和稳定性。
5. 混凝土浇筑：将混凝土按照设计要求倒入模板内，并进行均匀振实和养护。
六、劳动组织在施工过程中，需要组织好施工人员的工作，安排好各项任务的执行顺序，确保施工的连贯性和高效性。
七、机具设备该工法所需的机具设备包括全钢大模板、木堵头、脚手架、起重机械等。
这些设备具有高强度、耐磨性和稳定性的特点，能够满足施工的要求。
大模板施工方案
模板方案简介一．此模板方案为西北旺新村一期工程B2-12号住宅楼模板方案，此工程为现浇剪力墙结构，侧墙采用全钢组拚大模板。
设计依据为西北旺新村一期工程A2-12号住宅楼结构图纸。
二．模板高度为内墙2.705米，外墙为2.855米。
三．所有统计表中提供的模板尺寸均不包括子母口尺寸，单位为毫米。
四．此套模板基本上没有支模调节量，所以一定要控制墙体钢筋准确到位，尤其是标准层的第一层。
五.此套模板的总量为1130.35平米，模板为983.56平米，角模为146.79平米。
六．86系列全钢大模板的加工设计及验收1．86系列全大模板加工设计依据按以下现行国家行业规范执行：GBJ11——《钢结构设计规范》GB50204《混凝土结构工程施工及验收规范》JGJ3—93《高层钢筋砼结构设计与施工规程》JGJ20—84《大模板多层住宅设计与施工规程》2．模板设计及质量验收标准设计及质量验收以JGJ3—93《高层钢筋砼结构设计与施工规程》及有关施工验收规范、图纸要求为标准。
大模板加工制作要求及质量标准详见附表一。
七．模板体系简介本公司模板体系为DM28系列，为组拼式，模板由-6钢板及8#槽钢焊接而成，主背肋10#槽钢。
主背肋同模板的连接采用M16勾头螺栓及标准盖板。
大模板由以下标准模板及部分必须的非标模板组成， DM27系列，标准内墙模板为3000mmX2700mm,2000mmX2700mm,1800mmX2700mm。
外墙模板高度为2.85米, 标准模板为3000mmX2850mm,2000mmX2850mm,1800mmX2850mm。
阴角模的宽度原则上在150mm—250mm之间。
模板与模板及角模之间的搭接采用“企口”式，以防止混凝土漏浆，子母口的宽度为30mm。
模板上口留有10mm母口，以便于模板的接高。
八．模板的标注1．单元模板的标注由于单元模板的子母口，造成同一种宽度、高度的模板有四种不同形式，即模板双母口、双子口、左子口、右子口，具体标注方式举例说明：如3000mm宽模板，从模板背肋龙骨面右下至上看，3000代表此板为双母口，s3000s代表此板为双子口，s3000代表此板为左子口，3000s代表此板为右子口。
大模板计算书
大模板设计校验计算书1、大模板所用材料：面板采用6厚钢板，大、小肋采用8号槽钢，围檩用8号槽钢，面板间采用Φ30锥形对拉螺栓，肋间满焊，面板与大肋间双面焊，面板与小肋间点焊，模板设计时，根据设计图纸尺寸配模，标准模板详“标准大钢模示意图”。
2、计算目的：确定模板所用材料、规格、尺寸，在新浇砼和施工操作等荷载的作用下，具有足够的强度、刚度。
3、验算大模板的强度与挠度：取大模板的最大侧压力为F=50kN/m23.1面板验算3.1.1强度验算取面板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。
lx/ly=400/500=0.8,查附录二附表K Mx 0=-0.0722KMy0=-0.0570KMx=0.0310K My =0.0124Kw=0.00208取1mmq=0.05×1=0.05N/mm 求支座弯矩：M x 0=KMx0×q×lx2=-0.0722×0.05×400=-577.6N•mmM x 0=KMx0×q×ly2=-0.0570×0.05×500=-712.5N•mm面板的截面系数：W=bh 2/6=1×62/6=6mm 3 应力为：σmax =M max /W=712.5/6=118.75N/mm 2＜215N/mm 2满足要求。
求跨中弯矩：M x =KM x ×q×lx 2=0.031×0.05×4002=248N •mm M x =KM x ×q×ly 2=0.0124×0.05×5002=155N •mm 钢板的泊松比v=0.3，故需换算。
M x （v ）=M x +0.3M y =248+0.3×155=294.5N •mm M y （v ）=M y +0.3M x =155+0.3×248=229.4N •mm 应力为：σmax =M max /W=294.5/6=49.1N/mm 2＜215N/mm 2满足要求。
模板施工方案
太原市第一建筑工程集团有限公司棚户区改造工程1#楼主体结构模板工程目录一、工程概况 (1)二、编制依据 (1)三、施工部署 (1)3.1、场地布置与堆放 (1)3.2、施工准备 (2)3.3、流水段的划分 (2)3.4、模板布置 (2)四、模板选型 (2)五、主要施工方法 (6)六、质量保证措施 (14)6.1、质量目标 (14)6.2、质量标准 (14)6.3、质量通病的防治 (15)七、安全文明施工 (15)八、成品保护 (18)附1：定型大钢模板计算书 (18)一、工程概况棚户区改造工程1#楼总建筑面积25974.91m2，工程结构为现浇剪力墙体系。
地下2层，地上33层，建筑高度97m，标准层层高 2.9m。
楼板厚度为100mm、120mm、梁截面尺寸为：200×300mm、200×500mm、200×680mm、200×400mm、200×350mm、150×300mm。
内、外墙厚度均为200mm。
二、编制依据●施工合同文本●施工设计图纸●《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204－2002)●《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）●《建筑工程质量检验评定标准》（GBJ301-88）●《建筑施工高空作业安全技术规范》（JGJ80-91）三、施工部署3.1、场地布置与堆放●场地布臵：由于工地现场狭小，场内不能满足堆放条件，除场内确定的堆放场地及裙房顶板混凝土浇筑完后作为临时堆放场地。
●模板堆放:1、大钢模板和木模板拼装成大模板后堆放在塔吊工作半径范围内，以便于直接吊装。
2、大钢模角模、外墙无支腿模板存放在专用模板区；专用模板区用脚手架搭设在现场东侧，脚手架搭设间距0.5米，并在四周留设人行道，以便于模板吊装。
有支腿大钢模板堆场用钢管搭设围拦，大模板依靠其支腿堆放在堆场内。
大模板用红漆在背面标注其编号（小块竹胶模板用白色粉笔编号）。
钢大模板的变形计算和承载能力计算
钢大模板的变形计算和承载能力计算（86型）1．墙大模板的结构构造1．1结构构造86型钢大模板的结构构造。
单元板详图见附录一，组拼大模板详图见附录二。
86型钢大模板：面板采用δ=6 mm厚，且材质为Q235—A的原平钢板；竖肋、横肋均采用8 #普通型热轧槽钢；背楞采用10 #普通型热轧槽钢。
1．2模板部件的力学特性数据86型模板部件都是采用Q235—A材质，其强度设计值F=215 N/mm2，弹性模量E=206000 N/mm2。
面板厚6mm，取1 m宽，截面积A=6000 mm2，惯性矩I=18000 mm4，截面模量W=6000 mm3。
8 #槽钢的截面积A=1024 mm2，惯性矩I=1.013×106 mm4，截面模量W=25.3×103 mm3。
10 #槽钢的截面积A=1274 mm4，惯性矩I=1.983×106 mm4，截面模量W=39.7×103 mm。
2．模板的荷载计算2．1计算模板变形用的荷载值按照国家标准《砼结构工程施工及验收规范》第2.2.3条规定，计算大模板变形的荷载标准值由下面二个公式计算，并取二者较小值。
设T=200C，β1=1.0，β2=1.15，V=5.3代入（2.1-1）式得，q=80 KN/m2。
设H=3.5 m代入（2.1-2）得q=84 KN/ m2，取q=80 KN/ m2，为计算86型大模板变形的标准荷载值。
这里需要说明二点：一是在T=200的标准温度下，浇筑速度可达5.3 M/h，接近本规范规定的最大浇筑速度。
二是通常的住宅大模板，层高3 m以下，86型大模板可以用来浇筑层高更高的建筑物。
砼侧压力值分布如图2.1-1所示。
图示说明，图2.1-1砼侧压力值分布图側側2．2验算模板承载能力用的荷载值如上所述，取用80 KN/m2侧压力值，可以不考虑砼振捣和倾倒因素。
承载能力的荷载值为80×1.2=96 KN/m2，分布同2.1-1图示。
大钢模板设计计算书
大钢模板设计计算书大模板一般采用钢板面和钢支撑结构制作，钢大模板应按《钢结构设计规范》(GBJ17-88)、《建筑施工手册》、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204)《大模板多层住宅结构设计与施工规程》(JGJ20-84)的要求进行设计和计算。
大模板需计算的项目（1） 板面、与板面直接焊接的纵横肋、竖向主梁的强度与刚度计算。
上述构件均为受弯构件，与板面直接焊接的纵横肋是板面的支承边。
竖向主梁作为横向肋的支座，穿墙螺栓作为竖向主梁的支座。
（2） 穿墙螺栓的强度。
（3） 操作平台悬挑三角架，平台板及护身栏的强度与刚度。
（4） 吊装大模板钢吊环的强度及焊缝强度。
（5） 大模板自稳角的计算。
一、 钢面板计算1、强度计算f M xWx ≤=γσmaxmaxM max —板面最大计算弯矩设计值(N ·m);γx —截面塑性发展系数Υx =1;W x —弯矩平面内净截面抵抗矩(㎜3);σmax —板面最大正应力。
2、挠度计算V max=K f·FI4/B0≤[υ]=h/500式中F—新浇混凝土侧压力的标准值（N/㎜2）；h—计算面板的短边长（㎜）B0—板的刚度，B0=Eh23/12（1－v2）；其中：E—钢材的弹性模量取E=2.06×105(N/㎜2)；h2—钢板的厚度（㎜）；V—钢板的泊松系数，V=0.3；K f—挠度计算系数;V max—板的计算最大挠度。
2、横肋计算q=F·h(N/m)式中F—模板板面的侧压力，当计算强度时，它是新浇混凝土的侧压力设计值与倾倒混凝土的荷载设计值之和；当计算刚度时，它只是新浇混凝土侧压力的标准值(N/㎜2)；h—横肋的间距（㎜）强度验算σmax=M max/γx·W x≤f式中M max—横肋最大计算弯矩设计值（N·㎜）。
γx—截面塑性发展系数，γx=1.0;W x—横肋在弯矩平面内净截面抵抗矩(㎜3)。
谈TY-86系列组拼式全钢大模板施工
山 西 建 筑
ＳＨＡＮＸＩ ＡＲＣＨＩ ＴＥＣＴＵＲＥ
Ｖ０ １ ． ３ ９ Ｎ ｏ ． １ １
Ａｐ ｒ ． ２ ０ １ ３
・９１ ・
文章编号 ： １ ０ ０ ９ － ６ ８ ２ ５（ ２ ０ １ ３） １ １ — ０ ０ ９ １ － ０ ２
墙体时 ， 针对不 同顶板厚度 自行控制标高 。
高层住宅楼工程 的主体 结构 施工 的外 观质量 及尺 寸偏 差 已被 我 公司作为一项质量 重点 控制项 目来抓 。 尤其是 目前各 房地产 公 司开发 的住 宅楼工 程基 本均 为 剪力 墙结构 ， 其混凝土墙 面 的轴线 位置 、 垂直 度 、 平整 度 、 截 面尺 寸等 允许偏差检查项 目是施 Байду номын сангаас质 量控制的重点和难点 。 我公 司经过详尽 的技术 分析及市场 调查 ， 采 用乌 鲁木齐 市天 墙模 板支设 。 ２ ０世纪 ９ ０年代初 ， 全钢 大模板 应用 技术最 早在 北京 开始使
动螺杆螺栓 ， 待混凝土强度达 到 １ ． ２ Ｍ Ｐ ａ 时， 即可拆模 。
２ ． ３ 丁字墙 位置模 板 处理
丁字墙位置模板直接跨过丁字墙和另一大模板连接， 详见图 ３ 。
２ ． １ 模 板及 角模 高度
配置 内外板高度 ＝ 标 准层高 一顶板厚 ＋ ２ ０ ｍ ｍ。 内外墙模板下 口齐平 ， 便于外墙 阳 台处 模板 流水使用 。阴角
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９ ２－
第 ３ ９卷 第１ １ 期 ２ ０ １ ３年 ４月
面介 绍 了组拼式全钢大模板 的施 工技术 ， 实践证 明了该 技术 的应用在质量 、 环保 、 成本等方面都取得 了良好 的效 果。 关键词 ： 全钢大模板 ， 钢板 ， 螺栓 ， 拼缝
高大模板计算书(Word)
一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):8.88；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.82/6 = 54 cm3；I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q= 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m；1(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：= 2.5×1= 2.5 kN/m；q22、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m最大弯矩M=0.1×7.52×0.252= 0.047 kN·m；面板最大应力计算值σ= 47000/54000 = 0.87 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.35×2504/(100×9500×48.6×104)=0.019 mm；面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×8×8/6 = 53.33 cm3；I=5×8×8×8/12 = 213.33 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m；q1(2)模板的自重线荷载(kN/m):= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；q2(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：= 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；p12.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1= 1.2×(0.75 +0.088)+1.4×0.625 = 1.88 kN/m；最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.125×1.88×12 = 0.235 kN·m；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.235×106/53333.33 = 4.406 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.406 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:τ = 3V/2bhn< [τ]其中最大剪力: V = 0.625×1.88×1 = 1.175 kN；方木受剪应力计算值τ = 3 ×1.175×103/(2 ×50×80) = 0.441 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.441 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2= 0.838 kN/m；最大挠度计算值ν= 0.521×0.838×10004 /(100×9500×2133333.333)= 0.215 mm；最大允许挠度 [V]=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.215 mm 小于方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.35 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)= 0.881 kN·m ；最大弯矩 Mmax= 2.474 mm ；最大变形 Vmax= 10.281 kN ；最大支座力 Qmax最大应力σ= 881390.986/5080 = 173.502 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 173.502 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.474mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
全钢大模板方案
中国建筑工程总公司CHINA STATE CONSTRUCTION ENGRG.CORP. 丰台区槐房村NY-019地块绿隔产业用房项目全钢大模板施工方案中建二局第三建筑工程有限公司2015年10月1、编制依据 (1)2、工程概况 (1)3、施工安排 (2)3.1工期要求 (2)3.2施工部署 (3)4.模板设计 (4)4.1大模板基本要求 (4)4.2支撑体系 (5)5.施工准备 (5)5.1技术准备 (5)5.2机具准备 (5)5.3材料准备 (5)6.模板安装 (6)6.1施工前的准备工作 (6)6.2模板安装工序 (7)6.4涂刷隔离剂 (7)6.5安装模板 (7)6.6安装操作要点 (8)6.7其他安装施工要求 (8)7、质量保证措施 (9)8、模板拆除 (9)8.1拆除工序： (9)8.2柱模板拆除的操作要点 (10)9、大模板堆放 (10)9.1模板堆放 (10)9.2模板搭插放架 (11)10、安全注意事项 (12)附图1 结构施工阶段现场平面布置及施工段划分图 (14)附图2 柱子可调定型钢模板支撑图、平面图 (15)附件3 可调方柱大钢模板计算书 (16)1、编制依据1.1北京槐房万达广场工程设计施工图纸1.2建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20081.3建筑机械使用安全技术规程JGJ33-20121.4全钢大模板应用技术规程DBJ/T01-89-20041.5建筑结构长城杯工程质量评审标准DBJ/T01-69-20031.6编制目的为保证现场施工进度、保证质量且达到实测实量的要求，本工程框架柱采用钢模板合模。
特制定此方案。
2、工程概况本工程质量目标：严格按照国家标准、规范及施工图纸施工，力保“结构长城杯”奖。
注：本表柱的规格如与施工图、图纸会审记录、洽商、变更不符或有遗漏，以施工图、图纸会审记录、洽商、变更为准。
3、施工安排3.1工期要求本工程2015年9月16日全面展开结构工程的施工，主体结构完成时间为2016年1月20日，结构施工工期为178日历天。
86系列大模板计算书
拼装式全钢大模板计算书西安奥鑫模板有限公司前言为配合我公司的企业标准《拼装式全钢大模板》86系列的发布实施，针对本标准的产品，拼装组合成由900～6000mm轴线间的大模板各种情况，进行了一系列的模板挠度值计算。
计算时引进了次变形（挠度）计算，从而得到了模板的最终挠度值。
我们选择了各种情况下的模板最不利（挠度值最大）变形值放进了该标准的附录D中供用户参考。
本计算书摘录了拼装组合的计算过程及结果，仅供使用者进一步参考。
西安奥鑫模板有限公司2006年6月1日拼装式全钢大模板（86系列）计算书西安奥鑫模板有限公司发布的企业标准《拼装式全钢大模板》86系列是适用于清水混凝土模板。
因此，本计算书的内容是刚度计算及强度验算（变形计算强度验算）。
1．荷载计算1.1变形计算用的荷载根据国家标准《混凝土结构工程施工及验收规范》第2.2.3条规定，计算模板变形的荷载标准值只有新浇筑混凝土侧压力这一项。
=1.15 V=2m/h，则侧压力荷载：设：T=20℃β=1.0 β2F=0.22×24×200/(20+15)×1.0×1.15×=49.1KN/ m2γcH=24×2.575=61.8KN/ m2，二者取最小值49.1KN/ m2，计算时取50 KN/ m2。
其分布图如下：1.21。
2．模板挠度计算2.1外荷载作用下的模板挠度计算2.1.1模板面板在侧压力作用下的挠度计算一般工程最大板块不足5000mm宽，按5000mm宽计算，模板竖肋间距按300mm计算。
模板面板与竖向肋焊成整体，因此面板两端是固定支承在竖向肋上（边竖肋或中间竖肋），计算跨度l=300 mm。
面板距跨中的挠度：W= = =9.38q模板竖向肋承受的荷载是由面板传给它的，由于单元模板的不同，竖向肋承受的荷载也不同（见表1）单元模板沿竖向肋的荷载分配系数表梯形荷载作用下的竖向肋挠度计算应用计算机软件计算。
旧房改造项目模板工程施工方案全钢大模板木胶合板
目录一、编制依据1.**建筑设计有限公司提供的《**12＃地危旧房改造》施工图，图纸目录如下：施工图纸目录表12. 厂家提供的模板参数及性能指标。
3.《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）4.《大模板多层住宅结构设计与施工规程》（JG 20-84）5.《组合钢模技术规范》（GB50214-2001）6、《建筑施工手册》（第四版）7.《三里河三区12＃地危旧房改造施工组织设计》二、工程概况工程设计概况表2模板设计概况表3三、施工部署1.人员安排针对本工程结构施工要求质量高、工期紧的特点，项目部为了更好地满足工程质量和进度的要求，从而做到合理有序安排施工及明确人员职责，项目部针对模板的施工对管理人员的实行各负其责的管理制度。
在总工和技术主管的带领下，技术室各负责人根据本工程的特点结合现场要求编制施工方案和技术交底，并抓施工现场技术交底落实问题，由项目工程经理和工长按进度计划进行工程的人机料协调和调度，质检员对施工质量进行全面控制，模板工程施工由施工队承担。
施工组织结构图见下图1：图1 组织结构图2.施工流水段的划分本工程结构为框架-剪力墙结构，地下室结构按后浇带位置划分为十个区，共分两个施工班组施工，其中1区、2区、3区、4区、9区单独组成流水段施工，命名为Ⅰ段如下图2所示；5区、6区、7区、8区、10区单独组成流水段施工，命名为Ⅱ段如下图3所示。
图2 Ⅰ段流水分区图图3 Ⅱ段流水分区图地上结构每栋楼单独组织流水施工1＃楼、2＃楼、4＃楼各分1区、2区、3区流水施工如下图4、5、6所示，3＃楼分1区、2区、3区、4区流水施工如下图7所示。
图41＃楼流水分区图图5 2＃楼流水分区图图6 4＃楼流水分区图图7 3＃楼流水分区图3.施工部位及工期根据施工进度计划，施工部位及工期如下表4所示：表4四、施工准备1.模板的配置原则配置模板时，地下部分Ⅰ段、Ⅱ段各配置1个区大模板，段内周转施工；柱子可调钢柱模板各配置1个区，段内周转使用；各2个区的基础反梁小钢模板，段内周转使用（同时保证汽车坡道墙体和部分地下室墙体的施工）；顶板采用钢龙骨快拆体系（同时在拚缝处垫方木），Ⅰ段、Ⅱ段各配置1层的龙骨，碗扣架支撑体系配置2层，保证在顶板、梁的砼强度上升到100%时拆除立杆。
方柱计算书
86全钢大模板计算书一、已知条件模板面板为6mm厚钢板，肋为[8#，水平间距为300 mm，吊钩为φ20圆钢(材料为Q235A级以上)。
二、面板计算：（1）计算简图：新浇注砼侧压力值取F=60KN/m2，面板按单向受力计算，按三跨连续计算，取10 mm宽板带为计算单元，故q=0.6N/mm，计算简图如图所示：q=0.6N/mm(2)强度计算: 300 300 300按静荷载最大查得弯矩系数Km=-0.100Mmax=K m q12=0.100×0.6×3002=5400N·mmW X=bh2/6=10×62/6=60mm3故面板最大内力值为:σ=Mmax/(r x W X)=5400/(1×60)=90N/mm2＜f=215N/mm2满足要求。
（3）挠度验算：查表得挠度系数K f=0.677f max=K f ql4/(100EI)其中钢材弹性模量E=2.06×105N/mm2,I=bh3/12=10×63/12=180mm4故f max=0.667×0.6×3004/(100×2.06×105×180)=0.874mm三、肋计算：（1）计算简图：肋的支承点为槽钢背楞，近似按两跨连续梁计算，计算简图如右所式：q=0.06×300=18N/mm(2)强度验算：查表得弯矩系数K m=-0.125故M max=K m ql2=0.125×18×12002=3.24×106N·mm查表得[8#槽钢截面特征系数为：W=25.4×103mm3,I=101×104mm4故肋最大内力值σmax=M max/w=3.24×106/25.4×103)=128N/mm2<f=215N/mm2满足要求。
（3）验算：查表得挠度系数K f=0.912f max=K f q4/(100EI)故f max=0.912×18×12004/(100×2.06×105×101×104)=1.636mm 四、焊缝计算：主要计算面板与槽钢肋之间的焊缝计算：q=0.06×300=18N/mm,按两跨连续梁计算，计算简图如右图所示：V=0.625qL=0.625×18×1200=13500N焊缝长度1w=V×a/(0.7Hh f f w)焊缝间距a取300mm，肋高H=80mm，焊缝高度h f=4mm，f w=160N/mm2故最小焊缝长度：1w=V×a/(0.7Hh f f w) =13500×300/(0.7×80×4×160)=113mm实际加工时焊缝为焊150mm,间距300mm，故满足要求。
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全钢大模板86系列计算书改附件86 系列拼装式全钢大模板设计计算书陕西航天建筑工程公司目录一、新浇筑砼对模板侧面的压力标准值 (1)二、振捣砼和倾倒砼对模板产生的侧压力 (2)三、模板面板刚度、强度验算 (2)四、模板主肋刚度、强度验算 (4)五、穿墙螺栓强度验算 (5)六、操作平台计算 (6)七、吊环强度验算 (7)八、模板停放时在风载作用下自稳角计算 (9)一、新浇砼对模板侧面的压力标准值根据《建筑工程大模板技术规程》JGJ74—2003、J270—2003附录B 提供的公式计算。
当采用内部振捣器时新浇筑的砼作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取其中较小值。
（1） （2） 式中：F —— 新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/m 2）；γc —— 砼的重力密度（KN/m 3）；t o —— 新浇砼的初凝时间（h ），可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用t o =200/（T+15）计算（T 为砼的温度℃）；V —— 砼的浇筑速度（m/h ）；H —— 砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m ）；β1—— 外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2—— 砼坍落度影响修正系数，当坍落度小于100mm 时，取1.10：不小于100mm 时，取1.15。
砼侧压力的计算分布图形如图1所示。
图1 砼侧压力的分布图形F=0.22γc t o β1β2√V F=γc Hh y 为有效压头高度h y =F/γc (m) h y H F算例1目前新浇筑砼特性，取有关数值如下：对普通砼来说，新浇筑砼自重标准值24KN/m3，即取γc=24KN/m3；新浇筑砼的初凝时间（h）取t o=2.5（h）；砼的浇注速度V=0.8m/h；砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度为2.8m；掺具有缓凝作用的外加剂，取β=1.2；坍落度影响修正系数取β2=1.15。
1F=0.22×24×2.5×1.2×1.15×√0.8 =16.29 KN/m2F=24×2.8=67.2KN/m2有效压头高度 h=16.29÷24=0.68m二、振捣砼和倾倒砼时对模板产生的侧压力1、振捣砼时产生的荷载标准值（KN/m2）对垂直面模板可采用4.0 KN/m2（作用范围在新浇筑砼侧压力的有效压头高度之内）。
2、倾倒砼时产生的水平载荷标准（KN/m2）目前采用容量小于0.2m3的运输器具，取2.0 KN/m2，规范规定作用范围在有效压头高度以内。
三、全钢大模板强度、刚度验算由于侧向大模板纵横交叉与模板钢面板焊接，把模板的板面分成300mm×2800mm、300mm×850mm、300mm×1000mm、300mm×250mm、300mm×600mm等大小不等的方格，面板与纵向主肋焊缝较牢，面板与横向次肋焊缝较纵向焊缝较少一些，至此面板处于二边固支二边简支板的受力状态。
按高等材料力学的公式，假定跨a固定，跨b简支，且a为长边，b为短边。
19.55×3004 206×106×63 计算公式为：M acv =M ac +νM bc式中：M bc = qb 2/（1+0.8α2+6α4），M ac =0.015qb 2[(1+3α2)/(1+α4)]W max =[0.16/（1+α2+5α4）]×(1-ν2)×qb 4/Eh 3，M ae = qb 2/(1+0.8α4) ν ——— 材料的泊松比，对于普通钢材一般取ν=0.3；q ——— 均布荷载（KN/m 2）；M ac ——— 沿板中心线的弯矩；M bc ——— 沿板中心处的弯矩；h ——— 板的厚度；M acv ——— 模板考虑材料的泊松比后，沿板中心线的弯矩；M ae ——— 板边中心处弯矩；W max ——— 板在均布荷载作用下的最大位移；α=b/a取钢材的泊松系数ν=0.3，钢材的弹性模量E=206KN/mm 2，钢板厚度h=6mm 取300mm ×2800mm 方格板验算，得到最大弯矩和挠度。
M bc = qb 2/（1+0.8α2+6α4）=0.079qb 2，M ac =0.015qb 2（1+3α2）/（1+α4)=0.0155qb 2 M acv =0.0155qb 2+0.3×0.124qb 2=0.0526qb 2W max =[0.16/（1+α2+5α4）]×(1-ν2)qb 4/Eh 3=0.144qb 4/Eh 3对于静荷载，取组合系数1.2，则静载为：q=1.2×16.29=19.55kN/m 2W max =0.144 =0.512mm板中心弯矩：M acv =0.0526+19.55×0.32=0.0925KN板边中心弯矩：1 81 81 8M ae =0.125×19.55×0.32=0.22KN最大弯矩对应的应力为：（取1mm 宽截面）σmax =M ae /r x W= =36.67N/mm 2 W= bh 2= ×1×62 =6mm ，弯矩平面内截面系数r x =1 刚度和强度均满足设计要求。
其中，板内挠度要求小于1mm ，强度要求小于190N/mm 2。
（相应于抗拉，抗压强度）四、模板主肋刚度、强度验算模板主肋刚度、强度验算的方法是假定模板主肋受荷作用为一根连续梁，按连续梁计算方法来进行模板主肋刚度、强度验算。
假定作用的简图为图2。
图2 主肋按连续梁计算刚度、强度示意图L1=900mm L2=1100mm为了简单起见，对L2跨按一边固支一边简支梁进行，且假定在L2上作用均布荷载。
ƒmax =0.00542 M max = qL 2 考虑上翼缘的作用，此时截面如下图220N ·mm 6mm 3 1 6 1 6L1 L2qL 4 EI 9 1286 y1300 66I xo = 300×63+(y 1－3)2(6×300)+ 803×6+(y 2－40)2(6×80) = 63×34×2+(y 2－3)2×34×6+(y 1－9)2×34×6 y 1= =17.21mm y 2=86-y 1 y 2=68.79mmI xo = 300×63+(17.21－3)2(6×300)+ 803×6+(68.79－40)2(6×80) = 63×34×2+(68.79－3)2×34×6+(17.21－9)2×34×6 =1924224.381mm 4均布q=0.01955×300=5.865N/mmƒmax =0.00542× =0.045mm如果不考虑上翼缘的作用，仅考虑主肋截面的作用。
(此时按槽钢计算)I xo = ×6×803+372×34×6×2=814552mm 4 ƒmax =0.00542× =0.107mmM max = qL 2= ×5.865×11002=498983.2N ·mm 五、穿墙螺栓强度验算穿墙栓采用Φ32，假定采用螺距P （mm ）为3.5mm ，考虑端头插孔则螺栓有效直径为25mm ，则螺栓有效面积A e =490.87mm 2。
1 12 300×6×3+6×80×46+34×6×9+34×6×83 300×6+80×6+34×6×2 5.865×11004 20600×1924224.3811 12 5.865×11004 206000×8145529 128 9 128 1 12 1 12 1 12 1 12 1 12假定穿墙栓所承受模板侧压力的面积为1200mm ×1200mm ，而侧压力为0.01955N/mm 2，则承受拉力设计值N=1200×1200×0.01955=28.152KN 。
抗拉强度按190N/mm 2取值，则螺栓能承受的拉力为：N 承=190×490.87=93.27KNN 承=93.27KN ＞N=28.152KN螺栓能承受的拉力远远大于侧向压力。
六、操作平台计算1、计算简图如图3图3 操作平面受力计算示意图2、力学计算操作平台C 节点是计算关键。
假定ABC 为一钢体，其自重脚手板重及施工人员最不利计算。
自重=0.1kN 人重=0.6KN钢脚手板重=0.208kN N=0.6+0.1+0.208=0.908KN以集中荷载N 作用于A 点计算，得平衡方程。
N e .550=N.800 N=0.908kN既而可平衡力系 Ne=1.286kN550Nb=Ne=1.286kN N=Vc=0.908KN3、焊缝验算σ=N/L m t ≤ƒf W其中L m ——焊缝长度t ——在对接接头中连接件的较小厚度ƒf W ——对接焊缝的抗拉强度设计值这里N=Nb=908NL m =48×2=96mm t=3.5mm ƒf W =160N/mm 2∴σ=908/96×3.5=3.08N/mm ≤160N/mm(可)4、螺栓抗剪计算每个螺栓受剪连接应取抗剪和承压设计值中较小值。
抗剪承载力N υ= N υ.πd 2/4.ƒτ 其中：受剪面数目N υ=2螺栓杆直径d=14mm抗剪强度设计ƒτ=130N/mm 2N υ=2×π×142× ×130=40.02KN ＞V b =0.908KN 承压承载力 Ne=d Σtfcd —— 螺栓直径d=14mmt ——对接接头中连接件的较小厚度t=3.5mmf c ——承压强度设计值fc=465N/mm 2Ne=14×2×3.5×465=45.57kN ≥N b =1.286KN(可)七、吊环强度验算11 41 42、吊环所需承受的重量模板按7000mm ×2900mm 计算一块整体式模量，总重量大约19.25KN 荷载设计值分项系数取1.2。
则为N 板=19.25×1.2=23.1KN大板由两个吊环承担，一个环承担的力为N 板/2=23.1/2=11.55KN 由于钢吊环按2个截面计算，吊环拉应力不应大于50N/mm 2 大模板钢吊环所需净截面面积可按下列公式计算：S d ≥ = =300.3mm2实际用环的截面面积为：S=πd 2/4=314mm 2 （d=20mm ） S ≥S d （截面面积满足要求） 式中 S d —吊环净截面积（mm 2）；F X —大模板吊装时每个吊环所承受荷载的设计值（N ）； K d —截面调整系数，通常K d =2.6。