毛坪大桥现浇箱梁支架计算书
现浇箱梁支架及模板计算书
附件1:连续箱梁施工工艺流程图附件3:质量保证体系第旦 量 质 思想保证 组织保证 提高质量意识TQC 教育检查落实疋 教 育 计 划改进工作质量 质量保证体系项目经理部质量 管理领导小组项目队质£量小组各项工作制度和标准技术保证贯彻IS09000系 列质量标准，推 行全面质量管理现 场 Q C 小 组 活 动熟 悉 图 纸 掌 握 规 范应 用 新 技 术 工-艺技术岗位责任制质量责任制底划训核总结表彰先进 提高工作技能制度保证经济法规经济责任制优质优价宀完 善 计 量 支 付 手 续制 疋 奖罚 措 施 签 疋 包 保责 任 状L1接 疋 进 充加受 期 行 分强 奖优罚劣业 不 自 用现主 疋 检现场和 期 代试经济兑现监 质 化试 理 量检验监 检 手控督 查段制质量评定附件4:安全、质量保证体系图质量保证体系L思想保证组织保证技术保证提高质量意识I TQC教育项目经理部质量管理领导小组项目队质量小组为用户服务质量工作检查检查落实改进工作质量QC小组活岗前技术培训总结表彰先进贯彻IS09000系列质量标准，推行全面质量管理施工保证创优规划制度保证各项工作制度和标准熟悉图纸掌握规r 1 T技术岗位责任制底划提高工作技能实现质量目标经济法规经济责任制优测优价复核卓里质疋创优措施确创优项目制疋奖罚措施质量评定充加分强利现现场代试检验测控手手制奖优罚劣经济兑现见专业资料安全保证体系图安全生产保证体系1. 经理部各类人员各职能部门的安全生产责任制.2. 认真惯彻”安全生产,预防为主”的方针和"管生产必须管安全”的原则.3. 对职工进行经常性安全教育.4. 坚持安全检查制度.5. 对生产过程中出现的安全问题按"三不放”过的原则处理.6. 执行安全生产”五同时".1. 施工组织是否有安全设计或安全技术措施.2. 施工技术是否符合技术和安全规定.3. 安全防护措施是否符合要求.4. 施工人员是否经过培训.5. 施工方案是否经过交底.6. 各级各类人员施工安全责任制是否落实.7. 是否制定安全预防措施.8. 对不安全因素是否有控制措施.1. 安全设计安全技术措施交底后是否人人明白，心中有数.2. 施工生产过程中各种不安全因素是否得到控制.3. 施工机械是否坚持安全安全挂牌.4. 安全操作规程和安全技术措施是否认真执行.5. 现场有无违章指挥违章作业.6. "周一"安全讲话是否正常执行.7. 安全隐患是否限制、整改8. 信息反馈是否准确及时.1. 安全生产责任制.2. 班前安全讲话制.3. "周一"安全活动制.4. 安全设计制.5. 安全技术交底制.6. 临时设施检查验收制.7. 安全教育制.8. 交接班制.9. 安全操作挂牌制.10. 安全生产检查制.11. 职工伤亡事故报告处理12. 安全生产奖证制.安全生产目标组织保证工作保证安全生产领导小组开工前检查施工过程检查收尾工程检查制度保证1. 总结施工生产过程中安全生产经验,对于成功的控制方法总结推广.2. 找出施工过程中安全管理的薄弱环节,提出改进措施.3. 做好总结、评比工作.安全生产目标三无：无工伤死亡事故无交通死亡事故无火灾、洪灾事故一杜绝：杜绝重伤事故一达标创安全达标工地专业资料附件5:现浇箱梁支架及模板计算书一、工程概况K76+755凤山服务区主线桥跨径为3X 19m，中心桩号为k76+755，起点桩号为k76+723.5，终点桩号为k76+786.5，桥梁全长63.00m，平面分别位于直线（起始桩号：k76+723.5，终止桩号：k76+755.145 ）和圆曲线（起始桩号：k76+755.145，终止桩号：k76+786.5，半径：4100m，左偏）上，纵断面纵坡-1.09%。
现浇箱梁满堂支架计算书
现浇箱梁满堂支架计算书我标段K81+380，K84+947.9，K85+779.49天桥为20m+30m×2+20m后张法现浇连续箱梁桥，梁高1.15m，桥面宽8.5m，箱梁采用C40混凝土，均采用满堂碗扣式支架施工。
满堂支架的基础用山皮石处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设10cm×10cm木方承托支架。
支架最高6m，采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm×90cm的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设二层12cm×12cm 方木，间距为90cm。
门洞临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距45cm、横向间距均为45cm，横杆步距按照60cm进行布置。
门洞横梁采用12根I40a工字钢，其中墩柱两侧采用双排工字钢，其余按间距70cm平均布置。
验算结果1荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
根据现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()[]kPa＝82.351.432.025.85.483.025.41.426⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
②Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()()[]kPa＝16.191.473.024.38.332.025.85.483.025.41.426⨯÷+-⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
桥现浇段支架及模板计算
模板及施工支架设计计算书一、模板分析计算1.1 荷载分析在本工程中，荷载主要分为两类，第一类是竖向荷载，主要由钢筋混凝土自重、模板自重、施工机具和人群荷载、混凝土倾倒时的冲击荷载、混凝土振捣荷载、支架自重等。
第二类是水平荷载，主要是由钢筋混凝土对侧模的水平侧压力、混凝土倾倒时的冲击荷载、混凝土振捣荷载等，不考虑其他荷载。
箱梁11号段模板在混凝土浇筑时，其荷载详细见表：荷载组合如下：1、计算承载能力时，按照设计荷载进行组合：底模：(1)+(2)+(3)+(4)+(5)侧模：(6) +(7)+(8)+(9)2、验算刚度时，按照设计荷载进行组合：底模：(1)+(2)侧模：(6)1.2 模板计算本工程中，模板系统主要有箱梁底模、腹板外侧模及翼板底模、腹板内侧模、顶板底模，箱梁底模、腹板外侧模及翼板底模用钢模板，腹板内侧模、顶板底模使用木模。
1.2.1 箱梁底模1、箱梁底模构造面板直接铺在小横杆上，构件之间不采取连接措施。
2、模板面板计算1）、荷载计算腹板及横隔板处：计算承载能力时：+⨯⨯18.22.+⨯⨯⨯+⨯+=31=.10386KN8.1m1q/8.2115.314.8计算刚度时：⨯31=+2.='8.2⨯⨯KN16q/m1.898.11底板其它位置：计算承载能力时：()m KN q /5.4918.214.815.3218.114.016.02.31=⨯+⨯+⨯+⨯⨯+⨯+⨯⨯= 计算刚度时：()m KN q /8.34218.114.016.02.31=⨯⨯+⨯+⨯⨯=' 2）、承载力计算 腹板及横隔板处：m KN L q M MAX ⋅=⨯⨯=⋅⋅=415.02.086.10310110122 []MPa MPa W M MAX MAX MAX1817.997.416610415.06=≤=⨯==σσ底板其它位置：m KN L q M MAX ⋅=⨯⨯=⋅⋅=446.03.05.4910110122 []MPa MPa W M MAX MAX MAX1819.1067.416610446.06=≤=⨯==σσ符合要求。
现浇连续箱梁满堂支架计算书
现浇连续箱梁满堂支架计算书现浇连续箱梁满堂支架计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20015、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式平行于箱梁断面底板底的小梁间距l1(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8.5 立杆计算步距h(mm) 1200箱梁模板支架剖面图三、荷载参数四、面板计算面板类型覆面竹胶合板厚度t(mm) 15 抗弯强度设计值f(N/mm 2) 15 弹性模量E(N/mm 2) 6500 抗剪强度设计值fv(N/mm 2)1.6计算方式简支梁取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm ，则其：截面惯性矩I=bt 3/12=1000×153/12=281250mm 4 截面抵抗矩W=bt 2/6=1000×152/6=37500mm 31、翼缘板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q 1=1.2b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4b(Q 1k +Q2k )=1.2×1(26×0.315+0.75+0.4)+1.4×1(2.51+2.1)=17.662kN/m h 0--验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：q 2=1.35b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4×0.7b(Q 1k +Q2k )=1.35×1(26×0.315+0.75+0.4)+1.4×0.7×1(2.51+2.1)=17.127 kN/m 取两者较大值q=max[q 1，q 2]=max[17.662，17.127]=17.662 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值：q ˊ=b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )=1(26×0.315+0.75+0.4)=9.34kN/m 计算简图如下：l=l 4=250mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×17.662×0.252=0.138kN·mσ=M/W=0.138×106/37500=3.68N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×17.662×0.25=2.208kNτ=3V/(2bt)=3×2.208×103/(2×1000×15)=0.221N/mm2≤fv=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI)=5×9.34×2504/(384×6500×281250)=0.26mm≤[ω]=l/150= 250/150=1.667mm 满足要求！2、底板底的面板显然，横梁和腹板处因混凝土较厚，受力较大，以此处面板为验算对象。
现浇梁支架搭设计算书
施工技术方案一、支架施工方案本桥梁的脚手架采用Φ48mm ，壁厚3.5mm 钢管,现浇箱梁、板梁脚手架步距、纵距、横距分别为1.2m×0.9 m×0.6 m ，现浇箱梁腹板位置纵距、横距采用0.45m ×0.6m ，现浇板梁墩顶位置纵距、横距采用0.6m ×0.6m ，现浇箱梁高m h 7.1=，现浇板梁m h 1.1=。
1、立杆荷载组合支架计算荷载取值包括支架、模板、混凝土及钢筋、施工荷载、振捣产生的荷载，其取值分别为：① 支撑架、模板自重标准值21/5.0m kN Q =。
② 浇注混凝土及钢筋荷载2Q （以最不利位置和不同纵距、横距考虑）现浇箱梁腹板位置22/2.447.126m kN Q =⨯=；现浇箱梁中部位置22/1.237.16.13m kN Q =⨯=；现浇板梁跨中位置22/8.15m kN Q =。
现浇板梁墩顶位置22/6.281.126m kN Q =⨯=。
现浇板梁渐变段位置22/?m kN Q =。
③ 施工人员及设备荷载标准值23/0.1m kN Q =。
④ 振捣混凝土产生的荷载24/0.2m kN Q =。
2、立杆轴向力计算公式[]V Q L L Q Q Q N y x 24312.1)(4.12.1+∙∙++=，其中x L ，y L 为立杆纵向、横向间距，V 为x L ，y L 段混凝土体积，1.2、1.4为安全系数。
则立杆轴向力N 为：现浇箱梁腹板位置立杆轴向力N （6.0,45.0==y x L L ）[]kNN 6.152.446.045.02.16.045.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇箱梁中部位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 6.171.236.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁跨中位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 8.128.156.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （6.0,6.0==y x L L ）[]kNN 1.146.286.06.02.16.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （9.0,6.0==y x L L ）[]kNN ??9.06.02.19.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 3、立杆承载力及立杆底座承载力立杆轴向力Af N ϕ≤，其中58.1==AI i (回转半径)，立杆计算长度cm l o 18612055.1=⨯=，11858.1186===i l o λ，由118=λ，查表求得387.0=ϕ。
现浇箱梁满堂支架设计计算
现浇箱梁满堂支架计算说明书1 现浇箱梁满堂支架设计计算：本计算以第三联的荷载为例。
A 荷载计算混凝土自重：954*2.5*1.1=2623.5吨模板重：底模1682*.018*1.5=45.4吨支架，横梁重：60.8+150=210.8吨施工荷载0.75吨/平方米B 荷载冲击系数0.25那么每平方米荷载=[2623.5+45.4+210.8]*1.25/{[19.7+17]*82/2}+0.75=3.142吨/平方米C 设立杆沿桥长方向间距1.0米，沿桥宽度方向0.8米：S=1.0*.8=0.8平方米每根立杆承受的荷载为：G=3.142*.08=2.5136吨D WDJ碗扣式支架的力学特征：外径48MM，壁厚3.0MM，截面积4.24*10**2 MM**2，惯性矩1.078*10**5 MM**4，抵抗矩4.93*10**3 MM**3，回转半径15.95 MM，每米自重33.3N。
抗压强度σ=N/A=25136/424=59.3 〔N/MM**2〕〈[σ。
]=210MM**2 抗弯强度ƒ=N/[A*φ]λ=L/I=1500/15.95=95，查表φ=0.558σ=25136/〔424*0.558〕=106.2〈210E 小横杆计算：抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/[10*4.493*1000]=358〉215。
所以不能满足强度要求弯曲强度ƒ=GL**4/150EI所以小横杆用10#槽钢作为承受荷载的横梁。
10#槽钢的力学特性W=39.7立方厘米抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/ [10*39.7*1000]=40.52〈215MM**2弯曲强度ƒ=GL**4/150EI=25.136*800**4/[150*200000*193.8*10000]=0.173〈3MM如果小横杆用方木应重新计算它的强度，扰度。
承托上用10*15方木，纵横杆密度1.0*0.6米，横杆的应力验算如下：Q=3.142吨/米支点反力R=3.142*.6=1.89吨M=QL**2/8=3.142*0.6**2/8=0.141吨米Γ=1.89*10**4/[0.1*0.15]=1.26MPAÓ=M/W=0.141*10**4/[3.75*10**-4]=3.76MPA用一般方木可以满足要求10*15方木，横杆间距60CM。
现浇箱梁支架受力计算书
现浇箱梁支架受力计算书现浇箱梁支架采用满堂式碗口支架施工，受力计算取5#～9#箱梁支架进行受力计算。
（计算包括荷载计算、底模强度计算、横梁强度计算、纵梁强度计算和支架受力计算）一、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋混凝土自重：G=473.2m3×25KN/m3=11830KN（钢筋混凝土的容重为26KN/m3）（473.2 m3为第二联现浇箱梁混凝土方量）偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G×S=11830KN÷（4m×100m）=29.575KN/m22、施工荷载：取F2=2.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0K N/m24、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m25、竹胶板：取F5=0.5KN/m26、方木：取F6=7.5KN/m3二、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。
1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=bh3/12=30×1.53/12=8.44cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=30×1.52/6=11.25cm3（4）截面积：A=bh=30×1.5=45cm22、模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=29.575+2.5+2.0+1.5=35.575KN/m2q=F×b=35.575×0.3=10.6725KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=10.6725×0.32/8=0.12KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.12×103/11.25×10-6=10.7MPa＜［σ］=11MPa，竹胶板板弯拉应力满足要求。
（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL4/100EI=(0.677×11.0274×0.34)/(100×0.1×108×8.44×10-8)=0.693mm＜L/400=0.75mm竹胶板挠度满足要求。
100米现浇箱梁支架计算书
100米现浇箱梁支架计算书100米现浇箱梁支架计算一、负荷计算(一)支点截面：1.底腹板荷载（1）负载P1=12？2.6? 2.7? 1.05=88.452t/m（2）施工荷载（3）底模荷载p2=0.25?0.8=0.2t/mp3=0.03？0.8=0.024t/m合计：p=p1+p2+p3=88.676t/m2.法兰盘处的荷载(1)翼缘板荷载p1=（0.76+1.060.44？0.76？0.8？3.2）？2.7? 1.05=7.51t/m22（2）模板荷载P2=0.03？4=0.12t/m（3）施工荷载P3=0.25？4=1t/m合计：p=p1+p2+p3=8.63t/m（二）隔板截面1侧腹板和楔块荷载(1)荷载p1=(2.225?2.6?2)?2.7?1.05=11.57? 2.7? 1.05=32.8t/m（2）施工荷载P2=0.25？（2.225×12）=1.113t/m（3）底模荷载P3=0.03×12？（2.225？2）=0.134t/m合计：p=p1+p2+p3=34.064t/m2.底板荷载（1）底板荷载P1=（1.9×10.5×2）？2.7? 1.05=5.39t/mp=0.03?1.9?2=0.114t/m（2）底部模板荷载2（3）屋顶荷载p3=(1.9?0.7?2)?2.7?1.05=7.54t/mP=0.03（4）屋顶底部模板荷载4？1.9? 2=0.114t/mp=0.25(5)施工荷载5合计：1.9 2=0.95t/mp=p1+p2+p3=14.108t/m3.中间腹板和楔块荷载(1)荷载p1=(3.75?2.6)?2.7?1.05=9.75?2.7?1.05=27.641t/m(2)施工荷载p2=0.25?3.75=0.938t/m（3）底部模板荷载P3=0.03？3.75=0.113t/m合计：p=p1+p2+p3=28.692t/m4.法兰盘处的荷载1）、翼缘板荷载p1=（0.76+1.060.44？0.76？0.8？3.2）？2.7? 1.05=7.51t/m22模板荷载p2=0.03?4=0.12t/m2) . 施工荷载P3=0.25？4=1t/m合计：p=p1+p2+p3=8.63t/m（三）中跨段边腹板处(腹板宽度0.5米)1）侧腹板荷载p1=0.5?(2.6?0.18)?2.7?1.05=3.94t/m2）施工荷载P2=0.253）底模荷载P3=0.03？0.5=0.125t/m？0.5=0.015t/m合计：p=p1+p2+p3=4.08t/m底板处P1=（0.28？5.2751）屋顶荷载0.30.30.90.220.220.32)2.71.05=(1.48+0.09+0.2+0.13)2.71.05=5.39t /m2）顶板底模P2=0.033）底板荷载P3=？5.275=0.16t/m0.255.275+0.30.32.71.05=3.99t/m4）底板顶部和底部模板P4=0.035）施工荷载P5=0.25？5.275=0.16t/m？5.275=1.32t/m合计：p=p1+p2+p3+p4+p5=11.02t/m翼缘板处荷载1）法兰盘载荷0.5+0.80.18?0.5?0.8??3.2)?2.7?1.05=4.56t/m222）模板荷载p2=0.03?4=0.12t/m P1=（3）施工荷载P3=0.254=1t/m总计：P=P1+P2+P3=5.68t/m二、支架计算（横向）100m箱梁现浇支架采用钢管桩支架，纵横设置500工字梁，其上设置12个洞口×15cm方木和竹胶合板作为底板。
现浇预应力连续箱梁、模板、支架计算书
A 匝大桥现浇段模板、支架计算书一、 计算依据1、A 匝大桥设计图纸2、《公路桥涵施工技术规范》3、现场实测地形及地质情况二、 模板及支架布置本桥采用碗扣式满堂支架。
① 在跨中梁底段支架采用横向0.9m ，纵向0.9m ；厚度变化段和墩顶实心段以及腹板段支架均采用横向0.6m ，纵向0.9m 。
支架立杆支撑于15cm ×15cm 的方木上。
支架顶采用顶托，顶托上布置横向的大横梁，大横梁采用10cm ×15cm 的方木，间距为支架间距；大横梁上布置小纵梁，间距为0.3m ，小纵梁上纵向布置1.22m ×2.44m ×0.018m 规格的竹胶板。
② 翼板部分支架采用横向0.9m ，纵向0.9m ，模板布置与梁身部分相同。
三、 荷载计算：（一） 跨中段荷载计算取砼截面积最大处的截面荷载计算。
１、 新浇砼自重（砼容重选用26KN/m 3）腹板（墩顶实心段）下: q=26KN/m 3×1.4m=36.4KN/m 2底板下: q=26KN/m 3×0.47m=12.22KN/m 2翼缘板下： q=26KN/m 3×0.4m=10.4KN/m 22、施工人员及机械设备荷载:模板计算： q=3 KN / m 2支架立杆：q=1.0KN/ m 23、振捣砼时产生的荷载水平布置模板：q=2.0KN/m 2垂直布置模板：q= 4KN/m 24、新浇砼对侧模压力值：q=4.641V =4.6×414.1=5.004KN/m 25、倾倒砼荷载对底板压力： q=2.0KN/m 26、模板及支撑方木自重q=0.5KN/m 27、支架自重(按最大支撑高度7m 算，碗扣支架以0.5KN/ m 3计。
底板部分: q=0.5KN/m 3×7m=3.5KN/m 2 翼缘板部分 q=0.5KN/m 3×（7m+1m ）=4KN/m 2四、承载力验算１、模板验算底模采用18mm 厚竹胶板，尺寸为122cm ×244cm ×1.8cm ，纵向布置。
支架法现浇箱梁计算书
现浇箱梁支架验算书1、现浇箱梁荷载分配分析1.1 单箱二室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：单箱二室现浇箱梁断面图单箱二室箱梁面积叠加图1.1.1、单箱二室现浇箱梁荷载计算(1)、钢筋混凝土荷载25cm厚顶及底板荷载：q1=0.25×2×26=13 (KN/m2)；肋、腹板荷载：q2=2.1×26=54.6(KN/m2)；横梁荷载：q3=2.1×26=54.6 (KN/m2)；翼板荷载：q4=0.45×26=11.7 (KN/m2)。
(2)、模板计算荷载：q5=1.5 KN/m2。
档荷载：0.1m×0.1m×1m/0.3m×8KN/m3=0.27KN/m2，芯模及支撑等为1倍木档重量=(0.45+0.27)×2 KN/m2，故可按1.5KN/m2计）。
(3)、设备及施工均布活荷载：q6=2.5 kN/m2。
(4)、混凝土浇注冲击荷载：q7 =2 kN/m2。
(5)、混凝土振捣荷载：q8=2 kN/m2。
1.2 单箱四室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：单箱四室现浇箱梁断面图单箱四室箱梁面积叠加图1.2.1、单箱四室现浇箱梁荷载计算(1)、钢筋混凝土荷载25cm厚顶及底板荷载：q1=0.25×2×26=13 (KN/m2)。
肋、腹板荷载：q2=1.4×26=36.4 (KN/m2)。
横梁荷载：q3=1.4×26=36.4 (KN/m2)。
翼板荷载：q4=0.45×26=11.7 (KN/m2)。
(2)、模板计算荷载：q5=1.5 KN/m2。
的木档荷载：0.1m×0.1m×1m/0.3m×8KN/m3=0.27KN/m2，芯模及支撑等为1倍木档重量=(0.45+0.27)×2 KN/m2，故可按1.5KN/m2计）(3)、设备及施工均布活荷载：q6=2.5 kN/m2。
现浇箱梁施工支架计算书03
第二篇现浇箱梁施工支架计算书一、概述xxx大桥上部结构为单箱双室变截面预应力砼变等截面连续箱梁，跨径布置为全桥一联37+55+37m。
上部结构预应力现浇箱梁顶宽19m，底宽13m,外翼板悬臂长3.0m；箱梁跨中及边跨支点处梁高为2m，中间墩墩顶支点梁高为3.6m；箱梁顶板厚0.28m，跨中底板厚0.25m，根部底板厚0.8m，底板厚按二次抛物线变化。
跨中腹板厚0.5m，根部腹板厚0.85m。
二、现浇箱梁满堂支架计算1、概况（1）、支架概述本工程采用满堂式碗口式脚手架一次性搭设现浇施工。
（2）、支架组成满堂式碗口支架体系由支架基础（厚25cmC25砼）、Φ48×3.5mm碗口立杆、横杆、斜撑杆、可调节底托、可调节顶托、﹝10槽钢横向分配梁， 10cm×10cm木方做纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
﹝10槽钢分配梁横向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块胶合板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在﹝10槽钢分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为胶合板。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每联支架其立杆纵距采用90cm(在腹板、墩柱加密区及中隔板位置采用扣件钢管加密为45cm),横距布置：标准90*3+60*3+90*5+60*2+90*3cm,支架立杆步距为120cm，支架在桥纵向每450cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础为25cm厚的C25砼场地上，砼下层为换填碾压密实的砂砾石层。
（3）、主要计算内容根据本桥结构设计要点及支架设计要点，主要计算内容如下：①在支架荷载作用下，施工支架的内力和应力情况。
②在支架荷载作用下，底模主横梁的挠度和应力情况。
③在支架荷载作用下，底模纵向分配梁的挠度和应力情况。
现浇箱梁支架计算书
附件现浇箱梁支架计算书及相关图纸1 支模架施工荷载参数及门架参数1.1支模架施工荷载取值：1、模板支架设计时考虑的荷载标准值：表1 荷载标准值永久荷载荷载分项系数：1.35可变荷载荷载分项系数：1.4验算强度、稳定性时：采用荷载设计值：分项系数×荷载标准值验算挠度时采用：采用荷载标准值且不组合③、④表2 Q235钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2）1.2重型门式支架规格及性能指标重型门式支架系HR100A 可调重型门式支架，其尺寸为：宽1.0m ；高1.9m ，并配HR201调节杆，HR301E 、HR301J 交叉支撑、HR601可调托座、HR602可调底座、HR211插销、HR701连接杆。
门架立杆为Φ57×2.5mm 钢管，门架横杆、调节杆、扫地杆、横杆及剪刀撑杆选用Φ48×3.5mm （验算时按3.0mm ）钢管。
根据JGJ128-2010《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称规范）5.2.1之规定，现计算一榀HR100A 型重型门架稳定承载力设计值如下：N d ----门架稳定承载力设计值 i-----门架立杆换算截面回转半径 I-----门架立杆换算截面惯性矩 h 0----门架高度，h o =1900mmI 0、A 1----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积h 1、I 1----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h 1=1700mm A ——门架立杆的毛截面积，A=2A 1=2×428=856mm 2 f ——门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm 2 D 1、d 1——分别为门架立杆的外径和内径D 1=57mm ，d 1=52mm D 2、d 2——分别为门架加强杆的外径和内径D 2=27mm.d 2=24mm φ-------门架立杆稳定系数，按λ查规范表B.0.6 λ-------门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh 0/iK--------门架高度调整系数，查规范表5.2.15当支架高度≤30米时，K=1.13 I 0=π（D 14-d 41）/64=15.92×104mm 4 I 1=π（D 24-d 42）/64=0.910×104mm 4I=I 0+I 1×h 1/h 0=15.92×104+0.910×104×1700/1900=16.10×104mm 4mm A I i 8.19428108.1641=⨯==λ=Kh 0/i=1.13×1900/19.8=108.43 按λ查规范表B.0.6，φ=0.53 N=φ×A ×f=0.53×856×205=93KN 门架产品出厂允许最大承载力为75KN 。
现浇箱梁模板支架计算书
1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。
由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。
横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。
100米现浇箱梁支架计算书
100米现浇箱梁支架计算（一）、荷载计算 1、支点截面：底腹板荷载1）、荷载 ⨯⨯⨯.1P =1226 2.7 1.05=88.452t/m翼缘板处荷载1）翼缘板荷载模板荷载 ⨯2P =0.034=0.12t/m 2）施工荷载 ⨯3P =0.254=1t/m合计： 123P=P +P +P =8.63t/m2、横隔梁截面 边腹板、楔形块荷载 1）、荷载⨯⨯⨯⨯⨯⨯.)1P =(2.225262 2.7 1.05=11.57 2.7 1.05=32.8t/m2）、施工荷载 ⨯⨯2P =0.25(2.2252)=1.113t/m 3）、底模荷载 ⨯⨯3P =0.03(2.2252)=0.134t/m合计： 123P=P +P +P =34.064t/m底板荷载1）、底板荷载 ⨯⨯⨯⨯.)1P =(1.9052 2.7 1.05=5.39t/m2）、底模荷载 ⨯⨯2P =0.03 1.92=0.114t/m 3）、顶板荷载 ⨯⨯⨯⨯.)3P =(1.9072 2.7 1.05=7.54t/m 4）、顶板底模荷载 ⨯⨯4P =0.03 1.92=0.114t/m 5）、施工荷载 ⨯⨯.5P =0.25192=0.95t/m合计： 123P=P +P +P =14.108t/m 中腹板、楔形块荷载处1）、荷载⨯⨯⨯⨯⨯..)1P =(37526 2.7 1.05=9.75 2.7 1.05=27.641t/m2）、施工荷载 ⨯2P =0.25 3.75=0.938t/m 3）、底模荷载 ⨯3P =0.03 3.75=0.113t/m合计： 123P=P +P +P =28.692t/m翼缘板处荷载1）、翼缘板荷载模板荷载 ⨯2P =0.034=0.12t/m 2）、施工荷载 ⨯3P =0.254=1t/m 合计： 123P=P +P +P =8.63t/m 3、跨中断面边腹板处(腹板宽度0.5米)1） 边腹板荷载⨯+⨯⨯.(..)1P =0526018 2.7 1.05=3.94t/m2） 施工荷载 ⨯2P =0.250.5=0.125t/m3） 底模荷载 ⨯3P =0.030.5=0.015t/m 合计： 123P=P +P +P =4.08t/m 底板处1） 顶板荷载⨯+⨯+⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯(........)1P =0285275030309022022032 2.7 1.05=(1.48+0.09+0.2+0.13) 2.7 1.05=5.39t/m()⨯⨯⨯⨯3P =0.25 5.275+0.30.3 2.7 1.05=3.99t/m4） 底板顶、底模板 ⨯.4P =0.035275=0.16t/m 5） 施工荷载 ⨯5P =0.25 5.275=1.32t/m 合计： 12345P=P +P +P +P +P =11.02t/m 翼缘板处荷载3）翼缘板荷载4） 模板荷载 ⨯2P =0.034=0.12t/m 5）施工荷载 ⨯3P =0.254=1t/m合计： 123P=P +P +P =5.68t/m 二、支架计算（横向）100米箱梁现浇支架采用钢管桩支架，纵、横向设置500工字钢，其上搭设口12×15cm 方木，竹胶板做底板。
现浇箱梁支架设计计算书
现浇箱梁支架设计计算书第一章编制依据1、编制依据施工合同文件及其他相关文件。
工地现场考察所获取的资料。
《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-201。
《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004 《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。
《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-200。
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）第二章工程概况本工程为新建桥梁，起点桩号K3+，终点桩号K3+，桥长。
桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m。
主桥箱梁采用C50混凝土。
桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。
1上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。
桥梁平面位于R=1200mm 的圆弧上，纵断面位于%的上坡上。
2桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为，右幅桥梁宽度为，两幅桥梁之间设置的中央分隔带。
左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+ （机非分隔带）+ （机动车道）+ （防撞栏）=;右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+ （机非分隔带）+（机动车道）+（防撞栏）=。
上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。
桥墩处梁高，桥台和中跨跨中梁高为，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为丫=+。
左幅桥箱梁顶板宽，底板宽，悬臂宽，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽，底板宽，悬臂宽，为单箱五室结构。
标准段跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，腹板厚50cm。
支座附近顶板厚度50cm,底板厚度47cm，腹板厚65cm。
支点处设横隔梁，中横隔梁宽，端横隔梁宽。
3桥台采用座板式桥台,基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础,桥台桩基直径为,按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于（D 为桩基直径）。
现浇箱梁支架详细计算书
现浇箱梁支架计算书一、箱梁支架概述搭设高度H=9米（取最大高度，28排），步距h=1200mm，立杆纵距l a=900mm，立杆横距l b=900mm。
横桥向搭设150mm×150mm的方木，设置在支架顶托上，其上顺桥向铺设48mm的木板。
箱梁底腹板和翼缘板采用在木板上铺δ=3mm厚的钢板，斜腹板采用加工的定型钢模板，具体详见支架图。
图1 箱梁支架布置图二、荷载标准值1、新浇混凝土自重:钢筋砼容重γ=25kN/m32、模板及方木q2=2.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2.0kN/ m 2三、方木强度、挠度验算把箱梁底腹板方木横梁简化为四跨连续梁计算，计算简图如下：图2 方木横梁简化计算图（1）荷载计算:取板宽B=900mm，按四跨连续梁计算现浇混凝土：g1=0.9×25×0.5=11.25KN/m模板及方木：g2=0.9×1.0=0.9KN/m施工人员荷载：g3=0.9×2.5=2.25KN/m砼振捣产生荷载：g4=0.9×2.0=1.8KN/m横桥向作用在方木上的均布荷载为：g=1.2×（11.25+0.9）+1.4×（2.25+1.8）=20.25KN/m （2）强度验算均布荷载作用下方木横梁的弯矩如下图所示x5图3 弯矩图方木弹性模量E=9×109Pa，惯性矩I=1/12×B×H3=4.219×10-5 m4, 抗弯刚度为W=1/6×B×H2=562500mm3=5.625×10-4 m3由上图可知，max 1.76M kN m=⋅则3m a xm a x41.76103.13[]125.62510MM P a M P aWσσ-⨯===<=⨯，满足要求。
均布荷载作用下方木横梁的剪力如下图所示x5图4 剪力图由上图可知，最大剪力为max 11.07V kN =则剪应力max /11.07/(0.150.15)0.492V A MPa τ==⨯=3级木材容许剪应力[] 1.9MPa τ=，max []ττ<，故剪应力满足要求。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
K31+298毛坪大桥满堂支架现浇箱梁计算书一、概述K31+298毛坪大桥设计与五里川互通相接，相接部位桥梁宽度为渐变，渐变处设计采用现浇箱梁。
全桥共有9联现浇箱梁，左幅5联（第4联～第8联），右幅4联（第5联～第8联）。
现浇箱梁上部结构桥跨组合情况为左幅：3×25+4×25+4×25+3×24+(16+25+25)，右幅：3×25+3×25+3×24+(25+25+16)。
左幅各联施工顺序：6→5、7→4、8，右幅各联施工顺序：5、6→7→8。
各联除左幅第6联为两端张拉以外，均为单端张拉。
二、箱梁设计情况全桥箱梁高度均为1.5m。
跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm。
翼板宽度2m，翼板端部厚度15cm，翼板根部45cm。
腹板高度105cm，厚度由梁端70cm向跨中50cm渐变。
箱梁横断面如下图：跨中根据以上数据可以看出，全桥9联箱梁除跨度和室数不同外，其它尺寸均相同。
所以在满堂支架设计时仅按其中一种情况进行设计，以左幅第8联为例进行验算。
无论计算支架、底模板、横向木方、纵向木方及门架处工字钢等均按最不利情况进行验算。
三、支架搭设方案1、基础处理（1）受施工场地限制桩基施工的泥浆坑设置在桥位处，基础施工时先将泥浆、钻渣及泥浆扰动的土体清除干净，然后逐层回填碎石土至原地表以上50cm，回填过程中控制每层厚度不大于30cm，且需要分层压实，压实度不小于96%，振动压路机碾压不到的死角部位采用小型压实机具碾压密实。
（2）原地表整平后进行填前碾压，如原地表地基承载力达不到200kpa则进行换填碎石土处理。
然后在原地表上分两层填筑50cm厚碎石土，碾压至压实度达到96%。
碎石土垫层顶面设置1%单向排水横坡。
（3）在碎石土垫层上浇筑厚度为15cm的C15混凝土，混凝土垫层比翼板端部宽出1m。
在垫层边部设置底宽30cm，深40cm，边坡1:0.5的排水沟，排水沟采用水泥砂浆抹面防护。
2、支架搭设支架采用ф48×3.5mm碗扣式钢管支架。
支架立杆底部设置底托，顶部设置顶托。
腹板处纵向木方采用扣件式脚手架支撑加固，与木方相接处设置顶托。
（1）主架体①立杆横距腹板位置60cm（不少于3排），底板位置90cm，翼板位置90cm（不少于3排）,端横梁和中横梁处按以上间距布置，但立杆间距90cm处再套一次90cm支架，支架与主架体之间用扣件式脚手架连接固定。
②立杆纵距端、中横梁及腹板渐变段60cm，跨中90cm，要注意端横梁处支架横桥向不少于3排。
支架搭设时注意立杆连接销在同一水平面上的数量不超过50%，以保证支架整体安全稳定。
③横杆步距横杆步距均按1.2m进行设计。
④纵向分配梁纵向分配梁采用10×10cm木方，木方接头必须设置在顶托上，且做到各占1半。
⑤横向分配梁横向分配梁采用8×8cm木方，端、中横梁和腹板渐变段中到中距离20cm，跨中部位中到中距离25cm。
（2）门洞门洞尺寸按高4.5×宽5m预留，门洞支架搭设箱梁底板位置按30×30cm布置，翼缘板位置按30×60cm布置，工字钢下每处设置4排支架。
支架放置在1.3m宽×1.5m高C20混凝土防撞墩上，C20混凝土防撞墩每节长度为1.5m，施工时预埋吊环重复使用。
立杆顶托上顺着被交叉S331路中心线方向放置[16槽钢对焊做为横桥向分配梁，槽钢之间采用连接筋焊接加固，其上放置I32a工字钢，间距50cm，工字钢之间采用连接筋加固，与槽钢之间要焊接牢固。
门洞支架与主架体之间采用扣件式脚手架连接加固，间距按横杆步距执行。
（3）主架体加固为了增加支架的整体稳定性和刚度，进行适当加固，沿纵向每5排设置一道横向剪力撑，全部外围都要设剪力撑。
（4）模板使用现浇箱梁底模板采用 1.8cm厚清水板，清水板尺寸为1.22m×2.44m。
（5）腹板及翼板加固腹板竖向5×8cm木方按间距40cm布置，顺桥向设置3根8×8cm 木方，采用扣件式钢管支架支撑加固。
翼板横向分配梁采用5×8cm木方，间距按50cm布置，纵向设置3根8×8cm木方。
四、计算依据㈠、《路桥施工计算手册》；㈡、《三阶段施工图设计》；㈢、《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范》JGJ 130－2011；㈣、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008；㈤、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；㈥、《公路工程施工安全技术规范》JTJ 076-95；㈦、《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/1-2004。
五、支架受力分析㈠、中横梁1.8m范围内计算（底板宽8.2m）1、钢管脚手架（1）箱梁混凝土荷载＝1.8×8.2×1.5×26＝575.6KN（2）模板体系荷载＝1.8×8.2×0.75＝11.1KN（3）混凝土施工倾到荷载＝1.8×8.2×4＝59.0KN（4）混凝土施工振捣荷载＝1.8×8.2×4＝59.0KN（5）施工机具人员荷载＝1.8×8.2×2.5＝36.9KN（6）1～5项荷载合计830.9KN（7）脚手架立管数量25根（平面图查得）（8）钢管强度计算：脚手架为旧钢管，壁厚按3mm计算，则截面积＝423.9mm2，旧管疲劳折减系数按0.8计算，旧管疲劳折减后截面积＝339.12mm2。
б=N/An＝830.9/25×1000/339.12＝98.0Mpa<205Mpa（P235A钢管容许应力为205Mpa），强度满足要求。
（9）钢管稳定性计算：钢管回转半径i＝1.58cm（《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附录B），长度附加系数＝1.155，水平钢管步距＝1.2m，则l0=1.155/1.2＝1.386，λ＝1.58/1.386×100＝87.7，轴心受压构件的稳定系数＝0.661（附录C），则：N/（Ф*A）=σ/Φ＝98.0/0.661＝148.3Mpa <205Mpa（P235A钢管容许应力为205Mpa），稳定性满足要求。
2、底模板计算（1）强度计算面板抗弯界面系数 W=bh2/6＝1×0.0182/6＝0.000054，惯性矩 I＝bh3/12＝1×0.0183/12＝0.00000049，q＝830.9/1.8/8.2＝56.3KN/m，板跨中弯矩M=ql2/8＝56.3×0.122/8＝0.101KN·m，则：抗拉应力σ＝M/W＝0.101/0.00000054/1000＝1.88Mpa<13Mpa，底模板强度满足要求。
（2）挠度计算f max＝5ql4/384EI＝5×56.3×0.124/（384×1×107×0.00000049）＝0.0000313m<1/400=0.0025m，底模板挠度满足要求。
3、8×8cm木方计算（横向分配梁）（1）通过强度计算木方断面尺寸单位面积荷载＝56.3KN/m2，方木每延米荷载＝56.3×0.2＝11.3KN/m，跨中弯矩＝11.3×0.52/8＝0.35KN·m，需要的截面模量＝W=0.35/(1.2×12×103)＝0.0000244m3，木方宽度预设为0.08m则，h=（6×0.0000244/0.1）0.5＝0.04m，实际木方厚度为0.08m，满足要求。
（2）挠度计算I＝0.08×0.083/12＝0.0000034，f＝0.0002684，f/l2＝0.0002684<0.5/400=0.0005369，挠度满足要求。
4、10×10cm木方计算（纵向分配梁）（1）通过强度计算木方断面尺寸单位面积荷载＝56.3KN/m2，方木每延米荷载＝56.3×0.6＝33.8KN/m，跨中弯矩＝33.8×0.52/8＝1.06KN·m，需要的截面模量＝W=1.06/(1.2×12×103)＝0.0000733m3，木方宽度预设为0.1m则，h=（6×0.0000733/0.1）0.5＝0.07m，实际木方厚度为0.1m，满足要求。
（2）挠度计算I＝0.1×0.13/12＝0.0000083，f＝0.0003299，f/l2＝0.0003299<0.5/400=0.0006597，挠度满足要求。
以上中横梁1.8m范围内钢管支架、底模板、8×8cm木方和10×10cm 木方计算满足要求，则梁横梁和腹板渐变段一定可行。
㈡、跨中2.7m范围内计算（底板宽8.2m）1、钢管脚手架（1）箱梁混凝土荷载＝2.7×6.999m2×26＝491.3KN（2）模板体系荷载＝2.7×8.2×0.75＝16.6KN（3）混凝土施工倾到荷载＝2.7×8.2×4＝88.6KN（4）混凝土施工振捣荷载＝2.7×8.2×4＝88.6KN（5）施工机具人员荷载＝2.7×8.2×2.5＝55.4KN（6）1～5项荷载合计844.5KN（7）脚手架立管数量33根（平面图查得）（8）钢管强度计算：脚手架为旧钢管，壁厚按3mm计算，则截面积＝423.9mm2，旧管疲劳折减系数按0.8计算，旧管疲劳折减后截面积＝339.12mm2，б=N/An＝1034.0/55×1000/339.12＝57.2Mpa<205Mpa（P235A钢管容许应力为205Mpa），强度满足要求。
（9）钢管稳定性计算：钢管回转半径i＝1.58cm，长度附加系数＝1.155，水平钢管步距＝1.2m，则l0=1.155/1.2＝1.386，λ＝1.58/1.386×100＝87.7，轴心受压构件的稳定系数＝0.661，则：N/（Ф*A）=σ/Φ＝75.5/0.661＝114.2Mpa <205Mpa（P235A钢管容许应力为205Mpa），稳定性满足要求。
2、底模板计算（1）强度计算面板抗弯界面系数 W=bh2/6＝1×0.0172/6＝0.000054，惯性矩 I＝bh3/12＝1×0.0183/12＝0.00000049，q＝844.5/2.7/8.2＝38.142KN/m，板跨中弯矩M=ql2/8＝38.142×0.172/8＝0.138KN·m，则：抗拉应力σ＝M/W＝0.138/0.000054/1000＝2.55Mpa<13Mpa，底模板强度满足要求。