物料提升机、卸料平台专项施工方案

赣州鑫冠科技股份有限公司二期工程3#仓库与2#宿舍楼

物料提升机卸料转运平台

专项施工方案

江西奇伟建设有限公司

二0一六年九月

物料提升机转运平台专项施工方案

第一章物料提升机施工方案

一、工程概况

本工程位于香港工业园区，因施工场地小，故安排在3#仓库与2#宿舍楼之间同用一台物料提升机。

第二章卸料平台施工方案

一、卸料平台的布置

平台支撑采用双排单立管脚手架作支承体系，与外排架同时搭设，但不得与外脚手架连接，该平台支架自成体系，采用φ48×3.5钢管，截面积A=489mm2，截面模量W=5.08cm3，回转半径c=15.8mm，钢管抗弯强度设计值f=205kN/mm2。

立杆纵距1.2m，横距0.9m，步距1.5m，钢性连墙杆2步1设，设置方法同外脚手架连墙件设计，立杆支承在C15砼垫层上，底部设垫枋木或木板，不得支承在压实系数≤0.96的回填土层上，四周设排水沟与外脚手架排水沟连通。

卸料平台采用18mm厚双层胶合板满铺作面层，下垫木枋120×120，中距300，用8#铁丝与钢管绑牢，平台两边设护身栏杆1200高，踢脚板180高，平台下每隔三层设水平安全网一道。

二、卸料平台支撑计算

（1）卸料平台纵向水平杆计算

1）荷载计算

恒荷

胶合板：0.9×0.018×2×5÷2=0.081(KN/m)

木枋：(0.9+2×0.2)×0.12×0.12×5×4根/(2×1.0)=0.187(KN/m) 纵向水平杆自重：0.0384(KN/m)

合计：0.306(KN/m)

施工荷载0.9×2=1.8(KN/m)

2）强度验算得：

q=0.306×1.2+1.8×1.4=2.89(KN/m)

M=0.125ql2=0.125×2.89×1.22=0.52(KN.m)

σ=M/ω=0.52×106/（5.08×103）=102.4N/mm2＜f m=205 N/mm2满足要求。

3）挠度验算

E=2.06×105N/mm2，[V]=L/150与10mm，I=12.19cm4

q=2.89KN/m

V=0.521ql4/100EI=0.521×2.89×15004/（100×2.06×105×12.19×104）=3.03mm＜1500/150=10mm，并＜10mm，满足要求。

（2）卸料平台横向水平杆扣件抗滑力计算

1）荷载计算

恒荷

胶合板：1.2×0.9×0.018×2×5÷2=0.0972（KN）

纵向水平杆：0.0384×1.2=0.046（KN）

横向水平杆：0.0384×0.9=0.035（KN）

栏杆、挡脚板自重：1.2×0.14/2=0.084（KN）

合计：0.227（KN）

施工荷载：1.2×0.5×2=1.2（KN）

2）扣件抗滑力验算

一个扣件抗滑承载力：8KN

横向水平杆下滑力：D=1.2×0.227+1.4×1.2=1.952(KN)＜8(KN) 满足要求。

（3）卸料平台立杆计算

1）荷载计算（计算支承荷载最大的立杆）

立杆自重（φ48×3.5钢管0.038KN/m）

查表每半立杆承受的结构自重标准值：0.129KN/m（纵距1.2m，步距1.5m）

则：立杆自重58.1×0.129=7.5KN（架高58.1m）

卸料平台和平台之间的纵横水平杆自重

胶合板：5×1.2×0.9×0.018×2×17÷4=0.826（KN）（17层平台）纵向水平杆：34×1.2×0.0384/2=0.783（KN）（每层两道）

横向水平杆：34×0.9×0.0384/2=0.588（KN）（每层两道）

合计：9.7（KN）

活载标准值（同时施工取2层，施工荷载2KN/m2）

Q k=0.9×1.2×2×2/4=1.08（KN）

2）卸料平台立杆的稳定验算：底层立杆为最不利位置（根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001）

轴心力的设计值N

N=(1.2G k +1.4Q k )=(1.2×9.7+1.4×1.08)=13.15（KN ）

确定稳定系数：

l 0=K μh=1.155×1.5×1.5=2.60m （连墙件二步一设，按二步三跨取值，偏于安全）

λ=l 0/i=2600/15.8=164.56

查附录C ，φ=0.261

（3）验算稳定：

N/φA=13.15×1000/（0.261×489）=103.03N/mm 2＜f=205N/mm 2

三、卸料平台板及木枋计算

（1）平台板计算

平台板下楞木间距300，立杆纵距1.2m ，故可按等跨连续四跨计算，18厚胶合板平台板二层满铺

1）荷载计算

胶合板自重：0.9×0.036×5=0.162KN/m

施工活载：0.9×2=1.8KN/m

q=1.2×0.162+1.4×1.8=2.71KN/m

四等跨弯矩系数

K m =－0.121，K v =－0.62，K f =0.967

M max =K m ql 2=0.121×2.71×0.32=0.03 KN.m W=26

bh =2900186 =48600mm 2

6

0.031048600

M W σ⨯===0.617N/mm 2＜13N/mm 2（只按一层平台板厚计算，抗弯强度也能满足要求）

3）抗剪强度计算

V max =K v ql=0.62×2.71×0.3=0.50KN

3max 330.5102290018

V bh τ⨯⨯==⨯⨯=0.046N/mm 2＜f v =1.4N/mm 2（只按一层平台板厚计算，抗剪强度也能满足要求）

4）挠度计算：

4

4330.967 2.713009001810010091012

W K ql W EI ⨯⨯==⨯⨯⨯⨯=0.054mm ＜300400400l ==0.75mm ， 满足挠度要求。

（2）平台板下木枋计算

1）荷载计算

胶合板自重：0.3×0.036×5=0.054KN/m 木枋自重：0.12×0.12×5=0.072 KN/m

施工活载：2×0.3=0.6 KN/m

q=1.2×（0.054+0.072）+1.4×0.6=0.9912KN/m M max =22110.99120.988

ql =⨯⨯=0.1 KN.m

2)抗弯强度计算

620.110120120

6M W σ⨯==⨯=0.347N/mm 2＜13N/mm 2，满足要求