焊接及压力容器有关问题解答(专家)

焊接及压力容器有关问题解答（专家）

压力容器标准问题解答（1）

一、 所提问题：我单位有一台产品，夹套设计材料为

Q235-A，现采用Q235-B代用，请问：该台产品夹套试板是否要按Q235-B进行冲击试验？

解答：GB150 10.5.6.5条 Q235-B钢板制壳体，也无须进行试板的冲击试验，更何况代用Q235-A。

二、 所提问题：GB150中钢管标准GB8163壁厚只能

用小于等于10，如果大于10是否也能用。GB9948、 GB6749钢管最大直径273，规格太少选用受限制，是否能用GB5310，但GB150中没有推荐用 GB5310，请专家解释一下。

解答：由于GB8163的技术要求较低，因此以壁厚小于等于10mm作限制，大于10mm不允许使用。GB6749的1.1中“根据需方要求，经供需双方协议，可供应表1规定以外的钢管”。GB9948-88的3.1.1中“管道壳的外径和壁厚应符合GB8163中外径和壁厚的规定”，均不受最大直径φ273mm的限制。

——以上问题由中国通用机械工程总公司秦晓钟教授解答

三、 所提问题：我们在执行《钢制压力容器焊接工艺

评定》JB4708-2000标准中遇到II-1同钢号（16MnR-16MnR）母材工艺评定是否适用于I-1同钢号（Q235-Q235）母材的问题。按标准中5.3.2.2“……但类别号为II（或组别号为VI-1，VI-2）

的同钢号母材的评定适用于该类别号（或该组别号）母材与类别号为I的母材所组成的焊接接头”的规定，由于I-1组别号钢的焊接性能比II-1更好，所以是否可以理解为：类别号II-1同钢号母材的评定适用于I-1同钢号母材所组成的焊接接头？

解答：不能如此理解，Ⅱ-1同钢号母材评定不适用于Ⅰ-1同钢号母材所组成的焊接接头。

四、 所提问题：JB4708-2000《钢制压力容器焊接工

艺评定》中第5.3.4.1“……，如试件经高于上转变温度的焊后热处理或奥氏体母材焊后经固溶处理时仍按原规定执行。”该条是否是专指焊件规定进行冲击试验的情况？当焊件无冲击试验要求时，是否要遵循“适用于焊件最大厚度1.1T的限制。”

解答：5.3.4.1是当具备这么几个条件时对最小值作出规定，最大值按表8规定不变。

五、 所提问题：JB4708-2000中，表7第1条有关氩

弧焊打底的规定可否如下理解：SMAW、SAW、GTAW、GMAW用于打底焊，做工艺评定时，如只用一种焊接方法，则试件的母材厚度应不小于13mm。10mmGTAW全厚度对接工艺评定可否用于以下情况：GTAW打底5mm、GMAW填充5mm、SAW盖面6mm的16mm平板对接焊缝。（假设其他因素均已经评定）10mmGTAW全厚度对接工艺评定在用于GTAW打底时，对母材厚度如何规定？

解答：10mmGTAW全厚度对接工艺评定在用于GTAW打底焊时，适用于焊件母材厚度最大值为20mm。

六、 所提问题：在JB/T4709-82的表1中材料

0Cr17Ni12Mo2焊接时埋弧焊和氩弧焊焊丝钢号推荐为

H00Cr19Ni12Mo2，材料0Cr18Ni12Mo2Ti推荐为H0Cr20Ni14Mo3；

而在JB/T4709-2000的表1中同样的焊接方法,材料

0Cr17Ni12Mo2推荐焊丝为H0Cr19Ni12Mo2，材料0Cr18Ni12Mo2Ti 则推荐焊丝为H00Cr19Ni12Mo2。此变更原因是何？焊接工艺评定、生产工艺是否有必要跟着改动？

解答：JB/T4709-2000比JB/T4709-1992更进一步，焊材选用更合理，表1为推荐性表格，请视具体情况再作决定，当改变焊丝牌号应重新作工艺评定。

——以上问题由合肥通用机械研究院戈兆文高工解答

压力容器标准问题解答（2）

一、 所提问题：《容规》（99版）第34条 2.“固

定液化石油气储罐的设计压力应按不低于50℃混合液化石油气的 …”这儿为“设计压力”。《容规》（90版）第27条为最高工作压力 虽然其实质内容没有变化，但“设计压力”和“最高工作压力”还是有一定的差异，对装 有安全阀的储罐设计压力不低于工作压力的1.05~1.1倍。实际上从文字上看《容规》（99版）对LPG储罐的设计压力比《容规》（90版）要求的要略微低些，具体来说，对于国产液化石油气大多是丙、丁烷混合物，其50℃的饱和蒸气压力“＞异丁烷50℃的饱合蒸气压力≤丙烷50℃的饱

作蒸气压力”，故设计考虑按丙烷50℃的饱和蒸气压力，该压力为17.44kg /cm2 (绝压)（查自《煤气设计手册》即1.6MPa（表压）。按《容规》（99版）储罐的设计压力可取1.61MPa，按

GB150-1998附录B B6装有安全阀的储罐其设计压力P≥

（1.1~1.05 ）P，则对应的工作压力Pw为≤1.45~1.53MPa；而按《容规》（90版）工作压力为1.61MPa则对应的设计压力为≥

1.69~1.77MPa。至今我院液化石油气储罐的设计压力取值沿用《容

规》（90版）要求多取为1.77MPa。对于液化石油气储罐的设计压力是否可以按《容规》（99版）的规定取不低于丙烷30℃的饱和蒸汽压力既1.61MPa？（对于大型 液化石油气球罐，这两 种设计压力对其壁厚和造价还是有些影响，壁厚可差3~6mm，特别是对于2000m3以上的大球不希望球壳板太厚。）。对此望予以尽快回复确认，谢谢！

解答：对于装有安全阀的固定液化石油气储罐，应考虑最大工作压力，安全阀开启压力，以及容器设计压力三者之间的相对关系（容规146条和GB150B6.2条）《容规》34.2条的规定不能理解为可以按设计压力去反推最大工作压力。所以不能将液化石油气储罐的设计压力取为丙烷50℃的饱和蒸气压力1.61MPa，而仍然应为大于（属于“不小于”）1.61MPa的某一数值。应将1.61MPa视为未考虑安全阀时等于或接近最大工作压力的设计压力。如果加装安全阀，那么1.61MPa

只能作为最高工作压力，其设计压力选取应高于1.61MPa，也应高于安全阀的开启压力。