水泥厂各种废气计算书
水泥烧成系统热工计算书
水泥烧成系统热工计算书水泥烧成系统热工计算书目录第一章参数选定.......................................................................................... 错误！未定义书签。
1.1空气过剩系数Α...................................................................................... 错误！未定义书签。
1.2温度参数 (8)1.3有关物质量的确定 (12)1.4入窑生料分解率 (14)1.5系统表面散热损失Q BSR (14)1.6旋风筒的分离效率及匹配 (16)第二章配料方案 (16)2.1原燃材料化学成份 (16)2.2煤的工业分析 (17)2.3熟料率值、热耗设定 (17)2.4煤耗及煤灰掺入量 (17)2.5配料计算 (17)2.6熟料率值及矿物组成 (18)2.7料耗 (18)2.8物料平衡表 (19)第三章系统熟料形成热Q SH的计算 (20)3.1公式法 (20)3.2理论计算法 (20)3.3结论 (26)第四章燃料燃烧计算 (26)4.1燃料的元素分析 (26)4.2燃料的应用基低位发热量 (27)4.3每KG燃料燃烧空气消耗及烟气组成 (27)4.4燃料的理论燃烧温度T RS的计算 (30)第五章生料在预热器系统中的灼烧基平衡 (33)5.1已知条件 (33)5.2窑尾飞灰的烧失量L FFH (33)5.3平衡计算 (34)5.4出系统飞灰的计算 (36)5.5各旋风筒进口物料的烧失量 (37)第六章回转窑系统热工计算 (38)6.1平衡范围及基准 (38)6.2物料平衡 (38)6.3热量平衡 (43)6.4平衡计算表 (52)第七章回转窑系统气体量及温度确定 (56)7.1系统各部位气体量的确定 (56)7.2系统各部位温度的确定 (59)7.3系统各部分风量的确定 (76)第八章悬浮预热器的理论设计 (77)8.1旋风筒设计所需结构参数 (77)8.2悬浮预热器结构参数确定 (81)8.3旋风筒间连接风管设计 (85)8.4分解炉、混合室设计 (86)表1-2其中：δ为输送生料气力提升泵带入空气与理论空气量之比，计算为0.0902。
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一.风槽及进口喇叭口
生产车间总排气量60000m3/h，设计两台废气处理设备，每台处理量30000 m3/h，风槽的风速控制在12m/s以内，根据现场的情况，风槽的截面积为0.7m2,即风槽L1000*W700，为了保证进入洗涤后风量均匀，喇叭口的截面为L1920*W1200。
二.外框
洗涤塔内的风速控制在3m/s以内，以及在塔内洗涤2S，经过一道均流后，再经过两道水膜洗涤，得出洗涤塔身L5000*W2200*L1880，为保证塔内的水量充足，采用400深的水箱。
三.过滤室
为了保证过滤室中的水气分离，活性碳的吸附有机成份，过滤室的风速控制在3m/s以内，得出过滤室L1800*W2200。
四.出口喇叭口及风管
为了保证过滤效果及换料孔便于工作，出口喇叭口采用L2200*W1800*H900，天方地圆的D1025，以便地风机的对接。
五.风机的选型
废气的处理量为30000m3/h，洗涤塔的风压损失在600Pa左右，所以选10C，7.5KW风机。
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水泥厂各种废气计算书目录1 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算 (2)2 窑尾电收尘器及原料磨系统风机风量确定 (6)3 窑尾高温风机风量及风压计算 (7)4 出C1筒窑气量验算 (9)5 入窑尾高温风机窑气密度计算 (10)6 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算汇总图一 (11)7 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算汇总图二 (12)8 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算汇总图三 (13)9 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算汇总图四 (14)12 原料粉磨及废气处理系统风管汇总表 (15)13 电收尘器进口废气露点计算 (16)原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡一.计算条件1,物料①易磨性: m0②粉磨前综合水份:X m1=2.5%;③粉磨后综合水份:X m2=0.5%;④粉磨前物料温度:T m1=150C;⑤粉磨后物料温度:T m2=850C;2,窑气①体积:V K=1.5131Nm3/Kg-clx5000x1.1x1000/24=346750 Nm3/h;②烧成系统设计能力:5000t/d,放大系数:1.1;③温度:T K=3300C;④湿度:W K=70%;⑤含尘量:A K=55g/Nm3;⑥入煤磨窑气量: V k2=52650Nm3/h(温度:T g1=3100C);3,磨机①型号:Atox50;②原料磨系统设计能力:G0=400t/h;③要求入磨风量: V g1=478725Nm3/h(温度:T g1=200~3500C);4,环境①温度:T a=150C;②湿度:W a=50%;二,物料平衡①喂料量:G m1=G 0x100/(100-X m1)=400x100/(100-2.5)=410.2t/h;②出磨料量:G m2=G 0x100/(100-X m2)+V k xA k/106=400x100/(100-0.5)+346750x55/106=421.1t/h;③蒸发水量:G H=G 0x100/(100-X m2)x (X m1- X m2)/ (100-X m1)2O=400x100/(100-0.5)x(2.5-0.5)/(100-2.5)=8.25t/h;④入磨气体量: V g1=478725Nm3/h;⑤出磨气体量: V g2= V g1+ V H2O + V s+ V f=1.05(V g1+ V H2O + V s)=1.05(478725+1.25x8.25x1000+3000)=516639 Nm3/h;三,热平衡①入磨处需热量: Q g1= Q m+ Q H2O+ Q g2+ Q d- Q gr物料温升吸热: Q m=G m1xC m x(T m2- T m1)=410.2x0.932x(85-15)x1000=26761448kj/h蒸发水份吸热: Q H2O=1000G H2O[(100-T m1)x4.187+2257-(100-T g2)x1.868]=1000x8.25x[(100-15)x4.187+2257-(100-95)x1.868]=21171109 kj/h出磨气体热焓: Q g2= V g2xC g2x T g2=516639x1.34x95=65768145 kj/h粉磨过程产生热量: Q gr=3600x0.9x(G0xP0+ P s)=3600x0.9x(400x8.72+160)=11819520 kj/h表面散热: Q d按其余各项5%计;故:Q g1=1.05x(26761448+21171109+65768145-11819520)=1.06975x108 kj/h②窑气热焓:Q K=V k(C k+A k xC m/1000)xT k=346750(1.45+55x0.932/1000)x310=1.61374x108 kj/h③入煤磨窑气热焓: Q K2=V k2(C k+A k xC m/1000)xT k=52650(1.45+55x0.932/1000)x310=0.24482x108 kj/h四,讨论:情形1,窑开.原料磨开.煤磨开Q g1+ Q K2=1.06975x108 +0.24482x108 =1.31457 x108kj/h< Q K=1.61374x108 kj/hV g1+ V k2=478725+52650=531375Nm3/h> V k=346750 Nm3/h即:窑气的热焓大于原料磨及煤磨烘干原燃料所需热焓,而窑气量却小于入磨所需风量;故原料磨进风口须掺冷风或掺循环风,为了让尽可能多的窑气入原料磨,其进风口只掺冷风而不掺循环风,以减少进增湿塔的废气处理量,从而减小电收尘器及原料磨系统风机的规格.设掺冷风V a后,入原料磨的窑气量为V k1;Q K1+ Q a=1.06975 x108kj/hC k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.06975 x108V k1+ V a=478725即:1.48xV k1x310+1.295x(478725-V k1)x15=1.06975x108得: V k1=2.22306 x105 Nm3/hV a=(4.78725-2.22306) x105 =2.56419 x105Nm3/h这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V k3=346750-(2.22306 x105 +52650)=71794Nm3/h进增湿塔的窑气从3100C降到1500C需喷水量G H2O(T)1000xG H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 71794x1.48x(310-150)G H2O(T) =17000819/2612895=6.51t/h=1.25x1000x6.51=8133Nm3/h蒸气量: V H2O(T)出增湿塔的废气量为: V T=1.05 (V k3+ V H2O(T) )=1.05x(71794+8133)=83923Nm3/h进电收尘器的废气量为: V EP= V g2+ V T=516639+83923=600562 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T EP=(516639x95+83923x150)/625814=98.50C进电收尘器进口负压为:-10000Pa则进电收尘器的废气量为: V EP=600562x(273+98.5)/273 x101325/(101325-10000)=600562x1.36x1.109=905791m3/h★为了进一步减小电收尘器及原料磨系统风机的规格,除进煤磨的烟气外全部入原料磨则原料磨內喷水量G H.2O(m)入磨窑气量: V k1=346750-52650=294100 Nm3/h掺入冷风量: V a=478725-294100=184625 Nm3/h入磨气体热焓: C k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.48x294100x310+1.295x184625x15=1.38519x108kj/h 磨内喷水所需吸收热焓: (1.38519-1.06975) x108kj/h=31544420 则原料磨內喷水量G H= Q H2O/{1000x[(100-15)x4.187+2257]}2O(m)=31544420/1000/2613=12.072 t/h进电收尘器的废气量为: V’EP= V’g2 =(516639+12.072x1250)=531729 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T’EP=950C进电收尘器进口负压为:-10000Pa则进电收尘器的废气量为: V’EP=531729x(273+95)/273 x101325/(101325-10000)=531729x1.348x1.109=794899m3/h情形2,窑开.原料磨开.煤磨停Q g1+ Q K2=1.14453x108 +0 =1.14453x108kj/h< Q K=1.61374x108 kj/hV g1+ V k2=414420+0=414420Nm3/h> V k=346750 Nm3/h 即:窑气的热焓大于原料磨原料所需热焓,而窑气量却小于入磨所需风量;故原料磨进风口须掺冷风或掺循环风,为了让尽可能多的窑气入原料磨,其进风口只掺冷风而不掺循环风,以减少进增湿塔的废气处理量,从而减小电收尘器及原料磨系统风机的规格.Q K1+ Q a=1.06975 x108kj/hC k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.06975 x108V k1+ V a=478725即:1.48xV k1x310+1.295x(478725-V k1)x15=1.06975x108得: V k1=2.22306 x105 Nm3/hV a=(4.78725-2.22306) x105 =2.56419 x105Nm3/h这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V k3=346750-2.22306 x105 =124444Nm3/h进增湿塔的窑气从3100C降到1500C需喷水量G H2O(T)1000xG H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 124444x1.48x(310-150)G H2O(T) =29468339/2612895=11.28t/h=1.25x1000x11.28=14100Nm3/h蒸气量: V H2O(T)出增湿塔的废气量为: V T=1.05 (V k3+ V H2O(T) )=1.05x(124444+14100)=145471Nm3/h进电收尘器的废气量为: V EP= V g2+ V T=516639+145471=662110 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T EP=(516639x95+145471x150)/662110=107.10C进电收尘器进口负压为:-10000Pa则进电收尘器的废气量为: V EP=662110x(273+107.1)/273 x101325/(101325-10000)=662110x1.392x1.109=1022118m3/h★为了进一步减小电收尘器及原料磨系统风机的规格,除进煤磨的烟气外全部入原料磨则原料磨內喷水量G H.2O(m)入磨窑气量: V k1=346750Nm3/h掺入冷风量: V a=478725-346750=131975 Nm3/h入磨气体热焓: C k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.48x346750x310+1.295x131975x15=1.61653x108kj/h 磨内喷水所需吸收热焓: (1.61653-1.06975) x108kj/h=54678000 kj/h 则原料磨內喷水量G H= Q H2O/{1000x[(100-15)x4.187+2257]}2O(m)=54678000/1000/2613=20.9 t/h进电收尘器的废气量为: V’EP= V’g2 =(516639+20.9x1250)=542764 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T’EP=950C进电收尘器进口负压为:-10000Pa根据原料磨的最新资料，其磨内的最大喷水量为17t/h,磨内喷水所吸收热焓:Q H2O= G H2O(m) {1000x[(100-15)x4.187+2257]}=17 {1000x[(100-15)x4.187+2257]}=6088584 kj/h则原料磨入口需热量: Q’g1=1.06975x108 +0.06088584x108 =1.13063584 x108kj/hC k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.13063584x108V k1+ V a=478725即:1.48xV’k1x310+1.295x(478725-V’k1)x15=1.13063584x108得: V’k1=2.36164 x105 Nm3/hV’a=(4.78725-2.36164) x105 =2.42561 x105Nm3/h这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V’k3=346750-(2.42561x105 +52650)=51539Nm3/h进增湿塔的窑气从3100C降到1500C需喷水量G’ H2O(T)1000xG’ H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 51539x1.48x(310-150)G’ H2O(T) =12204435/2612895=4.67t/h则进电收尘器的废气量为: V’EP=542764x(273+95)/273 x101325/(101325-10000)=542764x1.348x1.109=811386m3/h情形3,窑开.原料磨停.煤磨停这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V k3= V k=346750 Nm3/h进增湿塔的窑气从3300C降到1000C需喷水量G H2O(T)1000xG H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 346750x1.48x(330-100)G H2O(T) =118033000/2612895=45.2t/h=1.25x1000x45.2=56500 Nm3/h蒸气量: V H2O(T)出增湿塔的废气量为: V T=1.05 (V k3+ V H2O(T) )=1.05x(346750+56500)=423413Nm3/h 进电收尘器的废气量为: V EP= V g2+ V T=0+423413=423413 Nm3/h 进电收尘器的废气温度为: T EP=1000C进电收尘器进口负压为:-5000Pa则进电收尘器的废气量为: V EP=423413 x(273+100)/273 x101325/(101325-5000)=423413 x1.366x1.051=607880m3/h情形4,窑开.原料磨停.煤磨开这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V k3= V k- V k2= 346750-52650=294100 Nm3/h进增湿塔的窑气从3300C降到1000C需喷水量G H2O(T)1000xG H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 294100x1.48x(330-100)G H2O(T) =100111000/2612895=38.3t/h=1.25x1000x38.3=47893 Nm3/h蒸气量: V H2O(T)出增湿塔的废气量为: V T=1.05 (V k3+ V H2O(T) )=1.05x(294100+47893)=359093Nm3/h 进电收尘器的废气量为: V EP= V g2+ V T=0+359093=359093 Nm3/h 进电收尘器的废气温度为: T EP=1000C进电收尘器进口负压为:-5000Pa则进电收尘器的废气量为: V EP=359093 x(273+100)/273 x101325/(101325-5000)=359093 x1.366x1.051=515537m3/h窑尾电收尘器及原料磨系统风机风量确定“情形1”是窑磨系统运行最正常的一种状况,占窑磨总运行时间的75%;“情形2”是窑磨系统运行较常见的一种状况,占窑磨总运行时间的17%;“情形3”及“情形4”仅占窑磨总运行时间的8%;故电收尘器及原料磨系统风机的选型应根据“情形1”的计算结果确定,同时要兼顾“情形2”的计算结果.确定电收尘器的处理风量为: 820000m3/h确定原料磨系统风机风量为: 860000m3/h全压为: 11000Pa这样的参数在“情形1”的状况下,原料磨内必须喷水,喷水量约12t/h,窑及原料磨系统产量达标(窑产量:5000x1.1=5500t/d,原料磨产量:380t/h),电收尘器的排放浓度也将达标(≤50mg/Nm3).在“情形2”的状况下,原料磨内需喷水最大, 喷水量约20.9t/h 窑及原料磨系统产量达标(窑产量:5000x1.1=5500t/d,原料磨产量:380t/h), 电收尘器的排放浓度也将达标(≤50mg/Nm3).在“情形3”及“情形4”的状况下,窑系统产量达标(窑产量:5000x1.1=5500t/d,原料磨产量:380t/h),电收尘器的排放浓度达标(≤50mg/Nm3),但原料磨系统风机的压头的80%即近10000Pa将消耗在出增湿塔及风机进口的两个阀门上,将造成部分功率的浪费在“情形3”及“情形4”的状况下,两台阀门开度计算:ΔP=SpxV2=10000Pa即(λxL/D+∑ζ)ρ/2x0.7852xD4 xV2=10000其中:λ=0.012 L=50m D=3.5m ρ=1.0“情形3”: V=660000/3600=183m3 /s则:∑ζ=55 相对应的两个阀门的阀板角度均约为:480“情形4”: V=550000/3600=153m3 /s则:∑ζ=80 相对应的两个阀门的阀板角度均约为:570窑尾高温风机的选型计算一,计算条件①体积:V K=1.5131Nm3/Kg-clx5000x1.1x1000/24=346750 Nm3/h;②烧成系统设计能力:5000t/d,放大系数:1.1;③温度:T K=3300C;④湿度:W K=70%;⑤含尘量:A K=55g/Nm3;⑥预热器C1筒出口负压:-480mmH2Ox9.81= -4709Pa二,选型计算1,风量确定:V K=346750 Nm3/hx(273+330)/273x101325/(101325-6900) =346750x2.209x1.073=821887m3/h风机风量考虑一定的储备系数故其风量V PF=1.038x V K =1.038x821887=853000 m3/h2,压头确定:①预热器下行风管管路的沿程阻力损失和局部阻力损失:ΔP1=SpxV2Sp=(λxL/D+∑ζ)ρ/2x0.7852xD43300C窑尾废气的运动粘滞系数ν=3.30x10-5管路中的风速:853000/3600x0.785x42=18.8m/s其雷诺数Re=vxD/ν=18.8x4/3.30x10-5=22.8 x105再求K/D=0.15/4000=3.75x10-5查莫迪图得:λ=0.012设∑ζ=1.25ρ=1.42x273/(273+330)x(101325-6900)/101325=0.5779Sp=(0.012x100/4+1.25)x0.5779/2x0.7852x44=0.00284kg/m 7(风机进口阀门的阀板角度均约为:100)故ΔP1=SpxV2=0.00284x(853000/3600)2 =159N/m2=159 Pa②热废气下行阻力:ΔP2=(ρa-ρ)xgxH=(1.2-0.5779)x9.81x100=610Pa③风机静压PP=159+610+4709=5478Pa动压头:ρxv2/2x9.81=0.5779x302/19.62=265 Pa③风机全压:5478+265=5743 Pa3高温风机参数确定如下:V PF=1.038x V K =1.038x821887=853000 m3/h风机全压P =1.25x5743=7200 Pa这样的参数对高温风机而言,其压头有一定的储备,主要出于以下考虑:窑达设计产量5500t/h时, 高温风机的压头(或曰转速或曰功率)设计在其额定压头(或曰额定转速或曰额定功率)的80~85%,以利于风机的正常长期运转. 故为此储备系数:约1.25~1.18;4,高温风机功率计算:轴功率P0= QH/η其中: 风量Q=853000/3600=236.9 m3/s全压H=7200Pa效率η=0.82~0.86故P0= QH/η=236.9x7200/0.82x1000=2080kw (风机厂商提供的计算公式)出C1筒窑气量的验算一,计算条件1,物料①理论料耗:1.498kg/kg-cl②煤工业分析:煤粉水份: 0.83%煤粉灰份: 26.78%煤粉挥发份: 27.03%煤粉固定碳: 45.36%硫含量: 0.5%低位净热值Qw: 23080kj/kg-coal2,烧成系统:①产量: 5000t/d,放大系数:1.1;②热耗:720kcal/kg-cl二窑气量的验算系统总用煤量:720x4.18x5000x1.1/24/23080=29.88t/h;1,根据固体燃料燃烧生成烟气量计算公式:V=0.89xQw/1000+1.65则得燃料燃烧的理论烟气量:0.89x23080/4.18/1000+1.65=6.56Nm3/kg-coal理论计算烟气量:6.56x29.88x1000=1.96x105 Nm3/h2,又根据固体燃料燃烧需要理论空气量计算公式:Vi=1.01x Qw/1000+0.5则得燃料燃烧的理论空气量:1.01x23080/4.18/1000+0.5=6.08Nm3/kg-coal理论计算空气量:6.08x29.88x1000=1.82x105 Nm3/h3,生料中石灰石配比:84.98%,石灰石烧失量:41.46%,理论料耗:1.498kg/kg-cl 则碳酸钙分解产生的二氧化碳量为:84.98%x41.46%x1.498x22.4/44=0.269 Nm3/kg-cl 理论计算二氧化碳量:0.269x5500/24x1000=0.616x105 Nm3/h4,设燃烧过剩空气系数1.10,而系统总漏风系数1.25则出C1筒的实际标况风量:1.25x(1.96x105+1.82x105x0.1+0.616x105 )=3.447 x105Nm3/hx(273+330)/273x101325/(101325-6900) =3.447 x105Nm3/hx2.209x1.073=817055m3/h每公斤熟料的实际标况风量:344700/5500x24/1000=1.504Nm3/kg-cl则出C1筒的实际氧含量:(0.25x2.756 x105+1.82x105x0.1)/3.447x105 x21%=5.3% 该验算结果既符合工艺开发组所提数据,又符合窑实际操作工况,其氧含量在5%左右.故原料磨系统的计算及高温风机的选型计算正确.入窑尾高温风机窑气密度计算1,烟气中的氧含量:V O2=0.053x344700/29.88/1000=0.6114 Nm3/kg-coal2,设煤粉挥发份中C含量:17%;H含量:5%;O含量:3.5%;N含量:1.53%;3,则每公斤燃料燃烧产生烟气中的二氧化碳含量:V CO2=(17+45.36)/12x22.4/100=1.16 Nm3/kg-coal生料中则碳酸钙分解产生的二氧化碳量为:V CO2=0.616x105 Nm3/h/29.88/1000=2.06 Nm3/kg-coal4, 则每公斤燃料燃烧产生烟气中的H2O含量:V H2O=(5/2+0.83/18)x22.4/100=0.57 Nm3/kg-coal生料中H2O汽量为:VH2O=(1.498x5500/24x1000x0.05/29.88/1000)/18x0.224=0.01 Nm3/kg-coal5, 则每公斤燃料燃烧产生烟气中的SO2含量:V SO2=0.45/32x22.4/100=0.003 Nm3/kg-coal6, 则每公斤燃料燃烧产生烟气中的N2含量:V N2=1.53/28x22.4/100+1.82x105 Nm3/h/29.88/1000x0.79 +0.6114 Nm3/kg-coal x79/21=0.012+4.81+2.30=7.122 Nm3/kg-coal故总烟气量:0.6114+1.16+2.06+0.58+0.003+7.122=11.536 Nm3/kg-coal烟气组成:氧气- 0.6114/11.536=5.3%二氧化碳: (1.16+2.06)/11.536=27.9%H2O汽: 0.58/11.536=5.03%SO2: 0.003/11.536=0.029%N2: 7.122/11.536=61.74%烟气平均分子量M=0.01(5.3x32+27.9x44+5.03x18+0.029x64+61.74x28) =32.18烟气标况下密度:32.18/22.4=1.437kg/ Nm3烟气含尘量:A K=55g/Nm3因此:窑尾废气标况下密度:ρ=1.437+0.055=1.492 kg/ Nm3原料粉磨及废气处理系统风管汇总表序号风管名称正常风量(m3/h) 风速(m/s) 风管直径(m)备注1 54.01高温风机至41.04原料磨热风管343750x(273+330)/273=75934417 Φ4.02 41.04原料磨进口冷风管184625x(273+15)/273=19477012 Φ2.43 41.04原料磨出风管542764x(273+95)/273x101325/(101325-7590)=79088020 Φ3750 与立磨出风口只径一致4 54.05电收尘器进风管790880 20 Φ3.750 支管直径:Φ2.650m5 54.05电收尘器出风管809587 18 Φ4.0 支管直径: Φ2.80m6 54.06电收尘器风机出风管707024 18 Φ3.7507 41.04原料磨循环风管Φ2.0 在窑系统试生产阶段或运行不正常,窑气热焓不足情况下才用循环风8 54.03增湿塔进风管346750x(273+330)/273=766318 30 Φ3.0 原料磨停,煤磨停时最大风量9 54.03增湿塔出风管423413x(273+100)/273x101325/(101325-5000)=60853824 Φ3.0原料磨停,煤磨停时最大风量10 54.13旋风筒的进出风管52650x(273+310)/273 x101325/(101325-500)=11299216 1.60 支管直径:Φ1.150m电收尘器进口废气露点计算一,情形”1”1,磨内喷水: G’ H2O(g)=5t/hEP入口总风量:V1=736613m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(g) + G’ H2O(g)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=2.01 t/h=2010 kg/h立磨烘干物料蒸发水量: G H2O(g) =13.9 t/h=13900 kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:=(142533+25967 x0.1) x(273+20)/273 x0.01282 x50%=998 kg/hG H2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+2010+13900+998+5000)/736613=0.0633 kg /m3查得:其露点t d=44.30C2, 磨内不喷水: G’ H2O(g)=0t/hEP入口总风量:V1=787036m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(g) + G’ H2O(g)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=4.71 t/h=4710 kg/h立磨烘干物料蒸发水量: G H2O(g) =13.9 t/h=13900 kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:=(172265+60725 x0.1) x(273+20)/273 x0.01282 x50%=1227 kg/hG H2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+4710+13900+1227+0)/787036=0.05662 kg /m3查得:其露点t d=41.90C二,情形”2”1,磨内喷水: G’ H2O(g)=5t/hEP入口总风量:V1=842200m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(g) + G’ H2O(g)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=6.78 t/h=6780kg/h立磨烘干物料蒸发水量: G H2O(g) =13.9 t/h=13900 kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:G H=(142533+87512 x0.1) x(273+20)/273 x0.01282 x50%=1041 kg/h 2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+6780+13900+1041+5000)/842200=0.0611 kg /m3查得:其露点t d=43.50C2, 磨内不喷水: G’ H2O(g)=0t/hEP入口总风量:V1=892553m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(g) + G’ H2O(g)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=9.48 t/h=9480 kg/h立磨烘干物料蒸发水量: G H2O(g) =13.9 t/h=13900 kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:G H=(172265+122266 x0.1) x(273+20)/273 x0.01282 x50%=1269 kg/h 2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+4710+13900+1646+0)/787036=0.05574 kg /m3查得:其露点t d=41.60C三,情形”3”EP入口总风量:V1=660450m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=45.2 t/h=45200kg/h增湿塔漏风带入水量:= 423413 x0.2 x(273+20)/273 x0.01282 x50%=582 kg/hG H2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+45200+582)/660450=0.10676 kg /m3查得:其露点t d=55.50C四,情形”4”EP入口总风量:V1=559687m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=38.3 t/h=38300kg/h增湿塔漏风带入水量:= 359074 x0.2 x(273+20)/273 x0.01282 x50%=494 kg/hG H2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+38300+494)/559687=0.11349 kg /m3查得:其露点t d=56.80C入电收尘器的废气温度设于90~1000C,很合适.(因为电收尘入口温度一般要求高与露点300C左右)。
废气全年产生量计算过程
废气全年产生量计算过程废气全年产生量的计算啊，这可不是个简单事儿，但也没那么神秘，就像咱们数家里有多少个苹果一样，只要找对了方法，就能算得明明白白。
咱先说说这废气产生的源头吧。
就好比一个大工厂，那里面各种各样的机器设备就像一个个小烟囱，不停地往外冒废气呢。
有烧煤的锅炉，这就像个大烟鬼，呼呼地往外吐着黑烟。
还有那些化工生产的设备，每个环节都可能产生废气，就像做菜的时候，每个步骤都可能有油烟冒出来。
这些不同源头产生的废气量是我们计算全年产生量的基础。
那怎么知道每个源头产生多少废气呢？这就需要一些数据了。
比如说，对于锅炉，我们得知道它每小时烧多少煤，煤的质量咋样。
这就好比你要知道一个人吃饭的饭量和食物的种类，才能大概估算他会产生多少排泄物一样。
一般来说，煤的质量越好，燃烧越充分，产生的废气可能相对就少一些。
要是煤的杂质多，那废气就像失控的马群，到处乱窜，量也会大大增加。
我们可以查看设备的说明书或者以往的生产记录，这些就像是宝藏图，能帮助我们找到废气产生量的线索。
再来说说化工设备。
不同的化学反应产生的废气种类和量都不一样。
这就像不同的魔术表演，每个魔术变出来的东西都不同。
有的化学反应可能产生大量的二氧化碳，有的可能产生一些有毒有害的气体。
我们得知道每个反应的方程式，这就像魔术的秘密一样，通过这个方程式，我们能大概算出每种气体的产量。
然后呢，我们还要考虑反应的时间。
如果一个反应持续的时间长，那产生的废气量肯定就多，就像一场马拉松比赛，跑得时间长，消耗的能量就多，产生的“废物”也多。
知道了每个源头每小时或者每天的废气产生量，这还不够，我们还得把时间因素考虑进去，这才能算出全年的废气产生量。
一年有365天，这就像一条长长的跑道，我们要沿着这条跑道把每天的废气产生量累加起来。
要是工厂不是全年无休地生产，那我们就得把停产的时间减去。
这就像跑步的时候，你中间休息了一会儿，那这段休息时间就不能算在你跑步的路程里。
还有一个容易被忽略的点，就是设备的运行效率。
回转窑废气量计算
石灰二车间回转窑废气量计算1、数据采集1.1转炉煤气参数表1.2计算参数2废气量计算在石灰石煅烧的过程中，发生的化学反应主要是：CaCO3== CaO +CO2C+O2==CO22CO +O2==2CO22H2 +O2==2H2O2.1矿石分解部分由化学反应方程式得出，CaCO3高温分解产生的CO2为：m1=（44×33.75）÷100=14.85t/h标况下，1m³CO2等于1.98kg，所以CO2产生的总量为：q1＝14.85×1000÷1.98=7500m³/h查得，石灰二车间海拔为1830m，大气压为608mmHg，为标准大气压的0.8倍，则：Q1=7500÷0.8=9375m³/h2.2煤粉燃烧部分2.2.1煤粉燃烧产生的CO2m2=（1×80%×44）÷12=2.9t/h标况下，1m³CO2等于1.98kg，所以CO2产生的总量为：q2＝2.9×1000÷1.98=1470m³/h换算到工况下：Q2=1470÷0.8=1838m³/h2.2.2煤粉燃烧消耗的O2m3=（1×80%×32）÷12=2.1t/h标况下，1m³O2等于1.43kg，所以氧气的消耗量为：q3=2.1×1000÷1.43=1470m³/h换算到工况下：Q3=1470÷0.8=1838m³/h2.3煤气燃烧部分转炉煤气中CO的含量取60%，CO2的含量取20%，H2的含量取1.5%，O2的含量取2%，由于H2、O2的含量很低，在此忽略，N2的含量取16.5%，则煤气中各成分的含量为：CO2的含量：q=7000×20%=1400 m3/hCO的含量：q4=7000×60%=4200 m3/h，N2的含量：q5=7000×16.5%=1155m3/h2.3.1煤气燃烧产生的CO2Q4= q4=4200 m3/h2.3.2煤气燃烧消耗的O2Q5＝Q2÷2=2100 m3/h2.4其他部分废气2.4.1消耗的空气空气中，氧约占21%，氮气和其他其他合占79%，则消耗的空气量为：q6=（Q3+Q5）÷21%=（1838+2100）÷21%=18752 m³/h则剩余氮气量为：Q6= q6﹣（Q3+Q5）=18752﹣（1838+2100）=14814 m³/h2.4.2鼓入窑内的风量q7=Q一次风+Q二次风+Q喷煤风=3522+30159+1392=35073 m³/h换算到工况下：q7′=35073÷0.8=43841m³/h由此可看出，鼓入窑内的风量没有被消耗完，剩余的风量为：Q7= q7﹣q6=43841﹣18752=25089 m³/h2.5实际废气量由上述计算可看出，产生的废气量为：Q′=Q1+Q2+q+Q4+q5+Q6+Q7=9375+1838+1400+4200+1155+14814+25089=57871 m³/h由于气体受热膨胀，实际废气量大于理论废气量。
水泥企业产品能耗限额计算书(参照GB 16780-2021)
kW·h kW·h t kW·h kW·h kW·h
t kgce/t %
kgce
六
Wsg
水泥制备工段电耗
ωsg 水泥制备工段电耗总量
kW·h/t kW·h
产品能耗计算书 计算公式
(（mi×Qidw)/(QBM×Psh))-Ehe
0.1229×（ωhe-ω0)/Psh
序号 一
二 三 四
五
水泥各产品能耗计算书
符号
esh mi Qidw QBM Psh
1 Ehe
项目名称 熟料单位产品综合煤耗
燃料消耗总量
燃料加权平均低位发热量
每千克标准煤发热量
统计报告期内水泥熟料总产量 统计报告期单位熟料余热发电 折算的标准煤量
0.1229 每千瓦时电力折合的标准煤量
ωhe 余热总发电量
103.09871 92111000
22658.18524 说明：如果煤炭发热量采用大卡，则需要乘以4.1816系数 29307.6 664750
4.028062059
ωsh/Psh
0.1229 23184960 1397700 59.47058293
esh+0.1229×Wsh ωs/Ps
39533070 110.4076446 33.50170937
ω0
余热发电自用量
Wsh
熟料单位产品综合电耗
ωsh
熟料产品综合电耗统计范围内 的电能消耗总量
Esh
熟料单位产品综合能耗
Ws
水泥单位产品综合电耗
Ps
水泥产品总产量
水泥产品综合电耗统计范围内
ωs
的电能消耗总量
ωfm 水泥粉磨及包装过程耗电量
废气排放量的计算公式
废气排放量的计算公式废气排放量是指在生产和运营过程中产生的废气排放总量。
准确计算废气排放量对于环境保护和减少污染非常重要。
本文将介绍废气排放量的计算公式及相关内容。
废气是指在工业生产、能源消费、交通运输等过程中产生的对环境有害的气体排放物，如二氧化碳（CO2）、二氧化硫（SO2）、氮氧化物（NOx）等。
准确计算废气排放量可以帮助企业合理控制排放，采取相关措施减少污染。
计算废气排放量的公式具体取决于废气成分、量和排放条件等不同因素，下面将介绍一些常见的废气排放计算公式以供参考。
一、假设所有废气成分已知的情况下，可以使用以下公式计算废气排放：排放量 = 排放浓度 ×排放速率其中，排放浓度指废气单位体积中污染物的含量，常用单位为mg/m³或ppm（百万分之一）；排放速率指单位时间内废气排放的体积，常用单位为m³/h或m³/s。
例如，某工厂废气中二氧化硫的浓度为300mg/m³，排放速率为80m³/h，那么二氧化硫排放量为：二氧化硫排放量 = 300mg/m³ × 80m³/h = 24000mg/h二、对于无法直接测量排放浓度的情况，可以使用以下公式进行计算：排放量 = 流量 ×浓度其中，流量指单位时间内废气通过的体积或质量，常用单位为m³/h或kg/h；浓度指废气中污染物的含量，常用单位为mg/m³或ppm。
例如，某废气处理装置通过的废气流量为60m³/h，废气中二氧化硫的浓度为500mg/m³，那么二氧化硫排放量为：二氧化硫排放量 = 60m³/h × 500mg/m³ = 30000mg/h三、在一些特殊情况下，废气排放量的计算需要考虑气体的密度。
在这种情况下，可以使用以下公式：排放量 = 流量 ×浓度 ×密度其中，密度指废气的质量密度，常用单位为kg/m³。
混凝土氯离子含量计算书
P.O42.5 Ⅱ区中砂 5-25mm 328 0.019 0.0623 702 / / 1052 / / 0.016
混凝土氯离子总含量（%) 备注：
1.砂氯离子含量依据河北省检测中心的检测结果 2.外加剂氯离子含量由外加剂厂提供 3.水泥氯离子含量由水泥厂提供 4.混凝土的氯离子总含量系指其占所用水泥(含替代水泥量的矿物掺合料)重量的百分比
依据标准：GB/T14902-2003 计算结论： 经计算混凝土总氯离子含量为: 0.016 ＜1.0(%)符合要求
技术负责人：
审核：
检验：
试验室章
邢台建工商品混凝土有限公司
混凝土氯离子含量计Байду номын сангаас书
工程名称 使用部位 氯离子含量计算过程 材料名称 品种与规格 每m3用量kg/m3 氯离子含量% 结果（kg/m3) 水泥 砂 石子 水 饮用水 178 / / 粉煤灰 Ⅱ级 84 / / 矿粉 S95级 56 0.02 0.011 外加剂 GK-3000 6.1 0.19 0.0116 配比编号 强度等级 C35
废气排放量计算方法
废气排放量计算方法二氧化硫排放量煤和油类在燃烧过程中，产生大量烟气和烟尘，烟气中主要污染物有二氧化硫、氮氧化物和一氧化碳等，其计算方法如下：煤炭中的全硫分包括有机硫、硫铁矿和硫酸盐，前二部分为可燃性硫，燃烧后生成二氧化硫，第三部分为不可燃性硫，列入灰分。
通常情况下，可燃性硫占全硫分的70%～90%，平均取80%。
根据硫燃烧的化学反应方程式可以知道，在燃烧中，可燃性硫氧化为二氧化硫，1克硫燃烧后生成2克二氧化硫，其化学反应方程式为：S+O2＝SO2根据上述化学反应方程式，燃煤产生的二氧化硫排放量计算公式如下：G＝2×80%×W×S%×（1－η）＝16WS（1－η）G——二氧化硫排放量，单位：千克（Kg）W——耗煤量，单位：吨（T）S——煤中的全硫分含量η——二氧化硫去除率，%【注：燃油时产生的二氧化硫排放量G＝20WS（1－η）】例：某厂全年用煤量3万吨，其中用甲地煤1.5万吨，含硫量0.8%，乙地煤1.5万吨，含硫量3.6%，二氧化硫去除率10%，求该厂全年共排放二氧化硫多少千克。
解：G＝16×（15000×0.8＋15000×3.6）×（1－10%）＝16×66000×0.9＝950400（千克）§经验计算法根据生产过程中单位产品的经验排放系数进行计算，求得污染物排放量的计算方法。
只要取得准确的单位产品的经验排放系数，就可以使污染物排放量的计算工作大大简化。
因此，我们要通过努力，不断地调查研究，积累数据，以确定各种生产规模下的单位产品的经验排放系数。
如生产1吨水泥的粉尘排放量为20～120千克。
燃料燃烧过程中废气及污染物排放经验系数——废气：燃烧1吨煤，排放0.9～1.2万标立方米燃料燃烧废气；燃烧1吨油，排放1.0～1.8万标立方米废气，柴油取小值，重油取大值。
——SO2：燃烧1吨煤，产生16S煤千克SO2。
水泥厂废气处理系统物料平衡及热平衡计算(6-7)
水泥厂废气处理系统物料平衡及热平衡计算（6-7）现共享水泥厂废气处理系统物料平衡及热平衡计算（6-7），详情如下：【往期推举】水泥厂废气处理系统物料平衡及热平衡计算（1-2）水泥厂废气处理系统物料平衡及热平衡计算（3-5）出C1筒窑气量的验算一,计算条件1,物料①理论料耗:1.498kg/kg-cl②煤工业分析:煤粉水份:0.83%煤粉灰份:26.78%煤粉挥发份:27.03%煤粉固定碳:45.36%硫含量:0.5%低位净热值Qw:23080kj/kg-coal2,烧成系统:①产量:5000t/d,放大系数:1.1;②热耗:720kcal/kg-cl二窑气量的验算系统总用煤量:720×4.18×5000×1.1/24/23080=29.88t/h;1,依据固体燃料燃烧生成烟气量计算公式:V=0.89×Qw/1000+1.65则得燃料燃烧的理论烟气量:0.89×23080/4.18/1000+1.65=6.56Nm3/kg-coal理论计算烟气量:6.56×29.88×1000=1.96×105Nm3/h2,又依据固体燃料燃烧需要理论空气量计算公式:Vi=1.01×Qw/1000+0.5则得燃料燃烧的理论空气量:1.01×23080/4.18/1000+0.5=6.08Nm3/kg-coal理论计算空气量:6.08×29.88×1000=1.82×105Nm3/h3,生料中石灰石配比:84.98%,石灰石烧失量:41.46%,理论料耗:1.498kg/kg-cl则碳酸钙分解产生的二氧化碳量为:84.98%×41.46%×1.498×22.4/44=0.269Nm3/kg-cl理论计算二氧化碳量:0.269×5500/24×1000=0.616×105Nm3/h4,设燃烧过剩空气系数1.10,而系统总漏风系数1.25则出C1筒的实际标况风量:1.25×(1.96×105+1.82×105×0.1+0.616×105)=3.447×105Nm3/h×(273+330)/273×101325/(101325-6900)=3.447×105Nm3/h×2.209×1.073=817055m3/h每公斤熟料的实际标况风量:344700/5500×24/1000=1.504Nm3/kg-cl则出C1筒的实际氧含量:(0.25×2.756×105+1.82×105×0.1)/3.447×105×21%=5.3%该验算结果既符合工艺开发组所提数据,又符合窑实际操作工况,其氧含量在5%左右.故原料磨系统的计算及高温风机的选型计算正确.入窑尾高温风机窑气密度计算1,烟气中的氧含量:VO2=0.053×344700/29.88/1000=0.6114Nm3/kg-coal2,设煤粉挥发份中C含量:17%;H含量:5%;O含量:3.5%;N含量:1.53%;3,则每公斤燃料燃烧产生烟气中的二氧化碳含量:VCO2=(17+45.36)/12×22.4/100=1.16Nm3/kg-coal生料中则碳酸钙分解产生的二氧化碳量为:VCO2=0.616×105Nm3/h/29.88/1000=2.06Nm3/kg-coal4,则每公斤燃料燃烧产生烟气中的H2O含量:VH2O=(5/2+0.83/18)×22.4/100=0.57Nm3/kg-coal生料中H2O汽量为:VH2O=(1.498×5500/24×1000×0.05/29.88/1000)/18×0.224=0.01Nm3/kg-coal5,则每公斤燃料燃烧产生烟气中的SO2含量:VSO2=0.45/32×22.4/100=0.003Nm3/kg-coal6,则每公斤燃料燃烧产生烟气中的N2含量:VN2=1.53/28×22.4/100+1.82×105Nm3/h/29.88/1000×0.79+0.6114Nm3/kg-coal×79/21=0.012+4.81+2.30=7.122Nm3/kg-coal故总烟气量:0.6114+1.16+2.06+0.58+0.003+7.122=11.536Nm3/kg-coal烟气组成:氧气-0.6114/11.536=5.3%二氧化碳:(1.16+2.06)/11.536=27.9%H2O汽:0.58/11.536=5.03%SO2:0.003/11.536=0.029%N2:7.122/11.536=61.74%烟气平均分子量M=0.01(5.3×32+27.9×44+5.03×18+0.029×64+61.74×28)=32.18烟气标况下密度:32.18/22.4=1.437kg/Nm3烟气含尘量:AK=55g/Nm3因此:窑尾废气标况下密度:ρ=1.437+0.055=1.492kg/Nm3电收尘器进口废气露点计算一,情形”1”1,磨内喷水:G’H2O(g)=5t/hEP入口总风量:V1=736613m3/hEP入口废气的肯定湿度:ρsw=(GH2O(K)+GH2O(T)+GH2O(g)+G’H2O(g)+GH2O(a))/V1窑尾烟气含水量:GH2O(K)=5.03%×343750×1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量:GH2O(T)=2.01t/h=2022kg/h立磨烘干物料蒸发水量:GH2O(g)=13.9t/h=13900kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:GH2O(a)=(142533+25967×0.1)×(273+20)/273×0.01282×50%=998kg/h其中:0.01282为15℃时空气的肯定湿度,单位kg/m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+2022+13900+998+5000)/736613=0.0633kg/m3查得:其露点td=44.3℃2,磨内不喷水:G’H2O(g)=0t/hEP入口总风量:V1=787036m3/hEP入口废气的肯定湿度:ρsw=(GH2O(K)+GH2O(T)+GH2O(g)+G’H2O(g)+GH2O(a))/V1窑尾烟气含水量:GH2O(K)=5.03%×343750×1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量:GH2O(T)=4.71t/h=4710kg/h立磨烘干物料蒸发水量:GH2O(g)=13.9t/h=13900kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:GH2O(a)=(172265+60725×0.1)×(273+20)/273×0.01282×50%=1227kg/h其中:0.01282为15℃时空气的肯定湿度,单位kg/m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+4710+13900+1227+0)/787036=0.05662kg/m3查得:其露点td=41.9℃二,情形”2”1,磨内喷水:G’H2O(g)=5t/hEP入口总风量:V1=842200m3/hEP入口废气的肯定湿度:ρsw=(GH2O(K)+GH2O(T)+GH2O(g)+G’H2O(g)+GH2O(a))/V1窑尾烟气含水量:GH2O(K)=5.03%×343750×1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量:GH2O(T)=6.78t/h=6780kg/h立磨烘干物料蒸发水量:GH2O(g)=13.9t/h=13900kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:GH2O(a)=(142533+87512×0.1)×(273+20)/273×0.01282×50%=1041kg/h其中:0.01282为15℃时空气的肯定湿度,单位kg/m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+6780+13900+1041+5000)/842200=0.0611kg/m3 查得:其露点td=43.5℃2,磨内不喷水:G’H2O(g)=0t/hEP入口总风量:V1=892553m3/hEP入口废气的肯定湿度:ρsw=(GH2O(K)+GH2O(T)+GH2O(g)+G’H2O(g)+GH2O(a))/V1窑尾烟气含水量:GH2O(K)=5.03%×343750×1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量:GH2O(T)=9.48t/h=9480kg/h立磨烘干物料蒸发水量:GH2O(g)=13.9t/h=13900kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:GH2O(a)=(172265+122266×0.1)×(273+20)/273×0.01282×50%=1269kg/h其中:0.01282为15℃时空气的肯定湿度,单位kg/m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+4710+13900+1646+0)/787036=0.05574kg/m3查得:其露点td=41.6℃三,情形”3”EP入口总风量:V1=660450m3/hEP入口废气的肯定湿度:ρsw=(GH2O(K)+GH2O(T)+GH2O(a))/V1窑尾烟气含水量:GH2O(K)=5.03%×343750×1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量:GH2O(T)=45.2t/h=45200kg/h增湿塔漏风带入水量:GH2O(a)=423413×0.2×(273+20)/273×0.01282×50%=582kg/h 其中:0.01282为15℃时空气的肯定湿度,单位kg/m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+45200+582)/660450=0.10676kg/m3查得:其露点td=55.5℃四,情形”4”EP入口总风量:V1=559687m3/hEP入口废气的肯定湿度:ρsw=(GH2O(K)+GH2O(T)+GH2O(a))/V1窑尾烟气含水量:GH2O(K)=5.03%×343750×1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量:GH2O(T)=38.3t/h=38300kg/h增湿塔漏风带入水量:GH2O(a)=359074×0.2×(273+20)/273×0.01282×50%=494kg/h 其中:0.01282为15℃时空气的肯定湿度,单位kg/m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+38300+494)/559687=0.11349kg/m3查得:其露点td=56.8℃入电收尘器的废气温度设于90~100℃,很合适.(由于电收尘入口温度一般要求高与露点30℃左右)现共享水泥厂废气处理系统物料平衡及热平衡计算（6-7），详情如下：【往期推举】水泥厂废气处理系统物料平衡及热平衡计算（1-2）水泥厂废气处理系统物料平衡及热平衡计算（3-5）出C1筒窑气量的验算一,计算条件1,物料①理论料耗:1.498kg/kg-cl②煤工业分析:煤粉水份:0.83%煤粉灰份:26.78%煤粉挥发份:27.03%煤粉固定碳:45.36%硫含量:0.5%低位净热值Qw:23080kj/kg-coal2,烧成系统:①产量:5000t/d,放大系数:1.1;②热耗:720kcal/kg-cl二窑气量的验算系统总用煤量:720×4.18×5000×1.1/24/23080=29.88t/h;1,依据固体燃料燃烧生成烟气量计算公式:V=0.89×Qw/1000+1.65则得燃料燃烧的理论烟气量:0.89×23080/4.18/1000+1.65=6.56Nm3/kg-coal 理论计算烟气量:6.56×29.88×1000=1.96×105Nm3/h2,又依据固体燃料燃烧需要理论空气量计算公式:Vi=1.01×Qw/1000+0.5则得燃料燃烧的理论空气量:1.01×23080/4.18/1000+0.5=6.08Nm3/kg-coal理论计算空气量:6.08×29.88×1000=1.82×105Nm3/h3,生料中石灰石配比:84.98%,石灰石烧失量:41.46%,理论料耗:1.498kg/kg-cl则碳酸钙分解产生的二氧化碳量为:84.98%×41.46%×1.498×22.4/44=0.269Nm3/kg-cl理论计算二氧化碳量:0.269×5500/24×1000=0.616×105Nm3/h4,设燃烧过剩空气系数1.10,而系统总漏风系数1.25则出C1筒的实际标况风量:1.25×(1.96×105+1.82×105×0.1+0.616×105)=3.447×105Nm3/h×(273+330)/273×101325/(101325-6900)=3.447×105Nm3/h×2.209×1.073=817055m3/h每公斤熟料的实际标况风量:344700/5500×24/1000=1.504Nm3/kg-cl则出C1筒的实际氧含量:(0.25×2.756×105+1.82×105×0.1)/3.447×105×21%=5.3%该验算结果既符合工艺开发组所提数据,又符合窑实际操作工况,其氧含量在5%左右.故原料磨系统的计算及高温风机的选型计算正确.入窑尾高温风机窑气密度计算1,烟气中的氧含量:VO2=0.053×344700/29.88/1000=0.6114Nm3/kg-coal2,设煤粉挥发份中C含量:17%;H含量:5%;O含量:3.5%;N含量:1.53%;3,则每公斤燃料燃烧产生烟气中的二氧化碳含量:VCO2=(17+45.36)/12×22.4/100=1.16Nm3/kg-coal生料中则碳酸钙分解产生的二氧化碳量为:VCO2=0.616×105Nm3/h/29.88/1000=2.06Nm3/kg-coal4,则每公斤燃料燃烧产生烟气中的H2O含量:VH2O=(5/2+0.83/18)×22.4/100=0.57Nm3/kg-coal生料中H2O汽量为:VH2O=(1.498×5500/24×1000×0.05/29.88/1000)/18×0.224=0.01Nm3/kg-coal5,则每公斤燃料燃烧产生烟气中的SO2含量:VSO2=0.45/32×22.4/100=0.003Nm3/kg-coal6,则每公斤燃料燃烧产生烟气中的N2含量:VN2=1.53/28×22.4/100+1.82×105Nm3/h/29.88/1000×0.79+0.6114Nm3/kg-coal×79/21=0.012+4.81+2.30=7.122Nm3/kg-coal故总烟气量:0.6114+1.16+2.06+0.58+0.003+7.122=11.536Nm3/kg-coal烟气组成:氧气-0.6114/11.536=5.3%二氧化碳:(1.16+2.06)/11.536=27.9%H2O汽:0.58/11.536=5.03%SO2:0.003/11.536=0.029%N2:7.122/11.536=61.74%烟气平均分子量M=0.01(5.3×32+27.9×44+5.03×18+0.029×64+61.74×28)=32.18烟气标况下密度:32.18/22.4=1.437kg/Nm3烟气含尘量:AK=55g/Nm3因此:窑尾废气标况下密度:ρ=1.437+0.055=1.492kg/Nm3电收尘器进口废气露点计算一,情形”1”1,磨内喷水:G’H2O(g)=5t/hEP入口总风量:V1=736613m3/hEP入口废气的肯定湿度:ρsw=(GH2O(K)+GH2O(T)+GH2O(g)+G’H2O(g)+GH2O(a))/V1窑尾烟气含水量:GH2O(K)=5.03%×343750×1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量:GH2O(T)=2.01t/h=2022kg/h立磨烘干物料蒸发水量:GH2O(g)=13.9t/h=13900kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:GH2O(a)=(142533+25967×0.1)×(273+20)/273×0.01282×50%=998kg/h其中:0.01282为15℃时空气的肯定湿度,单位kg/m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+2022+13900+998+5000)/736613=0.0633kg/m3查得:其露点td=44.3℃2,磨内不喷水:G’H2O(g)=0t/hEP入口总风量:V1=787036m3/hEP入口废气的肯定湿度:ρsw=(GH2O(K)+GH2O(T)+GH2O(g)+G’H2O(g)+GH2O(a))/V1窑尾烟气含水量:GH2O(K)=5.03%×343750×1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量:GH2O(T)=4.71t/h=4710kg/h立磨烘干物料蒸发水量:GH2O(g)=13.9t/h=13900kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:GH2O(a)=(172265+60725×0.1)×(273+20)/273×0.01282×50%=1227kg/h其中:0.01282为15℃时空气的肯定湿度,单位kg/m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+4710+13900+1227+0)/787036=0.05662kg/m3查得:其露点td=41.9℃二,情形”2”1,磨内喷水:G’H2O(g)=5t/hEP入口总风量:V1=842200m3/hEP入口废气的肯定湿度:ρsw=(GH2O(K)+GH2O(T)+GH2O(g)+G’H2O(g)+GH2O(a))/V1窑尾烟气含水量:GH2O(K)=5.03%×343750×1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量:GH2O(T)=6.78t/h=6780kg/h立磨烘干物料蒸发水量:GH2O(g)=13.9t/h=13900kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:GH2O(a)=(142533+87512×0.1)×(273+20)/273×0.01282×50%=1041kg/h其中:0.01282为15℃时空气的肯定湿度,单位kg/m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+6780+13900+1041+5000)/842200=0.0611kg/m3 查得:其露点td=43.5℃2,磨内不喷水:G’H2O(g)=0t/hEP入口总风量:V1=892553m3/hEP入口废气的肯定湿度:ρsw=(GH2O(K)+GH2O(T)+GH2O(g)+G’H2O(g)+GH2O(a))/V1窑尾烟气含水量:GH2O(K)=5.03%×343750×1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量:GH2O(T)=9.48t/h=9480kg/h立磨烘干物料蒸发水量:GH2O(g)=13.9t/h=13900kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:GH2O(a)=(172265+122266×0.1)×(273+20)/273×0.01282×50%=1269kg/h其中:0.01282为15℃时空气的肯定湿度,单位kg/m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+4710+13900+1646+0)/787036=0.05574kg/m3查得:其露点td=41.6℃三,情形”3”EP入口总风量:V1=660450m3/hEP入口废气的肯定湿度:ρsw=(GH2O(K)+GH2O(T)+GH2O(a))/V1窑尾烟气含水量:GH2O(K)=5.03%×343750×1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量:GH2O(T)=45.2t/h=45200kg/h增湿塔漏风带入水量:GH2O(a)=423413×0.2×(273+20)/273×0.01282×50%=582kg/h 其中:0.01282为15℃时空气的肯定湿度,单位kg/m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+45200+582)/660450=0.10676kg/m3查得:其露点td=55.5℃四,情形”4”EP入口总风量:V1=559687m3/hEP入口废气的肯定湿度:ρsw=(GH2O(K)+GH2O(T)+GH2O(a))/V1窑尾烟气含水量:GH2O(K)=5.03%×343750×1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量:GH2O(T)=38.3t/h=38300kg/h增湿塔漏风带入水量:GH2O(a)=359074×0.2×(273+20)/273×0.01282×50%=494kg/h 其中:0.01282为15℃时空气的肯定湿度,单位kg/m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+38300+494)/559687=0.11349kg/m3查得:其露点td=56.8℃入电收尘器的废气温度设于90~100℃,很合适.(由于电收尘入口温度一般要求高与露点30℃左右)。
废气量计算公式
废气量计算公式好嘞，以下是为您生成的关于“废气量计算公式”的文章：咱先来说说啥是废气量。
废气啊，就像是那些从工厂大烟囱、汽车排气管里呼呼冒出来的“不乖气体”。
这废气量的计算可不是个简单事儿，不过别担心，咱们慢慢捋清楚。
比如说，在一个大工厂里，有好多机器在同时运转，每个机器都有可能产生废气。
那怎么算出总共冒出来多少废气呢？这就得靠公式啦！废气量的计算通常会考虑好多因素。
像是燃料的使用量，燃烧的方式，还有废气里各种成分的比例等等。
举个例子吧，我之前去一家小型化工厂参观过。
那工厂虽说不大，但是各种设备齐全。
他们主要是通过燃烧煤炭来提供生产所需的能量。
我就看着那些工人师傅们拿着小本子，记录着煤炭的使用量、燃烧的时间啥的。
然后，他们就会根据这些数据，再结合一些特定的公式，来计算废气量。
我好奇地问其中一个师傅：“师傅，这算废气量有啥用啊？”师傅笑着跟我说：“小伙子，这用处可大了！算清楚了废气量，咱们才能知道要怎么处理这些废气，才能减少对环境的污染呀。
要是不算清楚，乱排放，那咱们这片蓝天可就不蓝喽！”废气量的计算公式，常见的有基于燃料燃烧的计算方法。
比如说，如果知道了燃料的热值、燃烧效率，还有空气过剩系数这些东西，就能通过一系列的运算得出废气量。
还有一种情况，是对于一些特定的生产工艺产生的废气。
这时候就得根据工艺的特点，考虑原材料的使用量、反应的程度等等来计算。
咱再来说说这计算过程中的一些小细节。
比如说，空气过剩系数这个东西，它可不是随便定的。
得根据实际的燃烧情况，还有设备的性能来确定。
要是定得不准确，那算出来的废气量可就差得远啦。
而且，在实际计算中，还得考虑温度、压力这些条件的影响。
因为同样的废气，在不同的温度和压力下，体积可是不一样的哦！总之啊，废气量的计算是个挺复杂但又特别重要的事儿。
只有算准了，咱们才能更好地保护环境，让咱们呼吸的空气更清新，看到的天空更湛蓝！不知道我这么说，您对废气量的计算公式是不是稍微有点概念啦？要是还不太明白，没关系，多琢磨琢磨，或者找些专业的资料看看，准能搞清楚！。
废气平均排放浓度计算书
废气平均排放浓度计算书1、工况一：计算条件：根据上表中数据折算成风量为100000Nm³/h时的平均浓度上表中的标干流量在没有其他数据的条件下，默认为等同于标况流量。
计算公式：C=M/Q=（q1*c1+ q2*c2+ q3*c3 +q4*c4+ q5*c5）/Q式中：C——浓度，mg/Nm3；M——所有检测点位污染物排放质量总和，mg；Q——风量，Nm³/hq1、c1：2号龙门机处排放标干流量、排放浓度；q2、c2：1号龙门机处排放标干流量、排放浓度；q3、c3：2号印刷机处排放标干流量、排放浓度；q4、c4：1号印刷机处排放标干流量、排放浓度；q5、c5：2楼车间排风口处排放标干流量、排放浓度；计算结果如下：C=（q1*c1+ q2*c2+ q3*c3 +q4*c4+ q5*c5）/Q=（6459*1.36*103+6378*2.75*103+8019*2.73*103+6539*4.36*103+9817*413）/100000 =80780071/100000=807.80 mg/Nm32、工况2：计算条件：溶剂收集系数：80%；油墨收集系数：10%；年工作天数：220d；日工作小时数：24h/d；设计风量：100000Nm³/h计算公式：C=M/Q=（M酒精*0.8+M正丙酯*0.8+M油墨*0.1）*109/（100000*220*24）式中：C——浓度，mg/Nm3；M——质量，mg；Q——风量，Nm³/h分别计算2014年、2015年、2016年和三年平均排放浓度C如下：C2014=（299*0.8+70*0.8+281*0.1）*109/（100000*220*24）=621.31 mg/Nm3C2015=（266*0.8+69*0.8+277*0.1）*109/（100000*220*24）=560.04 mg/Nm3C2016=（240*0.8+41*0.8+218*0.1）*109/（100000*220*24）=467.05 mg/Nm3C平均=（240*0.8+41*0.8+218*0.1）*109/（100000*220*24）=549.47 mg/Nm33、结论：该项目废气排放浓度平均值最大为工况1条件下的807.80 mg/Nm3。
回转窑废气量计算
回转窑废气量计算回转窑是水泥生产中常用的熟料烧成设备，其废气产生量与水泥生产量以及原料的燃烧和烧结过程密切相关。
下面将详细介绍回转窑废气量的计算方法。
一、回转窑废气组成回转窑废气的主要组成包括燃烧器进口空气、燃烧物料的挥发分和氧化分解产生的燃烧残渣，以及烧结熟料、以及可能的石灰石石膏等辅助料的挥发分和氧化分解产生的残渣。
其中，燃烧过程中生成的氮氧化物（NOx）是主要的污染物之一二、废气体积的计算废气体积的计算方法一般可采用两种方式：理论计算法和实测计算法。
1.理论计算法理论计算法是根据燃烧反应的化学方程式和燃料与空气的理论化学配比计算出燃烧产物的物质摩尔分数，然后推算废气体积。
以燃料为煤的回转窑为例，可以按如下步骤计算回转窑废气量：（1）将煤的化学分析数据转化为每单位质量的元素含量（以重量%计）。
（2）根据化学方程式计算出燃烧反应的理论化学配比。
（3）根据化学计量法则，根据化学配比和燃料质量来计算燃料和空气的摩尔数。
（4）根据燃料和空气的摩尔数及燃料摩尔质量来计算出燃料和空气的质量。
（5）根据热力学计算公式，通过输入燃料和空气的初温、压力等参数，计算出燃料和空气的体积。
（6）根据上述步骤计算出燃料和空气的总体积，即为回转窑废气量。
2.实测计算法实测计算法是通过对回转窑烟气进行实测，然后根据测得的废气质量浓度和废气体积流量计算出废气产生量。
通过对烟气进行连续数天的监测，对废气中的主要污染物进行采样分析，然后计算出单位时间内的废气排放量。
再通过实际运行时间和生产量的数据，推算出废气产生量。
三、减排措施为了减少废气排放对环境的影响1.使用先进的燃烧技术，如多级蓄热燃烧器、喷煤技术等，以提高燃料的燃烧效率，减少废气排放。
2.采用废气回收技术，将回转窑废气中的热能和有用物质回收利用，例如余热发电、废气热交换等。
3.对废气进行脱硫、脱硝和除尘处理，减少污染物的排放。
可以采用湿法脱硫、SCR脱硝和静电除尘等装置。
废气产生量计算方法
废气产生量计算方法本页仅作为文档封面，使用时可以删除This document is for reference only-rar21year.March烧一吨煤，产生1600×S%千克SO2，1万立方米废气，产生200千克烟尘。
烧一吨柴油，排放2000×S％千克SO2，万立米废气；排放1千克烟尘。
烧一吨重油，排放2000×S％千克SO2，万立米废气；排放2千克烟尘。
大电厂，烟尘治理好，去除率超98%，烧一吨煤，排放烟尘3-5千克。
普通企业，有治理设施的，烧一吨煤，排放烟尘10-15千克；砖瓦生产，每万块产品排放40-80千克烟尘；12-18千克二氧化硫。
规模水泥厂，每吨水泥产品排放3-7千克粉尘；1千克二氧化硫。
乡镇小水泥厂，每吨水泥产品排放12-20千克粉尘；1千克二氧化硫。
物料衡算公式：1吨煤炭燃烧时产生的SO2量＝1600×S千克；S含硫率，一般。
若燃煤的含硫率为1%，则烧1吨煤排放16公斤SO2 。
1吨燃油燃烧时产生的SO2量＝2000×S千克；S含硫率，一般重油%，柴油。
若含硫率为2%，燃烧1吨油排放40公斤SO2 。
¬排污系数：燃烧一吨煤，排放万标立方米燃烧废气，电厂可取小值，其他小厂可取大值。
燃烧一吨油，排放－万标立方米废气，柴油取小值，重油取大值。
【城镇排水折算系数】 ~，即用水量的70-90%。
【生活污水排放系数】采用本地区的实测系数。
【生活污水中COD产生系数】60g/人.日。
也可用本地区的实测系数。
【生活污水中氨氮产生系数】7g/人.日。
也可用本地区的实测系数。
使用系数进行计算时，人口数一般指城镇人口数；在外来较多的地区，可用常住人口数或加上外来人口数。
【生活及其他烟尘排放量】按燃用民用型煤和原煤分别采用不同的系数计算：民用型煤：每吨型煤排放1~2公斤烟尘原煤：每吨原煤排放8~10公斤烟尘一、工业废气排放总量计算1.实测法当废气排放量有实测值时，采用下式计算：Q年= Q时× B年/B时/10000式中：Q年——全年废气排放量，万标m3/y；Q时——废气小时排放量，标m3/h；B年——全年燃料耗量（或熟料产量），kg/y；B时——在正常工况下每小时的燃料耗量（或熟料产量），kg/h。
废气总量计算公式
废气总量计算公式嘿，咱来说说这废气总量的计算公式。
您知道吗，这废气总量的计算可不是个简单事儿。
就拿咱们日常的生活来说，比如一个工厂，那废气排放可不能马虎。
先来说说常见的废气总量计算公式，一般会涉及到废气的排放速率、排放时间以及一些相关的系数。
简单来讲，废气总量等于排放速率乘以排放时间再乘以一个修正系数。
给您举个例子啊，我曾经去一家小型化工厂考察。
那厂里的机器轰隆隆地响，废气不停地往外冒。
我就专门去看了他们的废气排放监测设备。
那设备上的数据不停地跳动，看得我眼睛都花了。
当时我就在想，要是算不好这废气总量，对周边环境得造成多大影响啊。
这排放速率呢，就好比一个水龙头出水的速度，速度越快，出的水就越多。
废气排放也是这个道理，排放速率大，废气量自然就大。
排放时间就更好理解啦，时间越长，累积的废气量也就越多。
而那个修正系数呢，就像是个调节器。
比如说，不同的天气条件、不同的生产工艺，都会影响这个系数。
再比如说，一家火电厂，烧煤发电的过程中会产生大量废气。
要计算他们的废气总量，就得把各种因素都考虑进去。
在实际计算中，还得考虑废气的成分。
有的废气成分复杂，计算起来就更麻烦。
这就需要专业的监测设备和精准的分析方法。
总之，废气总量的计算是个细致活儿，一点都不能马虎。
要是算错了，那环保工作可就不好开展啦。
咱可不能小看这废气总量的计算，它关系到咱们的环境质量，关系到大家的生活健康。
所以啊，不管是企业还是相关部门，都得认认真真把这个事儿做好，让咱们能呼吸到更清新的空气，生活在更美好的环境里。
常规精细医药化工工艺废气计算模板
1、反应釜、储罐、接收罐，一般就是考虑小呼吸、大呼吸废气，小呼吸一般都是根据经验数据，即一般1m3容积以下的按100%的体积计算，即~1m3/h 计算，若是2m3以上的一般按60%的体积计算，即1.5m3/h~。
上述废气基本是按常温常压工况进行估算，若是升温反应（反应釜后含有冷凝器也可按照前述估算）则可考虑100%容积进行估算。
具体如下表。
反应釜容积m3 1m3 2m3 3m3 4m3 5m3 6m3~10m3 备注常温常压工况废气量m3/h 1 1.2 1.8 2.4 3 3.6~6 走普通尾气管 升温50℃以上（无冷凝）、常压工况废气量m3/h1.523456~102大呼吸就比较简单，一个反应釜在转料时用泵送的话就按照物料泵的流量计算废气，若采用自流则按管道流速0.5m/s 考虑，氮压的话就按1m/s 的流速考虑废气量，氮气还有个排空的大呼吸废气。
以DN50的管道为例，自流0.5m/s 流速，从前一个反应釜到下一个反应釜废气量3600*πr 2*流速=3.5m 3/h，一般考虑5m 3/h 废气量即可。
3若上述反应釜反应完成后需减压蒸馏的，则常压的尾气管关闭不产生大呼吸和小呼吸废气，废气直接从真空泵走。
真空泵一般刚启动时就考虑设备的最大抽气量，即以一台100L/s 的无油立式机械真空泵为例，反应釜及真空缓冲罐真空度基本没有的条件下，真空泵以360m 3/h 的最大抽气量抽气。
若真空度上来后，则抽气量可以根据相应真空度进行计算。
以下图D 曲线为例，在真空度0.02Mpa 时，抽气量为135m 3/h，经过真空泵转换为常压状态的废气则按照P 1V 1=P 2V 2公式（该公式来源于pv=nRT）进行折算，经计算废气量约为27m 3/h。
有时候我们就直接估算一台100L/s 的真空泵正常运行时的废气量约为50m 3/h。
以一套系统为例，若一个岗位有5台真空泵为例，1台刚启动运行，3台处于稳定运行状态，1台备用，则废气量就简单估算为360+50*3=510m 3/h，即单独考虑负压工况的废气为510m 3/h。
废气实际排放量的计算公式
废气实际排放量的计算公式随着工业化的进程和交通工具的普及，大量的废气排放已经成为了一个严重的环境问题。
废气中含有大量的有害物质，对人类健康和环境造成了严重的影响。
因此，准确计算废气的实际排放量对于环境保护和减少污染具有重要意义。
本文将介绍废气实际排放量的计算公式，并对其中的关键参数进行解释和分析。
废气实际排放量的计算公式可以表示为：Q = A × EF × (1 ER) × C。
其中，Q为废气实际排放量，单位为kg/year；A为活动水平，即产生废气的活动量，单位为年；EF为排放因子，即单位活动水平产生的废气排放量，单位为kg/activity；ER为排放减排率，即通过技术手段减少的排放量占总排放量的比例；C为控制效率，即废气治理设施的去除效率。
首先，活动水平A是指产生废气的活动量，可以是工业生产、交通运输、能源消耗等。
在实际计算中，需要准确测量和统计相关数据，包括产量、能耗、车辆行驶里程等。
通过对活动水平的准确测量，可以更准确地估算废气的实际排放量。
其次，排放因子EF是指单位活动水平产生的废气排放量。
不同的活动和废气类型具有不同的排放因子，需要根据具体情况进行调查和测量。
例如，工业生产中的废气排放量与生产工艺、原料种类、设备状况等有关；交通运输中的废气排放量与车辆类型、行驶里程、燃料种类等有关。
通过对排放因子的准确测量和估算，可以更准确地计算废气的实际排放量。
第三，排放减排率ER是指通过技术手段减少的排放量占总排放量的比例。
在实际生产和运输过程中，可以通过改进工艺、更新设备、使用清洁能源等方式减少废气排放。
排放减排率的提高可以有效降低废气的实际排放量，减少对环境的污染。
最后，控制效率C是指废气治理设施的去除效率。
在工业生产和交通运输中，常常会采用各种废气治理设施，如除尘设备、脱硫设备、催化转化器等，用于去除废气中的有害物质。
控制效率的提高可以有效减少废气的实际排放量，保护环境和人类健康。
废气焚烧炉计算书(新)
废气焚烧炉计算书
一.按热量计算可处理最大废气量 序 号 1 燃料低发热量 2 项 目 单位 kcal /kg或 kcal /Nm3 代表 符号 计算依据或计算公式 查表： 液 体燃料9000~10000 天然气8250~10000 煤气3500~4200 计算 数值
Qd
单位燃料燃烧理 论空气消耗量 液体燃料 Nm3 /kg Nm3 /Nm3 Nm3 /Nm3 L1 0.85/1000xQd+2 1.105/1000xQd+0.02 1.075/1000xQd-0.25
天然气
L2
煤气
L3
Nm3 /Nm3 理论空气消耗量 或 Nm3 /kg 3 空气过剩系数 Nm3 /Nm3
L0
a
4 单位燃料燃烧烟 气生成量 液体燃料 天然气 Nm3 /Nm3 Nm3 /Nm3 V1 V2 1.11/1000xQd+(a-1)xl0 axL0+0.38+ 0.075/1000xQd
共3页 第1页
机械工业部第四设计研究院
煤气
Nm3 /Nm3 Nm3 /Nm3 或 Nm3 /kg
V3
axL0+0.68+ 0.06x(Qd-4000)/1000
烟气生成量
VN
5 烘干室最大热容 kcal/h Qmax 量 6 Nm3 烘干室燃料耗量 /h或 B1 kg/h 7 废气焚烧炉性能 参数 废气进入焚烧炉 膛的温度（或预 热后温度） 炉膛燃烧温度 混合烟气出口温 度 8 1) 单位燃料燃烧有 效热量 2) 单位废气燃烧耗 热量 3) 废气在初始温度 状态时的比热 4) 废气在炉膛温度 状态时的比热 5) 烟气在炉膛温度 状态时的比热 ° C t1
工业废气排放计算方法
工业废气排放计算方法简介本文档旨在提供工业废气排放计算的方法和步骤。
工业废气的排放计算是评估和监控工业生产过程中的环境影响的重要工作。
准确计算工业废气的排放量能够帮助企业合规，保护环境和确保可持续发展。
计算方法工业废气排放计算的基本方法如下：1. 确定排放源：首先，需要确定工业废气的排放源。
这可以是一个燃烧设备、化学反应器、炉膛等。
2. 收集数据：收集排放源的相关数据，包括废气流量、温度、液体含量等。
3. 确定废气成分：根据废气成分的不同，需要选择相应的计算方法。
常见的废气成分包括二氧化碳、氮氧化物、硫化物等。
4. 计算排放量：根据废气成分和相关数据使用合适的计算公式计算排放量。
不同的成分和排放源可能需要不同的计算方法，需要根据实际情况选择。
5. 检测和监测：排放计算完成后，需要进行排放测量和监测，确保计算的准确性和可信度。
可以使用废气分析仪等设备进行测量。
注意事项在进行工业废气排放计算时，需要注意以下事项：1. 准确收集数据：确保收集到的数据准确可靠，避免误差带来的计算偏差。
2. 使用合适的计算方法：根据废气成分和排放源的特点，选择合适的计算方法。
如果有疑问，可以咨询专业人士或参考相关规范和标准。
3. 定期检测和监测：定期进行废气排放测量和监测，确保排放量的可控和合规性。
4. 研究和更新：了解最新的工业废气排放计算方法和技术，及时更新自己的知识。
结论工业废气排放计算是评估和监控工业生产过程中环境影响的重要工作。
合理和准确地计算工业废气的排放量可以帮助企业遵守环境法规，保护环境并实现可持续发展。
本文介绍了工业废气排放计算的基本方法和注意事项，希望对相关工作提供帮助。
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目录1 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算 (2)2 窑尾电收尘器及原料磨系统风机风量确定 (6)3 窑尾高温风机风量及风压计算 (7)4 出C1筒窑气量验算 (9)5 入窑尾高温风机窑气密度计算 (10)6 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算汇总图一 (11)7 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算汇总图二 (12)8 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算汇总图三 (13)9 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算汇总图四 (14)12 原料粉磨及废气处理系统风管汇总表 (15)13 电收尘器进口废气露点计算 (16)原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡一.计算条件1,物料①易磨性: m0②粉磨前综合水份:X m1=2.5%;③粉磨后综合水份:X m2=0.5%;④粉磨前物料温度:T m1=150C;⑤粉磨后物料温度:T m2=850C;2,窑气①体积:V K=1.5131Nm3/Kg-clx5000x1.1x1000/24=346750 Nm3/h;②烧成系统设计能力:5000t/d,放大系数:1.1;③温度:T K=3300C;④湿度:W K=70%;⑤含尘量:A K=55g/Nm3;⑥入煤磨窑气量: V k2=52650Nm3/h(温度:T g1=3100C);3,磨机①型号:Atox50;②原料磨系统设计能力:G0=400t/h;③要求入磨风量: V g1=478725Nm3/h(温度:T g1=200~3500C);4,环境①温度:T a=150C;②湿度:W a=50%;二,物料平衡①喂料量:G m1=G 0x100/(100-X m1)=400x100/(100-2.5)=410.2t/h;②出磨料量:G m2=G 0x100/(100-X m2)+V k xA k/106=400x100/(100-0.5)+346750x55/106=421.1t/h;③蒸发水量:G H=G 0x100/(100-X m2)x (X m1- X m2)/ (100-X m1)2O=400x100/(100-0.5)x(2.5-0.5)/(100-2.5)=8.25t/h;④入磨气体量: V g1=478725Nm3/h;⑤出磨气体量: V g2= V g1+ V H2O + V s+ V f=1.05(V g1+ V H2O + V s)=1.05(478725+1.25x8.25x1000+3000)=516639 Nm3/h;三,热平衡①入磨处需热量: Q g1= Q m+ Q H2O+ Q g2+ Q d- Q gr物料温升吸热: Q m=G m1xC m x(T m2- T m1)=410.2x0.932x(85-15)x1000=26761448kj/h蒸发水份吸热: Q H2O=1000G H2O[(100-T m1)x4.187+2257-(100-T g2)x1.868]=1000x8.25x[(100-15)x4.187+2257-(100-95)x1.868]=21171109 kj/h出磨气体热焓: Q g2= V g2xC g2x T g2=516639x1.34x95=65768145 kj/h粉磨过程产生热量: Q gr=3600x0.9x(G0xP0+ P s)=3600x0.9x(400x8.72+160)=11819520 kj/h表面散热: Q d按其余各项5%计;故:Q g1=1.05x(26761448+21171109+65768145-11819520)=1.06975x108 kj/h②窑气热焓:Q K=V k(C k+A k xC m/1000)xT k=346750(1.45+55x0.932/1000)x310=1.61374x108 kj/h③入煤磨窑气热焓: Q K2=V k2(C k+A k xC m/1000)xT k=52650(1.45+55x0.932/1000)x310=0.24482x108 kj/h四,讨论:情形1,窑开.原料磨开.煤磨开Q g1+ Q K2=1.06975x108 +0.24482x108 =1.31457 x108kj/h< Q K=1.61374x108 kj/hV g1+ V k2=478725+52650=531375Nm3/h> V k=346750 Nm3/h即:窑气的热焓大于原料磨及煤磨烘干原燃料所需热焓,而窑气量却小于入磨所需风量;故原料磨进风口须掺冷风或掺循环风,为了让尽可能多的窑气入原料磨,其进风口只掺冷风而不掺循环风,以减少进增湿塔的废气处理量,从而减小电收尘器及原料磨系统风机的规格.设掺冷风V a后,入原料磨的窑气量为V k1;Q K1+ Q a=1.06975 x108kj/hC k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.06975 x108V k1+ V a=478725即:1.48xV k1x310+1.295x(478725-V k1)x15=1.06975x108得: V k1=2.22306 x105 Nm3/hV a=(4.78725-2.22306) x105 =2.56419 x105Nm3/h这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V k3=346750-(2.22306 x105 +52650)=71794Nm3/h进增湿塔的窑气从3100C降到1500C需喷水量G H2O(T)1000xG H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 71794x1.48x(310-150)G H2O(T) =17000819/2612895=6.51t/h=1.25x1000x6.51=8133Nm3/h蒸气量: V H2O(T)出增湿塔的废气量为: V T=1.05 (V k3+ V H2O(T) )=1.05x(71794+8133)=83923Nm3/h进电收尘器的废气量为: V EP= V g2+ V T=516639+83923=600562 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T EP=(516639x95+83923x150)/625814=98.50C进电收尘器进口负压为:-10000Pa则进电收尘器的废气量为: V EP=600562x(273+98.5)/273 x101325/(101325-10000)=600562x1.36x1.109=905791m3/h★为了进一步减小电收尘器及原料磨系统风机的规格,除进煤磨的烟气外全部入原料磨则原料磨內喷水量G H.2O(m)入磨窑气量: V k1=346750-52650=294100 Nm3/h掺入冷风量: V a=478725-294100=184625 Nm3/h入磨气体热焓: C k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.48x294100x310+1.295x184625x15=1.38519x108kj/h 磨内喷水所需吸收热焓: (1.38519-1.06975) x108kj/h=31544420则原料磨內喷水量G H= Q H2O/{1000x[(100-15)x4.187+2257]}2O(m)=31544420/1000/2613=12.072 t/h进电收尘器的废气量为: V’EP= V’g2 =(516639+12.072x1250)=531729 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T’EP=950C进电收尘器进口负压为:-10000Pa则进电收尘器的废气量为: V’EP=531729x(273+95)/273 x101325/(101325-10000)=531729x1.348x1.109=794899m3/h情形2,窑开.原料磨开.煤磨停Q g1+ Q K2=1.14453x108 +0 =1.14453x108kj/h< Q K=1.61374x108 kj/hV g1+ V k2=414420+0=414420Nm3/h> V k=346750 Nm3/h即:窑气的热焓大于原料磨原料所需热焓,而窑气量却小于入磨所需风量;故原料磨进风口须掺冷风或掺循环风,为了让尽可能多的窑气入原料磨,其进风口只掺冷风而不掺循环风,以减少进增湿塔的废气处理量,从而减小电收尘器及原料磨系统风机的规格.Q K1+ Q a=1.06975 x108kj/hC k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.06975 x108V k1+ V a=478725即:1.48xV k1x310+1.295x(478725-V k1)x15=1.06975x108得: V k1=2.22306 x105 Nm3/hV a=(4.78725-2.22306) x105 =2.56419 x105Nm3/h这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V k3=346750-2.22306 x105 =124444Nm3/h进增湿塔的窑气从3100C降到1500C需喷水量G H2O(T)1000xG H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 124444x1.48x(310-150)G H2O(T) =29468339/2612895=11.28t/h=1.25x1000x11.28=14100Nm3/h蒸气量: V H2O(T)出增湿塔的废气量为: V T=1.05 (V k3+ V H2O(T) )=1.05x(124444+14100)=145471Nm3/h进电收尘器的废气量为: V EP= V g2+ V T=516639+145471=662110 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T EP=(516639x95+145471x150)/662110=107.10C进电收尘器进口负压为:-10000Pa则进电收尘器的废气量为: V EP=662110x(273+107.1)/273 x101325/(101325-10000)=662110x1.392x1.109=1022118m3/h★为了进一步减小电收尘器及原料磨系统风机的规格,除进煤磨的烟气外全部入原料磨则原料磨內喷水量G H.2O(m)入磨窑气量: V k1=346750Nm3/h掺入冷风量: V a=478725-346750=131975 Nm3/h入磨气体热焓: C k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.48x346750x310+1.295x131975x15=1.61653x108kj/h 磨内喷水所需吸收热焓: (1.61653-1.06975) x108kj/h=54678000 kj/h则原料磨內喷水量G H= Q H2O/{1000x[(100-15)x4.187+2257]}2O(m)=54678000/1000/2613=20.9 t/h进电收尘器的废气量为: V’EP= V’g2 =(516639+20.9x1250)=542764 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T’EP=950C进电收尘器进口负压为:-10000Pa根据原料磨的最新资料，其磨内的最大喷水量为17t/h,磨内喷水所吸收热焓:Q H2O= G H2O(m) {1000x[(100-15)x4.187+2257]}=17 {1000x[(100-15)x4.187+2257]}=6088584 kj/h则原料磨入口需热量: Q’g1=1.06975x108 +0.06088584x108 =1.13063584 x108kj/hC k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.13063584x108V k1+ V a=478725即:1.48xV’k1x310+1.295x(478725-V’k1)x15=1.13063584x108得: V’k1=2.36164 x105 Nm3/hV’a=(4.78725-2.36164) x105 =2.42561 x105Nm3/h这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V’k3=346750-(2.42561x105 +52650)=51539Nm3/h进增湿塔的窑气从3100C降到1500C需喷水量G’ H2O(T)1000xG’ H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 51539x1.48x(310-150)G’ H2O(T) =12204435/2612895=4.67t/h则进电收尘器的废气量为: V’EP=542764x(273+95)/273 x101325/(101325-10000)=542764x1.348x1.109=811386m3/h情形3,窑开.原料磨停.煤磨停这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V k3= V k=346750 Nm3/h进增湿塔的窑气从3300C降到1000C需喷水量G H2O(T)1000xG H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 346750x1.48x(330-100)G H2O(T) =118033000/2612895=45.2t/h=1.25x1000x45.2=56500 Nm3/h蒸气量: V H2O(T)出增湿塔的废气量为: V T=1.05 (V k3+ V H2O(T) )=1.05x(346750+56500)=423413Nm3/h 进电收尘器的废气量为: V EP= V g2+ V T=0+423413=423413 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T EP=1000C进电收尘器进口负压为:-5000Pa则进电收尘器的废气量为: V EP=423413 x(273+100)/273 x101325/(101325-5000)=423413 x1.366x1.051=607880m3/h情形4,窑开.原料磨停.煤磨开这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V k3= V k- V k2= 346750-52650=294100 Nm3/h进增湿塔的窑气从3300C降到1000C需喷水量G H2O(T)1000xG H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 294100x1.48x(330-100)G H2O(T) =100111000/2612895=38.3t/h=1.25x1000x38.3=47893 Nm3/h蒸气量: V H2O(T)出增湿塔的废气量为: V T=1.05 (V k3+ V H2O(T) )=1.05x(294100+47893)=359093Nm3/h 进电收尘器的废气量为: V EP= V g2+ V T=0+359093=359093 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T EP=1000C进电收尘器进口负压为:-5000Pa则进电收尘器的废气量为: V EP=359093 x(273+100)/273 x101325/(101325-5000)=359093 x1.366x1.051=515537m3/h窑尾电收尘器及原料磨系统风机风量确定“情形1”是窑磨系统运行最正常的一种状况,占窑磨总运行时间的75%;“情形2”是窑磨系统运行较常见的一种状况,占窑磨总运行时间的17%;“情形3”及“情形4”仅占窑磨总运行时间的8%;故电收尘器及原料磨系统风机的选型应根据“情形1”的计算结果确定,同时要兼顾“情形2”的计算结果.确定电收尘器的处理风量为: 820000m3/h确定原料磨系统风机风量为: 860000m3/h全压为: 11000Pa这样的参数在“情形1”的状况下,原料磨内必须喷水,喷水量约12t/h,窑及原料磨系统产量达标(窑产量:5000x1.1=5500t/d,原料磨产量:380t/h),电收尘器的排放浓度也将达标(≤50mg/Nm3).在“情形2”的状况下,原料磨内需喷水最大, 喷水量约20.9t/h 窑及原料磨系统产量达标(窑产量:5000x1.1=5500t/d,原料磨产量:380t/h), 电收尘器的排放浓度也将达标(≤50mg/Nm3).在“情形3”及“情形4”的状况下,窑系统产量达标(窑产量:5000x1.1=5500t/d,原料磨产量:380t/h),电收尘器的排放浓度达标(≤50mg/Nm3),但原料磨系统风机的压头的80%即近10000Pa将消耗在出增湿塔及风机进口的两个阀门上,将造成部分功率的浪费在“情形3”及“情形4”的状况下,两台阀门开度计算:ΔP=SpxV2=10000Pa即(λxL/D+∑ζ)ρ/2x0.7852xD4 xV2=10000其中:λ=0.012 L=50m D=3.5m ρ=1.0“情形3”: V=660000/3600=183m3 /s则:∑ζ=55 相对应的两个阀门的阀板角度均约为:480“情形4”: V=550000/3600=153m3 /s则:∑ζ=80 相对应的两个阀门的阀板角度均约为:570窑尾高温风机的选型计算一,计算条件①体积:V K=1.5131Nm3/Kg-clx5000x1.1x1000/24=346750 Nm3/h;②烧成系统设计能力:5000t/d,放大系数:1.1;③温度:T K=3300C;④湿度:W K=70%;⑤含尘量:A K=55g/Nm3;⑥预热器C1筒出口负压:-480mmH2Ox9.81= -4709Pa二,选型计算1,风量确定:V K=346750 Nm3/hx(273+330)/273x101325/(101325-6900)=346750x2.209x1.073=821887m3/h风机风量考虑一定的储备系数故其风量V PF=1.038x V K =1.038x821887=853000 m3/h2,压头确定:①预热器下行风管管路的沿程阻力损失和局部阻力损失:ΔP1=SpxV2Sp=(λxL/D+∑ζ)ρ/2x0.7852xD43300C窑尾废气的运动粘滞系数ν=3.30x10-5管路中的风速:853000/3600x0.785x42=18.8m/s其雷诺数Re=vxD/ν=18.8x4/3.30x10-5=22.8 x105再求K/D=0.15/4000=3.75x10-5查莫迪图得:λ=0.012设∑ζ=1.25ρ=1.42x273/(273+330)x(101325-6900)/101325=0.5779Sp=(0.012x100/4+1.25)x0.5779/2x0.7852x44=0.00284kg/m7(风机进口阀门的阀板角度均约为:100)故ΔP1=SpxV2=0.00284x(853000/3600)2 =159N/m2=159 Pa②热废气下行阻力:ΔP2=(ρa-ρ)xgxH=(1.2-0.5779)x9.81x100=610Pa③风机静压PP=159+610+4709=5478Pa动压头:ρxv2/2x9.81=0.5779x302/19.62=265 Pa③风机全压:5478+265=5743 Pa3高温风机参数确定如下:V PF=1.038x V K =1.038x821887=853000 m3/h风机全压P =1.25x5743=7200 Pa这样的参数对高温风机而言,其压头有一定的储备,主要出于以下考虑:窑达设计产量5500t/h时, 高温风机的压头(或曰转速或曰功率)设计在其额定压头(或曰额定转速或曰额定功率)的80~85%,以利于风机的正常长期运转. 故为此储备系数:约1.25~1.18;4,高温风机功率计算:轴功率P0= QH/η其中: 风量Q=853000/3600=236.9 m3/s全压H=7200Pa效率η=0.82~0.86故P0= QH/η=236.9x7200/0.82x1000=2080kw (风机厂商提供的计算公式)出C1筒窑气量的验算一,计算条件1,物料①理论料耗:1.498kg/kg-cl②煤工业分析:煤粉水份: 0.83%煤粉灰份: 26.78%煤粉挥发份: 27.03%煤粉固定碳: 45.36%硫含量: 0.5%低位净热值Qw: 23080kj/kg-coal2,烧成系统:①产量: 5000t/d,放大系数:1.1;②热耗:720kcal/kg-cl二窑气量的验算系统总用煤量:720x4.18x5000x1.1/24/23080=29.88t/h;1,根据固体燃料燃烧生成烟气量计算公式:V=0.89xQw/1000+1.65则得燃料燃烧的理论烟气量:0.89x23080/4.18/1000+1.65=6.56Nm3/kg-coal理论计算烟气量:6.56x29.88x1000=1.96x105 Nm3/h2,又根据固体燃料燃烧需要理论空气量计算公式:Vi=1.01x Qw/1000+0.5则得燃料燃烧的理论空气量:1.01x23080/4.18/1000+0.5=6.08Nm3/kg-coal理论计算空气量:6.08x29.88x1000=1.82x105 Nm3/h3,生料中石灰石配比:84.98%,石灰石烧失量:41.46%,理论料耗:1.498kg/kg-cl 则碳酸钙分解产生的二氧化碳量为:84.98%x41.46%x1.498x22.4/44=0.269 Nm3/kg-cl 理论计算二氧化碳量:0.269x5500/24x1000=0.616x105 Nm3/h4,设燃烧过剩空气系数1.10,而系统总漏风系数1.25则出C1筒的实际标况风量:1.25x(1.96x105+1.82x105x0.1+0.616x105 )=3.447 x105Nm3/hx(273+330)/273x101325/(101325-6900)=3.447 x105Nm3/hx2.209x1.073=817055m3/h每公斤熟料的实际标况风量:344700/5500x24/1000=1.504Nm3/kg-cl则出C1筒的实际氧含量:(0.25x2.756 x105+1.82x105x0.1)/3.447x105 x21%=5.3% 该验算结果既符合工艺开发组所提数据,又符合窑实际操作工况,其氧含量在5%左右.故原料磨系统的计算及高温风机的选型计算正确.入窑尾高温风机窑气密度计算1,烟气中的氧含量:V O2=0.053x344700/29.88/1000=0.6114 Nm3/kg-coal2,设煤粉挥发份中C含量:17%;H含量:5%;O含量:3.5%;N含量:1.53%;3,则每公斤燃料燃烧产生烟气中的二氧化碳含量:V CO2=(17+45.36)/12x22.4/100=1.16 Nm3/kg-coal生料中则碳酸钙分解产生的二氧化碳量为:V CO2=0.616x105 Nm3/h/29.88/1000=2.06 Nm3/kg-coal4, 则每公斤燃料燃烧产生烟气中的H2O含量:V H2O=(5/2+0.83/18)x22.4/100=0.57 Nm3/kg-coal生料中H2O汽量为:V H2O=(1.498x5500/24x1000x0.05/29.88/1000)/18x0.224=0.01 Nm3/kg-coal5, 则每公斤燃料燃烧产生烟气中的SO2含量:V SO2=0.45/32x22.4/100=0.003 Nm3/kg-coal6, 则每公斤燃料燃烧产生烟气中的N2含量:V N2=1.53/28x22.4/100+1.82x105 Nm3/h/29.88/1000x0.79+0.6114 Nm3/kg-coal x79/21=0.012+4.81+2.30=7.122 Nm3/kg-coal故总烟气量:0.6114+1.16+2.06+0.58+0.003+7.122=11.536 Nm3/kg-coal烟气组成:氧气- 0.6114/11.536=5.3%二氧化碳: (1.16+2.06)/11.536=27.9%H2O汽: 0.58/11.536=5.03%SO2: 0.003/11.536=0.029%N2: 7.122/11.536=61.74%烟气平均分子量M=0.01(5.3x32+27.9x44+5.03x18+0.029x64+61.74x28)=32.18烟气标况下密度:32.18/22.4=1.437kg/ Nm3烟气含尘量:A K=55g/Nm3因此:窑尾废气标况下密度:ρ=1.437+0.055=1.492 kg/ Nm3原料粉磨及废气处理系统风管汇总表序号风管名称正常风量(m3/h) 风速(m/s) 风管直径(m)备注1 54.01高温风机至41.04原料磨热风管343750x(273+330)/273=75934417 Φ4.02 41.04原料磨进口冷风管184625x(273+15)/273=19477012 Φ2.43 41.04原料磨出风管542764x(273+95)/273x101325/(101325-7590)=79088020 Φ3750 与立磨出风口只径一致4 54.05电收尘器进风管790880 20 Φ3.750 支管直径:Φ2.650m5 54.05电收尘器出风管809587 18 Φ4.0 支管直径:Φ2.80m6 54.06电收尘器风机出风管707024 18 Φ3.7507 41.04原料磨循环风管Φ2.0 在窑系统试生产阶段或运行不正常,窑气热焓不足情况下才用循环风8 54.03增湿塔进风管346750x(273+330)/273=766318 30 Φ3.0 原料磨停,煤磨停时最大风量9 54.03增湿塔出风管423413x(273+100)/273x101325/(101325-5000)=60853824 Φ3.0原料磨停,煤磨停时最大风量10 54.13旋风筒的进出风管52650x(273+310)/273x101325/(101325-500)=11299216 1.60 支管直径:Φ1.150m电收尘器进口废气露点计算一,情形”1”1,磨内喷水: G’ H2O(g)=5t/hEP入口总风量:V1=736613m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(g) + G’ H2O(g)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=2.01 t/h=2010 kg/h立磨烘干物料蒸发水量: G H2O(g) =13.9 t/h=13900 kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:=(142533+25967 x0.1) x(273+20)/273 x0.01282 x50%=998 kg/hG H2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+2010+13900+998+5000)/736613=0.0633 kg /m3查得:其露点t d=44.30C2, 磨内不喷水: G’ H2O(g)=0t/hEP入口总风量:V1=787036m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(g) + G’ H2O(g)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=4.71 t/h=4710 kg/h立磨烘干物料蒸发水量: G H2O(g) =13.9 t/h=13900 kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:=(172265+60725 x0.1) x(273+20)/273 x0.01282 x50%=1227 kg/hG H2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+4710+13900+1227+0)/787036=0.05662 kg /m3查得:其露点t d=41.90C二,情形”2”1,磨内喷水: G’ H2O(g)=5t/hEP入口总风量:V1=842200m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(g) + G’ H2O(g)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=6.78 t/h=6780kg/h立磨烘干物料蒸发水量: G H2O(g) =13.9 t/h=13900 kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:G H=(142533+87512 x0.1) x(273+20)/273 x0.01282 x50%=1041 kg/h 2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+6780+13900+1041+5000)/842200=0.0611 kg /m3查得:其露点t d=43.50C2, 磨内不喷水: G’ H2O(g)=0t/hEP入口总风量:V1=892553m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(g) + G’ H2O(g)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=9.48 t/h=9480 kg/h立磨烘干物料蒸发水量: G H2O(g) =13.9 t/h=13900 kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:G H=(172265+122266 x0.1) x(273+20)/273 x0.01282 x50%=1269 kg/h 2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+4710+13900+1646+0)/787036=0.05574 kg /m3查得:其露点t d=41.60C三,情形”3”EP入口总风量:V1=660450m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=45.2 t/h=45200kg/h增湿塔漏风带入水量:= 423413 x0.2 x(273+20)/273 x0.01282 x50%=582 kg/hG H2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+45200+582)/660450=0.10676 kg /m3查得:其露点t d=55.50C四,情形”4”EP入口总风量:V1=559687m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=38.3 t/h=38300kg/h增湿塔漏风带入水量:= 359074 x0.2 x(273+20)/273 x0.01282 x50%=494 kg/hG H2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+38300+494)/559687=0.11349 kg /m3查得:其露点t d=56.80C入电收尘器的废气温度设于90~1000C,很合适.(因为电收尘入口温度一般要求高与露点300C左右)。