一起110kV氧化锌避雷器运行故障的分析及对策
110kV氧化锌避雷器运行异常分析及对策
【 文章编号 】 １ ０ ０ ６ — ４ ２ ２ ２ （ ２ ０ １ ７ ） １ ５ — ０ １ ７ ５ — ０ ２ 烘干 ４ ｈ后 的 测 试 数 据 有 明显 的改 善 。 这表 明 了原 来 的 芯 组 受 潮严重 ， 水 分 随 着 温 度 升 高 蒸发 。 再 将 芯 组 烘 干 常值 ．说 明 了芯 纽 内的 水 分 已经 完 全 蒸发 ． 由 此 可 以判 断 该避 雷 器 泄 露 电 流偏 大 的 原 因 是 受
潮严重。
前 言
１ １ ０ ｋ Ｖ 氧 化 锌 避 雷 器是 常 用 的过 电压 保 护 设 备 之 一 ， 它
台账 。 重 点针 对 Ｙ１ ０ Ｗ一１ Ｏ ｏ ， ２ ６ ０ Ｗ 型 号 以及 运 行 时 间较 长 尤
对 测 试 数据 进行 分析 。 避 雷器 的局 放 、 全 电流 均 合 格 ． ７ ５ Ｕ
２ ０ １ ７牟 ８月上
电力 讯 息 １ ７ Ｓ
１ １ ０ ｋ Ｖ氧化锌避雷器运行异常分析及对策
邱艺峰 （ 广东电网 有限 责任公司 江门 供电 局， 广东江门５ ２ ９ ０ ０ ０ ）
【 摘 要 】 介绍 了～起 １ １ ０ ｋ Ｖ氧化锌 避雷器 异常运行 的隐患， 并对此展开 分析 ， 进行 避雷器解体试验发现 异常的原 因。 针 对问题症结 ， 提 出一系
设 备 编 号 直流 Ｕｌ ｍＡ 参 Ｏ ． ７ ５ Ｕｌ ｍＡ 泄 工 频 ｌ ｍＡ参 全 电 流 阻 性 电 流
（ ２ ） 氧 化 锌 避 雷 器 的 密封 胶 圈 发 生 形 变 指 标 ， 达 不到 设 计
要 求 。氧 化 锌 避 雷 器 受 潮后 ， 绝缘 电 阻 降低 ， 带 电测 试 数 据 中
通 过 解体 试 验 分析 情 况 ， 氧 化锌 避 雷 器 受 潮 的 主要 原 因 是 出厂 时 安装 密封 不 良 ． 在 长 期 的 运 行 电压 作 用 下 ， 阀 片 电 阻 绝 缘 电 阻降 低 ， 潮 湿 空 气黏 连 在 避 雷 器 芯 组 的表 靠 性 。 因此 ， 如何 对 １ １ ０ ｋ Ｖ 氧 化 锌 避 雷器 展 开 运 行 异 常 分 析 ， 会 变得 老化 ， 并 且 提 出相 应 的 对 策 成 为 电力 管 理 部 门亟待 解 决 的 问 题 。 面． 导致避 雷器的直流 ｌ ｍ Ａ参考 电压显著 下降 ， 泄 漏 电 流 变 大 ． 阻性 泄 漏 电 流 明 显超 过 标 准值 。 避 雷 器运 行 异 常 形成 安全 １ 运行异常氧化锌避 雷器解体试验
一起110kV氧化锌避雷器泄露电流表显示异常的故障分析
一起110kV氧化锌避雷器泄露电流表显示异常的故障分析摘要：本文对一起110kV氧化锌避雷器泄露电流异常进行综合分析，发现故障原因为泄露电流监测仪硬连接安装缺陷导致泄露电流表故障。
针对此次故障，提出了安装避雷器泄露电流表的方法和改进措施，有效防止泄露电流表故障而影响氧化锌避雷器的正常运行，防止误判和对真正设备故障的疏忽导致事故扩大，影响电网安全运行。
关键词：金属氧化锌避雷器；泄露电流表；故障分析；带电检测Abstract：In this paper，A comprehensive analysis of the leakage current anomaly of the 110kV MOA. It was found that the fault was due to the defect of hard connection installation of the leakage current monitor，Cause leakage ammeter failure. The method and improvement measures of installing lightning arrester leakage ammeter are put forward. It can effectively prevent leakage current meter fault andthe normal operation of the zinc oxide arrester is influenced.To prevent miscalculation and negligence of genuine equipment failures from causing the accident to expand，It affects the safe and stable operation of power grid.Key words：MOA；Leakage ammeter；fault analysis；online detection引言氧化锌避雷器MOA在正常运行情况下，泄露电流较小，当有异常过电压侵入电力系统，能有效将过电流泄入大地，其优异的电气性能逐渐取代了其他型号避雷器[1-3]。
一起氧化锌避雷器爆炸事故分析
一起氧化锌避雷器爆炸事故分析摘要：避雷器是保证电力系统安全运行的重要保护设备之一，而氧化锌避雷器（metal oxide arrester，MOA）以其优异的电气性能逐渐代替其他类型的避雷器，成为电力系统的换代保护设备。
文中介绍了一起典型的MOA故障情况，并对造成MOA故障的原因进行了总结分析；同时，结合解体和运行工况详述了该次MOA发生爆炸击穿的原因，MOA自身设备的不良受潮是导致这次事故的主要原因。
最后，提出了一些反事故措施及合理化建议，确保及时掌握避雷器的运行状况，预防同类事故再次发生。
关键词：MOA；故障；电击穿；绝缘受潮0.引言电力系统在运行的过程中，经常遭受各种内部过电压或大气过电压的侵害，如果过电压值超过电气设备的耐压水平，就会造成电气设备事故，甚至使供电中断，影响电力系统的可靠供电。
为了减少过电压对电气设备的损害，都要在电力系统中装设避雷器，以确保电气设备稳定运行[1]。
本文对一起110kVMOA故障事故进行诊断分析，并结合变电站实际运行情况提出了一些改进建议。
1.事故简况某110kV某变电站110kV某线路差动保护动作，该线开关跳闸，重合闸动作不成功，2号主变三侧开关跳闸，2号主变失电。
同一时间35kV备自投，10kV备自投动作，35kV分段、10kV分段合闸成功，未对外甩负荷。
现场检查发现该线路A相避雷器爆炸，防爆孔已动作。
2.避雷器解体检查2.1外观检查事故发生后，对故障相避雷器拆卸和外观检查。
发现在避雷器端盖处有电弧烧伤痕迹，复合外套外表面多处出现击穿爆炸孔洞，击穿爆炸孔洞与环氧树脂绝缘套筒上防爆孔的位置一致，通过爆炸后孔洞可以清晰地看见内部环氧树脂绝缘套筒，避雷器伞裙上出现大面积放电后炭黑痕迹。
2.2解体检查分析事故后对避雷器进行了解体检查，发现端盖附近的环氧树脂绝缘套筒外表面有电弧击穿发展通道。
对端盖进行了拆除，取出压紧弹簧和氧化锌阀片。
观察发现，整个压紧弹簧和阀片外表面以及环氧树脂绝缘套筒的内壁在放电作用下已经完全被熏黑。
氧化锌避雷器的运行监视及故障处理
氧化锌避雷器的运行监视及故障处理摘要：避雷器作为电气设备的过电压保护装置，其性能的好坏关系到供电设备的正常安全运行，所以对避雷器在线运行状态的研究是至关重要的。
本文主要从氧化锌避雷器的运行监视、故障分析以及应用研究等方面进行了阐述。
希望本文能对相关专业人员起到一定的借鉴作用。
关键词：氧化锌避雷器；运行监视；故障分析第一章前言目前我国能源分布处于西多东缺的状态，西电东送项目正在高速实施,电网线路和变电站快速增加，这对电网系统的安全稳定提出了更高的要求。
由于输配电系统设备长期以来一直受到工作电压和接地故障、雷击电压、运行过电压等因素的影响会导致故障跳闸，其中雷电过电压和运行过电压是最常见的故障。
在中压电网中，避雷器是保护电力设备绝缘系统的基础，是最有效的过电压保护措施。
本论文结合本地区供配电系统特点，总结了氧化锌避雷器的运行监视的原则和方式，分析探讨了避雷器运行过程中可能出现的异常、故障等情况及其处理方法。
希望此文能成为一次与变配电同行交流互助的机会，使氧化锌避雷器在实际运行中保持较高的安全稳定性。
第二章氧化锌避雷器的运行监测系统由于氧化锌避雷器的阀片长期处于工作状态，会出现热稳定性低和老化等缺陷。
避雷器如果发生异常，将对设备的安全稳定运行造成极大的隐患和危害。
目前一般采用避雷器在线监测装置来实现避雷器故障的早期发现。
所以在运行工作中，要定期对避雷器监测装置进行监视并抄录数据，再对数据进行横向比较，从而及时发现避雷器的异常和缺陷。
我单位为更好的利用氧化锌避雷器在线监测装置，在主控室安装了基于Windows 系统平台的避雷器在线监测系统。
该系统在硬件安装的基础上通过通信软件实现信息传输、人机交互和数据处理等相关功能，配合监测人员进行数据的重现和分析。
在线带电监测系统可以在不停电的情况下随时了解氧化锌避雷器的运行性能，及时发现异常现象和事故隐患，以采取有效预防措施，防止事故发生或扩大。
目前，高压设备在线绝缘监测系统正向多功能、自动化方向发展。
110kV金属氧化物避雷器故障的判断及分析
110kV金属氧化物避雷器故障的判断及分析文章介绍了一起110kV金属氧化物避雷器泄漏电流表读数三相不平衡的故障情况。
通过对该避雷器进行带电测量、红外测温及停电试验，对故障的原因进行了逐步的排查，判断该避雷器故障是由受潮或阀片老化引起。
后经对故障避雷器解体检查确认故障原因为上封板密封不良，引起避雷器进水受潮。
针对此现象，提出了及早发现故障、防止电网事故发生的相应建议。
标签：避雷器；带电测量；红外测温引言：避雷器是电力系统中广泛应用的过电压保护设备。
当电力系统中出现由于雷电引起的雷电过电压，避雷器立即動作并放电，将雷电流泄入大地，限制被保护设备上的过电压幅值。
及早发现避雷器可能出现的缺陷，保证避雷器处于良好的工作状态，对保障电网安全可靠运行具有重要意义。
1 故障现象2 故障判断1）由避雷器带电测量发现：C相避雷器全电流和阻性电流与A、B相比较有明显增大，与上次检测结果比较也有明显增长，泄漏电流带电测量检测数据与泄漏电流表数据基本一致。
正常情况下影响避雷器试验结果的原因有：高压连接导线的影响，湿度的影响，仪器仪表之间误差的影响。
对避雷器在各种条件下进行多次试验，采取了如下措施：增加导线对地距离，采用带屏蔽的连接导线，对试品外表面进行擦拭，用标准表进行仪器比对试验。
通过试验发现试验结果没有较大的变化，可以排除上述原因的影响。
初步判断为避雷器阀片劣化或避雷器内部受潮，导致阻性电流及全电流增大。
2）通过对该组避雷器进行红外测温发现：C相上下温差为1.47K。
超过DL /T 664-2008《带电设备红外诊断应用规范》中0.5-1K的标准要求。
3）通过停电试验对该组避雷器进行交直流参数的试验发现：C相的直流1mA 参考电压比交接时下降2%，75%参考电压下的泄漏电流较交接时增长165%，较上次试验时的泄漏电流增长105%。
持续运行电压下的阻性电流较交接时增长27.3%和全电流较交接时增大24.9%，且两者的比值为25.9%，超过规程规定的25%。
利用红外检测设备发现110KV金属氧化锌雷器热缺陷及处理分析
利用红外检测设备发现110KV金属氧化锌雷器热缺陷及处理分析摘要：无间隙金属氧化锌避雷器的安全运行是电力系统可靠运行的保证。
本文介绍一例110KV金属氧化锌避雷器红外热缺陷：在检测避雷器A相与其它相最高温差为2.2K，根据DL/T644---208（带电设备红外诊断应用规范）和停电试验结果超出Q/GDW ---2013（输变电设备状态检修试验规程）要求，确定了故障的存在，通过解体发现故障原因：分析指出金属氧化锌避雷器内部电阻片整体受潮、电阻片老化等，伴随局部温差，红外热像仪能快速，有效的发现此类故障，能使带电工作人员发现诊断氧化锌避雷器故障的重要手段，保障了输电电力电缆安全可靠运行。
关键词：MOA特性；红外成像；故障诊断；状态检修；解体分析引言-----金属氧化锌避雷器（MOA）利用了氧化锌阀片理想的伏安特性（非线性极高，即在大电流时呈低阻特性，限制了避雷的电压，在正常工频电压下呈高阻特性）具有无间隙、无续流残压低等优点，也能限制内部过电压，成为系统保护电网，保护输电电力电缆防护的主要设备，MOA能否可靠运行，是关系到电力系统安全运行的一个重要因素，MOA电阻老化、电阻受潮及其它原因造成的避雷器缺陷隐患的诊断技术和方法，是避雷器安全可靠运行的重要保证。
近年来，在电力系统广泛应用的热红外成像技术，是避雷器在线诊断行之有效的技术手段和重要方法，它具有不停电、不取样、不接触、直观准确、灵敏度高及应用范围广等优点，可快速查出避雷器热缺陷。
通过金属氧化锌避雷器红外热缺陷及处理解体分析，证明了红外热像技术在金属氧化锌避雷器故障诊断中的重要作用。
一、避雷器热缺陷情况邯郸某电力班组所管辖区域内的110KV团杜线（T接明芳、广村）192电力电缆终端避雷器型号为HY10WZ--108/281，2014年7月出厂并投运，2016年11月10日，红外检测人员在对该电力电缆线路避雷器设备进行红外热像检测时，发现A相避雷器有明显发热现象，其温度显示为18.2℃。
基于110kV氧化锌避雷器缺陷原因及处理对策探讨
基于110kV氧化锌避雷器缺陷原因及处理对策探讨摘要：文章介绍了一起110kV氧化锌避雷器异常运行的隐患，并对此展开分析，进行避雷器解体试验发现异常的原因。
针对问题症结，提出一系列防范氧化锌避雷器异常运行的措施，旨在为电力运行部门提供一些思路，确保110kV氧化锌避雷器的安全稳定运行。
关键词：氧化锌避雷器；红外测温；带电测量；停电测试引言110kV 氧化锌避雷器是常用的过电压保护设备之一，它的功能稳定，可以限制约束操作过电压和雷电过电压，在电力系统中得到广泛应用。
在广东地区，空气湿度大，加上其他环境因素，设备在运行过程中容易吸收潮湿空气，110kV 氧化锌避雷器在过度受潮后，其绝缘功能急速下降，导致对其他电气设备的过电压保护作用降低，同时自身可能会发生严重的电力事故，危害到电力系统的正常稳定运行，影响了供电可靠性。
因此，如何对 110kV 氧化锌避雷器展开运行异常分析，并且提出相应的对策成为电力管理部门亟待解决的问题。
1避雷器带电测量的缺陷对 110 kV 某变电站进行带电测量，发现110 kV04 间隔 B 相避雷器全电流、阻性电流异常，与历史值相比增大一倍，均为同组 A、C相避雷器的 2 倍左右。
设备运行中普遍采用全电流作为避雷器运行状态监测参量。
避雷器无缺陷时，其泄漏电流主要为容性电流，阻性电流占比很小；发生缺陷时，容性电流变化不多，阻性电流却大大增加；所以对避雷器带电测量异常都要引起重视。
该避雷器数据较往年有较大的变化。
B 相全电流明显超出同组避雷器的 1倍左右，阻性电流 Irp达127μA，占 Ix全电流的约 12%，与交接及以往值比变化大于 100%，增长率显著；而功率损耗 P1 的涨幅也比较明显，超过 100%，避雷器 B 相可能存在内部绝缘缺陷。
2避雷器红外热像检测对该组避雷器进行了红外热像检测，避雷器是电压致热型设备，产生过热缺陷后，因热量有限，且由于绝缘层热传导系数的影响，反应到设备外部的温度变化量较小，可能没有特征显著的过热点，而只是整体温度微量上升，不利于缺陷的发现。
浅析110 kV 避雷器故障原因及处理措施
浅析110 kV 避雷器故障原因及处理措施摘要：文章通过一起110 kV避雷器故障进行了深入分析，分析故障原因为避雷器密封结构不良，运行中内部受潮，最终导致避雷器热击穿，并提出处理措施。
关键词：110 kV；避雷器；运行；故障；措施引言避雷器由于其工作的特殊性，对运行的环境要求比较高。
例如当避雷器表面受到污染或内部受潮时，会改变避雷器内部的特性，从而影响通过的电流大小。
当某一次通过避雷器的电流较强时，就会加剧避雷器的损坏速度，从而对避雷器造成无法修复的损坏。
下文通过一起110 kV 避雷器故障案例分析故障原因及处理措施。
1 变电站运行概况2016 年 2 月 27 日某供电局 220 kV 某变电站110 kV某线路开关过流零序I段动作跳闸，检查发现线路对侧110 kV变电站该线路B相入口避雷器绝缘击穿炸毁。
故障避雷器型号为HY10WZ-108/281，额定电压 108 kV，持续运行电压 84 kV，为某公司2012年7月产品，2013年投运。
故障前该110 kV线路220 kV变电站侧接110 kV II母运行，110 kV变电站侧线路开关热备用。
故障发生时该地区小雨转阴，查询雷电定位系统，故障发生前后该线路走廊无雷电活动，线路无异常、无操作。
2 现场检查试验及解体情况2.1 故障现场检查情况故障发生后，现场检查发现B相避雷器内部绝缘击穿，复合绝缘外套破损，外部可见明显烧灼痕迹，且避雷器顶部接线断开，顶部电极及部分阀片迸出。
2.2 故障前后试验情况该组避雷器在2014年5月进行首检，U1mA（直流1 mA电压）、75%U1mA下的泄漏电流、底座绝缘电阻检测、放电计数器功能检查结果均合格，且与初始值比较无明显偏差；2015年3月进行了运行中持续电流检测，检测结果合格；2013年1月1日红外检测也未发现异常。
故障后2月28日对该线路入口避雷器进行及在75%U1mA下的泄漏电流测量、绝缘电阻测量、放电计数器功能检查，A、C相试验结果合格，B相绝缘已击穿，且放电计数器不动作。
一起110kV主变变低避雷器故障分析及对策
一起110kV主变变低避雷器故障分析及对策一起因主变变低避雷器A相顶部金具与外套之间的缝隙封堵不严或封堵老化开裂，导致水汽进到避雷器内部，在瞬时过电压的情况下，避雷器内部击穿故障导致主变比率差动保护动作跳闸。
标签：避雷器；绝缘；故障分析；对策引言2013年4月21日23点24分38秒，110kV花卉站#1主变比率差动保护动作，跳开变高1101，变低501开关，10kV备自投装置动作，合上10kV分段521开关。
现场检查发现#1主变变低10kV母线桥A相避雷器瓷瓶顶端及放电计数器外壳有放电痕迹及击穿现象，A相瓷瓶有明显裂纹。
A相避雷器阀片被电流击穿、开裂，并有明显工频电流击穿和流通痕迹。
文章以瓷套式氧化锌避雷器为例，论述避雷器在日常巡视中的注意事项，如何发现早期存在的缺陷，避免设备造成严重的损坏。
1 避雷器结构110kV变低母线桥避雷器参数：型号：YH5WZ-17/45；额定电压：17kV；持续运行电压：13.6kV。
1.1 避雷器整体结构瓷套式氧化锌避雷器主要由瓷质外套、连接端金具、压紧弹簧、氧化锌电阻阀片组成（图1）。
图11.2 避雷器顶部结构（图2）图21.3 填充物在电阻片与外套之间填充了特制的石英砂，作用是消除空气间隙，提高内部耐压，防止内部闪络。
2 避雷器工作原理避雷器的主要结构是由金属氧化物非线性电阻片，它主要成分是Zn0。
Zn0是目前为止发现的最好的非线性电阻特性材料，使在正常工作电压时流过避雷器的电流极小（微安或毫安级），当过电压作用时，电阻急剧下降，泄放过电压的能量，达到保护的效果。
这种避雷器和传统的避雷器的差异是它没有放电间隙，利用Zn0的非线性特性起到泄流和开断的作用。
它具有泄漏电流小、动作速度快和吸收能量大的优点。
它的动作特性曲线如图3。
3 避雷器常见的故障（1）避雷器常在室外环境下运行，经历着风吹日晒，外部瓷套受到污秽及潮气影响，导致避雷器表面的电位分布不均匀，从而在其内部阀片与外部瓷套之间形成电位差，导致二者之间出现电流，电位差的增大也会导致相对电流的增加，使得阀片被高温烧熔，导致避雷器的损坏。
110kV输电线路雷击故障原因分析及防范措施
110kV输电线路雷击故障原因分析及防范措施电力系统中输电线路遭受雷击的现象越来越多，雷击成为引起线路跳闸故障的主要原因之一，严重影响到输电线路的运行安全。
本文针对一起110kV输电线路雷击故障后进行了详细分析，并对雷击故障做了详细的理论计算，最后结合运行实践经验提出了针对性预防措施，为电力运行单位提高输电线路运行可靠性和防雷管理工作提供了借鉴与指导。
标签：输电线路;雷击跳闸;原因分析;防雷措施一、引言浙江桐庐电网35千伏及以上输电线路多分布在山顶或山脊，山势陡峭，线路所经地区起伏变化较大，气象条件十分复杂。
虽然该地区全线都架设双避雷线保护，但由于输电线路距离长、跨度大、高杆塔较多，极易遭受雷击。
近几年的故障跳闸统计资料表明，雷击引起的高压输电线路跳闸次數占总跳闸次数的93%，因此雷击已成为当前输电线路故障跳闸的主要原因，不仅影响线路、设备的正常运行，而且极大地影响了日常的生产、生活。
同时输电线路故障跳闸直接影响功率的输送，也对电网的安全、稳定运行构成了严重威胁，采取有针对性的防范措施，尽最大可能降低输电线路跳闸率，是线路运行单位追求的目标，也是构建“坚强智能电网”的前提和根本。
二、具体故障描述2012年8月5日20：21时，桐庐电网发生了乔方1052线A相故障，距离Ⅱ段，零序Ⅱ段保护动作，重合成功，乔林变测距29.2km（约73#塔左右）;根据该局SCADA系统历史事项显示，在这个时间点乔方1052线RTUSOE保护信号8个。
浙江省雷电定位系统线路雷电查询结果显示，8月5日20：20-20：21乔方1052线附近共计落雷点4个，数据如下：表1 浙江省雷电定位系统线路雷电查询结果序号时间经度纬度电流（kA）回击站数最近距离（m）最近杆塔1 20：20：08.958 119：31：11 29：55：54 -13.5 0 14 322.4 72～742 20：20：08.492 119：31：7 29：55：56 -13.8 0 14 250.8 72～743 20：20：08.933 119：31：7 29：55：58 -14.9 0 14 202.0 72～744 20：20：14.098 119：26：56 29：56：14 22.8 1 18 545.1 95，96经现场查找，发现乔方1052线73#塔A相瓷瓶串1片瓷瓶（上至下第2片）雷击破碎，4片瓷瓶有雷击痕迹，导线上有不同程度的雷击痕迹。
一起氧化锌避雷器故障引起的反思分析
试验时间 ： ２ ０ １ １ ． １ ． １ ０
试 验依 据 ： 《 电 力设 备 预 防 性 试 验 规程 》 （ Ｄ Ｌ ／ Ｔ ５ ９ ６ — １ ９ ９ ６ ）
试 验 设 备 ： 北 京 爱 思德 克 Ａ Ｓ Ｔ Ｉ Ｉ 一 ２ ０ ０直 流 高压 发 生 器 ． Ｋ Ｄ ２ ２ ６ ７ ｈ指 针 式 绝缘 电 阻 测试 仪 ． 试验 数 据 见 表 ２ 。
２ ０ １ １ ． １ ． １ ０ ２ ０ １ ２ ． ３ ． １ ７ ２ Ｏｌ １ ． １ ． １ ０
Ｂ
ｌ ５ ５ ． ２
４ ９
２ ０ １ ２ ． ３ ． １ ７
Ｃ ２ ０ １ １ ． １ ． １ ０ ２ Ｏ ｏ ｏ ０
１ ４ ３
１ ５ ３ ． Ｏ
（ ３ ） 试 验 数 据 分 析
主 变 高压 侧 Ａ相 避 雷 器爆 炸 起 火 。 导 致 厂 区 多 个 车 间停 电 ， 所
幸 当 日为周 末 ， 车 间 未 安排 生 产 ， 事故并未造成较大损失。 接 到 该 公 司协 助 处 理 申请 后 ， 我 第一 时 间 带 队赶 赴 现 场 ， 现 场 避 雷 器 中上 部 复 合 绝 缘 外 壳 炸 裂 为 多 段 （ 见图 １ ） ， 连 接 计 数 器与 避 雷 器 间 的 铜 编 织 带烧 损 。 计数器损坏 。 初 步 诊 断认
依据 ： 《 电力 设 备 预 防 性 试 验 规 程 》 （ Ｄ Ｌ ／ ＇ Ｉ ＇ ５ ９ ６ — １ ９ ９ ６ ） ， Ｕｌ Ｉ ｌ ｌ Ａ
电压 不 得 低 于 Ｇ Ｂ １ １ ０ ３ ２ （ （ 交流 无 间 隙金 属 氧 化 物避 雷 器》 规 定 为事 故 原 因 系 由 Ａ相 避 雷 器 热崩 溃膨 胀 引起 爆 炸 ．造 成 避 雷 值（ Ｇ Ｂ １ １ ０ ３ ２规 定 ， 该型 １ ｌ Ｏ ｋ Ｖ 避 雷 器 Ｕ１ ｍ Ａ ≥１ ４ ５ ｋ Ｖ） ， Ｕ １ Ｉ ｌ ｌ ＾实 器损 坏 ． 变 压 高压 侧 Ａ 相 接 地 引起 差 动 保 护 动作 。
一起110kV氧化锌避雷器运行故障的分析及对策
８ ２
浙 江 电 力 Ｚ ＥＩ Ｎ Ｌ Ｃ ＲＣ Ｐ ＷＥ Ｈ Ｊ Ｇ Ｅ Ｅ Ｔ Ｉ Ｏ Ｒ Ａ
２１ ０ ２年第 ８期
一
起 １０ｋ Ｖ氧化锌避雷器运行故障的分析及对策 １
马丽 军 ，赖靖胤 ，金 鑫磊
（ 宁波 电业 局 ，浙 江 摘 宁波 ３５ １） １０ ６
要 ：介 绍 一 起 １０ｋ 线路 氧化 锌 避 雷 器 故 障 ，通 过 对 停 电试 验 数据 、带 电检 测 数 据 、波 形 、红 外 ｌ Ｖ
迹 ，但 相关 保 护 动 作 正 确 ，其 他 设 备 无 异 常 。故 障 发 生 时 ，所 在 区域 无 打 雷 现 象 ， 没 有 进 行 操 也
表 ２ ２０ ｏ ５年 ｌ １月预 防 性 试 验 数 据 （ 度 ：６ ） 温 １℃
作 ， 以排除雷击和操作过电压的可能。 可
பைடு நூலகம்
２ 避 雷 器 各 项 数 据 分 析
１ 事 故 经 过
２１ ０ ０年 ４月 ３ 日，某 １ ０ｋ ０ １ Ｖ变 电站 进 线 线 路 避 雷 器 Ａ 相 发 生 故 障 ． 雷 器 引下 线 断 开 ．头 避
氧化锌避雷器常见故障分析及防治对策分析
氧化锌避雷器常见故障分析及防治对策分析摘要：在电站过电防护系统当中，氧化锌避雷器是一个重要的组成部分，并发挥着重要的作用。
由于氧化锌避雷器有着比较明显的性能优势，因此，其在电力系统中得到了越来越广泛的应用，不过其在长期应用的过程中，仍难免发生某些故障，影响其性能与安全。
本文对氧化锌避雷器的常见故障进行了详细的分析，并提出了相应的防治对策。
关键词：氧化锌避雷器；常见故障；防治对策引言氧化锌避雷器在电站过电防护体系当中，与其他的电气设备呈并联的形式，并连接在导线与大地之间。
一旦导线上出现了过电压，就会先行将氧化锌避雷器导通，迅速释放电压能量，降低电压幅值，这样就能有效避免过电压对电力设备产生损坏。
此外，在氧化锌避雷器电压降低的时候，能够很快地恢复到绝缘状态，这样就避免出现接地故障。
由此来看，氧化锌避雷器具有较快的响应速度、较低的残压，以及没有工频续流等优势。
不过在长时间的应用过程中，也难免会发生某些故障，比较常见的有内部元器件受潮、阀片出现劣化、外绝缘有污秽等，下面我们就来进行详细分析。
一、氧化锌避雷器常见故障分析1.氧化锌避雷器内部组件出现受潮现象+氧化锌避雷器在运行的过程当中，可能会出现多种不同的故障，而在其中，占比最大的就是内部组件受潮。
究其主要原因，就是密封老化失效。
因为在避雷器工作时，需要长期承受工频电压，并要在过电压出现的时候，释放出大量的电流。
而且其在户外条件下时，还会长期受风吹日晒雨淋等恶劣气候的影响与侵蚀，工作条件更是恶劣。
这就很容易会导致氧化锌避雷针的密封件逐渐失效，使内部气体泄露，进而就会使得外界的潮气进入到避雷装置里面。
由于内外温差的存在，在避雷器内部原件的表面，会形成凝露，进而使得内部组件出现受潮现象，甚至产生内部闪络的现象。
避雷器的内部组件一旦受潮，就会使泄漏电流升高，出现发热，产生热效应的积累，逐渐使阀片伏安特性有所改变，进而导致阀片老化的加剧，最终直至避雷器热崩溃。
而当避雷器出现内部闪络的现象时，则将会导致接地故障。
110kV线路避雷器故障的分析与探讨
110kV线路避雷器故障的分析与探讨摘要：当前，在110kV的配电网中，配电用避雷器的使用频繁而大量，以防止因为配电设备在雷电过电压下发生损坏。
在实际运行中，避雷器因质量原因或者运行维护不到位，从而导致一些避雷器发生击穿故障。
避雷器被击穿后，110kV 线路通过避雷器发生接地，此时，必须停电才能处理或者隔离故障，故在一定程度上降低了供电可靠性。
关键词：110kV线路；避雷器故障；对策引言避雷器是一种过电压保护装置，当电网电压升高达到避雷器规定的动作电压时，避雷器动作，释放电压负荷，将电网电压升高的幅值限制在一定水平之下，从而保护设备绝缘所能承受的水平，除了限制雷击过电压外，有的还能限制一部分操作过电压。
一、避雷器工作及故障机理1、避雷器工作原理避雷器又称限压器，是以限制由线路传来的雷电过电压或由操作引起的内部过电压的一种电气设备，在电力系统中有着不可或缺的重要地位。
2、避雷器故障机理根据避雷器的工作原理，可将避雷器的故障机理分析如下：（1）雷电作用线路的耐雷水平会因线路塔型及地形等的不同而不同，从线路走廊的利用率及线路安全方面的因素考虑，110kV架空输电线路考虑节约通道的绿色电网背景下大部分采用双回同塔架设，这样就造成了雷击杆塔时，两回线路会同时闪络，给电网的冲击较大。
雷击跳闸发生时雷电流强度较大，雷电定位系统监控到的110kV线路雷击中雷电流超过50kA的较多，其中最大雷电流超过142kA，远远大于110kV线路的反击耐雷水平，极易造成线路的反击跳闸故障，同时通过分析线路雷击跳闸时故障杆塔的现场表象为多相故障、单相故障，单相故障时故障相是中相、下相还是上相，故障绝缘子闪络烧伤情况等。
对于雷电流是冲击电流波来说，通过对不同电流下的故障表象及阀片仔细分析可以得出，避雷器遭受到雷电过电压作用而使阀片中流过雷电流是阀片受损最核心的原因，另外，阀片中的电流密度也是比较大的。
若冲击电流不是均匀的分布在阀片，就会使得局部阀片的雷电冲击电流密度大大超过其允许极限值。
110kV避雷器故障分析及对策
０ 引言
随着国民经济的发展，石化行业迅速发展。由于石化 行业的特殊性和重要性，各石化单位的电气配置相对较先 进和可靠，但出现故障时，仍会在实际运行过程中产生较 大影响和严重后果。本文详细分析一起石化行业的１１０ｋＶ 避雷器故障事件，以供相关人员参考。
１ 故障情况
某液化天然气储运单位的主营业务包括进口 ＬＮＧ（液 化天然气）的接 卸、 储 运 和 外 输。 类 似 石 化 单 位 的 工 艺 装 置生产过程连续性强、自动化水平较高，且液化天然气及 天然气为易燃易爆物质，突然中断供电可能造成重大或较 大经济损失，所以要求供配电可靠性较高。全厂电气主接 线如图１所示。
电工技术 运行维护
１１０犽犞 避雷器故障分析及对策
徐菲菲，蔡主斌
（中海浙江宁波液化天然气有限公司，浙江 宁波 ３１５８００）
摘 要：针对一起石化行业的１１０ｋＶ 避雷器故障事故，通过现场情况检查、故障录波图分析和检测试验确定故障原 因，并进行相应处理和整改。 关键词：避雷器；１１０ｋＶ；故障 中图分类号：ＴＭ８６２
犃狀犪犾狔狊犻狊犪狀犱犆狅狌狀狋犲狉犿犲犪狊狌狉犲狊犳狅狉犉犪狌犾狋狅犳１１０犽犞犔犻犵犺狋犻狀犵犃狉狉犲狊狋犲狉
ＸＵＦｅｉｆｅｉ，ＣＡＩＺｈｕｂｉｎ （ＣＮＯＯＣＺｈｅｊｉａｎｇＮｉｎｇｂｏＬｉｑｕｅｆｉｅｄＮａｔｕｒａｌＧａｓＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｎｉｎｇｂｏ３１５８００，Ｃｈｉｎａ）
犃犫狊狋狉犪犮狋：Ｔｈｉｓｐａｐｅｒｉｎｔｒｏｄｕｃｅｓａｆａｕｌｔｏｆ１１０ｋＶｌｉｇｈｔｉｎｇａｒｒｅｓｔｅｒｉｎｔｈｅｐｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌｉｎｄｕｓｔｒｙ．Ｔｈｒｏｕｇｈｔｈｅｏｎｓｉｔｅｉｎ ｓｐｅｃｔｉｏｎ，ｆａｕｌｔｒｅｃｏｒｄｉｎｇａｎａｌｙｓｉｓａｎｄｄｅｔｅｃｔｉｏｎｔｅｓｔ，ｔｈｅｆａｕｌｔｃａｕｓｅｉｓｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄ，ａｎｄｔｈｅｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇｔｒｅａｔｍｅｎｔａｎｄ ｒｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎａｒｅｃａｒｒｉｅｄｏｕｔ． 犓犲狔狑狅狉犱狊：ｌｉｇｈｔｉｎｇａｒｒｅｓｔｅｒ；１１０ｋＶ；ｆａｕｌｔ
探讨110kV氧化锌避雷器运行故障及对策
探讨110kV氧化锌避雷器运行故障及对策摘要：本该文通过对我省一起110 kV氧化锌避雷器运行故障的分析，综合分析了带电检测数据、红外检测数据、停电试验数据设备解体情况、波形等，找出了发生故障的原因，并提出了预防和避免110 kV氧化锌避雷器运行故障的对策。
关键词：避雷器；氧化锌；运行故障1、事故案件2016 年3 月，我省某110 kV 变电站进线线路避雷器A 相发生故障，避雷器引下线断开，头部炸裂，底部有明显电弧喷射烧黑的痕迹，动作计数器烧毁破裂。
B 相避雷器顶部也有放电痕迹，但相关保护动作正确，其他设备无异常。
故障发生时，所在区域无打雷现象，也没有进行操作，可以排除雷击和操作过电压的可能。
2. 避雷器运行数据分析发生运行故障的氧化锌避雷器，由安徽华正电气有限公司生产，型号为HY10W-10 0/2 6 0W，2003年8月出厂，之后立即进行投运。
2.1带电测试通过分析带电测试数据，与2013 年相比，2015年测试的全电流数据有所下降，且三相误差有所增加，从3.21%增加到了12.82 %，与2013年相比，其阻性电流增加了9 %，因此变化均不明显，且满足常规测试的标准要求。
而当三相误差由22.4 %增加到33.9 %时，尽管存在较大变化，但是对于是否存在故障仍不能做出准确判断。
而由于两次测量条件以及仪器的差异，A相阻性电流出现上升趋势，但B相与C相的数据出现了下降趋势，因此，需注意三相数据之间存在的误差。
2.2停电试验通过分析其预防性的试验数据，与2008年相比，2013年直流1 m A的参考电压有所下降，且当1 m A为76%时，其电流泄露也有所下降，但由于考虑到温度误差以及仪器误差等，认为该试验所得数据满足规定要求，且不存在异常情况。
2.3红外测温氧化锌避雷器在正常状态下，存在阻性电流分量，且整体轻度发热是其主要的热像特征表现，且具有一定的均匀性，同时在电压最高情况下进行运行时，其最高温度也比上限值小。
一起110kV避雷器故障分析
一起110kV避雷器故障分析避雷器是电力系统一个过电压保护的设备，但长期承受着电力系统的运行电压，其氧化锌的电阻片会不断劣化，此外因避雷器的结构不良密封不严，其内部有可能出现受潮情况。
若处理不及时，避雷器会被击穿损坏或爆炸，对电力系统运行造成影响。
本文对一起110kV氧化锌避雷器的异常运行故障进行分析，经开展避雷器的解体试验后，发现出现异常运行故障的原因，并针对此问题提出有效预防氧化锌避雷器故障的对策措施。
标签：110kv;避雷器;故障1前言氧化锌避雷器于电力系统的过电压防护上具有到关键的作用，其有着结构较简单与性能较稳定及运输安装较便捷等优势，对电网稳定安全的运行供以可靠的保障。
氧化锌的金属特性属于非线性的伏安，是主要用来限制大气的过电压，于超高压的系统当中还备用作限制内过的电压或是被作为内过电压后备的保护。
氧化锌的避雷器于正常工作的电压下，流经避雷器电流是毫安或是微安的级别。
如果其遭受过电压的作用时，其内部的电阻会急剧下降，把过电压的能量导至大地，进而对电气设备起到保护的作用。
2避雷器故障的概况与解体的试验2017年6-8月，某一地区的供电单位经在线监测而发现某一变电站#2主变110kV氧化锌避雷器型号Y10W-100/260W出现了泄露电流与阻性电流的故障并呈现出上升的趋势，解体前在现场对各组避雷器的阻性电流进行带电检测，发现数据都存在着增长的情况，并且一部分阻性电流的已超出安全预警的数值，这在安全方面存在着严重隐患。
经对测试的数据加以分析（详见表1），避雷器局放与全电流都合格，0.75U1mA泄漏的电流超过标准（标准值应低于50μA），工频运行电压下的阻性电流不合格（标准的参考值低于220μA），从表1的数据中看出500523避雷器所泄漏的电流最大，此避雷器出厂的时间是2005年09月，投运的时间是2006年10月，需解体此避雷器来加以分析。
把此避雷器运送至试验室，根据顺序来拆卸其端盖的密封件与法兰，当拆开后发现密封圈与密封球都装配到位，无松动形变和锈蚀情况。
110kV氧化锌避雷器运行故障的分析及对策
1 故障经过2015年7月，新疆某110 kV变电站中，一氧化锌避雷器运行过程中A相发生故障，且避雷器头部炸裂，引下线断开，底部电弧喷射烧黑后存在明显痕迹，同时烧毁了动作计数器并发生了破裂。
而避雷器B相顶部也存在一定的放电痕迹，但保护动作均显示为正常，且相关的其他设备没有发生异常情况。
发生运行故障时，其所属区域内未进行操作，也未出现打雷情况，因此，可将操作过电压与雷击的可能性排除。
2 避雷器运行数据分析发生运行故障的氧化锌避雷器，由新疆氧化锌避雷器厂生产，型号为Y10W-100/260W，1995年11月出厂 ，之后立即进行投运。
2.1 带电测试通过分析带电测试数据，与2012年相比，2014年测试的全电流数据有所下降，且三相误差有所增加，从3.11%增加到了12.77%，与2012年相比，其阻性电流增加了9%，因此变化均不明显，且满足常规测试的标准要求。
而当三相误差由22.2%增加到33.7%时，尽管存在较大变化，但是对于是否存在故障仍不能做出准确判断。
而由于两次测量条件以及仪器的差异，A相阻性电流出现上升趋势，但B相与C相的数据出现了下降趋势，因此，需注意三相数据之间存在的误差。
2.2 停电试验通过分析其预防性的试验数据，与2007年相比，2012年直流1 m A的参考电压有所下降，且当1m A为75%时，其电流泄露也有所下降，但由于考虑到温度误差以及仪器误差等，认为该试验所得数据满足规定要求，且不存在异常情况。
2.3 红外测温氧化锌避雷器在正常状态下，存在阻性电流分量，且整体轻度发热是其主要的热像特征表现，且具有一定的均匀性，同时在电压最高情况下进行运行时，其最高温度也比上限值小。
因此，当氧化锌电阻片老化或者避雷器受潮时，其整体原件就会表现出发热现象。
而采用红外成像技术诊断其运行故障时，会发现局部性的温度降低或者升高，同时发热不正常，且温度分布也不正常，这是就可以判断为氧化锌避雷器运行异常。
一起110kV氧化锌避雷器故障判断及分析
一起110kV氧化锌避雷器故障判断及分析摘要：简述了氧化锌避雷器的工作原理和主要故障原因，针对某起110kV氧化锌避雷器故障实例，对故障避雷器进行直流试验、解体检查，判断和分析故障原因，最后提出了类似故障的防范措施和建议。
关键词：避雷器；直流试验；解体检查；阀片受潮1.前言氧化锌雷器用于保护电气设备免受大气过电压和操作过电压的损坏，是电力系统安全运行的必备设备。
及早发现避雷器可能出现的缺陷，保证避雷器处于良好工作状态，对保障电网安全可靠运行具有重要意义。
2.氧化锌避雷器的工作原理和主要故障原因氧化锌避雷器（简称MOA）由均压环、避雷器元件和底部绝缘座组成。
避雷器元件由非线性金属氧化物（氧化锌）电阻阀片、内部均压系统、绝缘拉杆、密封件等组成。
其中，电阻阀片在正常工作电压下呈高阻，泄漏电流仅微安级；当过电压袭来时立即转为低阻，释放能量，并限制过电压幅值；过电压消失后又立即恢复高阻，保证电力系统正常运行。
MOA由于长期接受工频电压的作用及天气变化的影响，主要出现以下两方面的问题。
1.1 阀片受潮在生产、运输及安装过程中密封性受到破坏，导致产生贯穿性裂纹，在长期运行过程中，潮气和水分逐渐渗入MOA内部。
此类故障在电气性能上表现为MOA外套内表面、阀片侧面、有机绝缘支撑件的绝缘下降，全电流Ix明显增加，阻性电流Ir成倍增长，导致MOA温度升高乃至发生爆炸。
1.2 阀片老化在长期的运行过程中工频电流持续流过MOA阀片，由于个别阀片老化特性不好，阀片的均一性差，使电位分布不均匀。
运行一段时间后，部分阀片首先老化，导致直流1mA参考电压降低及泄露电流超标，阻性电流和功率损耗增加形成恶性循环，最终导致MOA 的整体老化。
值得注意的是处于污秽严重区域运行的避雷器，其表面积污严重不均匀时将导致电压分布不均匀，也有可能加速阀片的老化。
3.故障概况某110kV线路发生电流差动、距离加速动作，巡查发现#9塔A相避雷器发生故障，部分复合外套已被烧毁，内部阀片有破裂情况。
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4 处理对策及建议
4.1 处理对策 （1）对该型 设 备 和 运 行 时 间 超 过 10 年 的 35
kV 及以上避雷器进行统计， 进行带电和红外普 查， 必要时停电试验， 有条件的应尽早更换。
（2）对运行中的避雷器加强日常巡检， 跟踪避 雷器泄漏电流数值的变化。 避雷器每半年进行一 次红外测温及带电测试， 在带电测试时， 应注意 其泄漏电流波形。 对红外测温及带电测试中发现 的数据及误差变化应引起重视， 将各类数据汇总 进行综合分析， 当各项数据均有向注意值变化的 趋势时， 应考虑利用合适时机进行停电检查。
（3）做 好 避 雷 器 测 试 结 束 后 的 状 态 评 估 工 作 ， 必 要 时 可 缩 短 试 验 周 期 ， 测 量 避 雷 器 的 U1mA 和 0.75U1mA 下的泄漏电流， 从而有效发现避雷器是 否劣化、 受潮， 以便及早处理。 4.2 建议
（1）对于运行时间较长， 尤其是超过 10 年的 避雷器， 应按正常周期执行。 由于设备已老旧， 有些缺陷发展较快， 可能一年不到就由微小的缺 陷发展为故障。 目前执行的是输变电设备状态检 修策略， 按照 Q/GDW-11-120-2007《浙江省电力 公司输变电设备状态检修试验规程》中关 于 避 雷 器 的 规 定 ， 直 流 1mA 电 压 （U1mA） 及 在 0.75U1mA 下的泄漏电流测量周期为 4.5 年， 对于目前运行 超过 10 年的避雷器， 应按 4.5 年周期要求， 超过
浙江电力
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ZHEJIANG ELECTRIC POWER
2012 年第 8 期
经验交流
一起 110 kV 氧化锌避雷器运行故障的分析及对策
马丽军， 赖靖胤， 金鑫磊 （宁波电业局， 浙江 宁波 315016）
摘 要： 介绍一起 110 kV 线路氧化锌避雷器故障， 通过对停电试验数据、 带电检测数据、 波形、 红外
Abstract: This paper introduces an operation fault of 110 kV line metal oxide arrester （MOA）. It identifies the fault reasons through the comprehensive analysis on the outage test data， live detection data， waveform， infrared detection data and equipment disassembly and puts forward the suggestions on prevention of such faults and utilization of a variety of data for comprehensive analysis and enriching testing methods. Key words: 110 kV； zinc oxide； arrester； fault； analysis； countermeasures
相别
Hale Waihona Puke 全电流阻性电流A相
0.610
0.085
B相
0.592
0.067
C相
0.536
0.061
升至 12.77%； 阻性电流较 2008 年增长了9%， 变 化均不大， 符合常规测试数据要求。 但三相误差 从 22.12%上升至 33.8%， 虽有些偏大， 但仍无法 判断是否有故障存在。 考虑到 2 次测量的仪器及 条件的差别， B 相和 C 相的数据较上次有所下 降， 而 A 相阻性电流却有所升高， 因此， 三相间 的误差应引起注意。
相别
A相 B相 C相
直流 1mA 参考 75%U1mA 时泄漏 U1mA 历史变化
电 压/kV
电 流 /μA
率/%
147.5
16.0
-1.01
147.9
17.0
-0.47
148.0
10.7
-0.54
泄漏电流也略有下降， 但考虑仪器误差和温度误 差， 认为试验数据均符合要求， 无异常。
2.2 带电测试分析 避雷器最近 2 年的带电测试数据见表 3、 表4。 从带电测试数据分析可知， 2009 年全电流测
检测数据及设备解体情况的综合分析， 找出故障的原因， 并对如何预防和避免该类故障及如何利用多
种数据进行综合分析、 丰富检测手段提出建议。
关键词： 110 kV； 氧化锌； 避雷器； 故障； 分析； 对策
中图分类号： TM862+.1
文献标志码： B
文章编号： 1007-1881（2012）08-0082-03
周期的， 应立即安排停电试验计划。 （2）红外检测时注 意不同 类型避 雷器 的灵敏
程度。 无间隙金属氧化锌避雷器的外绝缘有瓷外 套和复合外套两种。 瓷外套的热传导系数低于复 合外套， 绝缘材料与阀片间的介质会阻碍热量传 导。 当电压类过热缺陷产生后， 通常为局部发 热， 热量有限， 外加瓷外套避雷器由于绝缘层的 热传导系数的影响， 运行电压下反馈到设备外部 的温度变化较小。 因此， 运行电压下采用红外检 测技术检测金属氧化物避雷器过热缺陷时， 瓷外 套避雷器不如复合外套避雷器灵敏、 有效。
Analysis and Countermeasures for Operation Fault of 110 kV Metal Oxide Arrester
MA Li-jun， LAI Jing-yin， JIN Xin-lei （Ningbo Electric Power Bureau， Ningbo Zhejiang 315016， China）
2 避雷器各项数据分析
故 障 避 雷 器 型 号 为 Y10W-100/260W， 南 阳 氧 化 锌 避 雷 器 厂 生 产 ， 出 厂 时 间 为 1995 年 11 月， 投运时间为 1995 年 11 月 22 日。 2.1 停电试验分析
避雷器最近 2 次试验数据见表 1、 表 2。 从 预 防 性 试 验 数 据 分 析 可 知 ， 2005 年 直 流 1mA 参 考 电 压 较 2002 年 略 有 下 降 ， 75%U1mA 时
试数据较 2008 年略有下降， 三相误差从 3.11%上
2012 年第 8 期
浙江电力
83
表 3 2008 年 7 月带电测试数据（温度： 28℃） mA
相别
全电流
阻性电流
A相
0.620
0.078
B相
0.610
0.077
C相
0.601
0.062
表 4 2009 年 5 月带电测试数据（温度： 24℃） mA
表 1 2002 年 6 月预防性试验数据（温度：25℃）
相别
A相 B相 C相
直流 1mA 参考 75%U1mA 时泄漏 U1mA 历史变化
电 压/kV
电 流 /μA
率/%
149.0
20.0
0.21
148.6
17.0
0.33
148.8
18.0
-0.21
表 2 2005 年 11 月预防性试验数据（温度：16℃）
1 事故经过
2010 年 4 月 30 日， 某 110 kV 变电站进线线 路避雷器 A 相发生故障， 避雷器引下线断开， 头 部炸裂， 底部有明显电弧喷射烧黑的痕迹， 动作 计数器烧毁破裂。 B 相避雷器顶部也有放电痕 迹， 但相关保护动作正确， 其他设备无异常。 故 障发生时， 所在区域无打雷现象， 也没有进行操 作， 可以排除雷击和操作过电压的可能。
或者跟踪监测， 进行其他试验。 如果作相间互 比， 则当温升相差一倍以上时， 可判定为危险故 障， 应 尽快安 排处理 。 该 线 路 避 雷 器 2009 年 的 红外测温如图 1 所示， A 相数据比 B 相、 C 相温 度稍高， 并不能判断有故障存在。
热图信息
辐射率 0.95
距离
4m
A（ARO1） 24.6℃
（3）在避 雷 器 的 带 电 测 试 中 ， 应 引 入 局 部 放 电检测。 常规的带电检测主要检测阻性电流及全 电流， 一般很少关注泄漏电流波形。 应该尽量使 用能够检测避雷器泄露电流原始波形的测试仪 器。 即便如此， 在局部放电的初期也很难检测出 避雷器内部是否有局部放电信号存在， 因为局部 放电初期的放电频率往往小于仪器采样频率。 但 当局部放电发展到一定程度， 在大于仪器采样频 率或者产生持续局部放电时， 仪器测到的泄漏电 流原始波形将有所反映， 如本文提到的波形测试 结果， 在全电流的整个波形上都有干扰波存在， 此时应该已经有持续放电存在。 因此， 在带电测 试时应密切关注泄漏电流原始波形的变化， 再结 合其他检测数据进行综合分析判断。
由于该避雷器发生故障时头部被炸裂， 估计 头部已有裂纹或漏孔存在， 从而使顶部受潮。 避 雷器局部受潮后导致电压分布不均， 在套筒头部 产生局部放电， 即在阀片柱上部出现侧闪。 由于
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马丽军， 等： 一起 110 kV 氧化锌避雷器运行故障的分析及对策
2012 年第 8 期
局部放电长时间存在（在 2009 年的带电测试波形 中已有所反应）， 导致套筒绝缘下降， 从而发生 了贯穿放电。 综合分析对比带电测试数据、 波形 及红外测温数据， 认为 A 相避雷器近几年的带电 测试数据、 波形及红外测温中， 与 B 相和 C 相均 存在差异， 虽然单个数据指标均未超标， 但此 3 项数据同时有变化， 应该有缺陷存在。 因为局部 受潮及放电对阻性泄漏电流的影响不明显， 且测 试人员对波形了解不深， 所以未能及时发现。 由 于故障发生在套筒与阀片之间， 温度升高不明 显， 红外测温也不能有效发现。 最终， 本次事故 判断为避雷器因使用年限长、 头部密封不严而造 成内部环氧树脂套筒头部受潮， 并产生局部放 电， 破坏套筒绝缘， 最终导致套筒击穿， 避雷器 发生爆炸损坏。