台车设计计算书
隧道台车结构计算书
贵阳9米台车结构计算书一概括模板台车就位完毕，整个台车两端各设一个底托传力到初支底面上。
枕木高度：H=200mm；钢轨型号为：43Kg/m（H=140mm）；台车长度为9米，面板为δ10mm×1500mm，二衬混凝土灌注厚度0.5米，一次浇注成型。
模板台车支架如图1。
计算参照《建筑结构载荷规范》（GB5009-2001）、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）、《水工混凝土施工规范》（DL/T5144-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
模板支架图二载荷计算（1）载荷计算1）上部垂直载荷永久载荷标准值：上部混凝土自重标准值：1.9×0.5×9×24=205.2KN钢筋自重标准值：9.8KN模板自重标准值：1.9×9×0.01×78.5=13.4KN弧板自重标准值：9×0.3×0.01×2×78.5=4.2KN台梁立柱自重：0.0068×（1.0 +1.25）×2×78.5=2.4KN上部纵梁自重：（0.0115×5.2+0.015×1.9×2）×78.5=9.17KN 可变载荷标准值：施工人员及设备载荷标准值：2.5KN/㎡振捣混凝土时产生的载荷标准值：2.0KN/㎡2）中部侧向载荷永久载荷标准值：新浇注混凝土对模板侧面的压力标准值：F=0.22r c t0β1β2v1/2=0.22×25×8×1.2×1.15×10.5=60.6KN/㎡F=r c H=25×3.9=97.5KN/㎡取两者中的较小值，故最大压力为60.6KN/㎡有效压力高度h=2.42m换算为集中载荷：60.6×1.9×0.6=69.1KN其中：F——新浇混凝土对模板的最大侧压力；r c——混凝土的表观密度；t0——新浇混凝土的初凝时间；v——混凝土的浇注速度；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度；β1——外加剂影响修正系数；β2——混凝土坍落度影响修正系数；h——有效压力高度。
台车计算书
中铁四局宝兰客专隧道台车设计计算书此份台车结构强度设计计算及校核书是根据中铁四局宝兰客专项目经理部提供的台车设计要求及所附图纸中提供的技术参数进行结构受力演算，其结果仅对该台台车的结构受力有效。
一、工程概况及其对钢模台车设计要求1、钢模台车的制作和安装需执行《隧道衬砌模板台车设计制造标准规范》和GB50204-92《混凝土结构工程施工及验收规范》中相关要求。
2、钢模台车设计成边墙顶拱整体浇筑的自行式台车形式，并满足施工设备通行要求，最下部横梁距离底板砼面净高不低于4m。
3、对钢模台车的结构设计必须要有准确的计算，确保在重复使用过程中结构稳定，刚度满足要求。
对模板变形同样有准确的计算，最大变形值不得超过2mm，且控制在弹性变形范围内。
4、钢模台车设计长度为12米。
5、钢模台车设计时，承载混凝土厚度按0.6m设计校核。
6、钢模台车面板伸缩系统采用液压传力杆，台车就位后采用丝杆承载，不采用行走轮承载。
7、侧模和顶模两侧设置窗口，以便进人和泵管下料。
8、钢模台车两端及其它操作位置需设置操作平台和行人通道，平台和通道均应满足安全要求。
二、设计资料1、钢模台车设计控制尺寸钢模台车外形控制尺寸，依据隧道设计断面和其他的相关施工要求和技术要求确定。
见总图《正视图》。
2、设计衬砌厚度钢模台车设计时，承载混凝土厚度按0.6m设计校核。
3、车下通行的施工机械的控制尺寸最大高度不高于4m；A）台车轨距 7500mm。
B)洞内零星材料起吊重量一般不超过3吨。
C)浇筑段长度浇筑段长12m。
3、钢模台车设计方案钢模台车的设计如图所视《中铁十六局成兰铁路台车正视图》。
该台车特点：采用全液压立收模；电机驱动行走；横向调节位移也采用液压油缸。
结构合理，效果良好。
4、钢模板设计控制数据（1）、模板：控制数据(见下表)（2）、台车机械设备控制数据(见下表)5、钢模板设计钢模板的作用是保持隧洞衬砌混凝土浇筑的外形及承担混凝土浇筑载荷。
钢模板主要由面板、弧形板、支撑角钢、立筋板、活动铰构成，活动铰将其分成几段，利用连接螺栓合成整体。
隧道台车计算书
隧道台车计算书（一）概述：根据贵单位承建的隧道工程可知：贵方所需台车是全液压边顶拱砼衬砌钢模台车（以下简称台车）。
此台车是以电机驱动行走机构带动台车移动，利用液压油缸和螺旋千斤进行模板立模和脱模来进行隧洞砼浇注的设备。
根据对隧道衬砌长度的要求，台车设计为12米,总重量126T，全液压边顶拱砼具有结构合理可靠、操作方便、成本较低、衬砌速度快、隧道砼成形面好等优点。
（二）台车的结构设计：台车主要由模板部份、台架部份、平移机构、门架部份、行走机构、液压系统、支承千斤、电气控制系统等组成。
1、模板部份: 模板部份由两块顶模和两块侧模组成一个砼横向断面，两块顶模用螺栓连接两侧模与顶模用铰耳销轴连接，8块模板的宽度均为1.5米，，纵向由8块组成12米的模板总长，每块模板之间用螺栓连接，模板面板厚度为δ12mm，模板加强筋用槽钢[12B和槽钢[16A做成，加强筋的间距为250m m，其弧板宽度为300 m m。
模板连接梁采用槽钢[20b合成.。
2、台架部份：台架由4根上纵梁,9根弦梁和63根小立柱组成。
主要是承受顶模上部砼及模板的自重。
其上纵梁由钢板δ=14mm/δ=12mm焊成工字截面,横梁采用工字钢I25b.小立柱采用工字钢I20b制成。
3、平移机构：平移机构在前后门架横梁各安装一套，平移油缸4个（HSGK02—B100/55）。
平移油缸的作用是利用其左右移动来调整模板中心线与隧洞中心线相吻合，其工作压力为16 MPa，最大推力为20吨，水平移动行程为左右各100 m m。
4、门架部份：门架由下纵梁、立柱、横梁及纵向连接梁组成。
各横梁及立柱用连接梁和斜拉杆连接，各构件均用螺栓连接成一个整体。
是整个台车的主要承重结构件。
门架下纵梁用δ１４mm和δ12m m钢板焊成箱形截面。
立柱和横梁采用δ１４mm和δ12mm钢板焊接成工字截面，以增加门架抗砼的侧压力。
5、行走机构：台车行走机构由2套主动机构，2套从动机构组成。
台车计算书
台车设计计算书此份台车结构强度设计计算及校核书是根据项目经理部提供的台车设计要求及所附图纸中提供的技术参数进行结构受力演算，其结果仅对该台台车的结构受力有效。
一、工程概况及其对钢模台车设计要求1、钢模台车的制作和安装需执行《隧道衬砌模板台车设计制造标准规范》和GB50204-92《混凝土结构工程施工及验收规范》中相关要求。
2、钢模台车设计成边墙顶拱整体浇筑的自行式台车形式，并满足施工设备通行要求，最下部横梁距离底板砼面净高不低于4.1m。
3、对钢模台车的结构设计必须要有准确的计算，确保在重复使用过程中结构稳定，刚度满足要求。
对模板变形同样有准确的计算，最大变形值不得超过2mm，且控制在弹性变形范围内。
4、钢模台车设计长度为9.2米。
5、钢模台车设计时，承载混凝土厚度按0.6m设计校核。
6、钢模台车面板伸缩系统采用液压传力杆，台车就位后采用丝杆承载，不采用行走轮承载。
7、侧模和顶模两侧设置窗口，以便进人和泵管下料。
8、钢模台车两端及其它操作位置需设置操作平台和行人通道，平台和通道均应满足安全要求。
二、设计资料1、钢模台车设计控制尺寸钢模台车外形控制尺寸，依据隧道设计断面和其他的相关施工要求和技术要求确定。
见总图《正视图》。
2、设计衬砌厚度钢模台车设计时，承载混凝土厚度按0.6m设计校核。
3、车下通行的施工机械的控制尺寸最大高度不高于4m；A）台车轨距 4000mm。
B)洞内零星材料起吊重量一般不超过3吨。
C)浇筑段长度浇筑段长9m。
3、钢模台车设计方案该台车特点：采用全液压立收模；电机驱动行走；横向调节位移也采用液压油缸。
结构合理，效果良好。
4、钢模板设计控制数据（1）、模板：控制数据(见下表)（2）、台车机械设备控制数据(见下表)5、钢模板设计钢模板的作用是保持隧洞衬砌混凝土浇筑的外形及承担混凝土浇筑载荷。
钢模板主要由面板、弧形板、支撑角钢、立筋板、活动铰构成，活动铰将其分成几段，利用连接螺栓合成整体。
公路隧道台车计算书
弥楚台车检算资料一、检算依据1、林织铁路《衬砌模板台车设计图》2、《钢结构设计手册》3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》4、《路桥施工计算手册》二、台车组成的主要参数1、台车的结构衬砌台车主要由模板总成、托架总成、平移机构、门架总成、台车大梁、主从行走机构、侧向液压油缸、侧向支撑千斤、顶撑液压油缸、基础千斤等组成。
2、主要技术参数台车总重量（自重） 850 KN一个工作循环的理论衬砌长度12 m最大衬砌厚度（包括开挖回填厚度）600 mm （平均开挖多50 mm）。
三、检算有关取值说明：1、混泥土侧压力混泥土浇注速度 V= 2 m/h混泥土浇注温度 T=20℃识现场具体工定，这里按照该温度计算。
初凝时间t0=200/（T+15）=5.71h侧面模板最大压力:Pm=0.22γt0β1β2v1／2或24h（h为混凝土的有效压头）取二者较小值使用式中：β1坍落度修正系数（≤3cm，β1＝0.85，5~9cm，β1＝1，11~15cm，β1＝1.2）；β2外加剂修正系数（不加时β2＝1，掺缓凝剂β2＝1.2）；混凝土容重取γ=24KN/m3这里以24为基数进行计算；h为有效压头高度；H为浇筑高；Pm=61.4KPa(这里修正系数均取1.2进行检算) 内部捣鼓压力 P1 =4Kpa 侧面压力泵送冲击力及混凝土倾倒冲击力 P2 =2Kpa混凝土侧压力 P =67.4Kpa2、考虑砼灌注时，衬砌断面可能存在开挖现象，混凝土厚度按600mm取值。
浇筑时模板受力情况3、振捣砼产生的水平力对水平面模板按2kPa计算，对垂直面模板按4kPa计算。
4、各部分检算时都做了偏于安全的简化，以确保结构安全。
5、不含有关丝杠、走行轮的检算。
四、主要部件的检算1、模板的检算1.1 模板检算顶拱模板主要承受混凝土的重力和泵送的冲击力。
混凝土的容重取γ=24KN/m3。
泵送冲击力对模板的局部作用力很大，但一般注浆孔都做了局部的加强，为了简化计算这里不做泵送时对局部模板的压力计算。
水沟电缆槽台车计算书
水沟电缆槽台车计算书摘要：一、引言二、水沟电缆槽台车概述1.定义与作用2.分类与结构三、计算书编制依据1.设计规范2.工程实际情况四、计算内容与方法1.荷载计算2.结构强度计算3.稳定性计算五、计算结果与分析1.主要参数计算结果2.结构性能分析3.安全性评估六、结论与建议1.项目总结2.改进与优化建议正文：随着我国基础设施建设的快速发展，水沟电缆槽台车在电力、通信、交通等行业发挥着越来越重要的作用。
为确保台车设计的安全、合理和实用，依据相关规范和工程实际情况，编制本计算书。
本文主要对水沟电缆槽台车的结构强度、荷载及稳定性进行计算与分析，为类似工程提供参考。
二、水沟电缆槽台车概述1.定义与作用水沟电缆槽台车，又称电缆槽施工台车，是一种用于隧道、地下工程等场合的专用施工设备。
其主要作用是便于电缆布线、安装和维护，同时降低施工风险，提高施工效率。
2.分类与结构水沟电缆槽台车按结构可分为：整体式、组合式；按驱动方式可分为：手动、电动。
本文以组合式电动水沟电缆槽台车为例进行计算。
台车主要由车架、电缆槽、驱动装置、控制装置、悬挂装置等部分组成。
三、计算书编制依据1.设计规范本计算书依据《公路隧道施工技术规范》（JTG/T 3660-2020）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2017）等相关规范进行编制。
2.工程实际情况工程地点、地质条件、施工环境等因素均对台车设计有影响。
本计算书充分考虑工程实际情况，以确保计算结果的适用性。
四、计算内容与方法根据《公路隧道施工技术规范》，计算台车承受的荷载，包括自重、人员设备荷载、物料荷载、风荷载等。
2.结构强度计算依据《钢结构设计规范》，对台车主要受力构件进行强度计算，包括车架、电缆槽、驱动装置等。
3.稳定性计算根据《公路隧道施工技术规范》，计算台车在各种荷载作用下的稳定性，确保台车在使用过程中不会发生严重变形或破坏。
五、计算结果与分析1.主要参数计算结果经过计算，得到台车主要参数，如车架尺寸、电缆槽尺寸、驱动装置参数等。
重庆地铁12米小台车计算书
1.计算台车的基本模型模板外表面半径 :顶模R=2900mm;边模:R=3200mm,5100mm,1050mm;模板长度:L=12000mm标准混泥土厚度350mm校核按照500计算2.台车结构计算台车结构复杂，骨架以梁为主，模板以板和加强筋为主，本次计算采用有限元Nastran有限元软件进行计算，模板和骨架进行分别建模，单独计算，其中空间骨架可视为均为受力的6榀组合，计算其中一榀即可。
模板计算其中受力最大的一块。
2.1骨架计算根据设计图纸，建立骨架有限元模型，其中焊接件采用梁单元模拟，承受弯矩和轴向力，千斤支撑和油缸支撑采用杆单元模拟，只受轴向力。
建立有限元模型如下：2.1.1载荷施加台车计算载荷主要考虑台车工作时受到的混泥土竖直向下的压力、横向侧压力、浮力、和台车受到的自重。
模板台车受到混泥土压力由混泥土流体静压力、振捣力、混泥土入仓时产生的冲击力组合而成。
2.1.2新浇混泥土侧压力台车承受载荷可以按照静水压力计算，当采用内部振捣时可以采用以下公式计算：P1=γ×hP2=0.22×γt oβ1β2V1/2式中P1 、P2为模板受到的侧压力，KN/m2二者计算取其中较小值，γ为混泥土密度；h为混凝土有效压头高度;t o为新浇混凝土初凝时间，取最大值8h，可按照实际情况计算；V为混泥土浇灌速度，一般取5m/h; β1为外加剂坍落度修正系数取1.0；β2为混泥土坍落度修正系数，取1.0。
(注:《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-1992）提出了以流体静压力原理为基础，并综合考虑泵送和初凝时间等有关因素的计算公式：当初凝前混凝土已充分振捣液化，则有效压头h=t0v，当浇筑高度H较小、浇筑速度较快时，可能t0v＞H，则取h=H；当H 较大，施工时采用分层浇筑，先浇的几层在基本上脱离了振捣影响区，有一定的“自立”能力，以及在配筋和模板等因素影响下，有效压头降低，侧压力减小，即h＜t0v0，此时考虑一个有效压头影响系数，再计入坍落度和外加剂影响的调整系数；即当采用内部振捣器时，新浇混凝土对模板侧面压力的标准值按两式计算，并取最小值。
台车计算
店子梁隧道台车力学计算书一、基本情况店子梁隧道台车，长度为9m。
模板面板厚度为10mm，门架面板厚14mm，门架腹板厚12mm。
本计算书针对台车的主要受力构件的强度和刚度进行检算，以验证台车的力学性能能否满足要求。
本文主要根据《GB50017-2003钢结构设计规范》《路桥施工计算手册》与《结构力学》，借助结构力学求解器来对本台车进行结构检算。
1.计算参数砼的重力密度为：24kN/m3;砼浇筑速度：2m/h；砼入模时的温度取25℃；掺外加剂。
钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m3;弹性模量为206Gpa，容许拉压应力以及容许弯曲应力为215 Mpa,有部分零件为45钢，容许拉压应力计算取250Mpa（《钢结构设计规范》表3.4.1-1）。
本文计算时取2倍安全系数,所以本文计算时Q235钢容许拉压应力以及容许弯曲应力取215 Mpa/2=108Mpa,45钢容许拉压应力以及容许弯曲应力取250Mpa/2=125Mpa。
2.计算载荷1）振动器产生的荷载：4.0kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0kN/m2;二者不同时计算。
2）对侧模产生的压力砼对侧模产生的压力主要为侧压力，侧压力计算公式为：P=kγh (1)当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T；当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T；式中：P-新浇混凝土对模板产生的最大侧压力(kPa)；h-有效压头高度（m）；v-混凝土浇筑速度(m/h)；T-混凝土入模时的温度(℃）；γ-混凝土的容重(kN/m3);K-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝剂作用的外加剂时k=1.2；根据前述已知条件：因为：v/T=2/20=0.1>0.035,所以 h=1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.1=1.91m最大侧压力为：P=kγh =1.2×24×1.91=55kN/m2；检算强度时载荷设计值为：p a=55+1.4×4.0= 60.6kN/m2；3）砼对顶模产生的压力砼对顶模产生的压力由砼的重力和灌注砼的侧压力组成：重力p1=γδ=24kN/m3×0.7m=16.8kN/m2其中δ为浇注砼的厚度。
汽车设计计算书【范本模板】
设计计算书一、 质量参数1、 相关参数：整备质量: 4500kg载质量 ： 8850 kg最大总质量：13350 kg2、 轴荷分布空载：转向桥： 2025 kg驱动桥： 2475 kg各桥负荷比： 45％、55%满载:转向桥： 4670 kg驱动桥: 8675 kg各桥负荷比： 35％、65％二、 发动机功率选择计算计算参数：传动效率 ηT =0.85汽车总质量 M t =13350KG最高车速 V max =75km/h （满载) 85 km/h(空载） 空气阻力系数 C D =0。
7迎风面积 A=3。
2m 2滚动阻力系数 f=0.0165最大功率P max =3max max ***1()0.9360076140t D M g f C A V V =63。
76kw （76.7 kw 空载） 考虑空调系统和其它电器设备影响发动机使用特性曲线的P max ,（比万有特性曲线的P max 小）发动机的最大功率比设计的最大功率应大。
P max = P max *1.24=79kw （90 kw ）比功率：比功率=max 1000*tP M =5.92(7.12） 三、 发动机外特性曲线四、动力性计算设计参数：总质量M t=8850KG总重量G T= M t＊g=86730滚动阻力系数f=0。
0165滚动阻力F f= G T＊f=5637.45N空气阻力系数C D=0。
7主减速比i0=5.8331档传动比i1=7.312传动效率η=0.85轮胎滚动半径r=0.407m发动机最大扭矩T=265发动机最大扭矩时转速n=1600rpm迎风面积A=3.51、最高车速⑴、各档最大功率及对应车速和发动机转速⑵、利用软件进行分析得出相关数据（满载)⑶、结论：空载时最高车速为81km/h，满载时最高车速为75km/h。
2、最大爬坡度⑴、利用软件进行分析得出相关数据（满载）⑶、结论:最大爬坡度28。
5％。
2、加速性能利用软件进行分析得出相关数据(满载）五、 油耗计算设计参数：总质量 M t =8850 滚动阻力系数 f=0.0165 空气阻力系数 C D =0。
模板台车设计计算书
隧道衬砌台车设计计算书中煤第三建设（集团）有限责任公司二O一二年四月二十七日隧道衬砌台车设计计算书一、台车系统结构概述本台车适用于中煤第三建设（集团）有限责任公司，大连市地铁2号线工程项目，湾家站至红旗西路站区间、红旗西路至南松路区间隧道衬砌的模筑混凝土施工。
台车系统由模板系统、门架支撑系统、电液控制系统组成。
支收模采用液压控制，行走采用电动自动行走系统。
模板结构：台车模板长度为9m，共5榀支撑门架，门架间距为2.05m；上上纵连梁3根，单侧支撑连梁4根（结构见台车设计图）。
面板Q235，t=10mm钢板；连接法兰－12*220钢板；背肋，[12#槽钢，间距300mm；门架采用H2940*200*8*12型钢；底梁采用H482*300*11*15型钢；上纵连梁采用H200*200*8*12型钢；侧面模板支撑连梁采用双拼[16a#槽钢。
顶升油缸4个，侧向油缸4个，平移油缸2个；行走系统为两组主动轮系和两组被动轮系组成。
电液控制系统一套。
二、设计计算依据资料1、甲方提供的台车性能要求及工况资料、区间断面图纸；2、《钢结构设计规范（GB50017—2003）》3、《模板工程技术规范（GB50113—2005）》4、《结构设计原理》5、《铁路桥涵施工规范（TB10230—2002）》6、《钢结构设计与制作安装规程》7、《现代模板工程》三、结构计算方法与原则台车的主受力部件为龙门架、底粱、上部纵联H钢及钢模板，只需进行抗弯强度或刚度校核。
根据衬砌台车结构形式，各主要受力部件均不需要进行剪切强度校核和稳定性校核。
四、计算荷载值确定依据泵送混凝土施工方式以20立方米/小时计。
混凝土初凝时间为t=4.5小时。
振动设备为50插入式振动棒和高频附着式振动器。
混凝土比重值取r=2.4t/m3＝24kN/m3 ;坍落度16—20cm。
荷载检算理论依据；以《模板工程技术规范（GB50113—2005）》中附录A执行。
钢材容许应力（单位；N/mm2）五、衬砌台车载荷计算：台车长度L＝9m，衬砌厚度为0.3m。
MIDAS台车计算书及建模过程
实例十隧道衬砌台车案例1设计依据及规范1.1隧道二衬设计施工图纸。
1.2《钢结构设计规范》。
1.3《新编机械设计手册》。
1.4《路桥施工计算手册》。
1.5《MIDAS结构设计软件》。
2台车主体结构描述台车设计为整体螺栓拼装结构，主构件为焊接结构，厂内制作，现场组装。
在台车两端分别设置起升油缸和横移油缸，两侧设置侧模伸缩油缸。
台车行走由电机控制，设计行走速度12m/min；横向伸缩，单侧200mm，侧向油缸拆立模，侧向丝杠支撑，垂直向伸缩，上下起升量200 mm，主缸拆立模，顶丝杠支撑。
（1）台车外形：高6.46m，宽9.5m，长6m，整车重量约64T。
（2）台车净空：最高3.43m ，最宽4.8m ，可通过挖掘机、装载机、高度低于3m的施工机械。
（3）门架形式：6米长台车共4榀3跨，跨距1.8米。
每榀由主柱、横梁栓接组成，跨间采用系梁、斜撑将台车栓接成整体。
主柱、横梁采用钢板焊接而成。
（4）模板结构设计：全车纵向6米长由3块模板组成，每块模板宽2米。
台车断面由二块顶模板、二块侧模板组成，二块顶模板间栓接连接，顶模板与侧模版间销轴连接。
（5）行走系统：2台4kw电机、减速器，行走小车。
（6）液压系统：4套升降主油缸，2套横移油缸，4套侧模伸缩油缸，公称压力20Mpa （7）横向、垂直方向伸缩丝杆的选择设计：伸缩丝杠采用梯形螺纹，丝杠两端为螺杆，中间加无缝钢管。
（8）砼捣固窗、灌注孔的设计：捣固窗为450mm×400mm，梅花状布置。
灌注孔直径125mm，共设置2处。
台车结构图如图1、图2所示。
图1 隧道衬砌台车断面图图2 隧道衬砌台车侧立面图3结构验算3.1基本参数设置（参考《路桥施工计算手册》）台车加工钢材材质为Q235B，[δ]＝175MPa，[τ]=106，E＝206GPa。
二衬钢筋混凝土比重＝26KN/m3。
混凝土浇筑速度应小于2m/h，两侧混凝土浇筑面高差应小于0.5m。
3.2载荷计算及工况分析隧道二次衬砌过程中，台车主要承受荷载有混凝土压力荷载、混凝土倾倒及振捣荷载。
隧道二衬台车模板力学设计检算计算书
莫家寨隧道模板台车设计检算根据台车的使用情况，台车在每一模注浆即将完毕时，整模砼仍 处于流体状态时所受作用力最大。
这时台车顶模、侧模、前后端的堵 头板及隧道开挖面组成一个封闭的空间，其间的混泥土处于流体状 态，故可依据流体力学计算台车的受力。
p-混凝土密度；g-重力加速度；I -台车衬砌长度;顶拱受力分析:顶拱混凝土在没有凝固时，对顶拱的作用力可分解为水平压力90°F 11 = [2° PgR (1 -sin 日)R | cos^dT321 = 2.45 10 9.8 4.219 sin - cos2490°2 .F_= 12° PgR I (rsi ) sin ^d -= 2.45 103 9.8 4.212 9 一cos —sin2：IL 42边墙部分受力分析:当混泥土处于流体状态时，侧模 只受水平向上的压力，并且，随着混 凝土的逐渐凝固，这种压力越来越小。
£.17F11 -" -- 3.32£17 331-2 -8.17pgy.ldy2.45 109.8 9 ydy 二 2.45 109.8 9 — y6021KN(F11)和垂直压力(FQ 。
= 1201KN900二749 KN当混凝土凝固时，顶拱只承受顶部混凝土的重力，而侧拱不受力。
这时，顶部混凝土的重力计算如下:根据以上分析，整个台车的受力可分解为水平受力（F ii ）和重力直压力（F 丄）,故有：印=1201 2 = 2402KNF_ = 2182KN三、 台车主要零部件的强度校核1.上部台架立柱(4 X 7+4 )N 丄〕=2182 15 9.8 =72.8KN.[说明：15 X 9.8 为拱板重量]； n 323而[ o]=235MP m72.8!2 8.MPa ；cV [°s ];故满 s 2 5.1 5 41 0足强度条件。
2、顶升千斤（主要承受竖直方向的压力共有6+2+4=12根）Kl F 218215 9.8 N194.1 KN .n12194.1 103 = 82.5MP a (1142 -1002) 10 “4而[o]=235MP a ;°v [os ];故满足强度条件3.侧向千斤和上部台架横梁(共有 6 >4+7+12/3=35 根)F \ 2402N68.6 KN .n 3568.6 103:二 2 2-6(114 -100 ) 10 4= pvg =2.45 1039.8 (4.21 -0.5) 3.14 278° 2 36001 9=2182KNN cr =s= 40.1MP12 2而［q =235MP a ；°V ［os ］;故满足强度条件。
隧道台车计算书
隧道台车计算书（一）概述：根据贵单位承建的隧道工程可知：贵方所需台车是全液压边顶拱砼衬砌钢模台车（以下简称台车）。
此台车是以电机驱动行走机构带动台车移动，利用液压油缸和螺旋千斤进行模板立模和脱模来进行隧洞砼浇注的设备。
根据对隧道衬砌长度的要求，台车设计为12米,总重量126T，全液压边顶拱砼具有结构合理可靠、操作方便、成本较低、衬砌速度快、隧道砼成形面好等优点。
（二）台车的结构设计：台车主要由模板部份、台架部份、平移机构、门架部份、行走机构、液压系统、支承千斤、电气控制系统等组成。
1、模板部份: 模板部份由两块顶模和两块侧模组成一个砼横向断面，两块顶模用螺栓连接两侧模与顶模用铰耳销轴连接，8块模板的宽度均为1.5米，，纵向由8块组成12米的模板总长，每块模板之间用螺栓连接，模板面板厚度为δ12mm，模板加强筋用槽钢[12B和槽钢[16A做成，加强筋的间距为250m m，其弧板宽度为300 m m。
模板连接梁采用槽钢[20b合成.。
2、台架部份：台架由4根上纵梁,9根弦梁和63根小立柱组成。
主要是承受顶模上部砼及模板的自重。
其上纵梁由钢板δ=14mm/δ=12mm焊成工字截面,横梁采用工字钢I25b.小立柱采用工字钢I20b制成。
3、平移机构：平移机构在前后门架横梁各安装一套，平移油缸4个（HSGK02—B100/55）。
平移油缸的作用是利用其左右移动来调整模板中心线与隧洞中心线相吻合，其工作压力为16 MPa，最大推力为20吨，水平移动行程为左右各100 m m。
4、门架部份：门架由下纵梁、立柱、横梁及纵向连接梁组成。
各横梁及立柱用连接梁和斜拉杆连接，各构件均用螺栓连接成一个整体。
是整个台车的主要承重结构件。
门架下纵梁用δ１４mm和δ12m m钢板焊成箱形截面。
立柱和横梁采用δ１４mm和δ12mm钢板焊接成工字截面，以增加门架抗砼的侧压力。
5、行走机构：台车行走机构由2套主动机构，2套从动机构组成。
云贵双线铁路台车结构力学计算书
云贵铁路双线台车力学计算书福建省瑞亿机械制造有限公司一、基本情况针对台车的主要受力构件的强度和刚度进行检算，以验证台车的力学性能能否满足要求。
本文主要根据《路桥施工计算手册》与《结构力学》来对本台车进行结构检算。
1.计算参数砼的重力密度为：24kN/m3;砼浇筑速度：2m/h；砼入模时的温度取30℃；掺外加剂。
钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m3;弹性模量为206Gpa，容许拉压应力为140Mpa，容许弯曲应力取181Mpa（1.25的提高系数）。
有部分零件为45钢，容许拉压应力为210Mpa。
2.计算载荷1）振动器产生的荷载：4.0kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0kN/m;二者不同时计算。
2）对侧模产生的压力砼对侧模产生的压力主要为侧压力，侧压力计算公式为：P=kγh (1)当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T；当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T；式中：P-新浇混凝土对模板产生的最大侧压力(kPa)；h-有效压头高度（m）；v-混凝土浇筑速度(m/h)；T-混凝土入模时的温度(℃）；γ-混凝土的容重(kN/m3);K-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝剂作用的外加剂时k=1.2；根据前述已知条件：因为：v/T=2/30=0.067>0.035,所以 h=1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.067=1.78m最大测压力为：P=kγh =1.2×24×1.78=51.3kN/m2；检算强度时载荷设计值为：p a=1.2×51.3+1.4×4.0= 67.16kN/m2；3）砼对顶模产生的压力砼对顶模产生的压力由砼的重力和灌注砼的测压力组成：重力p1=γδ=24kN/m3×0.5m=12kN/m2其中δ为砼的厚度。
由于圆弧坡度变小，取灌注为1m/h。
隧道台车计算书
隧道台车计算书（一）概述：根据贵单位承建的隧道工程可知：贵方所需台车是全液压边顶拱砼衬砌钢模台车（以下简称台车）。
此台车是以电机驱动行走机构带动台车移动，利用液压油缸和螺旋千斤进行模板立模和脱模来进行隧洞砼浇注的设备。
根据对隧道衬砌长度的要求，台车设计为12米,总重量126T，全液压边顶拱砼具有结构合理可靠、操作方便、成本较低、衬砌速度快、隧道砼成形面好等优点。
（二）台车的结构设计：台车主要由模板部份、台架部份、平移机构、门架部份、行走机构、液压系统、支承千斤、电气控制系统等组成。
1、模板部份: 模板部份由两块顶模和两块侧模组成一个砼横向断面，两块顶模用螺栓连接两侧模与顶模用铰耳销轴连接，8块模板的宽度均为1.5米，，纵向由8块组成12米的模板总长，每块模板之间用螺栓连接，模板面板厚度为δ12mm，模板加强筋用槽钢[12B和槽钢[16A做成，加强筋的间距为250m m，其弧板宽度为300 m m。
模板连接梁采用槽钢[20b合成.。
2、台架部份：台架由4根上纵梁,9根弦梁和63根小立柱组成。
主要是承受顶模上部砼及模板的自重。
其上纵梁由钢板δ=14mm/δ=12mm焊成工字截面,横梁采用工字钢I25b.小立柱采用工字钢I20b制成。
3、平移机构：平移机构在前后门架横梁各安装一套，平移油缸4个（HSGK02—B100/55）。
平移油缸的作用是利用其左右移动来调整模板中心线与隧洞中心线相吻合，其工作压力为16 MPa，最大推力为20吨，水平移动行程为左右各100 m m。
4、门架部份：门架由下纵梁、立柱、横梁及纵向连接梁组成。
各横梁及立柱用连接梁和斜拉杆连接，各构件均用螺栓连接成一个整体。
是整个台车的主要承重结构件。
门架下纵梁用δ１４mm和δ12m m钢板焊成箱形截面。
立柱和横梁采用δ１４mm和δ12mm钢板焊接成工字截面，以增加门架抗砼的侧压力。
5、行走机构：台车行走机构由2套主动机构，2套从动机构组成。
模板台车设计计算书概诉
隧道衬砌台车设计计算书中煤第三建设（集团）有限责任公司二O一二年四月二十七日隧道衬砌台车设计计算书一、台车系统结构概述本台车适用于中煤第三建设（集团）有限责任公司，大连市地铁2号线工程项目，湾家站至红旗西路站区间、红旗西路至南松路区间隧道衬砌的模筑混凝土施工。
台车系统由模板系统、门架支撑系统、电液控制系统组成。
支收模采用液压控制，行走采用电动自动行走系统。
模板结构：台车模板长度为9m，共5榀支撑门架，门架间距为2.05m；上上纵连梁3根，单侧支撑连梁4根（结构见台车设计图）。
面板Q235，t=10mm钢板；连接法兰－12*220钢板；背肋，[12#槽钢，间距300mm；门架采用H2940*200*8*12型钢；底梁采用H482*300*11*15型钢；上纵连梁采用H200*200*8*12型钢；侧面模板支撑连梁采用双拼[16a#槽钢。
顶升油缸4个，侧向油缸4个，平移油缸2个；行走系统为两组主动轮系和两组被动轮系组成。
电液控制系统一套。
二、设计计算依据资料1、甲方提供的台车性能要求及工况资料、区间断面图纸；2、《钢结构设计规范（GB50017—2003）》3、《模板工程技术规范（GB50113—2005）》4、《结构设计原理》5、《铁路桥涵施工规范（TB10230—2002）》6、《钢结构设计与制作安装规程》7、《现代模板工程》三、结构计算方法与原则台车的主受力部件为龙门架、底粱、上部纵联H钢及钢模板，只需进行抗弯强度或刚度校核。
根据衬砌台车结构形式，各主要受力部件均不需要进行剪切强度校核和稳定性校核。
四、计算荷载值确定依据泵送混凝土施工方式以20立方米/小时计。
混凝土初凝时间为t=4.5小时。
振动设备为50插入式振动棒和高频附着式振动器。
混凝土比重值取r=2.4t/m3＝24kN/m3 ;坍落度16—20cm。
荷载检算理论依据；以《模板工程技术规范（GB50113—2005）》中附录A执行。
钢材容许应力（单位；N/mm2）牌号厚度或直径（mm）抗拉，抗压和抗弯f 抗剪fv端面承压fce≤16 215 125325 >16～40 205 120Q235钢>40～60 200 115>60～100 190 110Q345钢≤16 310 180400 >16～35 295 170>35～50 265 155>50～100 250 145五、衬砌台车载荷计算：台车长度L＝9m，衬砌厚度为0.3m。
台车计算说明
义乌台车计算说明一、荷载计算（计算简图如图一）原则上，当α＜350 时，荷载按混凝土重力计算，当α＞350 时，荷载按侧压力计算。
为简化计算，并偏于安全，37～39单元按混凝土重力计,40～45单元按侧压力计。
荷载一：纵向取1.2m为分析单元，当α＜350 时混凝土振捣4KPa混凝土倾倒2KPa混凝土容重24×0.9=21.6KPa桁架自重及安全系数总按1.3计q1=1.3×1.2×(12＋4＋2)=28 KN/m荷载二：纵向取1.2m为分析单元，当α＞350 时混凝土振捣4KPa混凝土倾倒2KPa混凝土容重24×0.9=21.6KPa桁架自重及安全系数总按1.3计浇注速度2m/h初凝时间4h外加剂系数1.2坍落度系数1.15P=0.22×24×1.2×1.15×4×21/2=41.2 KPaq2=1.3×1.2×(41.2＋4＋2)=73.6 KN/m二、混凝土浇注按两侧对称进行。
如果不对称浇注，建议不超过1m。
三、附计算结构图、计算模型及计算结果。
1、台车主体结构计算结构图由软件计算结果【原始数据】结构名称:义乌台车〖主控数据〗节点总数:29 已知位移分量总数:8 单元总数:45 单元截面种类总数:8 荷载总数:9 钢材弹性模量:2.1E+8 钢筋保护层厚:0〖单元截面类型定义〗类型1:主材弹模:2.1E+8,截面面积:8.61E-3,X轴贯性距:2.172E-4,Y轴贯性距:0,Z轴贯性距:0,截面高度:0.4,截面参数:4,钢筋面积:0类型2:主材弹模:2.1E+8,截面面积:3.49E-3,X轴贯性距:3.37E-5,Y轴贯性距:0,Z轴贯性距:0,截面高度:0.25,截面参数:4,钢筋面积:0类型3:主材弹模:2.1E+8,截面面积:2.19E-3,X轴贯性距:8.66E-6,Y轴贯性距:0,Z轴贯性距:0,截面高度:0.16,截面参数:4,钢筋面积:0类型4:主材弹模:2.1E+8,截面面积:1.85E-3,X轴贯性距:5.64E-6,Y轴贯性距:0,Z轴贯性距:0,截面高度:0.14,截面参数:4,钢筋面积:0类型5:主材弹模:2.1E+8,截面面积:1.27E-3,X轴贯性距:1.98E-6,Y轴贯性距:0,Z轴贯性距:0,截面高度:0.1,截面参数:4,钢筋面积:0类型6:主材弹模:2.1E+8,截面面积:1.31E-2,X轴贯性距:5.67E-4,Y轴贯性距:0,Z轴贯性距:0,截面高度:0.45,截面参数:4,钢筋面积:0类型7:主材弹模:2.1E+8,截面面积:2.64E-3,X轴贯性距:2.36E-6,Y轴贯性距:0,Z轴贯性距:0,截面高度:0.094,截面参数:4,钢筋面积:0类型8:主材弹模:2.1E+8,截面面积:8.0E-3,X轴贯性距:4.167E-5,Y轴贯性距:0,Z轴贯性距:0,截面高度:0.25,截面参数:4,钢筋面积:0〖节点信息〗编号X坐标Y坐标1 0.00 0.002 1.23 0.003 2.46 0.004 4.09 0.005 4.09 0.436 4.09 1.197 4.09 2.068 2.46 2.069 1.37 2.0610 0.00 2.0611 0.00 2.6812 0.00 4.7613 1.37 2.6814 1.37 4.6215 2.73 2.6816 2.73 4.2017 4.09 2.6818 4.09 3.4319 4.99 2.6820 5.69 1.8521 6.46 0.4322 4.09 -1.0723 6.77 -1.0724 4.09 -1.7725 4.09 -2.5026 4.09 -3.1427 6.42 -3.2528 4.09 -4.4929 6.21 -3.73〖约束信息〗编号支撑节点X轴约束/大小Y轴约束/大小θ转角/大小1 12 是/0 否否2 11 是/0 否否3 10 是/0 否否4 1 是/0 否否5 28 是/0 是/0 否6 29 是/0 是/0 否〖单元信息〗编号小节点大节点截面类型单元类型1 12 1 1:梁单元2 23 1 1:梁单元3 34 1 1:梁单元4 1 10 1 1:梁单元5 3 8 1 1:梁单元6 2 26 1 1:梁单元7 9 10 1 1:梁单元8 8 9 1 1:梁单元9 7 8 1 1:梁单元10 9 13 2 1:梁单元11 7 17 2 1:梁单元12 11 13 2 1:梁单元13 13 15 2 1:梁单元14 15 17 2 1:梁单元15 17 19 2 1:梁单元16 1 8 3 1:梁单元17 3 10 3 1:梁单元18 3 24 3 1:梁单元19 11 12 4 1:梁单元20 13 14 4 1:梁单元21 15 16 4 1:梁单元22 17 18 4 1:梁单元23 12 13 5 1:梁单元24 16 17 5 1:梁单元25 4 5 6 1:梁单元26 5 6 6 1:梁单元27 6 7 6 1:梁单元28 4 22 6 1:梁单元29 22 24 6 1:梁单元30 24 25 6 1:梁单元31 25 26 6 1:梁单元32 26 28 6 1:梁单元33 6 20 7 2:刚-铰34 5 21 7 2:刚-铰35 22 23 7 2:刚-铰36 25 27 7 2:刚-铰37 12 14 8 1:梁单元38 14 16 8 1:梁单元39 16 18 8 1:梁单元40 18 19 8 1:梁单元41 19 20 8 1:梁单元42 20 21 8 1:梁单元43 21 23 8 1:梁单元44 23 27 8 1:梁单元45 27 29 8 1:梁单元〖荷载信息〗编号大小受载对象距离小端荷载类型1 -49.6 37号单元 1.37 2:Y方向均布荷载2 -49.6 38号单元 1.42 2:Y方向均布荷载3 -49.6 39号单元 1.56 2:Y方向均布荷载4 -73.6 40号单元 1.14 2:Y方向均布荷载5 -73.6 41号单元 1.08 2:Y方向均布荷载6 -73.6 42号单元 1.61 2:Y方向均布荷载7 -73.6 43号单元 1.53 2:Y方向均布荷载8 -73.6 44号单元 2.2 2:Y方向均布荷载9 -73.6 45号单元 0.52 2:Y方向均布荷载【计算结果】〖结构变形〗节点号X轴正向位移Y轴正向位移θ转角1 0 -8.397E-5 1.3128E-42 -1.2457E-4 2.9509E-5 -4.7575E-53 -2.2536E-4 -1.1421E-4 -1.1581E-44 -3.5319E-4 -2.3279E-4 -1.0849E-45 -3.2221E-4 -2.5082E-4 -5.61E-56 -2.5967E-4 -2.8269E-4 -1.2645E-47 -1.1898E-4 -3.1182E-4 -1.605E-48 -7.1489E-5 -1.5625E-4 4.3846E-59 -4.3352E-5 -2.9288E-4 3.8796E-510 0 -9.3968E-5 -1.6713E-411 0 -3.7636E-4 9.3699E-512 0 -3.8204E-4 -4.0828E-413 -5.5289E-5 -3.4562E-4 -9.5724E-514 -1.8093E-4 -5.6803E-4 -1.5547E-415 -1.3475E-4 -7.745E-4 -4.7475E-516 -4.3385E-4 -8.4626E-4 -1.0526E-417 -2.1109E-4 -3.9621E-4 2.924E-418 -4.2614E-4 -5.3128E-4 3.4418E-419 -3.0487E-4 -2.5616E-4 1.0129E-420 -4.7706E-4 -2.5721E-4 -3.4499E-421 -5.6525E-4 -1.0646E-4 2.0156E-422 -5.4408E-4 -1.8476E-4 -1.4782E-423 -9.1122E-4 1.1205E-5 -9.44E-424 -5.9415E-4 -1.5336E-4 -4.3116E-625 -5.4374E-4 -1.124E-4 1.5401E-426 -4.0801E-4 -8.1137E-5 2.4352E-427 -7.2957E-4 2.49E-4 1.6654E-328 0 0 3.3158E-429 0 0 1.3919E-3说明：位移的单位是米〖结构内力〗单元号轴力1 轴力2 剪力1 剪力2 弯距1 弯距2 应力1上应力1下应力2上应力2下1 183 -183 -18.2 18.2 -4.58 -17.8 -2.55E+4 -1.7E+4 -4830 -3.77E+42 148 -148 12.7 -12.7 10.4 5.29 -7680 -2.67E+4-2.21E+4 -1.23E+43 142 -142 -8.12 8.12 -6.82 -6.41 -2.27E+4 -1.02E+4-1.06E+4 -2.24E+44 8.78 -8.78 -2.31 2.31 4.23 -8.99 2870 -4910 7260 -93005 36.9 -36.9 4.99 -4.99 1.61 8.68 -2800 -5770-1.23E+4 37106 46.4 -46.4 5 -5 7.5 13.7 1510 -1.23E+4-1.81E+4 72707 57.2 -57.2 23.6 -23.6 23 9.33 1.46E+4 -2.79E+4-1.52E+4 19508 46.7 -46.7 -38.7 38.7 -20.9 -21.3 -2.47E+4 1.38E+41.42E+4 -2.5E+49 52.7 -52.7 7.65 -7.65 0.513 11.9 -5650 -6590-1.71E+4 489010 62.3 -62.3 -10.5 10.5 -1.73 -4.8 -2.43E+4 -1.14E+4 -45.2 -3.57E+411 99.8 -99.8 -18.3 18.3 -10.8 -4.89E-1 -6.87E+4 1.16E+4-2.68E+4 -3.04E+412 29.6 -29.6 -1.06 1.06 0.252 -1.71 -7540 -9410 -2150 -1.48E+413 42.8 -42.8 11.2 -11.2 7.36 7.86 1.5E+4 -3.96E+4-4.14E+4 1.69E+414 41.1 -41.1 -7.15 7.15 -6.63 -3.09 -3.64E+4 1.28E+4 -318 -2.33E+415 76.4 -76.4 4.32 -4.32 3.45 0.442 -9090 -3.47E+4-2.35E+4 -2.02E+416 14.5 -14.5 0.192 -1.92E-1 0.357 0.258 -3320 -9930 -9010 -424017 22.9 -22.9 -1.94E-1 0.194 -2.82E-1 -0.34 -1.31E+4 -7850 -7310 -1.36E+418 42.2 -42.2 0.24 -0.24 0.205 0.373 -1.74E+4 -2.12E+4-2.27E+4 -1.58E+419 1.06 -1.06 -5.17E-1 0.517 -2.52E-1 -8.23E-1 -3700 2550 9640 -1.08E+420 44.5 -44.5 -7.19E-1 0.719 -6.61E-1 -7.34E-1 -3.23E+4 -1.59E+4-1.5E+4 -3.32E+421 18.3 -18.3 -1.68 1.68 -1.23 -1.32 -2.52E+4 5380 6490 -2.63E+422 70 -70 0.798 -7.98E-1 0.217 0.381 -3.51E+4 -4.05E+4-4.25E+4 -3.31E+423 6.51 -6.51 -1.94E-1 0.194 -2.94E-1 -0.19 -1.26E+4 2300 -338 -992024 24.4 -24.4 -1.62E-1 0.162 -2.46E-1 -8.4E-2 -2.55E+4 -1.3E+4-1.71E+4 -2.14E+425 115 -115 -79.1 79.1 -31.5 -2.5 -2.13E+4 3700 -7810 -980026 115 -115 -22.2 22.2 2.57 -19.5 -7790 -9830 -1080 -1.65E+427 92.1 -92.1 34.4 -34.4 19.6 10.3 761 -1.48E+4-1.11E+4 -294028 123 -123 62.7 -62.7 37.9 29.2 5620 -2.45E+4-2.1E+4 215029 123 -123 -13.2 13.2 -29 19.8 -2.09E+4 2100-1.73E+4 -157030 154 -154 15.5 -15.5 -20.1 31.5 -1.98E+4 -3790-2.43E+4 71831 134 -134 -46.5 46.5 -31.5 1.78 -2.28E+4 2250-1.1E+4 -955032 165 -165 -11.5 11.5 -15.5 0 -1.88E+4 -6460-1.26E+4 -1.26E+433 61.3 -61.3 -9.33E-2 9.33E-2 -1.61E-1 0 -2.64E+4 -2.0E+4-2.32E+4 -2.32E+434 56.9 -56.9 -3.1E-2 0.031 -7.34E-2 0 -2.3E+4 -2.01E+4-2.15E+4 -2.15E+435 75.9 -75.9 -4.57E-2 4.57E-2 -1.23E-1 0 -3.12E+4 -2.63E+4-2.88E+4 -2.88E+436 65.1 -65.1 9.11E-3 -9.11E-3 2.23E-2 0 -2.42E+4 -2.51E+4-2.47E+4 -2.47E+437 197 -197 26.7 41.2 1.12 -11.3 -2.12E+4 -2.79E+4 9470 -5.86E+438 188 -188 40.9 29.5 12.1 -4.05 1.27E+4 -5.98E+4-1.14E+4 -3.57E+439 160 -160 36.2 41.1 5.62 -9.54 -3100 -3.68E+4 8670 -4.86E+440 119 -119 41.3 42.6 9.16 -11.3 1.26E+4 -4.23E+41.89E+4 -4.87E+441 171 -171 40 39.5 10.8 -10.8 1.12E+4 -5.38E+41.12E+4 -5.38E+442 182 -182 56.7 61.8 10.8 -15.3 9780 -5.52E+42.31E+4 -6.85E+443 203 -203 49 63.7 15.3 -26.6 2.04E+4 -7.12E+45.44E+4 -1.05E+544 201 -201 87.6 74.3 26.6 -12.5 5.48E+4 -1.05E+51.24E+4 -6.26E+445 206 -206 43.1 -4.87 12.5 0 1.17E+4 -6.33E+4-2.58E+4 -2.58E+4注：轴力1:小端节点受的轴力轴力2:大端节点受的轴力剪力1:小端节点受的剪力剪力2:大端节点受的剪力弯距1:小端节点的弯距弯距2:大端节点的弯距应力1上:小端节点截面顶部的应力应力1下:小端节点截面底部的应力应力2上:大端节点截面顶部的应力应力2下:大端节点截面底部的应力计算结果的正负号规定及图形表示规定:轴力:局部坐标系下,各单元受拉为正,画在X轴上方;受压为负,画在X轴下方.剪力:局部坐标系下,各单元两端的剪力,与Y方向一致为正,画在X轴上方;相反为负时,画在X轴下方.弯距:局部坐标系下;各单元两端的弯距逆时针为正;顺时针为负.2、面板检算(1)面板取10㎜厚钢板，最大分格尺寸为0.38m×1.6m按简支板进行检算。
汉十隧道开挖台车设计计算单
隧道开挖台车计算书计算:复核:审核:审定:2016年4月隧道开挖台车计算书1. 设计依据⑴《铁路隧道设计规范》（TB10003-2005）⑵《高速铁路隧道工程施工技术指南》（铁建设【2010】241号）⑶《铁路隧道工程施工安全技术规程》（TB10304-2009）⑷《铁路隧道施工规范》(TB10204-2002)⑸《钢结构设计规范》（GB50017-2003）⑹《客运专线铁路隧道工程施工技术指南》（TZ214-2005）⑺朱国梁《简明施工计算手册》2. 设计参数⑴台车长度：5.5-7m。
⑵台车门架：3-4片，间距1.375-2m。
⑶台车门架材料：I16型钢加工。
3. 设计说明本工作台车适用于岘山一号隧道、岘山二号隧道、岘山三号隧道、黄家湾隧道。
台车设计方案分别是：三台阶开挖，上下台阶开挖，全断面开挖，挂布、修补工作台车。
3.1 三台阶开挖方案1）采用四片门架，门架间距离1.375米，台车长度5.5米，每部台车系梁4片，装载机托梁2片；2）每部台车7台28钻机，最多8人上台车工作，荷载800kg；3）台车顶面所有台阶及左右两边每个工作平台都采用Φ10螺纹钢10×10cm的网片焊接。
荷载考虑8个集中力，每个点100kg，作用在中间的一片门架上最为不利。
采用SAP2000建立整体模型：得中间门架横梁 Mmax=0.3t.m Qmax=0.3t f max=0.15mm中间门架竖杆 Nmax=0.75t中间门架牛腿端部f=2.2mm材料均采用I18，Wx=185cm3，截面面积S=30.6cm2，Ix=1660cm4 Sx=106.5cm3 b=6.5mmσ = M/W =16.2Mpa ＜ 170Mpaτ= QS/Ib =3.0Mpa ＜ 100Mpaf=2.2mm ＜ L/250=8.4mm综上，台车强度、刚度、稳定性均满足要求。
3.2 上下台阶开挖方案1）采用四片门架，门架间距离1.375米，台车长度5.5米，每部台车系梁8片，装载机托梁2片，底系梁2片；2）每部台车15台28钻机，最多15人上台车工作，立钢架时最多3榀，设计荷载2400kg；3）台车顶面所有台阶及左右两边每个工作平台都采用Φ10螺纹钢10×10cm的网片焊接。
单线铁路隧道台车标准化计算书
标准化单线台车结构验算一依据1、标准化《隧道衬砌台车设计图》2、《钢结构设计手册》3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》4、《路桥施工计算手册》二参数1、台车的结构衬砌台车主要由模板总成、托架总成、平移机构、门架总成、台车大梁、主从行走机构、侧向液压油缸、侧向支撑千斤、顶撑液压油缸、基础千斤等组成。
详见下图所示：图 1 标准化单线台车结构图 2 标准化双线台车结构图2、台车技术参数：台车总重量（自重）：60吨（估算）；有效浇筑长度：12m；最大开挖厚度：450mm；三载荷取值1、混泥土侧压力混泥土浇注速度：V=2m/h混泥土浇注温度：T=20℃，实际根据现场测量温度定，计算采用该温度；初凝时间：t0=200/（T+15）=5.71h（取t0=6h进行计算）侧面模板最大压力P m：P m=0.22γt0β1β2v1／2或P m=24h（h为混凝土的有效压头）式中：β1坍落度修正系数（≤3cm，β1＝0.85，5—9cm，β1＝1，11—15cm，β1＝1.2，计算时β1＝1.2）；β2外加剂修正系数（不加时β2＝1，掺缓凝剂β2＝1.2，计算时β2＝1）；混凝土容重γ=24KN/m3均按照最大取值可得混凝土最大侧压力P m：P m=53.76KN/㎡内部捣鼓侧面压力：P1=4Kpa泵送冲击力及混凝土倾倒冲击力或者捣鼓压力P2：P2=2Kpa混凝土侧压力：P=53.76+4+2=59.76Kpa（计算时P=60Kpa）2、考虑砼灌注时，衬砌断面可能存在开挖现象，混凝土厚度按500mm取值。
四台车整体结构验算计算时采用压力载荷，加载在模板上，下纵梁的斜撑约束地面端位置。
下纵梁的门架位置采用撑地千斤支撑。
1、门架结构门架的整体变形如下所示：图 3 门架X方向变形图 4 门架Z方向变形根据计算可知，X方向最大变形为2.36mm；Z方向最大变形为-0.59mm；杆件自由长度最短为3m，容许变形值8mm；图 5 最大组合应力图 6 门架结构弯曲应力图7 门架的剪切应力最大组合应力为74.49Mpa<180MPa（钢结构许用应力），弯曲应力最大值为55.92Mpa；最大剪切应力为：32.4Mpa，弯曲应力和剪切应力均小于钢结构设计规范许用应力，满足设计要求；2、模板背杠模板背杠结构如下所示：图8 模板连接梁图纸图9 模板连接梁X方向变形图10 模板连接梁Z方向变形模板连接梁的X方向变形为3.85mm，Z方向变形为2.62mm，模板连接梁的容许变形值为1.9m÷500=3.8mm，满足要求；图11 模板连接梁的组合应力分布图12 模板连接梁弯曲应力图13 模板连接梁剪切应力最大组合应力为100.78Mpa<180MPa（钢结构许用应力），弯曲应力最大值为71.64Mpa；最大剪切应力为：27.88Mpa，弯曲应力和剪切应力均小于钢结构设计规范许用应力，满足设计要求；3、槽钢模板加强筋10#槽钢为模板横向加强筋图14 槽钢的X方向的变形图15 槽钢Z方向变形槽钢的X方向变形为4.72mm，Z方向变形为2.74mm加劲板槽钢最大变形在5mm以内，满足混凝土的要求；图16 槽钢的最大应力图17 槽钢的弯曲应力图18 槽钢的剪切应力最大组合应力为29.31Mpa<180MPa（钢结构许用应力），弯曲应力最大值为26.53Mpa；最大剪切应力为：7.63Mpa，弯曲应力和剪切应力均小于钢结构设计规范许用应力，满足设计要求；4、模板纵向肋图19 板肋X方向变形图20 板肋Z方向变形槽钢的X方向变形为5.11mm，Z方向变形为2.9mm加劲板。
[VIP专享]台车设计计算书
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1) B2Ak+22+1=2+15+c51mc+=m5=21c11+m++12+2+1++=212=2+1+2+1+2+2+22+32k+1+2
16．钢模设计 钢模板的作用是保持隧洞衬砌混凝土的浇筑的体型及承担混
凝土浇筑载荷。钢模板主要由面板、弧形板、支撑角钢、立筋板活 动铰构成。
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20
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台车正视图 15.板设计控制数据 1、模板：控制数据（见下表）
88.8918÷1.2990÷.1=4214÷3922=.0034=1÷15251371=8535.78.208÷023.2173c00÷1*m=29030.3922c=.1÷20m3=2÷120252.=3535=42314c)*523m240341*31.252=31*.1.535.*031342.*9205221.04.455=+213*05*2022.02.854850.3150.*+58c12*5m1*202+.050+0.014*85.20*051000+0+03/8T.+0÷+=55+1*011+010+91÷01454050*0010200+5+0+080+400*+4**1*1510.3910%*C%-*6+÷M(=*M=5÷50)*30*31(÷3110*5+**÷4*1m243.%71e=78%n0)8=8s.5=77.93c.6c0mmc.4*m1*31,0w199o.k2.m4c-cem.5mn2csp26m659*.0.34-50.60c5*pm.3c85m9,c05g.m.05i0rp-l.s.85p6/c50bcm0.om7py.c.6spm5c+mc;0m..7.cmk ; 1+1k+12+1+k2234=1c+m1++4+4+2
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台车设计计算书
(一)工程概况及其对钢模版台车设计要求
1.钢模台车的制作和安装需执行GB50204-92《混凝土结构工程施工及验收规范》中相关要求。
2.钢模台车设计成边墙顶拱整体浇筑的自行式台车形势，并满足施工设备的通行要求，最下部横梁的距离底板砼面净高不低于4m。
3.钢模台车的支撑系统尽量设计成一种高度可叠加的模块式结构使之能适应宽度为12m，高度为8～10m衬砌洞室要求。
4.钢模板台车的结构设计必须要有准确的计算，确保在重复使用过程中结构稳定，刚度满足要求。
对模板变形同样要有准确的计算，最大变形值不能超过2mm，且控制在弹性变形范围内。
5.模台车的设计长度为6m，满足圆弧段的混凝土衬砌要求。
6.一般位置衬砌厚度为0.35～1m，钢模台车设计时，承载混凝土按1.0m，设计按2.0m校核。
7.模台车面板伸缩系统采用液压传力杆，台车就为后按丝杆承载，不采用行走轮承载。
8.为避免顶拱浇筑产生空洞，顶模需设置2～3个封拱器。
9.模和顶模两侧设计窗口，以便进入和泵管下料。
10.模板台车两端及其它操作位置需设置操作平台和行人通道，平台和通道均应满足安全要求。
11.控制尺寸钢模台车外形控制尺寸，依据设计断面和其他相关施工要求和技术要求确定。
（见正视图）。
12.该隧道一般位置衬砌厚度0.4～0.5m，钢模台车设计时，承载混凝土厚度按1.0m设计，按照2.0校核。
13.下通行的施工机械控制尺寸最高高度不低于4m。
A)台车轨距 2.8m
B)浇筑段长度浇筑段长度 6m
14.模台车的设计方案
钢模台车的设计方案如图所示（正视图）。
该台车的特点：完全采用液压式收模；电机驱动行走；横向调节位移也采用液压油缸。
结构合理效果良好。
台车正视图
15.板设计控制数据
1、模板：控制数据（见下表）
3、台车机械设备控制数据（见下表）
钢模板的作用是保持隧洞衬砌混凝土的浇筑的体型及承担混凝土浇筑载荷。
钢模板主要由面板、弧形板、支撑角钢、立筋板活动铰构成。
A) 设计假定：面板弧形板按照双铰耳设计，最大正负弯矩区采用加强
措施；面板按四边支撑或三边支撑计算一边自由板计算。
B) 载荷及组合：顶拱钢模面板的计算载荷包括设计衬砌衬砌混凝土浇
筑荷载、允许超挖及局部超挖部分的混凝土浇筑载荷和面板的自重等。
0123q q q q q =+++式中q ——面板计算载荷2
kgf
m
0q
1q ——设计衬砌混凝土载荷，1q h γ= γ——混凝土的容重，可采用32500/kgf m h ——设计衬砌的厚度，已知为1m
2q ——允许超挖部分的混凝土载荷，其值为5002/kgf m （按允许0.2～0.3m 计）
3q ——局部过大超挖部分回填的混凝土载荷（不包括允许超挖部分）
为1.5m
4q ——含义同，仅加载部位有异 5q ——混凝土侧压力
R----内部插入振捣器影响半径，采用0.75m ； C---混凝土入仓对模板的冲击力，目前采用0.22/tf m C ）台车面板设计
3.1面板支撑情况：四边支撑板：a=20cm ，b=150cm 3.2面板厚度见下表
4、 弧板及内部支撑设计：弧板采用312A δ钢板，宽度为200mm ，加
强筋为75Χ75Χ6的角钢，中心距为260mm 。
4.1内力计算：参照双铰等截面直墙圆拱钢架梁内力计算公式，计算结果见下表（该表内力均以1m 计）
2q l M =，/8
q ，——作用在支撑角钢上的线载荷，q ，=qa （t/m ） L ——支撑角钢的计算跨度1.5m ； a ——支撑角钢间距，为280mm
,X X W I ——分别为对X 轴的截面抵抗矩及截面性矩，计算截面包括
支撑角钢每侧宽15σ的面板面积。
由于梁单元的最大变形量，即模板的最大位移：通过上述分析计算可知，整个模板的强度是足够的。
下面的内力也满足要求。
90
下表。
活动铰耳设计：顶部模板活动铰耳仔截面00
+。
从内力计算
4017
表中可知活动铰耳一般在正弯矩区，仅设计区Ⅱ处于负弯矩区，而绝对值
较正弯矩区小，所以活动铰耳设计采用该界面之最大力进行。
活动铰耳承
担该截面的剪力及由弯矩所产生的剪力，弧板和弧板之间用螺栓连接，螺
栓主要承受剪力根据相关公式计算所得M=105162kgf.cm. N=7680kgf Q=7405kgf
1、台车主架体设计：台车主架体结构按照等截面双铰多层钢架进行
内力计算。
根据运输条件、吊装力量和方便加工制造等因素，将主架体分为：底梁、立柱、门架横梁、门架斜支撑、门架纵梁、横梁直支撑、横梁
直支撑斜拉杆、立柱斜拉杆等。
按近似的框架结构简支梁进行计算。
‹参
照台车（正视图）›
简单、受力杆件按照简支梁记性计算：顶拱托架主要有顶纵梁、台梁、小
立柱、小立柱拉杆等组成结构紧凑、受力效果好，按照框架结构简支梁进
行计算。
（四）机械传动结构设计
1、垂直升降机械 垂直升降机械起固定支撑作用的采用螺杆式千斤顶，螺杆和丝母均采用梯形螺纹。
起重螺杆的设计主要是对螺杆的直径确定，其次是对螺杆的自锁性及稳定性进行验算。
根据工地使用特点，要求其中螺杆具有较大的刚度。
螺杆直径按压缩扭转和弯曲的复合应力来确定： F=21d /4π c tg s /d απ= f=tg ρ
螺杆螺母间的摩擦角ρ大于螺纹的升角α，可以保证自锁。
根据台车自重及其他外力合计确定本台车所选用的丝杆直径为75mm ，丝母的直径为110，螺纹型号为Tr10Χ030。
2、水平支撑机械 水平支撑机械采用双头螺杆，它主要完成侧向模板的就位和固定支撑，也可以作为钢模板的横向细微调节使用。
水平支撑螺杆在立模衬砌时压力较大。
水平支撑机构螺杆的螺纹内径d 按照下列公式进行计算在：
根据台车侧向收模力估算及其他外力合计确定本台车所选用的丝杆直径为65mm ，丝母直径为90，螺纹型号为Tr10Χ030。
3、行走装置设计 采用电机带动摆线针轮减速机和开式齿轮传动，带动主动轮，电动机与减速机直联式。
驱动计算中，因为钢模板台车在隧道洞中运行，可以不计风阻力；考虑到轨道铺设不平，洞内运行条件差，其驱动功率应适当加大；隧道的纵向坡度影响较大，必须详细计算驱动功率。
G ——台车的自重， μ——摩擦系数
α——纵向坡度计算所得的角度，坡度按照最大计算。
选用2台5.5kw 电动机、减速器同时驱动，采用制动器制动，速度控制在8m/min 。
（五）液压传动机械的设计
1、液压千斤顶基本尺寸确定 根据钢模台车方案设计确定的参数（载荷、行程）进行计算;然后根据台车结构布置要求和操作，油缸基本参数与尺寸的规定，结合国内油缸标准、外径系列尺寸选取油缸直径。
1.1活塞杆直径d
[]1/2
d 4/Q πσ⎡⎤=⎣⎦ 式中Q 为活塞杆上的推力。
活塞杆长度根据行程及布置要求决定，其受压时的稳定验算和螺杆相同。
1.2油缸内径1D 不考虑背压影响时：
[]
1/2
11/2
'
224/(4/p d D Q p D Q ππ=⎡⎤=+⎣⎦推）
（拉）
考虑背压影响时：Q= 1122A P A P -(推)
1.3油缸壁厚δ计算 一般按照薄壁公式计算 当1/ 1.1D D ≥时，按照壁厚公式计算
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1、上帝说：你要什么便取什么，但是要付出相当的代价。
2、目标的坚定是性格中最必要的力量源泉之一，也是成功的利器之一。
没有它，天才会在矛盾无定的迷径中徒劳无功。
3、当你无法从一楼蹦到三楼时，不要忘记走楼梯。
要记住伟大的成功往往不是一蹴而就的，必须学会分解你的目标，逐步实施。