抗倾覆稳定性验算
基坑抗倾覆验算
基坑抗倾覆验算基坑抗倾覆验算是在基坑工程中常见的一种分析计算方法，用于确定基坑围护结构的稳定性和安全性。
基坑工程是指在建筑施工中开挖的较大的土方工程，如地下停车场、地下商场等。
由于基坑的开挖会改变土体的平衡状态，容易引起土体的倾斜、滑动或崩塌，因此需要进行抗倾覆验算来确保基坑的安全性。
基坑抗倾覆验算的目的是确定基坑围护结构在土压力和地下水压力的作用下是否能够保持稳定，并满足设计要求。
验算过程通常分为以下几个步骤：1. 确定基坑的几何参数：包括基坑的深度、宽度、倾斜角度等。
这些参数的确定需要考虑到地下水位、土体的物理力学性质以及施工方法等因素。
2. 确定土体力学参数：土体的力学性质是进行抗倾覆验算的基础。
常见的土体力学参数包括土壤的内摩擦角、黏聚力、重度等。
这些参数可以通过室内试验或现场测试来确定。
3. 计算土压力：基坑开挖后，土体受到的压力会发生变化。
需要根据土体的内摩擦角、地下水位等因素，计算出土体在不同深度和不同倾角下的水平和垂直土压力。
4. 计算地下水压力：地下水对基坑围护结构的稳定性有重要影响。
需要根据地下水位、土体的水力性质等因素，计算出地下水对基坑围护结构的水平和垂直水压力。
5. 进行抗倾覆验算：根据土压力和地下水压力的计算结果，可以进行抗倾覆验算。
常见的抗倾覆验算方法包括平衡法、极限平衡法等。
通过比较计算结果与设计要求，判断基坑围护结构的稳定性和安全性。
基坑抗倾覆验算是基坑工程设计和施工中非常重要的一部分。
合理的抗倾覆验算可以确保基坑工程的安全性和可靠性，避免发生倾覆事故。
在实际工程中，还需要考虑其他因素，如基坑支护结构的设计和施工方法、土体的变形和应力分布等，以使抗倾覆验算结果更加准确和可靠。
基坑抗倾覆验算是基坑工程中必不可少的一项工作。
通过合理的几何参数确定、土体力学参数确定、土压力和地下水压力的计算以及抗倾覆验算的过程，可以确保基坑的稳定性和安全性。
同时，在实际工程中还需要考虑其他因素，以使验算结果更加准确可靠。
抗倾覆稳定性验算
*作品编号：DG13485201600078972981*创作者： 玫霸*五、施工计算1、抗倾覆稳定性验算本工程基坑最深11.0米左右，此处的土为粘性土，可以采用“等值梁法”进行强度验算。
首先进行最小入土深度的确定：首先确定土压力强度等于零的点离挖土面的距离y ，因为在此处的被动土压力等于墙后的主动土压力即：()a p b K K P y -=γ式中：P b 挖土面处挡土结构的主动土压力强度值，按郎肯土压力理论进行计算即 a a b K cH K H P 2212-=γ γ 土的重力密度 此处取18KN/m 3p K 修正过后的被动土压力系数（挡土结构变形后，挡土结构后的土破坏棱柱体向下移动，使挡土结构对土产生向上的摩擦力，从而使挡土结构后的被动土压力有所减小，因此在计算中考虑支撑结构与土的摩擦作用，将支撑结构的被动土压力乘以修正系数，此处φ=28°则K=1.7893.42452=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⋅=ϕ tg K K pa K 主动土压力系数 361.02452=⎪⎭⎫ ⎝⎛-=ϕ tg K a 经计算y=1.5m挡土结构的最小入土深度t 0:x y t +=0x 可以根据P 0和墙前被动土压力对挡土结构底端的力矩相等来进行计算 ()m K K P y t a p 9.2600=-+=γ挡土结构下端的实际埋深应位于x 之下，所以挡土结构的实际埋深应为 m t K t 5.302=⋅=（k 2 经验系数此处取1.2）经计算：根据抗倾覆稳定的验算，36号工字钢需入土深度为3.5米，实际入土深度为3.7米，故：能满足滑动稳定性的要求2、支撑结构内力验算主动土压力：a a a K cH K H P 2212-=γ 被动土压力：p p p cK K H P 2212+=γ 最后一部支撑支在距管顶0.5m 的地方，36b 工字钢所承受的最大剪应力 d I Q d I Q S S z x x z ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛==*max max *maxmax max τ,3.30*max cm I S z x= d=12mm,经计算 []ττ<=a MP 6.26max36b 工字钢所承受的最大正应力[]σσ<==a MP WM 9.78max 经过计算可知此支撑结构是安全的 3、管涌验算：基坑开挖后，基坑周围打大口井两眼，在进出洞口的位置，可降低经计算25.12''''=-γγγωh kh 因此此处不会发生管涌现象4、顶力的计算工程采取注浆减阻的方式来降低顶力。
脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算
脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算［摘要］当模板支架、施工用操作架等脚手架不设连墙杆时，必须首先对脚手架进行抗倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。
而现行的国家标准中没有倾覆验算和稳定性验算内容。
根据国家有关标准导出了脚手架倾覆验算公式，并有2个算例辅以说明。
最后指出脚手架高宽比与脚手架的倾覆有关，与脚手架稳定性承载能力无关。
［关键词］脚手架;倾覆;稳定性;验算结构设计中，“倾覆”与“稳定”这两个含义是不相同的，设计时都应考虑。
《建筑结构可靠度设计统一标准》gb50068-2001第条第一款规定承载能力极限状态包括:“①整个结构或结构的一部分作为刚体失去平衡(如倾覆等)……。
④结构或结构构件丧失稳定(如压屈等)”。
可见它们同属于承载能力极限状态，但应分别考虑。
《建筑结构设计术语和符号标准》gb/t 50083-97，对“倾覆”和“稳定”分别作出了定义，并称“倾覆验算”和“稳定计算”。
《建筑地基基础设计规范》gb50007-2002，关于地基稳定性计算就是防止地基整体(刚体)滑动的计算。
《砌体结构设计规范》gb50003-2001对悬挑梁及雨篷的倾覆验算都有专门规定。
施工现场的起重机械在起吊重物时也要做倾覆验算。
对于脚手架，由于浮搁在地基上，更应该做倾覆验算。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》jgj130-2001及《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》jgj128-2000中都没有倾覆验算的内容，这是因为这两本规范规定的脚手架都设置了“连墙杆”，倾覆力矩由墙体抵抗，因此就免去了倾覆验算。
如果不设连墙杆，则脚手架的倾覆验算在这两本规范中就成为不可缺少的内容了。
所以，对于模板支架、施工用的操作架等无连墙杆的脚手架，首先应保证脚手架不倾覆而进行倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。
如果需要，还可进行正常使用极限状态计算。
1脚手架的倾覆验算通用的验算公式推导无连墙杆的脚手架，作为一个刚体应按如下表达式进行倾覆验算:（1）式中:γg1、cg1、g1 k分别为起有利作用的永久荷载的分项系数、效应系数、荷载标准值;γg2、cg2、g2 k分别为起不利作用的永久荷载的荷载分项系数、效应系数、荷载标准值;cq1、q1 k 分别为第一个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;cqi、qik分别为第i个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;ψci为第i个可变荷载的组合值系数。
抗倾覆稳定性验算
五、施工计算１、抗倾覆稳定性验算本工程基坑最深11、0米左右，此处得土为粘性土,可以采用“等值梁法”进行强度验算。
首先进行最小入土深度得确定：首先确定土压力强度等于零得点离挖土面得距离y,因为在此处得被动土压式中：P挖土面处挡土结构得主动土压力强度值，按郎肯土压力理论进行计b算即土得重力密度此处取18KＮ/m3修正过后得被动土压力系数（挡土结构变形后，挡土结构后得土破坏棱柱体向下移动,使挡土结构对土产生向上得摩擦力,从而使挡土结构后得被动土压力有所减小,因此在计算中考虑支撑结构与土得摩擦作用,将支撑结构得被动土压力乘以修正系数,此处φ＝２8°则Ｋ=１、７8主动土压力系数经计算y=1、5m：挡土结构得最小入土深度t与墙前被动土压力对挡土结构底端得力矩相等来进行计算x可以根据P０挡土结构下端得实际埋深应位于x之下，所以挡土结构得实际埋深应为(k经验系数此处取１、２)2经计算：根据抗倾覆稳定得验算,36号工字钢需入土深度为3、5米,实际入土深度为3、７米,故：能满足滑动稳定性得要求２、支撑结构内力验算主动土压力:被动土压力：最后一部支撑支在距管顶0、5m得地方，3６b工字钢所承受得最大剪应力d=１2ｍm，经计算３6ｂ工字钢所承受得最大正应力经过计算可知此支撑结构就是安全得3、管涌验算：基坑开挖后，基坑周围打大口井两眼,在进出洞口得位置,可降低经计算因此此处不会发生管涌现象４、顶力得计算工程采取注浆减阻得方式来降低顶力.φ１800注浆后总顶力为：Ｆ=ｆo、S*0、３＝２5*６67/10*0、3*１、1=55０ｔｆo—土得摩擦阻力,一般为25KN/m2S-土与管外皮得摩擦面积0。
3-注浆减阻系数1。
1—顶力系数5、后背得计算E=１、5×0、5×Υ×H2×tg2（45+φ/2)+2chtg（4５＋φ/２）（式中Υ土得重度（18KN／ｍ3)c土得粘聚力10kpａ，φ摩擦角28º）计算得每米５８8吨,后背工作宽度为4米,后背承载力为2354吨。
抗倾覆稳定性验算
五、施工计算1、抗倾覆稳定性验算本工程基坑最深米左右,此处的土为粘性土,可以采用“等值梁法”进行强度验算;首先进行最小入土深度的确定：首先确定土压力强度等于零的点离挖土面的距离y,因为在此处的被动土压力等于墙后的主动土压力即：()a p b K K P y -=γ式中：P b 挖土面处挡土结构的主动土压力强度值,按郎肯土压力理论进行计算即 a a b K cH K H P 2212-=γ γ 土的重力密度 此处取18KN/m 3p K 修正过后的被动土压力系数挡土结构变形后,挡土结构后的土破坏棱柱体向下移动,使挡土结构对土产生向上的摩擦力,从而使挡土结构后的被动土压力有所减小,因此在计算中考虑支撑结构与土的摩擦作用,将支撑结构的被动土压力乘以修正系数,此处φ=28°则K=93.42452=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⋅=ϕ tg K K p a K 主动土压力系数 361.02452=⎪⎭⎫ ⎝⎛-=ϕ tg K a 经计算y=挡土结构的最小入土深度t 0:x y t +=0x 可以根据P 0和墙前被动土压力对挡土结构底端的力矩相等来进行计算 ()m K K P y t a p 9.2600=-+=γ挡土结构下端的实际埋深应位于x 之下,所以挡土结构的实际埋深应为 m t K t 5.302=⋅=k 2 经验系数此处取经计算：根据抗倾覆稳定的验算,36号工字钢需入土深度为米,实际入土深度为米,故：能满足滑动稳定性的要求2、支撑结构内力验算主动土压力：a a a K cH K H P 2212-=γ 被动土压力：p p p cK K H P 2212+=γ 最后一部支撑支在距管顶的地方,36b 工字钢所承受的最大剪应力d I Q d I Q S S z x x z ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛==*max max *maxmax max τ,3.30*max cm I S z x= d=12mm,经计算 []ττ<=a MP 6.26max36b 工字钢所承受的最大正应力[]σσ<==a MP WM 9.78max 经过计算可知此支撑结构是安全的3、管涌验算：基坑开挖后,基坑周围打大口井两眼,在进出洞口的位置,可降低经计算25.12''''=-γγγωh kh 因此此处不会发生管涌现象4、顶力的计算工程采取注浆减阻的方式来降低顶力;φ1800注浆后总顶力为：F==25667/10=550tfo—土的摩擦阻力,一般为25KN/m2S—土与管外皮的摩擦面积0．3—注浆减阻系数1．1—顶力系数5、后背的计算E=××Υ×H2×tg245+φ/2+2chtg45+φ/2式中Υ土的重度18KN/m3c土的粘聚力10kpa, φ摩擦角28º计算得每米588吨,后背工作宽度为4米,后背承载力为2354吨;参照最深基坑;考虑到工字钢和管材的受力和整体后背的情况后背的承载力不超过1200吨为宜;六、工作坑的支护工作坑按坑深分两步支撑或三步支撑,深度小于6米的为两步支撑,深度大于6米的为三步支撑,支撑采用I36b双工子钢作顺水,顺水托架用三角形钢板制成焊接在钢桩上,每一个面上两个,并用Φ16钢筋将顺水与钢桩焊接牢固;顺水安装时采取以长边顶住短边,并在4个交角处用钢管Φ120、t=或短工字钢做角撑,与顺水焊接;头一步顺水位置在距地面米处,最后一步顺水在距管外顶米处,按坑的深度可在第一步顺水与第三步顺水中间增加一步;七、工作坑降水1、打设大口井在水泥搅拌桩的外侧出洞口处两侧各打一眼大口井,井深12米—14米、直径米;大口井井中距水泥搅拌桩外皮米,距管外皮米,管材为无砂砼管;错误!大口井的施工方法井筒的沉设方法,采用回转钻机,或冲击钻机冲击成孔,孔径比管外径包括过滤层大于30厘米以上;钻冲成孔后,孔内的泥浆应稀释、置换,而后沉设井筒;井筒的底部用草袋片或土工布加粗砂砾石作反滤层,厚度约20厘米;井筒与孔之间的空隙,用粗砂、砾石等滤料回填至地下水位;大口井施工完成后应立即进行排泥及试抽水,防止淤塞;若试抽水6小时后出水仍含有大量土颗粒呈混浊水时,应立即检查井筒封底、管口连接、过滤层等,如发现问题应及时修复或拔出井筒,重新沉设;在大口井开始抽水至基坑回填到地下水位前,不得中断抽水;使用水位自动开关控制井内水位;在抽水期间应经常检查水泵出水、地下水位变化、井底回淤等情况,防止潜水泵或水泵进水管被回淤掩埋;大口井停止抽水后,应立即拆除抽水设备,并将井孔回填密实;大口井应在基坑开挖前抽水,提前降低地下水,这有利于基坑槽的开挖及坑壁、坑底的稳定;错误!、大口井沉设深度的计算H = h ＋δ ＋ h l ＋ h 2 ＋ IB式中：H —大口井的深度h —基坑槽深度δ —井筒封底厚度h1 —抽水泵吸水头高度h2 —井筒内预留回淤高度一般取～米I —降水坡度,一般取1/10；B —大口井与基槽的水平距离rn；八、工作坑的开挖采用机械1m³、 m³挖掘机配合人工挖土,挖土顺序为首先用挖掘机挖至第一步顺水处,然后做第一步顺水,再用挖掘机挖至第二步顺水处,做第二步顺水;并用木板卡在工子钢槽口做基坑四面的挡土撑板,中间用Φ16钢筋做横肋与钢桩焊住,再挖第三步土;当挖掘机挖到够不着土时,改用人工挖土装入土斗,用16吨吊车吊车将土吊到地面上,装入运行车拉走;。
挡土墙抗倾覆稳定性验算例题
挡土墙抗倾覆稳定性验算例题假设挡土墙的高度为6米,墙后填土的重度为18kN/m³,填土面与墙面摩擦角为30度,水平地震分析加速度为0.15g,垂直地震分析加速度为0.1g。
现在来计算挡土墙的抗倾覆稳定性。
步骤如下：1.计算填土的横向作用力填土的横向作用力 = 填土重度 x 墙高 x 墙宽= 18 kN/m³ x 6m x 1m= 108 kN/m2.计算填土与墙面之间的摩擦力填土与墙面之间的摩擦力 = 填土的横向作用力 x 摩擦系数= 108kN/m x tan(30度)= 62.4 kN/m3.计算水平方向的地震作用力水平方向的地震作用力 = 0.15g x 1g x 填土重度 x 墙高 x 墙宽= 0.15 x 1 x 18 kN/m³ x 6m x 1m= 16.2 kN/m4.计算垂直方向的地震作用力垂直方向的地震作用力 = 0.1g x 1g x 填土重度 x 墙高 x 墙宽= 0.1 x 1 x 18 kN/m³ x 6m x 1m= 10.8 kN/m5.计算倾覆力矩倾覆力矩 = 填土的横向作用力 x 墙高/2 + 填土与墙面之间的摩擦力 x 墙高/3+ 水平方向的地震作用力 x 墙高/3 + 垂直方向的地震作用力 x 墙高/3 = 108 kN/m × 6m/2 + 62.4 kN/m × 6m/3 + 16.2 kN/m × 6m/3 + 10.8 kN/m × 6m/3= 876.6 kN·m6.计算抗倾覆稳定系数抗倾覆稳定系数 = 倾覆力矩 / 抵抗倾覆力矩= 倾覆力矩 / (填土的横向作用力 x 墙高/2)= 876.6 kN·m / (108 kN/m × 6m/2)= 2.04因此,挡土墙的抗倾覆稳定系数为2.04,满足抗倾覆的要求。
吊装抗倾覆验算
吊装抗倾覆验算一、吊装抗倾覆验算概述吊装抗倾覆验算是确保大型设备或构件在吊装过程中稳定性的重要手段。
通过验算，可以确定吊装方案是否满足抗倾覆安全要求，避免在吊装过程中发生倾覆事故。
以下是吊装抗倾覆验算的基本原理、所需资料、步骤、结果分析和安全措施，以及总结。
二、吊装抗倾覆验算所需资料进行吊装抗倾覆验算需要以下资料：1.设备或构件的重量、重心位置等基本信息；2.吊车的性能参数，包括最大起重量、最大工作半径、最大扬程等；3.吊装现场的地质勘察报告，包括土壤类别、地基承载力等；4.吊装方案及相关图纸，包括吊装位置、支撑点位置、吊装顺序等。
三、吊装抗倾覆验算基本原理吊装抗倾覆验算的基本原理是：通过计算设备或构件的重心位置，以及吊车的吊点位置和支撑点位置，确定在吊装过程中是否会出现倾覆现象。
如果设备或构件的重心落在支承平面上，则不会发生倾覆；如果设备或构件的重心落在支承平面外，则会发生倾覆。
四、吊装抗倾覆验算步骤进行吊装抗倾覆验算的一般步骤如下：1.确定设备或构件的重心位置；2.确定吊车的吊点位置和支撑点位置；3.计算设备或构件的重心到支撑平面的距离；4.计算吊车的吊点到支撑平面的距离；5.比较设备或构件的重心到支撑平面的距离与吊车的吊点到支撑平面的距离，判断是否会发生倾覆。
五、吊装抗倾覆验算结果分析根据比较结果，可得出以下结论：1.如果设备或构件的重心到支撑平面的距离小于等于吊车的吊点到支撑平面的距离，且差距不大于允许误差范围，则认为该方案是安全的，不会发生倾覆；2.如果设备或构件的重心到支撑平面的距离大于吊车的吊点到支撑平面的距离，且差距超过允许误差范围，则认为该方案是不安全的，可能会发生倾覆。
此时需要对方案进行调整或采取其他安全措施。
六、吊装抗倾覆安全措施为确保吊装过程中的抗倾覆安全，可采取以下措施：1.合理选择吊车类型和性能参数，确保其能够满足吊装要求；2.合理布置支撑点位置，确保设备或构件在吊装过程中的稳定性；3.适当增加支撑点数量，提高设备或构件的抗倾覆能力；4.在设备或构件下方设置防倾覆装置，如钢丝绳、支撑杆等；5.对吊装现场进行详细的地质勘察和地基处理，确保地基承载力满足要求；6.对吊装人员进行专业培训和考核，提高其操作技能和安全意识。
抗倾覆稳定性验算
五、动工估计之阳早格格创做1、抗颠覆宁静性验算原工程基坑最深11.0米安排，此处的土为粘性土，不妨采与“等值梁法”举止强度验算.最先举止最小进土深度的决定：最先决定土压力强度等于整的面离掘土里的距离y ，果为正在此处的主动土压力等于墙后的主动土压力即： 式中：P b 掘土里处挡土结构的主动土压力强度值，按郎肯土压力表里举止估计即a ab K cH K H P 2212-=γ γ土的重力稀度此处与18KN/m 3p K 建正过后的主动土压力系数（挡土结构变形后，挡土结构后的土损害棱柱体背下移动，使挡土结构对于土爆收进与的摩揩力，进而使挡土结构后的主动土压力有所减小，果此正在估计中思量收撑结构与土的摩揩效率，将收撑结构的主动土压力乘以建正系数，此处φ=28°则K=1.7893.42452=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⋅=ϕ tg K K pa K 主动土压力系数361.02452=⎪⎭⎫ ⎝⎛-=ϕ tg K a经估计y=m挡土结构的最小进土深度t 0:x 不妨根据P 0战墙前主动土压力对于挡土结构底端的力矩相等去举止估计挡土结构下端的本质埋深应位于x 之下，所以挡土结构的本质埋深应为m t K t 5.302=⋅=（k 2 体味系数此处与1.2） 经估计：根据抗颠覆宁静的验算，36号工字钢需进土深度为3.5米，本质进土深度为3.7米，故：能谦脚滑动宁静性的央供2、收撑结构内力验算 主动土压力：a a a K cH K H P 2212-=γ 主动土压力：p p p cK K H P 2212+=γ m 的场合，36b 工字钢所启受的最大剪应力,3.30*max cm I S z x= d=12mm,经估计 []ττ<=a MP 6.26max36b 工字钢所启受的最大正应力通过估计可知此收撑结构是仄安的3、管涌验算：基坑启掘后，基坑周围挨大心井二眼，正在出进洞心的位子，可落矮 经估计25.12''''=-γγγωh kh果此此处没有会爆收管涌局里4、顶力的估计工程采与注浆减阻的办法去落矮顶力.φ1800注浆后总顶力为：F=fo.S*0.3=25*667/10*0.3*1.1=550tfo—土的摩揩阻力，普遍为25KN/m2S—土与管中皮的摩揩里积0．3—注浆减阻系数1．1—顶力系数5、后背的估计××Υ×H2×tg2(45+φ/2)+2chtg(45+φ/2)（式中Υ土的重度（18KN/m3）c土的粘散力10kpa,φ摩揩角28º）估计得每米588吨，后后脚做宽度为4米，后背拆载力为2354吨.（参照最深基坑）.思量到工字钢战管材的受力战完全后背的情况后背的拆载力没有超出1200吨为宜.六、处事坑的收护处事坑按坑深分二步收撑或者三步收撑，深度小于6米的为二步收撑，深度大于6米的为三步收撑，收撑采与I36b单工子钢做逆火，逆火托架用三角形钢板造成焊接正在钢桩上，每一个里上二个，并用Φ16钢筋将逆火与钢桩焊接坚韧.逆火拆置时采与以少边顶住短边，并正在4个接角处用钢管（Φ120、）或者散工字钢干角撑，与逆火焊接.头一步逆火位子正在距大天米处，末尾一步逆火正在距管中顶米处，按坑的深度可正在第一步逆火与第三步逆火中间减少一步.七、处事坑落火1、挨设大心井正在火泥搅拌桩的中侧出洞心处二侧各挨一眼大心井，井深12米—14米、曲径米.大心井井中距火泥搅拌桩中皮米，距管中皮米，管材为无砂砼管.○1大心井的动工要领井筒的重设要领，采与回转钻机，或者冲打钻机冲打成孔，孔径比管中径（包罗过滤层）大于30厘米以上.钻冲成孔后，孔内的泥浆应稀释、置换，而后重设井筒.井筒的底部用草袋片或者土工布加细砂砾石做反滤层，薄度约20厘米.井筒与孔之间的清闲，用细砂、砾石等滤料回挖至天下火位.大心井动工完毕后应坐时举止排泥及试抽火，预防淤塞.若试抽火6小时后出火仍含有洪量土颗粒呈浑浊火时，应坐时查看井筒启底、管心对接、过滤层等，如创造问题应即时建复或者拔出井筒，重新重设.正在大心井启初抽火至基坑回挖到天下火位前，没有得中断抽火.使用火位自动启闭统造井内火位.正在抽火功夫应时常查看火泵出火、天下火位变更、井底回淤等情况，预防潜火泵或者火泵进火管被回淤掩埋.大心井停止抽火后，应坐时裁撤抽火设备，并将井孔回挖稀真.大心井应正在基坑启掘前抽火，提前落矮天下火，那有好处基坑（槽）的启掘及坑壁、坑底的宁静.○2、大心井重设深度的估计H = h ＋δ ＋ h l ＋ h 2 ＋I*B式中：H —大心井的深度h —基坑（槽）深度δ —井筒启底薄度h1 —抽火泵吸火头下度h2 —井筒内预留回淤下度普遍与 0.5～1.0米I —落火坡度，普遍与1/10；B —大心井与基槽的火仄距离（rn）；八、处事坑的启掘采与板滞（1m³、1.2 m³掘掘机）协同人为掘土，掘土程序为最先用掘掘机掘至第一步逆火处，而后干第一步逆火，再用掘掘机掘至第二步逆火处，干第二步逆火.并用木板卡正在工子钢槽心干基坑四周的挡土撑板，中间用Φ16钢筋干横肋与钢桩焊住，再掘第三步土.当掘掘机掘到够没有着土时，改用人为掘土拆进土斗，用16吨吊车吊车将土吊到大天上，拆进运止车推走.。
抗滑稳定和抗倾覆稳定验算
抗滑稳定和抗倾覆稳定验算
抗滑稳定验算公式：
Ks=抗滑力/滑动力=（W+Pay）μ/Pa x≥1.3
Ks---抗滑稳定安全系数
Pax---主动土压力的水平分力，KN/m；
Pay---主动土压力的竖向分力，KN/m；
μ---基地摩擦系数，有试验测定或参考下表
土的类别摩擦系数μ
可塑 0.25～0.30
粘性土硬塑 0.30～0.35
坚塑 0.35～0.45
粉土 Sr≤0.5 0.30～0.40
中砂、粗砂、砾砂 0.40～0.50
碎石土 0.40～0.60
软质岩石 0.40～0.60
表面粗糙的硬质岩石 0.65～0.75
对于易风化的软质岩石，Ip＞22的粘性土，μ值应通过试验确定。
抗倾覆稳定验算公式
Kt=抗倾覆力矩/倾覆力矩=(W*a+Pay*b)/Pax*h≥1.5
Kt---抗倾覆稳定安全系数；
a、b、h---分别为W、Pax、Pay对O点的力臂，单位m.
简单土坡稳定计算
1、无粘性土简单土坡
稳定安全系数
K=抗滑力/滑动力=tgф/tgθ
ф—为内摩擦角；θ—土坡坡角。
说明无粘性土简单土坡稳定安全系数K，只与内摩擦角ф和土坡坡角θ有关，与坡高H无关。
同一种土，坡高H大时，坡度允许值要小，即坡度平缓，坡度允许值中已包含安全系数在内。
2、粘性土简单土坡
粘性土简单土坡较复杂，其稳定坡角θ，是粘性土的性质指标c、γ、ф与土坡高度H的函数，通常根据计算结果制成图表，便于应用。
通常以土坡坡角θ为横坐标，以稳定数N=c/(γ*H)为纵坐标，并以常用内摩擦角ф值系列曲线，组合成粘性土简单土坡计算图。
桥梁抗倾覆验算
桥梁抗倾覆验算桥梁是交通的重要枢纽，如何确保桥梁的安全性是桥梁设计中必须关注的问题之一。
在桥梁设计中，抗倾覆验算是一个重要的环节。
本文将就桥梁抗倾覆验算的相关知识进行探讨。
一、抗倾覆验算的定义及原理抗倾覆验算是指在桥墩施加横向力作用下，判断桥墩是否稳定的计算方法。
在桥梁结构设计中，抗倾覆验算的设计原则是以桥墩所受的弯矩及与之相对应的倾覆力作为抗倾覆验算的基础。
其主要原理是根据牛顿第二定律和平衡方程，在计算反力的基础上，简单推导出桥墩在倾覆力作用下的稳定条件。
二、抗倾覆验算的计算方法桥梁抗倾覆验算的计算方法可以分为两种类型：静力法和动力法。
1. 静力法静力法是指在假设桥墩受到外力作用时处于静止状态下，根据平衡条件和强度条件，计算桥墩的抗倾覆力矩和稳定性的计算方法。
在计算抗倾覆验算时，可以按以下步骤进行：（1）先进行力的平衡计算，得出基本的受力情况；（2）在力的基础上，计算断面的抗弯承载力，得到最大的抗倾覆力矩；（3）计算桥墩所承受的倾覆力矩，比较两者大小，以此来判断桥墩是否稳定。
2. 动力法动力法是指利用振动理论和人工地震荷载进行计算，分析桥墩的动态响应和稳定性的计算方法。
在进行桥梁抗倾覆验算的动力法时，应考虑桥墩的实际情况，如桥墩的大小、形状、材料特性、地基情况等因素。
在计算时，应先假设桥墩完整，然后在考虑计算地震荷载及地基反应力的情况下，进行减震、调整等处理，最终得出桥墩的抗倾覆力矩及稳定性结果。
三、抗倾覆验算的应用范围桥梁抗倾覆验算广泛适用于各种桥梁结构的设计和施工中。
特别是在高速铁路、高速公路等建设中，对桥梁的抗倾覆稳定性要求越来越高，抗倾覆验算的应用也越来越重要。
四、抗倾覆验算的注意事项在进行桥梁抗倾覆验算时，应注意以下事项：（1）准确判断桥梁受力情况，只有在明确了桥墩所受的外力作用后，才能进行抗倾覆验算。
（2）在进行抗倾覆验算时，应根据实际情况选择合适的计算方法，灵活运用各种方法，以得出更准确的结果。
结构抗倾覆验算及稳定系数计算
结构抗倾覆验算及稳定系数计算【摘要】结构的整体倾覆验算直接关系到结构的整体安全，是结构设计中一个重要的整体指标，本文就结构抗倾覆验算、抗倾覆稳定系数以及工程中应注意的事项进行阐述。
【关键词】整体倾覆验算；抗倾覆稳定系数一、当高层、超高层建筑高宽比较大，水平风、地震作用较大，地基刚度较弱时，结构整体倾覆验算很重要，它直接关系到结构安全度的控制。
2009年6月27日发生在上海闵行区的13层在建楼房整体倒塌事件就是一个典型的事故案例。
《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010（以下简称《高规》），《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（以下简称《抗规》），《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011（以下简称《地基规范》），《高层建筑筏形与箱形基础技术规范》JGJ6-2011（以下简称《箱基规范》）均对抗倾覆验算有规定。
对单幢建筑物，在均匀地基的条件下，基础底面的压力和基础的整体倾斜主要取决于作用的准永久组合下产生的偏心距大小。
对基底平面为矩形的筏基，在偏心荷载作用下，结构抗倾覆稳定系数KF可用下式表示：其中：MR—抗倾覆力矩值，MR = GB/2；MOV—倾覆力矩值，MOV = V0(2H2/3+H1)=Ge；图2基地反力计算示意图中，B—基础底面宽度，e—偏心距，a—合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离。
偏心距e、a、基础底面宽度B、结构抗倾覆稳定系数KF推导关系如下：a+e=B/2 （1）3a+c=B （2）有（1）式、（2）式可推出：从式中可以看出，偏心距e直接影响着抗倾覆稳定系数KF， KF随着e/B的增大而减小，因此容易引起较大的倾斜。
典型工程的实测证实了在地基条件相同时，e/B越大，则倾斜越大。
高层建筑由于楼身质心高，荷载重，当筏形基础开始产生倾斜后，建筑物总重对基础底面形心将产生新的倾覆力矩增量，而倾覆力矩的增量又产生新的倾斜增量，倾斜可能随时间而增长，直至地基变形稳定为止。
脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算
脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算［摘要］当模板支架、施工用操作架等脚手架不设连墙杆时，必须首先对脚手架进行抗倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。
而现行的国家标准中没有倾覆验算和稳定性验算内容。
根据国家有关标准导出了脚手架倾覆验算公式，并有2个算例辅以说明。
最后指出脚手架高宽比与脚手架的倾覆有关，与脚手架稳定性承载能力无关。
［关键词］脚手架;倾覆;稳定性;验算结构设计中，“倾覆”与“稳定”这两个含义是不相同的，设计时都应考虑。
《建筑结构可靠度设计统一标准》gb50068-2001第3.0.2条第一款规定承载能力极限状态包括:“①整个结构或结构的一部分作为刚体失去平衡(如倾覆等)……。
④结构或结构构件丧失稳定(如压屈等)”。
可见它们同属于承载能力极限状态，但应分别考虑。
《建筑结构设计术语和符号标准》gb/t 50083-97，对“倾覆”和“稳定”分别作出了定义，并称“倾覆验算”和“稳定计算”。
《建筑地基基础设计规范》gb50007-2002，关于地基稳定性计算就是防止地基整体(刚体)滑动的计算。
《砌体结构设计规范》gb50003-2001对悬挑梁及雨篷的倾覆验算都有专门规定。
施工现场的起重机械在起吊重物时也要做倾覆验算。
对于脚手架，由于浮搁在地基上，更应该做倾覆验算。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》jgj130-2001及《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》jgj128-2000中都没有倾覆验算的内容，这是因为这两本规范规定的脚手架都设置了“连墙杆”，倾覆力矩由墙体抵抗，因此就免去了倾覆验算。
如果不设连墙杆，则脚手架的倾覆验算在这两本规范中就成为不可缺少的内容了。
所以，对于模板支架、施工用的操作架等无连墙杆的脚手架，首先应保证脚手架不倾覆而进行倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。
如果需要，还可进行正常使用极限状态计算。
1脚手架的倾覆验算1.1通用的验算公式推导无连墙杆的脚手架，作为一个刚体应按如下表达式进行倾覆验算:（1）式中:γg1、cg1、g1 k分别为起有利作用的永久荷载的分项系数、效应系数、荷载标准值;γg2、cg2、g2 k分别为起不利作用的永久荷载的荷载分项系数、效应系数、荷载标准值;cq1、q1 k 分别为第一个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;cqi、qik分别为第i个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;ψci为第i个可变荷载的组合值系数。
挡土墙稳定性验算
挡土墙稳定性验算在土木工程领域，挡土墙作为一种常见的支挡结构，被广泛应用于道路、桥梁、水利等工程中，用于保持土体或岩体的稳定性，防止其坍塌或滑移。
然而，为了确保挡土墙在使用过程中的安全性和可靠性，必须对其进行稳定性验算。
挡土墙的稳定性主要包括抗滑移稳定性和抗倾覆稳定性。
抗滑移稳定性是指挡土墙在水平推力作用下，抵抗沿基底滑移的能力；抗倾覆稳定性则是指挡土墙抵抗绕墙趾转动而倾覆的能力。
影响挡土墙稳定性的因素众多。
首先是挡土墙自身的几何形状和尺寸，包括墙高、墙顶宽度、墙底宽度等。
较大的墙高和较陡的墙面会增加倾覆和滑移的风险。
其次是墙后填土的性质，填土的重度、内摩擦角和黏聚力等参数直接影响着土压力的大小和分布，从而对挡土墙的稳定性产生重要影响。
此外，基底的地质条件，如地基土的承载力、摩擦系数等，也在很大程度上决定了挡土墙的稳定性。
在进行抗滑移稳定性验算时，通常需要计算挡土墙所受到的水平推力和抗滑力。
水平推力主要由墙后填土产生的土压力构成，常见的土压力计算理论有朗肯土压力理论和库仑土压力理论。
朗肯土压力理论基于半无限弹性体中的应力状态，计算结果较为精确，但适用条件较为严格；库仑土压力理论则考虑了墙背与填土之间的摩擦作用，更适用于实际工程中的挡土墙。
抗滑力则主要由基底与地基之间的摩擦力和墙前被动土压力组成。
假设某挡土墙，墙高为 H，墙背垂直光滑，填土表面水平，填土的重度为γ，内摩擦角为φ，黏聚力为 c。
根据朗肯土压力理论，主动土压力系数为 Ka ＝tan²(45° φ/2)，则主动土压力的大小为 Ea ＝05γH²Ka。
基底的摩擦系数为μ，墙底宽度为B，则抗滑力为Fs ＝μ(∑G ＋Ean)，其中∑G 为挡土墙的自重和墙顶荷载之和，Ean 为主动土压力的水平分力。
当Fs ≥ Ea 时，挡土墙满足抗滑移稳定性要求。
抗倾覆稳定性验算则需要计算挡土墙的倾覆力矩和抗倾覆力矩。
倾覆力矩主要由主动土压力对墙趾的力矩构成，抗倾覆力矩则由挡土墙的自重、墙顶荷载以及墙前被动土压力对墙趾的力矩组成。
塔吊抗倾覆稳定性和地基承载力验算报告
一、塔式起重机安装1、塔式起重机安装条件，安装前，必须经维修保养，并应进行全面的检查，确认合格后方可安装。
2、塔式起重机的基础及其地基承载力应符合使用说明书和设计图纸的要求。
安装前应对基础进行验收，合格后方可安装。
基础周围应有排水设施。
3、塔式起重机基础应按使用说明书的要求进行设计，且应符合现行国家标准《塔式起重机安全规程》GB5144及《塔式起重机》GB/T5031的规定。
4、内爬式塔式起重机的基础、锚固、爬升支承结构等应根据使用说明书提供的荷载进行设计计算，并应对内爬式塔式起重机的建筑承载结构进行验算。
二、塔式起重机基础的设计1、塔式起重机的基础应按国家现行标准和使用说明书所规定的要求进行设计和施工。
施工单位应根据地质勘察报告确认施工现场的地基承载力。
2、当施工现场满足塔式起重机使用说明书对基础的要求时，可自行设计基础，可采用下列常用的基础形式；板式基础。
根据QTZ315（ZJ7035）塔式起重机基础的设计要求，其基础底板地耐力不小于0.2mpa（200T/m2）。
而根据黄石市佳境建筑设计有限公司提供的勘察报告；粘土含碎石，承载力特征值为480~500kPa。
经过计算地耐力数据满足设计要求。
3、板式基础设计计算应符合下列规定；a、应进行抗倾覆稳定性和地基承载力验算。
b、整体抗倾覆稳定性应满足下式规定：4、板式基础是指矩形、截面高度不变的混凝土基础，组合式基础是指由若干格构式钢柱或钢管柱与其下端连接的基础、以及上端连接的混凝土承台或型钢平台组成的基础。
对计算说明如下：a、计算公式中，在计算地基承载力时采用的是荷载标准组合；而在板式基础设计与桩基承台的抗弯、抗剪、抗冲切计算时，采用的是荷载基本组合。
荷载组合系数取值应符合现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的相关规定。
如某型号的塔式起重机作用在基础顶面的最不利荷载标准值为：弯矩M k等于725kN·m，竖向力F k等于1281kN，水平力F Vk等于158kN。
抗震倾覆稳定验算公式
抗震倾覆稳定验算公式
我们要计算抗震倾覆稳定验算公式。
首先，我们需要了解这个公式是用来做什么的。
抗震倾覆稳定验算公式主要用于评估建筑物在地震作用下的稳定性。
公式如下：
Kc = (Gd / G0) × (Hd / H0)
其中：
Gd 是倾覆力矩设计值
G0 是倾覆力矩标准值
Hd 是倾覆力矩计算高度
H0 是倾覆力矩计算高度标准值
Kc 是倾覆稳定系数，用于评估建筑物在地震作用下的稳定性。
为了得到具体的数值，我们需要知道这些参数的具体数值。
计算结果为：Kc =
所以，该建筑物的抗震倾覆稳定验算结果为：。
地基抗倾覆验算
地基抗倾覆验算地基抗倾覆验算是建筑工程中非常重要的一项技术，用于评估和保证建筑物在地震等外力作用下的稳定性和安全性。
地基抗倾覆验算主要是通过计算和分析地基的稳定性，确定地基的抗倾覆能力是否满足设计要求。
地基抗倾覆验算的目的是为了确定地基的稳定性，避免建筑物在外力作用下发生倾覆，造成人员伤亡和财产损失。
在地震等外力作用下，建筑物受到不均匀的水平力，容易产生倾覆的危险。
因此，通过地基抗倾覆验算，可以评估地基的稳定性，确定合理的地基设计参数，保证建筑物的安全性。
地基抗倾覆验算主要包括以下几个方面的内容：1. 地基承载力计算：地基承载力是地基抗倾覆能力的重要指标之一。
通过计算地基的承载力，可以评估地基的稳定性。
地基承载力计算一般采用土力学的理论和方法，根据地基土壤的物理性质和力学性质，计算地基的承载力。
2. 地基抗倾覆力计算：地基抗倾覆力是地基抗倾覆能力的另一个重要指标。
地基抗倾覆力是指地基在外力作用下抵抗倾覆的能力。
通过计算地基的抗倾覆力，可以评估地基的稳定性。
地基抗倾覆力计算一般需要考虑地基的几何形状、土壤的力学性质、地震作用等因素。
3. 建筑物结构稳定性计算：建筑物结构稳定性是地基抗倾覆能力的直接影响因素。
通过计算建筑物结构的稳定性，可以评估建筑物在外力作用下的倾覆风险。
建筑物结构稳定性计算一般需要考虑建筑物的结构形式、结构材料的力学性质、地震作用等因素。
4. 地震动力响应计算：地震动力响应是地基抗倾覆能力的重要参考依据。
通过计算地震动力响应，可以评估地基在地震作用下的倾覆风险。
地震动力响应计算一般需要考虑地震波的特性、地基土壤的动力特性、建筑物结构的动力特性等因素。
地基抗倾覆验算是一项复杂的工程技术，需要综合考虑土壤力学、结构力学、地震学等多个学科的知识。
在实际工程中，地基抗倾覆验算是建筑物设计和施工的重要环节，对于确保建筑物的安全和稳定具有重要意义。
地基抗倾覆验算是建筑工程中不可或缺的一项技术。
挡土墙抗倾覆稳定性验算
四、Rankine理论与Coulomb理论的比较
1. 分析方法
极限平衡状态
朗肯
土体内各点均处 于极限平衡状态
极限应力法
库仑
刚性楔体,滑面处 于极限平衡状态
滑动楔体法
18
2. 应用条件
朗肯
墙背光滑 墙背垂直 填土水平
库仑
墙背无限制 填土表面形状无限制 填土为砂性土
19
3. 计算误差
朗肯
朗肯主动土压力偏大 朗肯被动土压力偏小
ea与水平面的夹角二库仑被动土压力计算当挡土墙在外力作用下推向土体时墙后填土作用在填背上的压力随之增大当位移量达到一定值时填土中出现过墙踵的滑动面bc形成三角形土楔体此时土体处于极限平衡状态
第十二讲 土压力
-------库伦理论
§ 库仑土压力理论
一、假设
（1）当墙后填土达到极限平衡状态 时，其滑动面为一平面；
Ep
ε
G
α
滑面
Ep
Rp
Rp
G
α+
Ψ=90°+δ-ε
土楔与墙背的相互作用力即为被动土压力，则被动土压力可由 土楔体的静力平衡条件来确定。
按上述求主动土压力同样的原理，可求得被动土压力的库仑公 式为：
式中 KP —— 库仑被动土压力系数。 由上式可以看出，库仑被动土压力合力EP也是墙高的二次函
（2）填土面为坡角β的平面，且无超载；
（3）墙后填土为C=0的无粘性均质土体；
（4）墙背粗糙，有摩擦力，墙与土的摩
擦角为δ（称为外摩擦角）；
Charles- Auguste de
Coulomb (1736~1806)
法国科学家
混凝土料仓隔墙抗倾覆验算
混凝土料仓隔墙抗倾覆验算摘要：1.混凝土料仓隔墙的概述2.抗倾覆验算的背景和重要性3.抗倾覆验算的方法和步骤4.结论和建议正文：1.混凝土料仓隔墙的概述混凝土料仓隔墙是混凝土料仓的重要组成部分，其主要作用是防止料仓中的物料倾倒，保证料仓的安全使用。
混凝土料仓隔墙的设计和施工需要遵循一定的规范和标准，以确保其具有良好的稳定性和抗倾覆性能。
2.抗倾覆验算的背景和重要性抗倾覆验算是指对混凝土料仓隔墙的稳定性进行计算和验证，以确保其在使用过程中不会发生倾覆事故。
抗倾覆验算的重要性在于，它可以帮助我们发现和纠正设计中的不足之处，提高混凝土料仓隔墙的稳定性和安全性。
3.抗倾覆验算的方法和步骤抗倾覆验算的方法主要包括两种：一种是基于静力平衡原理的验算方法，另一种是基于动力学原理的验算方法。
这两种方法各有优缺点，需要根据实际情况选择合适的方法进行验算。
基于静力平衡原理的验算方法主要包括以下步骤：（1）确定混凝土料仓隔墙的边界条件和受力情况；（2）计算混凝土料仓隔墙的重量和物料的重量；（3）计算混凝土料仓隔墙的稳定性系数，判断其是否满足设计要求；（4）如果稳定性系数不满足设计要求，需要采取措施提高其稳定性。
基于动力学原理的验算方法主要包括以下步骤：（1）确定混凝土料仓隔墙的振动特性和受力情况；（2）计算混凝土料仓隔墙的振动频率和振动幅度；（3）判断混凝土料仓隔墙的抗倾覆性能是否满足设计要求；（4）如果抗倾覆性能不满足设计要求，需要采取措施提高其抗倾覆性能。
4.结论和建议混凝土料仓隔墙的抗倾覆验算是确保其稳定性和安全性的重要手段。
在验算过程中，需要根据实际情况选择合适的方法，并根据验算结果采取相应的措施提高其稳定性和安全性。
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五、施工计算
1、抗倾覆稳定性验算
本工程基坑最深11.0米左右，此处的土为粘性土，可以采用“等值梁法”进行强度验算。
首先进行最小入土深度的确定：
首先确定土压力强度等于零的点离挖土面的距离y ，因为在此处的被动土压力等于墙后的主动土压力即：
()a p b K K P y -=γ
式中：P b 挖土面处挡土结构的主动土压力强度值，按郎肯土压力理论进行计
算即 a a b K cH K H P 22
12-=γ γ 土的重力密度 此处取18KN/m 3
p K 修正过后的被动土压力系数（挡土结构变形后，挡土结构后的
土破坏棱柱体向下移动，使挡土结构对土产生向上的摩擦力，从而使挡土结构后的被动土压力有所减小，因此在计算中考虑支撑结构与土的摩擦作用，将支撑结
构的被动土压力乘以修正系数，此处φ=28°则K=1.78
93.42452=⎪⎭⎫ ⎝
⎛+⋅=ϕοtg K K p a K 主动土压力系数 361.02452=⎪⎭⎫ ⎝
⎛-=ϕοtg K a 经计算y=1.5m
挡土结构的最小入土深度t 0:
x y t +=0
x 可以根据P 0和墙前被动土压力对挡土结构底端的力矩相等来进行计算 ()m K K P y t a p 9.2600=-+=γ
挡土结构下端的实际埋深应位于x 之下，所以挡土结构的实际埋深应为 m t K t 5.302=⋅=（k 2 经验系数此处取1.2）
经计算：根据抗倾覆稳定的验算，36号工字钢需入土深度为3.5米，实际入土深度为3.7米，故：能满足滑动稳定性的要求
2、支撑结构内力验算
主动土压力：a a a K cH K H P 22
12-=γ 被动土压力：p p p cK K H P 22
12+=γ 最后一部支撑支在距管顶0.5m 的地方，36b 工字钢所承受的最大剪应力
d I Q d I Q S S z x x z ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛==*max max *max
max max τ
,3.30*
max cm I S z x
= d=12mm,经计算 []ττ<=a MP 6.26max
36b 工字钢所承受的最大正应力
[]σσ<==a MP W
M 9.78max 经过计算可知此支撑结构是安全的 3、管涌验算：
基坑开挖后，基坑周围打大口井两眼，在进出洞口的位置，可降低
经计算25.12'
'
''=-γγγωh kh 因此此处不会发生管涌现象
4、顶力的计算
工程采取注浆减阻的方式来降低顶力。
φ1800注浆后总顶力为：
F=fo.S*0.3=25*667/10*0.3*1.1=550t
fo—土的摩擦阻力，一般为25KN/m2
S—土与管外皮的摩擦面积
0．3—注浆减阻系数
1．1—顶力系数
5、后背的计算
E=1.5×0.5×Υ×H2×tg2(45+φ/2)+2chtg(45+φ/2)
（式中Υ土的重度（18KN/m3）c土的粘聚力10kpa, φ摩擦角28º）计算得每米588吨，后背工作宽度为4米，后背承载力为2354吨。
（参照最深基坑）。
考虑到工字钢和管材的受力和整体后背的情况后背的承载力不超过1200吨为宜。
六、工作坑的支护
工作坑按坑深分两步支撑或三步支撑，深度小于6米的为两步支撑，深度大于6米的为三步支撑，支撑采用I36b双工子钢作顺水，顺水托架用三角形钢板制成焊接在钢桩上，每一个面上两个，并用Φ16钢筋将顺水与钢桩焊接牢固。
顺水安装时采取以长边顶住短边，并在4个交角处用钢管（Φ120、t=1.2）或短工字钢做角撑，与顺水焊接。
头一步顺水位置在距地面0.8米处，最后一步顺水在距管外顶0.5米处，按坑的深度可在第一步顺水与第三步顺水中间增加一步。
七、工作坑降水
1、打设大口井
在水泥搅拌桩的外侧出洞口处两侧各打一眼大口井，井深12米—14米、直径
0.5米。
大口井井中距水泥搅拌桩外皮0.8米，距管外皮0.8米，管材为无砂砼管。
○1大口井的施工方法
井筒的沉设方法，采用回转钻机，或冲击钻机冲击成孔，孔径比管外径（包括过滤层）大于30厘米以上。
钻冲成孔后，孔内的泥浆应稀释、置换，而后沉设井筒。
井筒的底部用草袋片或土工布加粗砂砾石作反滤层，厚度约20厘米。
井筒与孔之间的空隙，用粗砂、砾石等滤料回填至地下水位。
大口井施工完成后应立即进行排泥及试抽水，防止淤塞。
若试抽水6小时后出水仍含有大量土颗粒呈混浊水时，应立即检查井筒封底、管口连接、过滤层等，如发现问题应及时修复或拔出井筒，重新沉设。
在大口井开始抽水至基坑回填到地下水位前，不得中断抽水。
使用水位自动开关控制井内水位。
在抽水期间应经常检查水泵出水、地下水位变化、井底回淤等情况，防止潜水泵或水泵进水管被回淤掩埋。
大口井停止抽水后，应立即拆除抽水设备，并将井孔回填密实。
大口井应在基坑开挖前抽水，提前降低地下水，这有利于基坑（槽）的开挖及坑壁、坑底的稳定。
○2、大口井沉设深度的计算
H = h ＋δ ＋ h l ＋ h 2 ＋ I*B
式中：
H —大口井的深度
h —基坑（槽）深度
δ —井筒封底厚度
h1 —抽水泵吸水头高度
h2 —井筒内预留回淤高度一般取 0.5～1.0米
I —降水坡度，一般取1/10；
B —大口井与基槽的水平距离（rn）；
八、工作坑的开挖
采用机械（1m³、1.2 m³挖掘机）配合人工挖土，挖土顺序为首先用挖掘机挖至第一步顺水处，然后做第一步顺水，再用挖掘机挖至第二步顺水处，做第二步顺水。
并用木板卡在工子钢槽口做基坑四面的挡土撑板，中间用Φ16钢筋做横肋与钢桩焊住，再挖第三步土。
当挖掘机挖到够不着土时，改用人工挖土装入
土斗，用
16吨吊车吊车将土吊到地面上，装入运行车拉走。
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