防振锤选型

防震锤

防振锤Dampers型号Catalog No. 适用导线范围ApplicableConductor主要尺寸Dimensions(mm)重量Weight(kg)L1 L2 h a LFR-1 7-12 239 190 80 50 429 2.6 FR-2 11-22 239 190 80 50 429 2.6 FR-3 18-28 280 225 90 60 505 4.97 FR-4 23-36 300 250 97 60 550 4.50线夹为铝合金件，锤头为灰铸铁件，涂漆或热镀锌，其余为热镀锌钢制件。

防振锤(节能无电晕放电型)Energy Saving Corona Free TYPEFD-4L LGJ-185-240 62 50 91 500 175 19/2.2 2.17 5.6 FD-5L LGJ-300-400 67 50 96 550 200 19/2.6 3.00 7.2 FD-6L LGJ-500-630 70 50 96 550 200 19/2.6 3.60 8.6 FF-5G LGJ-300-400 67 90 550 200线夹为铝合金件，重锤为灰铸铁件，浸漆；如用户需要，重锤可热镀锌。

防振锤Dampers锤头为灰铸铁件，涂漆，其余为热镀锌钢制件。

组合型防振锤Conbined Type Spacer-dampers线夹为铝合金件，锤头为灰铸铁件，涂漆或热镀锌，其余为热镀锌钢制件。

节能型防振锤Energy saving damper线夹为铝合金件，锤头为锌合金铸件，标准件为不锈钢制件。

Aluminum alloy wire clamp,kirsite casting hammenrhead,stainless steel norm part.1)预绞丝护线条Preformed Armour Rods铝合金制件。

Materrial is aluminium alloy.2)预绞丝护线条Preformed Armour Rods材料：铝包钢线。

防震锤技术参数

螺旋形防振鞭安装在导线或地线上，能有效抑制导线或地线的微风振动。

螺旋形防振鞭由一段比较短的握紧段
和一段比较长的减振段组成。

握紧段能有效握住线缆，将螺旋形防振鞭牢固地固定在线缆上，同时其非金属外壳不
会对线缆造成任何损伤。

防振段通过与线缆之间的相互碰撞，使线缆上的微风振动得到减弱。

防舞动鞭长4.3到4.9米。

每一个档距上需安装一定数量的防舞动鞭以削减空气舞动力，防止舞动发生。

VORTX 防振锤(VSD)由具有一定重量的大小锤头、具有高弹性、高强度的镀锌钢绞线及高强度的铝合金线夹等
部件组成。

覆盖频率范围广，耗散能量功率高，能够有效耗散导线微风振动产生的能量，降低导线的振动水平，延
长导线的使用寿命。

可直接安装在导线上，当安装在架空复合地线（OPGW）上时，需要安装在防振锤专用护线条上。

螺旋形防振鞭（导地线用)选型表
导线用防舞动鞭选型表
VORTX防振锤（VSD）选型表
防振锤专用护线条选型表。

浅析输电线路中防震锤的安装措施

浅析输电线路中防震锤的安装措施摘要：防震锤是广泛应用于输电线路中，用于消耗微风振动的强度和保护输电线免受疲劳损害。

经过不断的改进防震锤的种类也推陈出新，不断提高着自身的防损作用。

因此，在安装过程中应当做出合理的选型，准确的分析谐振频率，正确的选择安装位置，严控安装要点，这样才能保证其有效。

关键词：微风振动；防震锤选用；安装要点1、影响电力电路的微风振动输电线路的导线在微风1-3级风的作用下，将产生周期性的振动，也就是微风振动。

主要的特征就是振幅小，一般不会超过10mm；频率高，一般为3Hz－120Hz；振动的形态为正弦拍频波。

微风振动的另外一个特征就是作用的时间长，有时可达数天。

微风振动的主要危害就是导致线路的疲劳最终形成断股，对金具、杆塔也会造成损害。

总结其危害主要由两个方面：1)随着断股的加剧，就会导致断线事故，这严重的威胁了供电系统的安全；2)微微风振动的发生会限制导线提高其预应力值，对降低输电线路的造就产生影响。

目前降低微风振动的主要方法就是金具的使用。

2、电力线路中防振锤的使用2.1防振锤简介供电力系统选择的消振装置有很多种，在实践中广泛在架设输电线路中采用的是防止微风振动的构件就是防震锤。

防震锤：是一种专门用来防止微风振动而设计的在导线上安装的一种构件。

从原来上来看，防震锤是由一段较短的钢绞线在其两端各安装一个重锤。

中间安装有能够挂在导线上的夹板，当导线产生振动的时候，防震锤的钢绞线两端也不断的上下晃动，以此消耗从导线传来的振动能量，从而降低了导线的振幅，以此来降低微风振动危害。

2.2防振锤的选取和种类经验表明，如果可以正确的选择防震锤，一般可以减少90％的架空导线的振动应力。

选择防震锤一般可以从以下几个方面出发：1)风速、风能、气候、地理条件；2)导线的阻尼性能曲线；3)掌握和利用线路的振动水平和应变的关系；4)保证功率的平衡。

目前，国内外常用的几种防震锤有以下几种：1)司托克防振锤这种防震锤是司托克布里奇在借鉴了贝特阻尼线功能的基础上。

防振锤

中华人民共和国国家标准防振锤UDC621.315.6GB2336—85 Damper代替GB2336—80国家标准局1985-01-23发布1985-12-01实施1适用范围本标准适用于架空电力线路上抑制导线或避雷线振动的防振锤。

2型式尺寸2.1防振锤分为FD型、FG型。

2.2防振锤主要尺寸应符合图1、2及下表的规定：图1图2表中型号中字母及数字意义为：F——防振锤；D——导线；G——钢绞线；数字——FD型为适用导线组合号；FG型为适用钢绞线截面，mm2。

3技术要求3.1防振锤一般技术条件应符合GB2314—85《电力金具通用技术条件》的规定。

3.2材质与紧固件：a.钢绞线应符合GB1200—75《镀锌钢绞线》标准。

钢绞线抗拉强度不低于1520N/mm2(1520MPa)；绞合节径比不大于12。

b.锤头采用GB976—67《灰铁铸件分类及技术条件》，规定的HT10-26；c.线夹及压板按GB700—79《普通碳素结构钢技术条件》，采用抗拉强度不低于372.5N/mm2(372.5MPa)的钢制造。

d.螺母按GB41—76《六角螺母(粗制)》；e.垫圈按GB95—76《垫圈(粗制)》；f.弹簧垫圈按GB93—76《弹簧垫圈》；g.半圆头方颈螺栓按GB12—76《半圆头方颈螺栓(粗制)》。

3.3钢绞线应采用新的，不应散股、锈蚀。

3.4锤头采用油漆防腐。

3.5锤头与钢绞线的紧固应牢固，产生滑移时负荷不小于4.90kN。

3.6钢绞线与夹板产生滑移时负荷不小于2.45kN。

3.7防振锤安装在导线上产生滑移负荷不小于2.45kN。

4验收规则及试验方法防振锤的验收及试验按GB2317—85《电力金具验收规则、试验方法、标志与包装》进行。

5标志与包装防振锤的标志与包装按GB2317—85规定进行。

______________________附加说明：本标准由中华人民共和国水利电力部提出。

本标准由水利电力部南京电力金具设计研究所起草。

防振锤标准

防振锤标准振动是一种常见的物理现象，无处不在。

在工程领域中，振动不仅会影响机器设备的正常运行，还会对设备本身造成损坏。

为了减少或消除这种影响，人们提出了各种各样的方法，其中之一便是使用振动吸收器，也就是我们常说的“振动控制器”或“防振锤”。

防振锤是一种用来减少振动幅度的装置，其原理是通过质量块和弹簧组成的振动系统，将振动吸收掉或转换成其他形式的能量，从而达到减少振动的效果。

在工程实践中，防振锤广泛应用于桥梁、建筑、机械设备等领域，起到了重要的保护作用。

然而，要想发挥防振锤的最佳效果，就需要符合一定的标准。

首先是防振锤的安装位置和数量。

一般来说，防振锤应该安装在距离振动源较近的位置，并且根据振动源的振动频率和振幅选择合适的数量。

如果防振锤数量太少或者安装位置不当，就无法有效地控制振动，甚至可能适得其反。

其次是防振锤的质量和弹簧刚度。

防振锤的质量应该足够大，以确保能够吸收较大振幅的振动；而弹簧的刚度则应该适中，既能够保证振动吸收效果，又不会对设备本身造成过大的影响。

此外，防振锤的设计和制造也要符合相关标准，确保其性能稳定可靠。

最后是防振锤的维护和更换。

防振锤在长时间使用后可能会出现磨损或损坏，这时就需要及时进行维护或更换。

定期检查防振锤的状态，及时发现问题并采取措施，可以有效延长其使用寿命，保证其正常工作。

总的来说，防振锤在现代工程中扮演着重要的角色，可以有效地减少振动对设备和结构的影响。

但要想发挥其最佳效果，就需要严格遵守相关标准和规范，确保其安装位置、质量、弹簧刚度等各项参数符合要求。

只有这样，我们才能更好地保护设备，延长设备的使用寿命，提高工作效率。

希望大家在工程实践中能够重视防振锤的选择和使用，为工程安全和稳定运行做出贡献。

4D防振锤保护档具(数量确定)

光纤复合架空地线（OPGW ）参数计算总汇以OPGW －85型号为代表计算。

结构：12/Φ2.60铝宝钢+Φ7.8/Φ5.8无缝铝管+Φ5.8光缆（-0.05）总外径：13.00mm以铝包钢线导电率为20.3％IACS 25％Al+75%St 27％IACS 37％Al+63%St1.截面积 (原理：S=πR 2/4) ① 22271.6360.24124R 12mm S As =⨯⨯=⨯=ππAl 占有面积：25％×63.71=15.93mm 2St 占有面积：75%×63.71=47.78mm 2②铝管面积22236.21)8.58.7(4mm S Al =-⨯=π计算截面积：铝 15.93+21.36=37.29 mm2钢 =47.78 mm22．20℃时直流电阻 (原理：R=ρL/S)(单位长度1Km)传导率为20.3％IACS 的As 线电阻率（20℃）为0.08480Ω•mm 2/m传导率为27％IACS 的As 线电阻率（20℃）为0.06386Ω•mm 2/m20℃时铝的体积导电率为0.028264Ω•mm 2/m （硬铝）3189.136.211000028172.0100020=⨯=⨯=Al Al Al S R ρ347.171.63)012.01(100008480.0)1(100020=+⨯⨯=+⨯⨯=AsAs As S K R ρ(K 为绞制增量取1.2％)绞线直流电阻为（视铝和钢并联）Km R R R R R As Al As Al /666.0347.13189.1347.13189.10Ω=+⨯=+=3．热膨胀系数和弹性模数铝的热膨胀系数αAl =23×10-6 1/℃ 钢的热膨胀系数αSt =11.5×10-6 1/℃ 铝包钢单线的热膨胀系数αSt =12.6×10-6 1/℃铝包钢单线的弹性模数E As =16200 Kg /mm2铝的弹性模数E Al =6560 Kg /mm 2K=铝管/铝包钢绞线截面比=21.36/63.71= ①热膨胀系数)1(K E E E K AsAs Al Al ++=ααα（IEC 标准公式）根据线性膨胀系数定义，当地线长度为L ，温度变化Δt 时，长度变化量（绞线）ΔL=α×Δt×L Lt L⨯∆∆=α由弹性模数定义：αδσLS P E ==则t S P E ∆⨯⨯=α P=E×S×α×Δt 对铝包钢绞线： P As =E As ×S As ×αAs ×Δt×cos θ对铝管： P Al =E Al ×S Al ×αAl ×Δt 根据绞线受力状况地线所受总拉力： P= P As +P Al =( E As ×S As ×αAs ×Δt×cos θ+ E Al ×S Al ×αAl ×Δt ) 联立（1）（2）得)1(cos )(cos K E E E S S E S E S E AlAl As As Al As Al Al Al As As As +⨯+⨯⨯=+⨯⨯+⨯⨯⨯=αθααθαα其中K= S Al / S Asθ为绞入角，选用θ=12.50066061077.14)983.21(12760102365605.12cos 106.1216200983.2---⨯=+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=α1/℃②弹性模量 (原理：虎克定律E=σ/ε)根据材料力学的弹性模量定义，钢、铝组合体的弹性模量为：AlAs ALAl As As S S E S E S ++=E （IEC 标准公式）这里没考虑绞合的影响。

防震锤

防震锤（239）防振锤由一定质量的重锤，具有较高弹性、高强度的镀锌钢纹线及线夹组成。

防振锤的消振性能与防振锤的有效工作频率范围有关。

当导线产生振动时，悬挂在导线上的防振锤的相对运动吸收了导线的振动能量，从而降低和消除了导线的振动。

各种防振锤根据结构、重量和几何尺寸的不同，均具有一定的固有频率。

1）司脱客型防振锤。

定型的防振锤属于司脱客型，在一根高强度的钢绞线两端分别固定着一个由生铁铸成的圆柱形重锤，在钢绞线的中部铆紧一副夹板，以便将防振锤安装在导线上。

根据重锤结构尺寸，防振锤有两个固有频率。

防振锤的线夹分两种结构形式。

一种是绞扣式单螺栓固定型线夹。

其防振锤形状及规范如图3-144及表3-106所示。

防晕型防振锤形状如图3-145(b）。

直径较小的导线使用的防振锤的线夹不宜采用铰扣式，而采用双螺栓固定型线夹。

其防振锤的形状及规范如图3-145及表3-107所示。

图3-144表3-106 防振锤规范（一）图3-145表3-107 防振锤规范（二）2）多频防振锤。

多频防振锤的钢绞线两端用不同质量的锤头，悬挂点距钢绞线两端亦不等长，利用这种结构，可获得四个固定频率，适应的频率较宽。

重锤系用生铁铸成U形，以防止在高频振动时，锤头碰磨钢绞线。

为了防止发生电晕，固定防振锤在导线上的线夹采用了两种不同结构和材料：对330kV及以上线路，防振锤用线夹以热挤压铝合金制造；对220kV 及以下线路，防振锤用线夹采用钢材制造。

防振锤的形状及规范如图3-146及表3-108所示。

图3-146表3-108 多频防振锤规范3）防振环。

防振环是将常规防振锤由生铁铸造的锤头改为圆钢锻制的U形环，压缩在钢绞线的两端而成。

两环与垂直导线的偏角均为30.，以使振动时产生扭矩，消耗振动能量，提高消振效果。

由于防振环不采用铸造工艺，因而具有制造简单等优点。

防振环的形状及规范如图3-147及表3-109所示。

图3-147表3-109 防振环规范。

OPGW防振VSD防振方案

Beijing PLP Conductor Line Products Co., Ltd.#1 Guohuai Street, Liangxiang Developing Zone Fangshan, Beijing, China, 102488OPGW 光缆防振措施说明1．该工程的OPGW 光缆采用防振锤以达到预期的防振效果。

2．防振锤的选型北京帕尔普公司采用斯托可布里奇（StockBridge ）结构型式的四谐振频率防振锤来有效抑制OPGW 光缆的微风振动。

VSD-20，4D-30等分别代表不同的防振锤重量和固有频率防振锤的重量是防振锤的基本参数，选用多大的锤头，主要看OPGW 光缆的特征阻抗值ZZ= (T' M)1/2其中：T'为光缆每日运行张力（N ）；M 为光缆单位长度质量（kg/m ）如果：防振锤VSD-20基本参数：见附图计算：光缆外径12.6mm, 单位长重量(M)527kg/km, RTS 为80.7KN, 取日平均应力为(EDS)18%RTS,则对于φ12.6mm OPGWZ1= (T' M) 1/2=(18%RTSxM) 1/2=(18%x80.7x527) 1/2=87.5<130，选用VSD-20 3．安装位置a. 原则上第一防振锤（即离杆塔最近的防振锤）安装在0.6倍半波长度（取风速为6~7m/s，指稳定的层流风速）或更长距离上。

计算公式为：半波长：L=(0.5/f)⨯ (T ’/M)1/2 (m) ………………. ① 第一挂点位置：L1=0.6L (m)……………………②其中：f=0.185V/D, V 为风速，取6~7m/s ；D 为光缆直径（m ）; T'为光缆每日工作张力（N）；M为光缆单位长度质量（kg/m）。

①若以上公式计算得出的防振锤安装位置在光缆耐张（悬垂）线夹的外层预绞丝上时，推荐将第一挂点放在线夹的内层预绞丝上，距离线夹外层预绞丝端部50—80mm；②若计算得出的防振锤安装位置在光缆耐张（悬垂）线夹的内层预绞丝上，则将第一挂点放在线夹的内层预绞丝上，但距离线夹外层预绞丝端部应不小于50mm，距离线夹内层预绞丝端部应不小于150mm；③若计算距离大于光缆耐张（悬垂）线夹的内层预绞丝长度，则将防振锤第一挂点放在OPGW光缆上，并在防振锤夹子下面安装PLP公司防振锤专用护线条。

振动设备选型原则

1、振动设备选型原则（1）振动设备起振力＞桩土之间摩擦力；（2）设备重力、桩重力及摩擦阻力之和小于所选起吊设备起重力。

2、振动锤选型参数直径1000mm，壁厚12mm，长27m的钢管桩选型计算如下。

（1）振幅A0振动沉入钢管桩时，使桩发生振动的必要振幅A0，要大于桩接触上的瞬间全部弹性压力，必要振幅对地基的硬度比为：A0≥N/125+0.3=0.342cm其中N为相应土层的标贯击数，本次计算相应土层标贯击数为N=5.25。

（2）偏心力矩K及振动锤必要重力Q B的确定确定了必要振幅A0，便可求出振动锤的偏心力矩K。

Ｋ≥Ａ０（ＱＢ＋ＱＣ）式中：Q B为振动锤重力，QB＝1644√Ｋ；ＱＣ为钢管桩重力，钢管桩长２７ｍ时重76400N。

从而解得Ｋ＝366.7N•m,ＱＢ＝31483N。

（3）起振力P0的确定起振力必须大于土与钢管桩之间的动摩擦力T V，即：P0≥T V=μT式中：T V为动摩擦力；μ为动摩擦系数，与振动加速度η=P0 Q B+Q C =μTQ B+Q C有关；T为静摩擦力，按钢管桩单桩承载力的2倍取值，依据地质及桩入土深度计算单桩承载力为1946.8kN，计算得T=3893.6kN。

将T、Q B、ＱＣ代入η=μTQ B+QC得：η=36.1μ（a）又μ＝μmin+(1−μ)e−βη式中μmin为动摩擦力系数，取0.05；β为降低系数，钢管桩为0.52。

因此可得：μ=0.05+0.95e−0.52η (b)由式（a）和式（b）得出μ——η曲线，如图。

图中横坐标为η值，纵坐标为μ值。

图中交点即为解值，计算得：μ=0.1311，η=4.7325由此得到P0=η（Q B+Q C）=510.6kN3、振动锤的确定综上所述，所选液压振动锤必须满足以下条件：a．振幅A0≥N/125+0.3=0.342cm；b．偏心力矩K≥366.7N•m；c．振动锤必要质量Q B(包括夹桩器质量)≥3148.3kg；d．起振力P≥P0=510.6kN。

防震锤

防振锤Dampers线夹为铝合金件，锤头为灰铸铁件，涂漆或热镀锌，其余为热镀锌钢制件。

防振锤(节能无电晕放电型)Energy Saving Corona Free TYPE线夹为铝合金件，重锤为灰铸铁件，浸漆；如用户需要，重锤可热镀锌。

防振锤Dampers锤头为灰铸铁件，涂漆，其余为热镀锌钢制件。

组合型防振锤Conbined Type Spacer-dampers线夹为铝合金件，锤头为灰铸铁件，涂漆或热镀锌，其余为热镀锌钢制件。

节能型防振锤Energy saving damper线夹为铝合金件，锤头为锌合金铸件，标准件为不锈钢制件。

Aluminum alloy wire clamp,kirsite casting hammenrhead,stainless steel norm part. 1)预绞丝护线条Preformed Armour Rods铝合金制件。

Materrial is aluminium alloy.2)预绞丝护线条Preformed Armour Rods材料：铝包钢线。

铝包带Aluminium Tape铝合金制件。

悬重锤及其附件Suspension counter weight aluminium and accessories重锤片为灰铸铁件、涂漆，其余为热镀锌钢制件。

Counter weight piece is grey iron.painted.the other parts are hot-dip galvanized steel. 1)重锤片Counter weight灰铸铁件、涂漆。

Grey iron painted.2)重锤片Counter weight灰铸铁件、涂漆。

Grey iron painted.3)重锤片Counter weight灰铸铁件、涂漆。

Grey iron painted.重锤片Counter weight pieces重锤片为灰铸铁件、涂漆。

振动锤选型计算书

附件1柬埔寨Stueng Trang-Kouch Chhmar湄公河大桥工程振动锤选型计算书1 计算依据a 《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）b 《港口工程荷载规范》（JTS 144-1-2010）c 《港口工程桩基规范》（JTJ254-99）2计算内容2、1设备选型2、2振动锤沉桩可行性验算2、3振沉深度计算2、1设备选型现初步拟定主墩钢护筒参数如下：现选取180KW型振动锤，技术参数如下：所选振动锤需满足以下三个基本条件，方可沉桩成功：1、振动锤得激振力Fmax 大于被振构件与土得动侧摩阻力Q st；2、振动系统得工作振幅A大于振沉到要求深度所需得最小振幅；3、振动系统得总质量Q大于振沉构件得动端阻力R。

2、2振动锤沉桩可行性验算2、2、1激振力验算根据日本经验公式，振动锤沉桩所需满足得条件如下：F max≥Q st=μQ sμ=μmin+（1-μmin）e-βη式中η为振动加速度比根据经验推荐：砂质土：μmin=0、15，淤泥质黏土：μmin=0、06，黏土：μmin=0、13，钢材得β值为0、52。

根据DZJ180型振动锤技术参数，可计算μ=μmin+（1-μmin）e-βη=0、1508按照15#墩最长钢护筒计算动侧摩阻力值为则Q st=0、1508*3、14*2、3*（35*2、4+40*12、7+45*6、7+50*2、89）=1130、46KN＜F max=1240KN结论：180KW振动锤激振力满足振动沉桩要求。

2、2、2振幅验算当激振器振幅很小时，沉入并不发生，只有当振幅超过某一定值时，才可实现沉桩，这一A0称为起始振幅。

在水下得砂质土壤中，起始振幅达到2mm可以实现振沉。

工作振幅A=偏心力矩/振动质量=1500*103/53、174*104=2、82mm＞A0=2mm结论：180KW振动锤工作振幅满足振动沉桩要求。

2、2、3动端阻力验算振动锤系统得总重量Q0需大于振沉构件得动端阻力R钢护筒外径2、3m，端部设置加强抱箍，管体及抱箍厚度均为18mm。

导、地线防振锤安装数量表
导、地线型号
1 (个)
2 (个)
3 (个)
4 (个)
地线
L≤300m
300<L≤600m
600<L≤900m
L>900m
导线LGJ-35～240
L≤350m
350<L≤700m
700<L≤1000m
L>1000m
导线LGJ-300～630
L≤450m
450<L<800m
800<L<1200m
铝包钢绞线型号（1×7-）
防振锤型号
配套预绞丝
重量（kg）
单价（元）
95
VSD-20-H
CR-1022
120
CR-1024
150
CR-1026
185
CR-1029
CR-1046
二.钢绞线（YB/T5004-1993）用预绞式防振锤
钢绞线型号（1×7-）
防振锤型号
配套预绞丝
重量（kg）
单价（元）
67.35
VSD-20-H
CR-1019
87.96
CR-1021
100.88
CR-1022
125.5
CR-1024
152.81
CR-1026
182.8
CR-1029
三.铝包钢绞线（GB/T1179-1999）用预绞式防振锤
FDZ-2T
9.0—9.6
0.9
FDZ-3T
11.0—11.5
1.7
FDZ-4T
13.0
2.1
注：1.线夹为铝合金件，锤头为灰铸铁件，涂漆或热镀锌，其余为热镀锌钢制件。

防振锤选型

2.6
FDZ-2
11.0-15.0
0.9
FR-2
11.0—12.0
2.6
FDZ-3
14.0—19.0
1.7
FR-3
18.0—28.0
4.97
FDZ-4
18.0—22.5
2.1
FR-4
23.0—36.0
4.5
FDZ-5F
22.0—29.0
3.0
FDZ-6F
28.0—35.0
3.6
FDZ-1T
7.8
0.7
CR-1037
400/20 400/25 300/35
CR-1039
400 /50
CR-1040
400 /65
CR-1041
400 /95
CR-1042
500/35 500/45
CR-1043
500/65 (630/45)
CR-1044(CR-1045)
630/55 630/80
CR-1046
.
钢绞线型号（1x 7-）
导、地线防振锤安装数量表
导、地线型号
1 （个）
2（个）
3 (个)
4（个）
地线
L< 300m
300<L<600m
600<L< 900m
L>900m
导线LGJ-35〜240
L< 350m
350<L<700m
700<L<1000m
L>1000m
导线LGJ-300〜630
L< 450m
450<L<800m
800<L<1200m
FDZ-2T

PLP防振锤防振方案

帕尔普公司防振锤及防振方案（内部保密资料）一、防振锤选型方法-----用于OPGW1.防振锤锤头配合型号选型，防振锤选型根据线材特征阻抗选用：特征阻抗值ZZ=（T’ M）1/2其中：T’为缆线每日运行张力(常规按照25%RTS计算，单位KN)M为缆线单位重量(kg/km)其中第三列中VSD-XX-H为用于电力项目导、地线的预绞式防振锤。

..2.确定适用缆径范围！确定防振锤锤头大小以后，根据缆径选出具体型号✧夹片抱紧式防振锤：VSD－xx16 ――12.3-15.5mmVSD－xx20.3 ――16.5-20.3mmVSD－xx20 ――15.5-20.0mmVSD－xx23.4 ――19.5-23.4mmVSD－xx25 ――20-25mmVSD－xx32 ――25-32mmVSD－xx40 ――32-40.1mm✧预绞式防振锤适用缆径范围参考配套预绞丝（CR-xxxx型号见附表）二、防振锤选型方法-----用于导、地线（参考最新09年样本中规定选型）*对于特殊铝包钢绞线或其他特殊线缆，样本未给出选型的则按照计算特征阻抗的方法，参考OPGW选型方法。

✧夹片式防振锤用于导、地线：✧预绞式防振锤用于导、地线时选型如下表：1三、一般线路档距和环境条件下防振锤的配置的数量见表：注意，对于大档距（>900m）、大跨越（>1000m）和环境特殊（如重冰区）的项目请咨询技术部。

四、防振锤安装位置的选择配好防振锤的型号和数量后，需要明确防振锤的安装位置。

计算公式为：半波长：L=(0.5/f) (T’/M)1/2 (m) ………………. ①f=0.185V/D, V为风速，取6~7m/s；D为光缆直径（m）;T'为光缆每日工作张力（N）；M为光缆单位长度质量（kg/m）。

a)夹片加紧方式防振锤挂点：第一挂点距起始计算点L1=0.6L，第二挂点距第一挂点L2=0.8L，第三挂点距第二挂点L3=0.7L；需要注意的是，对于光缆项目：当计算出来第一个防振锤的挂点安装位置（0.6L）在悬垂或耐张线夹上时，为了充分发挥防振锤的防振效果和安装方便，应将第一个防振锤安装到悬垂或耐张的护线条（结构加固条）上，并距离线夹末端50~100mm。

振动锤选型计算及施工方法

振动锤选型计算及施工方法三航兴安基公司蒋秀生[摘要1本文通过振动锤沉钢管桩在实践中的试验及计算，总结出一套适用于振动锤的型号选择计算及沉桩施工方法。

[关键词]振动锤型号选择施工方法1mm振动桩锤是桩基础施工中的重要设备之一,广泛应用于工业与民用建筑、港口、码头、桥梁等的基础施工中，具有打桩效率高、费用低、粧头不易损坏、桩的变形小等优点。

以中交三航局柬埔寨磅湛湄公河大桥工程为例，该项目水上钻孔灌注桩共82根，直径分别为 0l.6、02.〇m,钢护筒直径分别为0l.9、02.3 m,均需用振动锤沉入，本文实际验证此工程中振动锤选型的参数计算，同时介绍振动锤沉设钢护筒的施工方法，为后续工程提供相关经验。

2工程概况镑湛湄公河大桥工程位于柬埔寨磅湛省会以北约40 km，跨越湄公河连接岸特本克蒙省的Krouch Chhmar县和西岸磅湛省的Stueng Trang县。

桥梁全桥长1131m。

桥的通航净空为100 mx15 m,最高通航水位+20.5 m,泥面标高以15号缴为例，约-11.71 m。

其中，水中墩为7~17号墩，引桥墩桩径01.6 m、粧长56~59 m,共计42根，主墩桩径02.0 m、桩长89〜103 m,共计40根，均按摩擦桩设计。

水上钻孔灌注桩施工平台采用钢护筒直接作为支撑桩，传递上部结构的作用力，钢护筒采用Q235b钢材，引桥墩钢护筒直径01.9 m、壁厚16 mm,主桥墩钢护筒直径02.3 m、壁厚 18 _。

参考桥梁设计,按照摩擦桩设计钢护筒支撑。

3工程地质条件跨越湄公河段河床上部堆积厚层的冲积粉细砂，局部相变为粗砾砂或含砾，中密~密实状，地层由东向西逐渐变薄,局部夹软塑粉质黏土透镜体;中下部为中密~密实状含黏性土细砂、含砂粉质黏土，局部夹粉质黏土，地层由东向西逐渐变厚;底部为泥盆系强风化泥岩,紫红色，呈坚硬土状,见铁锰质团块，详见表1。

钢护筒穿过细砂层和中砂层,钢护筒底部进入粗砂土层，以15号墩6号粧钢护筒为例，护筒底标高为-25.0 m,其主要技术参数见表2。

防振锤

中华人民共和国国家标准防振锤UDC621.315.6GB2336—85 Damper代替GB2336—80国家标准局1985-01-23发布1985-12-01实施1适用范围本标准适用于架空电力线路上抑制导线或避雷线振动的防振锤。

2型式尺寸2.1防振锤分为FD型、FG型。

2.2防振锤主要尺寸应符合图1、2及下表的规定：图1图2表中型号中字母及数字意义为：F——防振锤；D——导线；G——钢绞线；数字——FD型为适用导线组合号；FG型为适用钢绞线截面，mm2。

3技术要求3.1防振锤一般技术条件应符合GB2314—85《电力金具通用技术条件》的规定。

3.2材质与紧固件：a.钢绞线应符合GB1200—75《镀锌钢绞线》标准。

钢绞线抗拉强度不低于1520N/mm2(1520MPa)；绞合节径比不大于12。

b.锤头采用GB976—67《灰铁铸件分类及技术条件》，规定的HT10-26；c.线夹及压板按GB700—79《普通碳素结构钢技术条件》，采用抗拉强度不低于372.5N/mm2(372.5MPa)的钢制造。

d.螺母按GB41—76《六角螺母(粗制)》；e.垫圈按GB95—76《垫圈(粗制)》；f.弹簧垫圈按GB93—76《弹簧垫圈》；g.半圆头方颈螺栓按GB12—76《半圆头方颈螺栓(粗制)》。

3.3钢绞线应采用新的，不应散股、锈蚀。

3.4锤头采用油漆防腐。

3.5锤头与钢绞线的紧固应牢固，产生滑移时负荷不小于4.90kN。

3.6钢绞线与夹板产生滑移时负荷不小于2.45kN。

3.7防振锤安装在导线上产生滑移负荷不小于2.45kN。

4验收规则及试验方法防振锤的验收及试验按GB2317—85《电力金具验收规则、试验方法、标志与包装》进行。

5标志与包装防振锤的标志与包装按GB2317—85规定进行。

______________________附加说明：本标准由中华人民共和国水利电力部提出。

本标准由水利电力部南京电力金具设计研究所起草。

机械振动锤的种类及在工程施工中的选择应用

机械振动锤的种类及在工程施工中的选择应用一、振动锤的总体工作原理通过液压动力源使液压马达作机械旋转运动，从而实现振动箱内每组成对的偏心轮以相同的角速度反向转动；这两个偏心轮旋转产生的离心力，在转轴中心连线方向上的分量在同一时间内将相互抵消，而在转轴中心连线垂直方向的分量则相互叠加，并最终形成沉桩激振力。

二、常用振动锤的类型及具体参数根据振动锤能够达到的最高频率，分为低频（≤15Hz）、中频（15~25Hz）、高频（25~60Hz）、超高频（≥60Hz）。

根据所产生激振力的大小，分为小型、中型、大型、联动型。

目前国内常用的是中频，国外高频较多。

1、小型分DZ-45、DZ-60、DZ-90三种，技术参数分别如下：2、中型分DZJ-120、DZJ-135、DZJ-150三种，技术参数分别如下：3、大型分DZJ-180、DZJ-200、DZJ-240、DZJ-300四种，技术参数分别如下：4、联动型分DZJ-400、DZJ-480、DZJ-600三种，技术参数分别如下：5、夹具（X型、单、双型）三、振动沉（拔）桩的工作原理下沉过程中振动锤与待下沉的桩经过刚性连接形成一个振动体系。

振动锤运行时，总数为偶数的偏心轮高速旋转产生振动力，这个力使桩体产生正弦波的垂直振动，强迫桩体的周围土壤产生液化、位移，由于土层移动，在桩体自身重量和振动锤重量的作用下，使桩体切入地层。

当振动停止，土壤逐渐恢复原状。

同样的作用原理，在施工中，通过起重机吊钩的吊力，也可将桩体拔出。

四、振动锤选型及国内外不同计算方法分析比较1、振动式沉桩适用的土质最适合进行振动法沉桩的土为非粘性土、砾石或砂，特别是饱水的非粘性土、砾石或砂。

对于混合土或粘性土，只有当它们具有很高的含水量时，才可使用振动锤沉桩。

对于干硬性的粘土或经过人工排水的砂中进行振动法沉桩，其沉桩阻力可能很大。

2、选择振动锤型所选的振动锤需要满足以下三个基本条件：2.1振动锤的激振力P0大于被振沉构件与土的动侧摩擦阻力T；2.2振动锤系统的总重量Q0大于振沉构件的动端阻力R；2.3振动锤系统的工作振幅A。

预绞式防振锤

210/10 210/25 210/35 210/50 300 240/30 240/40 —— 240/55 300/15 300/20 —— 300/25 300/40 300/50 300/70 400/20 400 400/25 400/35 500/35 500/45 500 500/65 630 630/45
江都市会峰电机有限公司
1. 预绞式狗骨防振锤：（海马防振锤）：江都市会峰电机有限公司设计的预绞式狗骨防振锤是电力行业输配电线路用的一种高压输电线路用防振锤，由线夹、锤体、钢绞线、至少三根预绞丝组成，线夹与钢绞线固装连接，线夹为海马状结构形式；锤体为保龄球状结构形式，两个锤体对称倾斜固装在钢绞线的两端；钢绞线与锤体的连接位置设置在锤体的固定端锤头的侧面上；由于线夹上设有分隔钉，并将预绞丝分别间隔在线夹上，使防振锤与输电电缆得到有效连接；使以往老式线夹体防振锤导线滑移的问题得到了彻底的解决。两锤体对称倾斜固定在钢绞线的两端，从而吸收不同频率振动，延长了线路的使用寿命；由于锤体设计成保龄球状，并在悬臂端锤头上设有迎风面，使减振效果更好，提高了电晕电压，减少了尖端放电；此种防振锤形状设计在欧美已得到广泛的应用。Dulmison 公司也采取了想类似的形状设计，这种设计通过有效的减小微风振动从而降低了导线的损坏和维护成本，同时增强了导线的拉力，钢绞线独特的捻距设计和锤体的形状设计相配合达到了最佳的节能效果。
B853 002 B161 ***
锤体形状香蕉形音叉形音叉形
谐振点数 3 4
2或4
参考图号图09-1 图09-2 图09-2
电话号码：0514-87937328 手机：13585254608
江都市会峰电机有限公司
序防振锤型号

海马防振锤说明书

-选择合适的防振锤型号-安装必要数量的防振锤
借助特定的计算机程序，固力发公司可提供最佳的防振设计，可提供合适的防振锤型号
四。

应用/安装指导：
防振锤安装于铝绞线，铝合金绞线，钢芯铝绞线和钢芯铝合金绞线，位于绝缘子串附近的导线以及悬垂耐张的地线防振锤通过共振消耗掉注入导线的风能，从而达到减轻导线振动，保护导线的目的。

防振锤必须与导线相匹配，否则，防振锤会造成导线损伤，或者自身受到损坏。

为了使防振锤达到最优的效果，必须做到以下几点：。

OPGW防震锤

组成：镀锌铸铁锤头、热镀锌钢绞线、铝合金线夹、不锈钢螺栓等。

用途：消除或降低光缆运行时因风能产生的振动以保护光缆及金具。

特点：采用典型的哈罗设计，其基本原理是动态吸收能量，其频率覆盖范围为6Hz-150Hz，并在此范围内有四个谐振频率，可满足各种型号OPGW的需要，具有非常有效的减振效果。

订货须知：本公司可针对具体工程作出相应的防振方案，用户需提供以下资料：a.光缆的年平均运行应力(N)。

b.线路杆塔明细表。

c.地形、地貌(平原、丘陵、山地、森林、跨江河等)。

d.光缆的规格型号及相关参数表——直径(mm)、极限抗拉强度(N)，单位重量(kg／m)、铝钢截面比。

配套金具：护线条，为避免防振锤铝线夹直接夹持在0PGW光缆上造成损伤，配以护线条，对光缆有很好的保护作用。

防振锤的规格表：1) 防振锤的选型选型时考虑两个因素，一是选择锤头，二是选择安装导线直径。

综合考虑OPGW光缆的主要技术参数，如张力、风速、地形等因素确定选用防振锤。

1.1）重量的选择：理论公式：W=M×(1/2～3/4)×2λ意义：防振锤的重量为层流风速时的一个波长光缆重量的1/2～3/4注：W——锤头重量（kg） M——光缆单位重量kg/kmλ——通常情况下层流风速的半波长1.2）导线直径的选择：导线直径为光缆直径与耐张线夹（或悬垂线夹）内绞丝两倍直径之和。

如安装在护线条上时，导线直径则为光缆直径加护线条直径的两倍。

2.1）安装位置的确定L1=0.4D（T/M）0.5L2=0.7L1L3=0.6L1L4=0.6L1说明：D——缆径(mm) T——光缆额定抗拉强度的四分之一(kN)M——光缆单位重量(kg/km) 计算结果单位L(m)注意事项：2.1.1）根据计算，若防振锤的安装位置落在内绞丝上，则不必加装护线条，直接安装即可。

2.1.2）如果防振锤计算安装位置落在光缆上，则需加装护线条，且注意护线条末端距离内绞丝末端至少50mm。