高墩大尺寸系梁支撑计算书
系梁盖梁支撑体系计算书
目录1.编制说明 (1)1.1编制依据 (1)1.2工程概况及参数取值 (1)2.计算参数及计算荷载取值 (3)2.1支撑体系概况 (3)2.2荷载取值 (3)2.3材料性能参数取值 (3)3.计算方法 (4)4.二柱盖梁计算 (4)4.1I20a工字钢计算 (4)4.2I56a工字钢计算 (5)5.三柱盖梁计算 (6)5.1I20a工字钢计算 (6)5.2I45a工字钢计算 (7)6.抱箍验算 (9)7.结论 (11)1.编制说明1.1编制依据（1）《银川至昆明国家高速公路（G85）彭大（宁甘界）至平凉至大桥村（甘陕界）段两阶段施工图设计》；（2）《公路桥涵施工技术规范》（JTGTF50-2011）；（3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-1986）；（4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；（5）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）（6）《路桥施工计算手册》1.2工程概况及参数取值1.2.1项目简介试验段PDSYSG-7标段位于甘肃省平凉市华亭县境内，起于安口镇、止于上关乡，施工起止里程YK70+697～K74+476.132（3.779km）、K77+289.759～K81+363.185（4.074km），线路总长7.853Km（中间华亭东枢纽部分纳入平天高速公路）。
全线工程内容分桥涵、隧道、路基三部分，主要含隧道2909m/1座（分离式）、主线桥梁1547.2m/3座、匝道桥644m/4座、天桥333.1m/2座、1×13m 通道桥3座、盖板涵8座；路基3386.8m/6段（折合为整体式，含安口立交），项目总造价6.52亿元（含5000万元暂定金）1.2.2工程概况本标段设计桥梁12座，其中大桥6座、中桥1座、小桥3座、天桥2座，共有地系梁133个，柱系梁24个，墩柱314根，盖梁142个。
盖梁类型有二柱盖梁和三柱盖梁两种二柱盖梁最大尺寸为1180×220×180cm，柱间距L=680cm，且半边有1180*100*42.2cm的凸块；图1-1 二柱盖梁构造图三柱盖梁最大尺寸为1660×220×180cm，柱间距L=600cm，且半边有1660*100*102.6cm的凸块。
盖梁模板支撑受力计算书_secret
盖梁模板支撑受力计算书某大桥墩柱盖梁模板支撑受力计算，取左4#墩进行受力计算。
一、荷载计算1、盖梁荷载：系梁钢筋砼自重：G=61m3×25KN/m3=1525KN墩柱顶面部分的混凝土由墩柱承载，故不计算G´=1525-3.14×1²×（1.9×2.1）×25＝1227偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G´÷S=1227KN÷（2.1m×16.05m）=38.23KN/m22、施工荷载：取F2=1.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、3mm厚钢模板：取F5=0.5KN/m25、方木：取F6=7.5KN/m36、45b号工字钢：取F7=0.87KN/m二、底模强度计算底模采用组合钢模板，面板厚t=3mm，肋板高h=50mm，厚b=4mm，面板及肋板总高H=53mm，验算模板强度采用宽B=300mm平面钢模板。
1、钢模板力学性能（1）弹性模量E=2.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=［by23+By13-(B-b)(y1-t)3］/3 （公式1）其中：y1=［bH2+(B-b)t2］/［2(Bt+bh)］=［4×532+(300-4)×32］/［2(300×3+4×55)］=6.205mm y2=H-y1=53-6.205=46.795mm将y1=6.205mm，y2=46.795mm代入公式1得：I=［4×46.7953+300×6.2053-(300-4)(6.205-3)3］/3=15.73cm4（3）截面抵抗矩：W=I/y2=15.73/4.6795=3.36cm3（4）截面积：A=Bt+bh=300×3+4×50=11cm22、钢模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3=38.23+2+1.5=41.73KN/m2q=F×B=41.73×0.3=12.51KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=12.51×0.32/8=0.14KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.14×103/3.36×10-6=41.7MPa＜［σ］=140MPa 钢模板弯拉应力满足要求。
系梁计算书
柱系梁计算书1、设计依据《钢结构设计规范<GB 50017-2014>》、《公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）》、《建筑结构荷载规范<GB 50009-2012>》、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》和桥梁施工图。
2、总体方案本标段桥梁上系梁采用钢模板、和系梁以下部分墩柱同时施工。
在墩柱模板上焊接牛腿，采用QL32型千斤顶支撑I45a工字钢，工字钢上利用［14b槽钢搭设系梁底模平台施工。
上系梁施工设计图：3、设计参数［14b槽钢：理论重量16.73kg/m 弹性模量2E=N/206000mm惯性力矩I=609.4cm4 设计抗弯强度2=f215mm/NmI45a工字钢：理论重量80.4kg/m 弹性模量2E=N206000mm/惯性力矩I=32240 cm4 设计抗弯强度2fN215mm/m4、荷载分析4.1、永久荷载钢筋砼重量G1：标段内柱系梁尺寸为1.8×1.5m，砼数量12.7m3，钢筋砼比重按2.6t/m3（按《公路桥涵施工技术规范》的规定）。
上系梁钢筋砼重量G1: G1=12.7m3×2.6 t/m3×10KN=330.2KN。
系梁模板重量G2：根据模型设计图得知，系梁模板采用钢模板，重量(侧模和底模部分)为2.38t，即G2=23.8KN。
槽钢重量G3：根据上系梁设计图，采用［14b槽钢，槽钢按0.45m间距设置，每根长度4m，放置11根。
密度16.73kg/m。
槽钢重量G3:G3=11×4×16.73×10÷1000=7.36KNI45a工字钢重量G4：采用两根长12m I45a工字钢，理论重量80.4kg/m。
I45a工字钢的重量G4：G4=12×2×80.4×10÷1000=19.296 KN根据以上分析计算永久荷载G为：G=G1+G2+G3+G4=330.2KN＋23.8KN＋7.36KN＋19.296 KN＝380.656KN4.2、可变荷载可变荷载包括施工荷载、风荷载、雪荷载等，根据系梁施工搭设结构及施工地点气候特点，不考虑雪荷载和水平风荷载；施工荷载（作业层人员、器具、材料的重量）根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》取3KN/m2；砼振捣附加荷载根据《公路桥涵施工技术规范》取2KN/m2；砼采用吊车入模，不考虑砼入模的冲击荷载。
高墩大尺寸系梁支撑计算书
黄河大桥墩身系梁支架计算书1概况大桥左右幅两墩之间设系梁联系，长宽厚尺寸为7*10.5*2m。
采用墩壁预留孔洞，牛腿横梁支撑，详见图计算分横梁和牛腿支撑两部分，总体计算简图见图1图1总体计算简图2 牛腿支撑部分2.1计算简图见图2图2牛腿支撑计算简图2.2内力计算采用Englilab Beam .2D平面分析软件计算，各杆件的弯矩、轴力、剪力见图3、图4、图5及表1图3弯矩图图4轴力图图5剪力图2.3 1号水平杆计算2.3.1基本参数截面：截面材性：I25b工钢Q235惯性矩I= 5284 cm4截面模量Wx= 422 cm3断面积A= 53.5cm2截面回转半径ix=(I/A)^0.5= 9.938127 cm压杆计算长度L= 240 cm杆件长细比λx= L/ix=24.14942轴力P=217 kn弯矩Mx= 3920 kn.cm2.3.2计算结果绕x轴截面按b类截面，由杆件长细比λx= L/ix=24.14942按GB 50017--2003 附录C 注1 计算中心受压稳定系数φ= 0.9561653N'ex=π^2EA/λx^2=π^2* 20600*53.5/24.14942^2=16955.66由最大板厚16 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值f =22 kn/cm2计算得绕X轴稳定应力:σ=N/φA+βmx Mx /γxWx(1-0.8N/N'ex=217/0.9561653/53.5+1*3920/1.05/422/(1-0.8*217/16955.66=)13.1803 kn/cm2满足!2.4 2号水平悬壁杆计算书2.4.1 基本参数截面：截面材性：Q235惯性矩I= 5284 cm4截面模量Wx= 422 cm3断面积A= 53.5cm2截面回转半径ix=(I/A)^0.5= 9.938127 cm压杆计算长度L= 240 cm杆件长细比λx= L/ix=24.14942轴力P=：0 kn弯矩Mx= 5670 kn.cm2.4.2 计算结果绕x轴截面按b类截面，由杆件长细比λx= L/ix=24.14942按GB 50017--2003 附录C 注1 计算中心受压稳定系数φ= 0.9561653N'ex=π^2EA/λx^2=π^2* 20600*53.5/24.14942^2=16955.66由最大板厚16 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值f =22 kn/cm2计算得绕X轴稳定应力:σ=N/φA+βmx Mx /γxWx(1-0.8N/N'ex=0/0.9561653/53.5+1*5670/1.05/422/(1-0.8*0/16955.66=)12.79621kn/cm2 满足！2.5 3号斜撑上杆计算书2.5.1 基本参数截面：截面材性：Q235惯性矩I= 1914 cm4截面模量Wx= 191 cm3断面积A= 32.9cm2截面回转半径ix=(I/A)^0.5= 7.627338 cm压杆计算长度L= 240 cm杆件长细比λx= L/ix=31.46576轴力P=：312 kn弯矩Mx= 1800 kn.cm2.5.2 计算结果绕x轴截面按b类截面，由杆件长细比λx= L/ix=31.46576按GB 50017--2003 附录C 注1 计算中心受压稳定系数φ= 0.9307409N'ex=π^2EA/λx^2=π^2* 20600*32.9/31.46576^2=6141.772由最大板厚16 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值f =22 kn/cm2计算得绕X轴稳定应力:σ=N/φA+βmx Mx /γxWx(1-0.8N/N'ex=312/0.9307409/32.9+1*1800/1.05/191/(1-0.8*312/6141.772=)19.54449kn/cm2 满足!2.6 5号小斜撑杆计算书2.6.1 基本参数截面：截面材性：Q235惯性矩I= 391 cm4截面模量Wx= 62 cm3断面积A= 15.8cm2截面回转半径ix=(I/A)^0.5= 4.974619 cm压杆计算长度L= 179 cm杆件长细比λx= L/ix=35.98265轴力P=：7.2 kn弯矩Mx= 84 kn.cm2.6.2 计算结果绕x轴截面按b类截面，由杆件长细比λx= L/ix=35.98265按GB 50017--2003 附录C 注1 计算中心受压稳定系数φ= 0.9141589N'ex=π^2EA/λx^2=π^2* 20600*15.8/35.98265^2=2255.511由最大板厚16 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值f =22 kn/cm2计算得绕X轴稳定应力:σ=N/φA+βmx Mx /γxWx(1-0.8N/N'ex=7.2/0.9141589/15.8+1*84/1.05/62/(1-0.8*7.2/2255.511=)1.792113 kn/cm2满足!2.7横梁计算共有3 跨梁材性：Q235全梁有均布荷载1 KN/M考虑自重，自重放大系数为 12.7.1 第1、3跨计算结果跨度为0.6 M截面为普工25b截面Ix = 5.28e+007 mm4截面Wx = 422400 mm3面积矩Sx = 244499 mm3腹板总厚10 mm塑性发展系数γx = 1.05整体稳定系数φb = 1由最大壁厚13 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa截面抗剪强度设计值fv = 125 MPa剪力范围为-11.652--0 KN弯矩范围为0--3.4956 KN.M最大挠度为0.00452314 mm (挠跨比为1/132651)由Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得计算得最大剪应力为 5.39564 MPa 满足!由Mx / (γx x Wx) 得计算得强度应力为7.88148 MPa 满足!由Mx / (φb x Wx) 得计算得稳定应力为8.27556 MPa 满足! 2.7.2第2 跨计算结果跨度为4.8 M截面为普工25b截面Ix = 5.28e+007 mm4截面Wx = 422400 mm3面积矩Sx = 244499 mm3腹板总厚10 mm塑性发展系数γx = 1.05整体稳定系数φb = 1由最大壁厚13 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa 截面抗剪强度设计值fv = 125 MPa剪力范围为-46.6079--46.6079 KN弯矩范围为-52.4339--3.4956 KN.M最大挠度为11.4154 mm (挠跨比为1/420)由Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得计算得最大剪应力为21.5826 MPa 满足!由Mx / (γx x Wx) 得计算得强度应力为118.222 MPa 满足!由Mx / (φb x Wx) 得计算得稳定应力为124.133 MPa 满足!。
墩柱（门式墩）计算书
墩柱（门式墩）计算书墩柱模板计算书⼀、编制依据《东##⾼架⼯程》设计⽂件；《建筑施⼯碗扣式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ166-2008)；《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ130-2011)；《建筑施⼯模板安全技术规范》(JGJ162-2008)；《建筑结构荷载规范》(GB-50009-2012)；《公路桥涵施⼯技术规范》(JTG/TF50-2011)；《路桥施⼯计算⼿册》；《建筑施⼯计算⼿册》；《建筑结构静⼒计算⼿册》。
⼆、计算参数（⼀）结构材料参数1、普通钢筋混凝⼟容重γ=26KN/m2。
c2、混凝⼟浇筑速度v=3m/h=200/(T+15)=200/(15+15)=6.6h混凝⼟初凝时间tβ外加剂影响修正系数，取1.0；1β混凝⼟坍落度影响修正系数，取1.15；23、5mm钢板：截⾯模量（每延⽶）W=1.04cm4，惯性矩I=4.17cm3，弹性模量=125N/mm2。
E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度f =215N/mm2，抗剪强度fv4、[10型钢：腹板厚度t=5.3mm，截⾯模量W=49.3cm3，惯性矩I=198.3cm4，半截⾯惯性矩S=23.5cm3,截⾯积A=12.74cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、=120N/mm2。
抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值fv5、[16型钢：腹板厚度t=6.5mm，截⾯模量W=108.3cm3，惯性矩I=866.2cm4，半截⾯惯性矩S=23.5cm3,截⾯积A=21.95cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。
v6、[20型钢：腹板厚度t=7mm，截⾯模量W=178.0cm3，惯性矩I=1780.4cm4，半截⾯惯性矩S=104.7cm3,截⾯积A=28.83cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。
高大模板计算书
附件某综合大楼高大模板支撑体系计算书目录（一）梁板混合支撑体系计算〔KL120及KL121截面300㎜×2600㎜、板厚150〕 (1)（二）梁支撑体系计算〔KL411及KL604截面400㎜×1600㎜〕 (13)（三）梁支撑体系计算〔WKL702截面600㎜×2500㎜〕 (20) (24)〔KL416、KL417及KL418截面500㎜×1200㎜、板厚120〕（一）梁板混合支撑体系计算〔KL120及KL121截面300㎜×2600㎜、板厚150〕模板采用18mm厚木胶合板，查《手册》表8-56，取其容许应力[σ]=20÷1.55＝12.9MPa，弹性模量E=6500×0.9＝5850N/mm2；容许抗剪应力[ƒv]＝1.4 N/mm2；梁底模小楞、侧模竖楞均用50×80mm杉木枋，查《计算手册》附表2-42取其容许抗弯应力[σ]=11MPa、容许抗剪应力[ƒv]=1.2MPa，弹性模量E=9000Mpa。
取梁截面为300×2600梁及梁边板带进行计算。
梁侧模竖楞木枋间距为250mm （梁侧板高2.6-0.15＝2.45m，在中间设三道2φ12对拉螺杆，水平间距为500㎜，、底楞木枋间距250㎜（净距200㎜））。
支承梁模架子采用三列φ48×3.5㎜（厚度按3.0㎜计算）钢管脚手架，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，其容许应力[σ]=205MPa，弹性模量E=2.1×105 N/mm2，惯性矩I=π÷64×（484－424）＝1.08×105㎜4，截面积A=424mm2，截面抵抗矩W=π÷32×（484－424）÷48＝4493mm3。
梁立杆间距为450㎜×450mm(即每排设置三根立杆，每隔一排和板支撑通长水平杆连在一起)。
系梁计算书
系梁计算现浇柱间系梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=18mm 。
用工16作为次梁，每隔30cm 布置一道。
次梁下设置两道H588大梁，大梁用抱箍支撑。
具体结构附图：按柱间系梁最大尺寸为：长×宽×高=9.3m ×1.8m ×2.1m=35.154方计算： 砼荷载：21/6.54261.2m kN p =⨯=模板荷载：222/5.1/150m kN m Kg p ==设备及人工荷载：23/5.2/250m kN m Kg p ==砼浇注时振捣荷载：2/0.4/4004m kN m Kg p ==则有24321/6.6245.25.16.54m kN p p p p p =+++=+++=模板（t=18mm ）计算模板为 18mm 厚覆面竹胶板，根据次梁的布置，按单向板计算。
取B=10mm ，取荷载2/6.62m kN p =则 m kN m kN p B q /626.0/6.6201.02=⨯=⨯=m kN ql M ⋅⨯=⨯⨯==-3221005.73.0626.0125.081 32254.06/8.116/cm bh W =⨯==应力为：[]MPa MPa W M w 451.13)1054.0/(05.76max =<=⨯==-σσ强度满足要求由规范可知，刚度验算荷载取值只考虑砼、模板、施工人员及机具荷载，不考虑振捣所产生的荷载。
偏安全考虑，其取值大小同强度计算(以下相同，不另说明)，由《路桥施工计算手册》周水兴 何兆益 邹毅松 等编著附录二得挠度系数0.677。
MPa E 5101.0⨯= 4331086.412/mm bh I ⨯==则[]mm l f mm EI ql f 75.04007.01086.41011003.010626.0677.0100677.0910434m ax ==<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=-挠度完全满足要求。
次梁（工16）计算每隔30cm 布置一道，m kN q /78.183.06.62=⨯=，根据墩柱尺寸取计算长度2.5m 。
1000mm×1500mm大梁模板支架计算书
1000mm ×1500mm 大梁模板支架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
模板支架搭设高度为4.8米，基本尺寸为：梁截面 B ×D=1000mm ×1500mm ，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.50米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加3道承重立杆。
梁顶托采用双钢管48×3.5mm 。
4800150015001000300500500300图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = 1.20×26.000×0.200×0.500×0.350=1.092kN 。
采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 26.000×1.500×1.000+0.500×1.000=39.500kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm 3；I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×39.500+1.4×3.000)×0.350×0.350=0.632kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.632×1000×1000/54000=11.706N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×39.500+1.4×3.000)×0.350=10.836kN截面抗剪强度计算值 T=3×10836.0/(2×1000.000×18.000)=0.903N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×39.500×3504/(100×6000×486000)=1.376mm面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
高墩柱专项施工方案计算书
高墩柱专项施工方案计算书一、工程概况与要求本工程涉及高墩柱的施工，墩柱高度为XX米，直径为XX米，采用CXX混凝土进行浇筑。
工程地点位于[具体地点]，地质条件复杂，需特别关注基础施工的安全性。
工程要求墩柱垂直度误差不超过XX%，混凝土浇筑质量需达到设计要求，确保墩柱的整体稳定性和使用寿命。
二、施工计划与时间施工计划分为以下几个阶段：基础准备阶段、基础施工阶段、模板安装与固定阶段、混凝土浇筑与养护阶段、拆模与验收阶段。
预计总工期为XX天，各阶段时间分配如下：基础准备阶段：XX天基础施工阶段：XX天模板安装与固定阶段：XX天混凝土浇筑与养护阶段：XX天拆模与验收阶段：XX天三、材料与设备配置施工过程中需要的主要材料包括水泥、砂、石、钢筋等，设备配置包括混凝土搅拌站、泵车、模板、脚手架等。
所有材料和设备需符合国家标准，并经过严格检验合格后方可使用。
四、施工测量与放样施工前需进行精确的测量与放样工作，确保墩柱的位置、尺寸和垂直度符合设计要求。
测量工作应由专业测量人员进行，采用先进的测量仪器和设备，确保测量数据的准确性和可靠性。
五、墩柱基础施工基础施工是墩柱施工的关键环节，需特别注意施工质量和安全。
基础施工前需进行地质勘察，了解地质情况，制定合适的施工方案。
施工过程中需严格控制挖掘深度、基础尺寸和钢筋布置等关键参数，确保基础施工质量。
六、模板安装与固定模板安装与固定是保证墩柱施工质量和外观的关键步骤。
模板应选用强度高、稳定性好的材料制作，安装过程中需确保模板的平整度和垂直度。
固定方式应根据实际情况选择，确保模板在施工过程中不发生移位或变形。
七、施工安全与措施施工过程中需严格遵守安全生产规定，制定详细的安全施工方案和应急预案。
施工现场应设置明显的安全警示标志，并配备专业的安全管理人员进行监管。
施工人员需接受安全培训，并佩戴相应的安全防护用品。
八、质量检测与验收施工完成后需进行严格的质量检测与验收工作。
检测内容包括墩柱的尺寸、垂直度、混凝土强度等关键指标。
墩身系梁现浇支架计算书
目录1工程概述 (1)2设计依据 (2)3设计参数 (2)4设计荷载 (2)518#～43#墩系梁支架计算 (3)5.1底模面板计算 (3)5.2工20型钢小肋计算 (3)5.3分配梁F1计算 (4)644#墩帽梁结构计算 (5)6.1计算结果 (5)7牛腿及预埋件计算 (6)7.1牛腿计算 (6)7.2预埋件计算 (7)8砂筒计算 (7)9结论 (7)1工程概述墩身均采用双柱式矩形截面桥墩，墩间采用系梁连接，除44#墩另设帽梁外，其余各墩均只设置系梁，系梁、帽梁截面尺寸及混凝土方量见下表：墩号系梁/帽梁截面（高×宽×跨度）混凝土方量18#～40# 1.7m×1.8m×3.8m11.6m³41# 1.7m×1.8m×3.3m10.1m³42#、43# 2.0m×2.0m×3.6m14.4m³44# 1.7m×0.9m×4.0m/15.1m×1.9m×1.4m 6.1m³/41.0m³系梁以及帽梁均采用现浇支架形式进行浇筑，其中系梁现浇支架下部结构采用在墩身设置钢牛腿，其上安装HN500×200型钢分配梁，分配梁顶设置工20型钢+6mm钢面板作为底模系统，以41#墩为例，系梁现浇支架布置如下图所示；41#墩系梁支架布置图(单位：除高程以m计外其余为mm)44#墩帽梁支架两侧悬臂段通过设置托架与墩身预埋件连接，其上布置底模系统，托架采用2[20b组拼而成，帽梁现浇支架布置如下图所示。
44#墩帽梁支架布置图(单位：除高程以m 计外其余为mm)2设计依据1)《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；2)《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）；3)《公路桥梁抗风设计规范》(JTG/T D60-01-2004)；4)《路桥施工计算手册》。
高大模板的支撑方案及计算书
高大模板的支撑方案及计算书二、编制依据2.1 JGJ30-2001 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范2.2 JGJ80-91 建筑施工高处作业安全技术规范2.3 GB50204-2002 混凝土结构工程施工及验收规范2.4 建筑施工计算手册2.5 建筑施工工程师手册2.6 建筑施工技术资料编制手册2.7 工程设计说明及相关施工图纸2.8 施工现场设施安全计算2.9 上海市建设委员会颁发的有关建筑施工规程、安全、质量文件三、施工工艺3.1模板设计应按设计图、木工翻样图进行，考虑吊运和人力搬运因素划分板块，尽可能减少分块，以减少安装时的拼缝。
3.2楼板模板应考虑砼和钢筋自重以及浇捣时砼振捣压力和施工操作荷载，按设计确定牵杆、格栅间距和支撑排架的立柱间距，还需考虑层高和立柱稳定的影响。
3.3梁模板应考虑浇捣的砼对模板侧压力和倾倒砼时产生的荷载，计算确定围檩间距和对拉螺栓，模板计算应按刚度验收进行，最大变形值不得超过构件计算跨度的1/450。
3.4模板的构造设计，在模板阴阳角接缝处粘贴密封泡沫海绵条嵌缝，进行防漏浆处理。
楼板拼缝粘贴塑料粘胶纸，模板对翻后再次使用前，模板上的孔洞用白铁皮修补，使浇捣砼时不漏浆。
3.5楼板模板采用15厚竹胶板，格栅采用50×100方木（落叶松），间距400mm，下格栅采用Φ48×3.5钢管，排架立杆纵横向间距不大于800mm，横牵杆1.5m 一道，并加竖向和水平剪刀撑形成整体，离地面200高搭设纵横向扫地杆，来增加稳定性，立杆用双扣件连接。
3.6柱子模板采用15厚竹胶板，格栅采用50×100方木（落叶松），间距250mm，柱模围檩采用Φ48×3.5钢管，柱箍离柱底200mm左右开始向上设臵，间距上疏下密，但最大不超过600mm。
3.7梁模板采用15厚竹胶板，底模格栅间距需控制在200mm内，侧模格栅间距400mm，垂直钢管围楞间距400mm，结构主梁处排架立杆横向间距600mm，纵向间距同楼板排架立杆。
xx大桥 墩柱系梁支撑体系计算书
墩柱系梁支撑体系计算书本项目每个桥墩对应系梁数目与结构尺寸不尽相同，现以xx大桥系梁（单跨体系）支撑结构进行受力分析与计算，其它桥墩系梁支撑结构均可参照进行计算。
所用工字钢钢材皆为Q235钢材，数据来源为《路桥施工计算手册》及《GB 50017-2017钢结构设计标准》。
1.xx大桥支撑体系验算：xx大桥墩柱直径1.6m，墩柱中心距离4.9m，盖梁宽2.2m，高1.8m，计算长度按4.9m 考虑。
1.1荷载分析含有分配梁的墩柱柱中心间距为L1=4.9m，，主梁I45a工字钢长度15m，分配梁I16工字钢长度3.5m。
分配梁砼重量：q1=26.0KN/m3×1.8m×1.5m×4.9m =322.92KN模板、主梁、分配梁自重I45a工字钢自重：q2=109.1×15×2=32.73KN主梁上铺设I16工字钢作为施工分配梁，每根长3.5m，两墩柱之间设置7根分配梁。
q3=16.88×3.5×7=4.73KN分配梁上铺设系梁定型钢模板，荷载按1.6KN/m2计算, 系梁定型钢模板面积为35.9m2 q4=35.9×1.6=57.44KN查《路桥施工计算手册》振捣砼产生的荷载为2KN/m2，砼浇筑产生的冲击荷载为2KN/m2 q5=4.8×2.2×(2+2)=42.24KN施工人员、机具重量，查《路桥施工计算手册》荷载按2.5KN/m2q6=4.8×2.2×2.5=26.4KN荷载分项系数：静荷载为1.2，活荷载为1.4。
1.2分配梁计算I16工字钢的截面面积A=21.5cm2，面积矩S=58.4cm3，截面抵抗矩w=101.7cm3, 截面惯性矩I=712cm4, 弹性模量E=206×103MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=215MPa，抗剪强度设计值f v=125mpa。
高支模板梁支架计算书
高支模板梁支架计算书一、高大梁模板支撑计算1、计算参数信息1.1荷载参数模板自重标准值：0.5KN/㎡钢筋自重标准值：1.5KN/m³新浇砼自重标准值：24KN/m³振捣砼时（对垂直模板）产生的荷载标准值：4KN/㎡施工人员及设备荷载标准值：4KN/㎡倾倒砼时对垂直模板产生的水平荷载标准值：4KN/㎡1.2材料参数1.2.1木模板（15mm厚），取1m宽板带为计算单元弹性模量（E）：5000N/mm2抗弯强度设计值（f m）：10.3 N/mm2截面抵抗矩：W=1000×15×15/6=3.75×104 mm3截面惯性矩：I=1000×15×15×15/12=2.81×105 mm41.2.2木方（40×80mm）弹性模量（E）：10000N/mm2抗弯强度设计值（f m）：13 N/mm250×100mm木方截面抵抗矩：W=40×80×80/6=4.27×104 mm350×100mm木方截面惯性矩：I=40×80×80×80/12=1.7×106 mm4100×100mm木方截面抵抗矩：W=80×80×80/6=8.53×104 mm3100×100mm木方截面惯性矩：I=80×80×80×80/12=3.41×106 mm41.2.3 Q235钢管（A48×3.0mm）弹性模量（E）：2.06×105N/mm2抗弯强度设计值（f m）：205N/mm2截面抵抗矩：W=5.08×103mm3截面惯性矩：I=12.19×104mm4回转半径（i）：16mm截面面积（A）：A=4241.2.4对拉螺栓（A14）净截面面积（A）：105mm2抗拉强度设计值（f）：170N/mm21.2.5新浇砼侧压力标准值计算参数砼重力密度（γc）：取24KN/m³砼浇筑速度（V）：取5m/h新浇砼初凝时间（t0）：取6h外加剂影响系数（β1）：取1.2砼坍落度影响系数（β2）：取1.15二、梁型1：截面尺寸500×13002.1梁侧模板强度计算1、新浇砼侧压力标准值=0.22×24×6×1.2×1.15×51/2=97.757KN/㎡错误!未找到引用源。
高大模板支撑体系计算书
高大模板支撑体系计算书1.计算书（700mm×1200mm梁高支模）参数信息1.1.1.1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.70；梁截面高度D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距L(m)：0.80；a立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；橫杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L(m)：1.50；b梁支撑架搭设高度H(m)：8.60；梁两侧立杆间距(m)：1.50；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：3；采用的钢管类型为Φ48×3.6；立杆承重连接方式：可调托座；1.1.1.2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；1.1.1.3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；1.1.1.4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；1.1.1.5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：350；主楞到梁底距离依次是：30mm，300mm，500mm，700mm；主楞材料：木枋；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；次楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.60；次楞合并根数：2；梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V 1/2F=γH其中 γ -- 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m 3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取 2.000h ；T -- 混凝土的入模温度，取 20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取 1.500m/h ；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m ；β1 -- 外加剂影响修正系数，取 1.200；β2 -- 混凝土坍落度影响修正系数，取 1.150。
承台、系梁模板计算书
***高速公路工程**标段系梁、承台*****公路工程公司***高速公路南连接线工程**标段项目经理部2009年10月21日系梁、承台模板计算书***高速公路南连接线工程**标工程；绝大部分墩的桩基有系梁或承台连接，施工中为了确保系梁的外观质量，侧模板采用定型钢模板，计算参照《公路桥涵施工技术规范》、《路桥施工计算手册》、《建筑工程钢模板技术规程》JGJ74-2003、《建筑施工手册》第四版（中国建筑工业出版社）、《建筑施工计算手册》江正荣编著（中国建筑工业出版社）等规范编制。
钢模板的面板系统由面板、肋、背楞组成。
背楞通过横向拉条螺栓将两侧模板拉结，每个拉条成为背楞的支点。
(模板另见详图)一、参数信息1.构造参数钢模板计算高度h＝1.5 m；钢模板计算宽度b＝2m；肋间距：400 mm；背楞间距：1000 mm；拉条竖向道数：2；拉条的型号：M18；拉条竖向间距(mm)：150；1350；2.支撑参数面板厚度(mm)：5；肋截面类型：6.3号槽钢；背楞截面类型：8号槽钢；背楞合并根数：2；3、材料参数面板抗弯设计值(N/mm2)：215；肋抗弯强度设计值(N/mm2)：215；背楞抗弯强度设计值(N/mm2)：215；4.荷载参数倾倒混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)：6；振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)：4；二、钢模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土、振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中 F -- 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；γc-- 混凝土的重力密度，取24 kN/m3；-- 新浇混凝土的初凝时间(h)，无资料时按200/(T+15)计算，取6 h；tT -- 混凝土的入模温度，取5℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.5 m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置至新浇筑混凝土顶面的高度，取1.5 m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
xx大桥墩柱系梁支撑体系计算书
xx大桥墩柱系梁支撑体系计算书墩柱系梁支撑体系计算书本项目每个桥墩对应系梁数目与结构尺寸不尽相同，现以xx大桥系梁（单跨体系）支撑结构进行受力分析与计算，其它桥墩系梁支撑结构均可参照进行计算。
所用工字钢钢材皆为Q235钢材，数据来源为《路桥施工计算手册》及《GB 50017-2017钢结构设计标准》。
1.xx大桥支撑体系验算：xx大桥墩柱直径1.6m，墩柱中心距离4.9m，盖梁宽2.2m，高1.8m，计算长度按4.9m 考虑。
1.1荷载分析含有分配梁的墩柱柱中心间距为L1=4.9m，，主梁I45a工字钢长度15m，分配梁I16工字钢长度3.5m。
分配梁砼重量：q1=26.0KN/m3×1.8m×1.5m×4.9m =322.92KN模板、主梁、分配梁自重I45a工字钢自重：q2=109.1×15×2=32.73KN主梁上铺设I16工字钢作为施工分配梁，每根长3.5m，两墩柱之间设置7根分配梁。
q3=16.88×3.5×7=4.73KN分配梁上铺设系梁定型钢模板，荷载按1.6KN/m2计算, 系梁定型钢模板面积为35.9m2 q4=35.9×1.6=57.44KN查《路桥施工计算手册》振捣砼产生的荷载为2KN/m2，砼浇筑产生的冲击荷载为2KN/m2 q5=4.8×2.2×(2+2)=42.24KN 施工人员、机具重量，查《路桥施工计算手册》荷载按2.5KN/m2q6=4.8×2.2×2.5=26.4KN荷载分项系数：静荷载为1.2，活荷载为1.4。
1.2分配梁计算I16工字钢的截面面积A=21.5cm2，面积矩S=58.4cm3，截面抵抗矩w=101.7cm3, 截面惯性矩I=712cm4, 弹性模量E=206×103MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=215MPa，抗剪强度设计值f v=125mpa。
空心墩墩顶梁模板及支架计算书
梁模板及支架计算书梁模板设计说明：主要梁截面尺寸分别为1400×1000mm ，1400×1200mm 。
（1）面板设计：梁底模、侧模均采用15mm 厚覆膜多层板。
（2）龙骨设计：底模次龙骨采用100×100mm 木方，间距200mm ；主龙骨采用135×135mm 木方，间距900mm ；侧模次龙骨采用100×100mm 木方，木方间距200mm ，主龙骨采用Φ48×3.5双钢管。
（3）支撑设计：梁底支撑采用碗口架，U 型可调式支托，主龙骨采用135×135mm 木方，立杆间距纵向900mm ，横向间距为600mm 。
立杆上部安装U 型可调顶托，水平杆步距1200mm ，第一道水平杆距地面350mm 。
（4）高度大于600mm 的梁，加穿梁螺栓固定，穿梁螺栓距梁底200mm ，间距600×400mm ，内套PVC 套管。
一、梁底模计算参数：1．梁底模支撑体系：荷载→多层板→木方次龙骨→135×135mm 木方主龙骨→碗扣脚手架支撑系统2．梁混凝土标准值24KN/m 3 ,梁内钢筋单位重量取值6.0KN/m 3。
3. 梁底模板：模板采用15mm 厚多层板。
15mm 厚多层板单位重量标准值0.15KN/m 2毛截面惯性矩3121I bh =；截面抵抗矩261w bh =；抗弯强度设计值f m =20N/mm 2 ；弹性模量E=5600N/ mm 2（厂家提供检验报告中的数值）；受弯构件允许挠度值400[w]l=。
4. 梁底次龙骨：采用100×100mm 木方作为次龙骨,间距200mm 布置, 考虑方木实际负偏差和压刨量，计算时尺寸按照90×90mm 考虑。
木方单位重量标准值0.3KN/mm 2，受弯构件允许挠度值400[w]l=；取最小截面则毛截面惯性矩5467500121I 3==bh ，截面抵抗矩12150061w 2==bh ；弹性模量E=9000N/mm 2； 抗弯强度设计值f m =13N/mm 2。
高墩(中系梁、盖梁、抱箍支撑)安全专项施工技术方案加受力验算
×××标段引桥墩柱专项施工方案目录1、工程概况 (4)1.1工程简介 (4)1.2施工平面布置图 (4)1.3危险源辨识 (4)1.4施工要求及技术保证条件 (4)1.5地质、水文、气象条件 (5)2、编制说明、编制依据 (6)2.1编制说明 (6)2.2编制依据 (6)3、施工计划 (7)3.1施工进度计划 (7)3.2材料及设备计划 (7)4、施工工艺 (8)4.1技术参数 (8)4.2工艺流程 (11)4.3圆墩柱施工方法 (12)4.4柱系梁施工方法 (14)4.5施工注意事项 (16)4.6质量控制标准 (17)4.7质量保证措 (18)5、施工安全保证措施 (20)5.1组织保障 (20)5.2安全技术措施 (21)5.3施工监测监控 (24)5.4应急预案 (25)6、劳动力计划 (30)6.1专职安全生产管理人员的配置 (30)7、附件 (31)7.1安全施工方案计算书 (31)×××标段引桥墩柱施工专项施工方案1、工程概况1.1工程简介××。
包括路基、路面、涵洞、挡墙、×大桥、防护、路灯、监控等。
桥跨布置为17×30+2×108+17×30m，共计11联；主桥为单塔中央索面预应力斜拉桥，全桥共60根斜拉索，索距6m，塔高86m，采用2×108m预应力混凝土斜拉桥，两侧引桥均为17×30m 预制预应力混凝土箱梁。
引桥全为圆柱形墩柱，直径分为1.5m（1#～7#，33#～35#）、1.6m（8#～16#，25#～32#）、1.8m（20#～24#）。
系梁按尺寸分为1.2×1.5m、1.4×1.6m两种型号。
1.2施工平面布置图图1-1 墩柱系梁施工平面布置图1.3危险源辨识墩柱、柱系梁施工阶段涉及的重大危险源有：1）触电：指生产和生活过程中违章作业或意外事故造成的。
【桥梁方案】高架桥墩柱施工技术方案(含计算书)
XX快速路XX段工程XX标段墩柱施工技术方案XX建筑集团有限公司XX快速路XX段工程XX标项目部编制日期：20XX年XX月目录1、工程概述 (3)2、编制依据 (4)3、墩柱施工技术方案 (5)3.1 墩柱施工工艺流程图 (5)3.2墩柱放样 (6)3.3承台顶面凿毛 (6)3.4墩柱支架搭设 (6)3.5墩柱钢筋制作及安装 (8)3.6雨水管安装 (11)3.7墩柱模板安装 (11)3.8墩柱混凝土浇筑与振捣 (11)3.9支座螺栓孔预留 (12)3.10墩柱拆模及养护 (12)4、墩柱模板计算书 (12)4.1材料参数及强度特性 (13)4.1.1材料参数 (13)4.1.2材料物理性能指标 (13)4.2荷载分析 (13)4.2.1荷载类型 (13)4.2.2新浇混凝土对侧模侧压力标准值 (13)4.3墩柱钢模板计算 (14)4.3.1模板面板 (14)4.3.2模板竖肋（内肋）强度计算 (16)4.3.3模板横肋（外肋）强度计算 (17)4.4对拉螺栓强度检算 (19)5、墩柱及系梁支架体系检算书 (21)5.1材料参数及强度特性 (21)5.1.1材料参数 (21)5.1.2材料强度 (21)5.2计算说明 (21)5.3支架计算 (21)5.3.1荷载计算 (21)5.3.2 端头处面板、钢带小楞和方木大楞检算 (22)5.3.3支架钢管强度检算 (23)5.3.4支架受力计算 (23)5.3.5支架抗风荷载计算 (24)xx市xx快速路北段XX标墩柱施工技术方案1、工程概述xx市xx快速路北段XX标，位于相城区太平街道，沿相城区xx路线位，主要范围：xx省道西～xx路西，主线桩号K86+112.8～K86+978.1，总长度为0.865km。
全线主线高架桥墩柱总数为49个，分两种形式，分别为中间双柱门式墩和边墩单柱花瓶墩。
其中双柱门式墩和单柱花瓶墩各有三种类型。
双柱门式墩高度在9.9m～11.10m,独立花瓶墩高度在8.90m～10.70m。
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黄河大桥墩身系梁支架计算书
1概况
大桥左右幅两墩之间设系梁联系，长宽厚尺寸为7*10.5*2m。
采用墩壁预留孔洞，牛腿横梁支撑，详见图
计算分横梁和牛腿支撑两部分，总体计算简图见图1
图1总体计算简图
2 牛腿支撑部分
2.1计算简图
见图2
图2牛腿支撑计算简图
2.2内力计算
采用Englilab Beam .2D平面分析软件计算，各杆件的弯矩、轴力、剪力见图3、图4、图5及表1
图3弯矩图
图4轴力图
图5剪力图
2.3 1号水平杆计算
2.3.1基本参数
截面：
截面材性：I25b工钢Q235
惯性矩I= 5284 cm4
截面模量Wx= 422 cm3
断面积A= 53.5cm2
截面回转半径ix=(I/A)^0.5= 9.938127 cm
压杆计算长度L= 240 cm
杆件长细比λx= L/ix=24.14942
轴力P=217 kn
弯矩Mx= 3920 kn.cm
2.3.2计算结果
绕x轴截面按b类截面，由杆件长细比λx= L/ix=24.14942按GB 50017--2003 附录C 注1 计算
中心受压稳定系数φ= 0.9561653
N'ex=π^2EA/λx^2=π^2* 20600*53.5/24.14942^2=16955.66
由最大板厚16 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值f =22 kn/cm2
计算得绕X轴稳定应力:
σ=N/φA+βmx Mx /γxWx(1-0.8N/N'ex
=217/0.9561653/53.5+1*3920/1.05/422/(1-0.8*217/16955.66=)13.1803 kn/cm2
满足!
2.4 2号水平悬壁杆计算书
2.4.1 基本参数
截面：
截面材性：Q235
惯性矩I= 5284 cm4
截面模量Wx= 422 cm3
断面积A= 53.5cm2
截面回转半径ix=(I/A)^0.5= 9.938127 cm
压杆计算长度L= 240 cm
杆件长细比λx= L/ix=24.14942
轴力P=：0 kn
弯矩Mx= 5670 kn.cm
2.4.2 计算结果
绕x轴截面按b类截面，由杆件长细比λx= L/ix=24.14942按GB 50017--2003 附录C 注1 计算
中心受压稳定系数φ= 0.9561653
N'ex=π^2EA/λx^2=π^2* 20600*53.5/24.14942^2=16955.66
由最大板厚16 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值f =22 kn/cm2
计算得绕X轴稳定应力:
σ=N/φA+βmx Mx /γxWx(1-0.8N/N'ex=0/0.9561653/53.5+1*5670/1.05/422/(1-0.8*0/16955.66=)12.79621
kn/cm2 满足！
2.5 3号斜撑上杆计算书
2.5.1 基本参数
截面：
截面材性：Q235
惯性矩I= 1914 cm4
截面模量Wx= 191 cm3
断面积A= 32.9cm2
截面回转半径ix=(I/A)^0.5= 7.627338 cm
压杆计算长度L= 240 cm
杆件长细比λx= L/ix=31.46576
轴力P=：312 kn
弯矩Mx= 1800 kn.cm
2.5.2 计算结果
绕x轴截面按b类截面，由杆件长细比λx= L/ix=31.46576按GB 50017--2003 附录C 注1 计算
中心受压稳定系数φ= 0.9307409
N'ex=π^2EA/λx^2=π^2* 20600*32.9/31.46576^2=6141.772
由最大板厚16 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值f =22 kn/cm2
计算得绕X轴稳定应力:
σ=N/φA+βmx Mx /γxWx(1-0.8N/N'ex
=312/0.9307409/32.9+1*1800/1.05/191/(1-0.8*312/6141.772=)19.54449kn/cm2 满足!
2.6 5号小斜撑杆计算书
2.6.1 基本参数
截面：
截面材性：Q235
惯性矩I= 391 cm4
截面模量Wx= 62 cm3
断面积A= 15.8cm2
截面回转半径ix=(I/A)^0.5= 4.974619 cm
压杆计算长度L= 179 cm
杆件长细比λx= L/ix=35.98265
轴力P=：7.2 kn
弯矩Mx= 84 kn.cm
2.6.2 计算结果
绕x轴截面按b类截面，由杆件长细比λx= L/ix=35.98265按GB 50017--2003 附录C 注1 计算
中心受压稳定系数φ= 0.9141589
N'ex=π^2EA/λx^2=π^2* 20600*15.8/35.98265^2=2255.511
由最大板厚16 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值f =22 kn/cm2
计算得绕X轴稳定应力:
σ=N/φA+βmx Mx /γxWx(1-0.8N/N'ex
=7.2/0.9141589/15.8+1*84/1.05/62/(1-0.8*7.2/2255.511=)1.792113 kn/cm2
满足!
2.7横梁计算
共有3 跨
梁材性：Q235
全梁有均布荷载1 KN/M
考虑自重，自重放大系数为 1
2.7.1 第1、3跨计算结果
跨度为0.6 M
截面为普工25b
截面Ix = 5.28e+007 mm4
截面Wx = 422400 mm3
面积矩Sx = 244499 mm3
腹板总厚10 mm
塑性发展系数γx = 1.05
整体稳定系数φb = 1
由最大壁厚13 mm 得：
截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa
截面抗剪强度设计值fv = 125 MPa
剪力范围为-11.652--0 KN
弯矩范围为0--3.4956 KN.M
最大挠度为0.00452314 mm (挠跨比为1/132651)
由Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得
计算得最大剪应力为 5.39564 MPa 满足!
由Mx / (γx x Wx) 得
计算得强度应力为7.88148 MPa 满足!
由Mx / (φb x Wx) 得
计算得稳定应力为8.27556 MPa 满足! 2.7.2第2 跨计算结果
跨度为4.8 M
截面为普工25b
截面Ix = 5.28e+007 mm4
截面Wx = 422400 mm3
面积矩Sx = 244499 mm3
腹板总厚10 mm
塑性发展系数γx = 1.05
整体稳定系数φb = 1
由最大壁厚13 mm 得：
截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa 截面抗剪强度设计值fv = 125 MPa
剪力范围为-46.6079--46.6079 KN
弯矩范围为-52.4339--3.4956 KN.M
最大挠度为11.4154 mm (挠跨比为1/420)
由Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得
计算得最大剪应力为21.5826 MPa 满足!
由Mx / (γx x Wx) 得
计算得强度应力为118.222 MPa 满足!
由Mx / (φb x Wx) 得
计算得稳定应力为124.133 MPa 满足!。