16t葫芦计算书
MHQ16t-9.2m-H7.3m计算书
MH型电动葫芦门式起重机(MHQ16t-9.2m-H7.3m)设计计算书编制：审核：审定：目录一、设计计算依据及主要技术参数二、电动葫芦的选型（起升机构、小车运行机构）三、门架的计算1.主梁计算2.支腿计算3.下横梁计算四、大车运行机构计算五、整机抗倾覆稳定性计算一、设计计算依据及主要技术参数1.设计技术依据[1]……起重机设计手册 (张质文等主编，中国铁道出版社)[2]……起重机设计规范（GB/T3811-2008）[3]……电动葫芦门式起重机（JB/T5663-2008）[4]……起重机械安全规程（GB6067-2010）[5]……钢结构设计规范（GB50017-2003）[6]……葫芦式起重机（宫本智主编，天津科学技术出版社）[7]……起重机试验规范和程序（GB5905-1986）[8]……起重设备安装工程施工及验收规范（GB50278-1998）[9]……焊接件通用技术要求（JB/JQ4000.3-1986）……2.主要技术参数：额定起重量：Q=16t跨度：S=9.2m起升高度：H=7.3m大车基距：B=5.18m工作级别：A3起升速度：V起=3.5m/min小车速度：V小=20m/min大车速度：V大=20m/min二、电动葫芦选型(起升机构、小车运行机构）根据已知技术参数要求选取粤通葫芦:CD型16t-9m，工作级别M3 起升速度：V起=3.5m/min，电机功率13KW；运行速度：V小=20m/min，电机功率2×0.8KW；葫芦小车自重：GH最大轮压: P=4596.5Kg葫芦小车外形图（见右）三、门架计算1.主梁计算1）主梁截面简图及性能参数Ix=104479.9cm 4Iy=23870.7cm 4Wx 上=2918.4cm 3Wx 下=2918.4cm 3Wy 上=1364cm 4Wy 下=1364cm 4y 1=35.8cmy2=35.8cmq=1.25Kg/cm2）主梁的强度及刚度计算a.主梁自重在跨中产生的最大弯矩MqMq=ψ1×82qS =1.1×892025.12⨯=145475Kg ·cm b ．电动葫芦自重及额定起重量在跨中产生的最大弯矩M （Q+H ）M （Q+H ）=4)21(S Q G H ⨯⨯+⨯φφ =4920)160001.123861.1(⨯⨯+⨯ =4651658 Kg ·cmc ．大车紧急制动时主梁自重产生的最大水平惯性矩M 自惯M 自惯≈q M 101=14547.5Kg ·cm d ．大车紧急制动时葫芦及吊重对主梁产生的最大水平惯性矩M 大惯M 大惯≈)(101H Q M +=645165.8Kg ·cm e. 工作风压垂直主梁产生的最大水平弯矩M 风q 风=92015206.1⨯⨯=0.52Kg/cm M 风=82S q 风=892052.02⨯=55016Kg ·cm f. 跨端主梁腹板的剪力Qmax Qmax=)73920(9209193-⨯=8463.5Kg 主梁强度校核：σ垂直=x W M 垂直 =x H Q W M M )q ++（ =4.29184651658145475+ =1643.7Kg/cm 2<[σ]=1700 Kg/cm 2σ水平=y W M 水平 =y W M M M 风大惯自惯++ =1364550168.6451655.14757++ =523.9Kg/cm 2<[σ]=1700 Kg/cm 2跨端主梁腹板的剪应力校核：τ=δh Q max =6.0705.8463⨯=201.5Kg/cm 2<[τ]=1000Kg/cm 2 ∴主梁强度校核合格 跨中主梁刚度校核XEI PS f 4823⨯=中 =29.104479101.248920)238616000(63⨯⨯⨯⨯⨯+ =0.679cm<[f]=cm S 15.1800= ∴跨中主梁刚度校核合格2.支腿计算1）支腿上截面简图及性能参数Ix 上=37931.85cm 4，Iy 上=261493cm 4Wx 上=2528.79cm 3， Wy 上=5229.86cm 4A 上=216.8cm 22）支腿下截面简图及性能参数Ix 下=15416.5cm 4，Iy 下=17187.5cm 4Wx 下=1027.7cm 3， Wy 下=1011cm 4A 下=111.2cm 23）支腿0.45h 处性能参数Ix 折=26674.2cm 4，Iy 折=139340.2cm 4，A 折=147.6cm 24）龙门平面计算及计算简图在龙门平面支腿计算按一次超静定简图计算（如右图）M B =M C =-H ×h())32(222/3+=k Lh L P H 式中k=S h I I ⨯12=9205.6239.1044792.139340⨯=0.9 P=1.25×16000+1.1×2386=22624.6Kg H=)39.02(5.62396024604606.226243+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=2499.4KgM B =M C =-2499.4×623.5=-1558387.1Kg.cm5）支腿平面计算及计算简图在支腿平面按一次超静定简图计算（如右图）M B ’=VA.a-H.h VA.a=p.a=14526.22624⨯=1640283.5Kg/cm K=b S I I ⨯12=1906402.2667494.48631⨯=6.14 H.h=()[]()1221222233236k I b h F l abk a dc d I Ph +++-+⨯×h ()[]()5.62314.62394.4863131905.62314.61901452145145145145394.4863165.6233.11312222⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯+-⨯+⨯⨯⨯= =776437 Kg.cmM B ’=VA.a-H.h=1640283.5-776437=863846.5Kg/cm6）支腿强度校核yy x x W M W M +=σ =86.52291.155838779.25285.863846+ =639.9 Kg/cm 2<[σ]=1600 Kg/cm 2∴支腿强度校核合格7）支腿连接法兰螺栓计算上法兰连接螺栓计算采用M24螺栓，性能等级8.8级，[N]=0.7P=0.7×17500=12250Kg按摩擦型高强度螺栓连接计算 N=∑∑+2121ix i y x x M y y M = 22225542)5.375.225.7(551.1558387⨯+⨯++⨯+85.2225.75.225.86384622⨯+⨯⨯=10013.84Kg<[N]下法兰连接螺栓计算采用M24螺栓，性能等级8.8级，[N v ]=[]τπ4d 2= =⨯⨯1366405.1.14321182Kg龙门平面连接螺栓数量校核[]v N N n 门==11824.2499=2.11，取n=3，实际为4支螺栓支腿平面连接螺栓数量校核[]v N N n 腿==118228.1245=1.1，取n=2，实际为4支螺栓∴支腿连接法兰螺栓校核合格四、大车运行机构计算1.运行阻力的计算起重机满载运行时最大和最小摩擦阻力：F m max=（Q+G ）D df μ+2β (N)F m min=（Q+G ）D df μ+2（N ）式中：Q ——起升载荷，Q=160000NG ——起重机自重载荷，G=138760Nf——滚动摩擦系数，取f=0.5mmμ——车轮轴承摩擦系数取μ=0.015d——轴承内径d=75mmD——车轮踏面直径D=400mmβ——附加摩擦阻力系数，取β=1.5Fmmax=（160000+138760）×(2×0.5+0.015×75)/400×1.5 =2380.7NFmmin=（160000+138760）×(2×0.5+0.015×75)/400=1587.1N坡度阻力Fp=(Q+G)i式中：i——与起重机类型有关i=0.003Fp=（160000+138760）×0.003=896.28N风阻力F w= F w1+ F w2F w1=CK h qA=1.6×1×150×0.716×10.4=1787.1NF w2=CK h qA=1.6×1×150×2×（234 .01 ）×6.235x0.8=1604.1NF w =1787.1+1604.1=3391.2N总静阻力Fj=Fm+Fp+F w=2380.7+896.28+3391.2=6668.2N2.电动机的选择满载运行时一个电动机的静功率Pj=m VFj ⋅⋅η1000式中：Fj ——起重机的总静阻力（N ）V ——初选运行速度V=20m/min=0.334m/sη——机构的传动效率取η=0.85m ——电机个数，取m=2 Pj=285.01000334.02.6668⨯⨯⨯ =1.3KW考虑惯性力的影响，一个电动机应选的功率为P=Kd ·Pj (KW) Kd ——功率增大系数，取Kd=1.2P=1.2×1.3=1.56KW选用三合一驱动LDH-20,电机为YSE100L 1-4D/2，2.2KW/1200r/min∴大车运行机构校核合格五、整机抗倾覆稳定性计算1.横向抗倾覆稳定性验算a ．空载时顺风运行起重机紧急制动55037073047521⨯-⨯-⨯-⨯=∑惯F F F G M V V=13876×259-178.7×730-160.4×370-2000112.5=1403972.5Kg.cm>0b ．满载时顺风运行起重机紧急制动550370730259)(21⨯-⨯-⨯-⨯+=∑惯F F F Q G M V V =29876×259-178.7×730-160.4×370-4087578=3460507Kg.cm>0∴整机抗倾覆稳定性校核合格。
16t葫芦门计算书
电动葫芦门式起重机16t-18m设计计算书河南省鼎盛起重设备有限公司1.主要技术参数起重量：16t跨度：16m，外悬：L1=6m,L2=3.5m；起升高度：8m大车运行速度：20m/min配用的电动葫芦参数如下：自重：1300kg起升速度：3.5 m/min运行速度：20 m/min2.主梁的外形尺寸和参数3.主梁的截面特性计算22064.141.9474.4874.48cm F =+++= 3.2截面形心的计算∑==51i i i X y F S3157686.04.142.211.9437.2445.3237.24)45.3200(2cm S X =⨯-⨯-⨯⨯+⨯-⨯=cm F S y X 5.76206157681=== cm y 7.1642=式中：1y 、2y ——截面的形心，如图1；i F ——各部分的面积；i y ——各部分形心至参考面的距离；F ——主梁的截面积。
3.3截面惯性矩的计算)241x x x x X a F i I ⋅+=∑=（式中：x i ——各截面的惯性矩；x F ——各部分的面积；x a ——各部分形心至截面型心的距离；代入数据计算得41697224cm I X =同理，4241453408)cm a F i I y y x y y =⋅+=∑=（3.4截面抗弯摸量的计算311221865.761697224cm y I W X X === 322103057.1641697224cm y I W X X ===式中：X I 、1y 、2y —意义同上；1X W 、2X W —截面的抗弯摸量。
3121y 4534100453408cm x I W W yy ====4.主梁载荷的计算本机主梁自重10530kg,电动葫芦自重按2500kg 计。
4.1静载最大弯矩1.载荷在跨中时：842qL LG M +=静 式中：静M —静载弯矩；q —主梁的均布载荷，tm cm kg q 26.0/6.2405010530===； G —活动载荷，载重和葫芦重的和，G=22500kg;其余符号同上。
LX16t-4.5m计算书1
葫芦起升高度：最大9米
葫芦运行速度：18米/分
葫芦自重：Gh=1500公斤
操纵方式：地控
主
梁
强
度
计
算
二、主梁强度计算：
1.初定主梁几何尺寸：
主梁几何尺寸见下图：
2.主梁截面几何特性
主梁截面积：
F=0.6×35+2×0.6×35+2×0.6×22
+82.4+1×10.5
2×0.6×16.13/(12×cos43。)+2×0.6×22×3.022+
11800+82.4×16.572+10.5×13/12+10.5×1×32.072
=105085cm4
Jy=0.6×353/12+
2×35×0.63/12+2×0.6×35×17.22+
2×0.6×153/(12×sin43。)+2×0.6×22×9.772+
=718kg/cm2<[σ]=1670 kg/cm2
yc=315.7
Jx=105085
Jy=18386
σ1=718
(合格)
项目
内容
结果
主
梁
强
度
计
算
4.主梁工字钢下翼缘局部弯曲计算：
计算轮压作用点位置及系数ξ：
i=a+c-e
式中：
i-轮压作用点与工字钢腹板表面的距离
a-工字钢翼缘宽
a=(b-d)/2=(12.8-1.2)/2=5.8cm
3.受压翼缘板局部稳定性：
由于主梁采用了箱型结构，通过侧板与工字钢焊为一体，每隔1米都设有隔板，且有纵向筋板，所以受压翼缘板局部稳定性可不进行计算。
MH16T-15M花架龙门支腿计算书
MH16t-15m H=6m花架葫芦门式起重机支腿计算书1.主梁截面及特性数据：2A=168cm7.4I727564cm=X4I=312907cmy2.支腿受力分析：支腿分门架平面和支腿平面分别进行受力分析，因该支腿在门架平面为变截面，根据起重机设计手册支腿计算惯性矩其计算截面需取距小端0.72h处截面，两平面内支腿截面如下：22.55cm A =42413.12590209820cm I cm I y y == 1）门架平面受力分析：门架平面内支腿受力主要由葫芦载重运行制动产生惯性力g P 和垂直载荷作用引起门架横推力H 构成,由计算可知当葫芦载重运行到跨中截面制动时处于受力最不利状态。
()p g a Q G P +=()N 281616.0160001600=⨯+= 其中p a 根据起重机设计规范GB3811-93之规定考虑保险其间取0.162s m葫芦自重G -额定起重量Q -())37.12(15004.72527507501760033223+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+=k hL pab Hkg 4.2132= 2.983115004.7254.213275017600=⨯+⨯=+=L Hh L Pb N c 其中，kg 力，取安全起见全起见按主梁P 17600-cm 起重机跨度b a L 150022-==cm 支腿高h 4.725-7.11=⨯=Lh I I k Y X 由以上两个力共同引起支腿在门架平面内上部弯矩()()Nm kgm h H P M g b 175110.17511254.74.21326.281==⨯+=⨯+= 门架平面内支腿整体所受弯曲应力MPa I i M Y b 4.512098206.6117511011=⨯==σ 门架平面内由支反力c N 引起支腿所受正应力MPa A G N Lc 2.442.55213485222=⨯=+=σ 门架平面内支腿所受总应力[]MPa MPa 1776.95213≤=+=σσσ2）支腿平面受力分析支腿平面内主要由葫芦载重产生弯曲应力4σ和大车运行制动产生水平惯性力g P 引起弯曲应力5σ构成。
16T葫芦门机计算书
电动葫芦门式起重机(Q=16t L k=20.5m H=9m A3)设计计算书江苏华东起重机有限公司16t 葫芦龙门起重机是我公司设计制造的。
根据双方拟定的“技术协议”，我工程技术人员积极成立专业设计小组，进行认真地设计计算。
参照标准电动葫芦门式起重机相关内容，现对该起重机的电动葫芦的起升、运行速给于确定及起重机大车运行速度进行设计，并对相应的电动机、减速机给于确定；对起重机的门架进行设计（包括主梁的设计、支腿的内力计算以及下横梁的设计和强度校核）；对起重机的大车运行方式进行设计，并对轮压进行计算，确定车轮型号及合适道轨型号。
一、葫芦起升、运行速度的确定在《起重机金属结构设计》对葫芦龙门各机构和工作速度作了如下的规定：起升速度：V q =3~7.5m/min运行速度：V x =10~40m/min大车运行速度：V d =20~60m/min其工作级别依用途不同而定，一般定为A3~A5。
根据本起重机的使用情况及使用现场，可选为A3工作制度。
再查《电动葫芦技术文件》选用CD 116-9电动葫芦即可满足本起重机的使用要求，其具体参数如下：电动葫芦型号：CD 116-9起升高度：H=9m起升速度：V q =3.5m/min运行速度：V x =20m/min二、确定大车运行速度及相对应的电动机、减速机规格1、初估电动机的功率W'由大车运行静功率计算公式：W'=W （Q +G ）V 6式中 W ——大车每吨重量所产生的运行阻力（Kg/t)Q ——起重量 （t ）G ——大车自重 （t ）η——大车支行机构总效率 （取0.9)其中， W= （μd/2+f)KR ——车轮半径（cm ）d —— 车轮轴承内径（cm ）μ—— 滚动轴承摩擦系数 f —— 滚动摩擦力臂K ——轮缘摩擦阻力系数又参照标准电磁吊大车运行参数性能参数，选取：车轮直径：R=φ600mm ， d=90mm再查《起重机设计手册》μ=0.015 f=0.06 K=1.6所以将数据代入公式中得 W'=8.5KW故，初选电动机 YZR160M 2-6 P=8.5KW n=908m/min2、确定减速机及大车运行速度由公式 V 大=其中 D ——车轮直径 （mm)i= = =38查标准减速机样本取 i=77.5所以，选定减速机的型号： ZSC600-IIV-1/2 i=77.51R n πD i n πD V 大93所以，实际大车运行速度 V 小= =20.5m/min3、确定电动机的型号反算电动机功率，将大车实际运行速度V 大代入公式中得W=8.5KW所以，初定电机能满足。
16吨电动葫芦工字钢受力计算
16吨电动葫芦工字钢受力计算摘要：。
从文本中，我们可以看出，这篇文章主要讲述了16吨电动葫芦工字钢的受力计算。
主要内容包括：1.电动葫芦的类型和规格2.工字钢的类型和规格3.受力计算的基本原理4.受力计算的具体步骤和方法5.结果和讨论接下来，我将按照，详细具体地写一篇文章。
1.电动葫芦的类型和规格2.工字钢的类型和规格3.受力计算的基本原理4.受力计算的具体步骤和方法5.结果和讨论正文：1.电动葫芦的类型和规格电动葫芦是一种常用的起重设备，用于吊运重物。
16吨电动葫芦是其中的一种，其规格为16吨，可以吊运16吨以内的重物。
电动葫芦的类型有多种，包括单钩电动葫芦、双钩电动葫芦、环链电动葫芦等。
2.工字钢的类型和规格工字钢是一种常用的型钢，用于建筑、机械等领域。
在电动葫芦中，工字钢主要用于制作葫芦的轨道和支架等部件。
16吨电动葫芦工字钢的规格一般为I型钢，其高度和宽度可以根据需要进行定制。
3.受力计算的基本原理受力计算是机械设计中的一项重要工作，其目的是确定机械部件在承受外力时的变形和应力分布情况。
在电动葫芦中，受力计算主要是根据力学原理，计算出葫芦在工作时所承受的各种力和力矩，并确定其大小和方向。
4.受力计算的具体步骤和方法受力计算的具体步骤和方法主要包括以下几个方面：- 确定受力分析模型：根据电动葫芦的结构特点和工作条件，建立适当的受力分析模型。
- 确定受力类型：根据模型，确定葫芦所承受的各种受力类型，如重力、拉力、压力等。
- 计算受力大小：根据受力类型和条件，计算出各种受力的大小。
- 确定受力方向：根据受力类型和大小，确定各种受力的方向。
- 计算应力和变形：根据受力类型、大小和方向，计算出机械部件的应力和变形。
5.结果和讨论根据受力计算的结果，可以对电动葫芦的结构进行优化设计，提高其工作性能和安全性。
例如，可以根据计算结果，选择合适的材料和加工工艺，提高葫芦的承载能力和使用寿命。
16t葫芦门计算书
电动葫芦门式起重机16t-18m设计计算书河南省鼎盛起重设备有限公司1.主要技术参数起重量：16t跨度：16m，外悬：L1=6m,L2=；起升高度：8m大车运行速度：20m/min配用的电动葫芦参数如下：自重：1300kg起升速度：m/min运行速度：20 m/min2.主梁的外形尺寸和参数3.主梁的截面特性计算2 F=.+48cm+74=+206144.1.94.7448截面形心的计算∑==51i i i X y F S3157686.04.142.211.9437.2445.3237.24)45.3200(2cm S X =⨯-⨯-⨯⨯+⨯-⨯=cm F S y X 5.76206157681=== cm y 7.1642=式中：1y 、2y ——截面的形心，如图1；i F ——各部分的面积；i y ——各部分形心至参考面的距离；F ——主梁的截面积。
截面惯性矩的计算)241x x x x X a F i I ⋅+=∑=（式中：x i ——各截面的惯性矩；x F ——各部分的面积；x a ——各部分形心至截面型心的距离；代入数据计算得41697224cm I X =同理，4241453408)cm a F i I y y x y y =⋅+=∑=（截面抗弯摸量的计算311221865.761697224cm y I W X X === 322103057.1641697224cm y I W X X ===式中：X I 、1y 、2y —意义同上；1X W 、2X W —截面的抗弯摸量。
3121y 4534100453408cm x I W W yy ==== 4.主梁载荷的计算本机主梁自重10530kg,电动葫芦自重按2500kg 计。
静载最大弯矩1.载荷在跨中时：842qL LG M +=静 式中：静M —静载弯矩；q —主梁的均布载荷，tm cm kg q 26.0/6.2405010530===； G —活动载荷，载重和葫芦重的和，G=22500kg;其余符号同上。
(16t轨排门吊计算书)
MHx 16t龙门吊计算书一、设计依据《钢结构设计规范》 GB50017-2003《钢结构设计手册》中国建筑工业出版社 2004.1《钢结构施工及验收规范》 GB50205-2001《钢结构工程质量检验评定标准》 GB50221-2001《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分析》 GB/T11345-1989《钢结构焊缝外形尺寸》 GB10854-89《装配通用技术要求》 JB/ZQ 4000.9《焊接件通用技术要求》 JB/ZQ 4000.3《碳钢、低合金钢焊接构件焊后热处理方法》 JB/T6046-1992《紧固件机械性能》 GB 3098《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002《混凝土结构设计规范》GB50010-2002二、材料参数钢材弹性模量E=206x103N/mm2；剪变模量G=79x103N/mm2；线膨胀系数α=12x10-6 /℃；质量密度ρ=7850kg/m3。
表1 钢材强度设计值钢材型号抗拉、抗压、抗弯强度设计值(MPa) Q235(厚度≤16mm) 215三、设计荷载荷载包括结构自重、起吊荷载、雪荷载、风荷载等。
结构计算采用极限应力法，因此，荷载值取值比一般较大。
风荷载根据风振系数，体形系数以及基本风压等计算出四个面的风压值，根据计算转换成线荷载施加至立柱上。
设备迎风面所受的风载按照标准风压×迎风面积，施加到葫芦支点位置。
1恒荷载钢结构自重由程序自动统计计算，结构自重×1.1来考虑节点重量。
2 吊重荷载吊重荷载主要考虑，门吊葫芦起升，吊重为160KN 。
根据起重机设计规范要求，施加1.25倍静载系数。
3 雪荷载根据相关设计资料查询，按照50年一遇考虑， 0.25kN/m 2。
4 风荷载受季风影响很小，且无台风袭扰，结构使用高度80米，如果在沿海地区可按照基本风压：0.35kN/m 2，高度变化系数1.8，风振系数：1.5，地面粗糙度类别：B 类；类。
16吨电动葫芦工字钢受力计算
16吨电动葫芦工字钢受力计算
（实用版）
目录
1.引言
2.电动葫芦的受力分析
3.工字钢的选型
4.工字钢的受力计算
5.结论
正文
1.引言
在工程领域，电动葫芦是一种常见的起重设备，广泛应用于各种重物的吊装作业。
而工字钢则是电动葫芦的重要支撑结构，它的强度和稳定性直接关系到吊装作业的安全性。
本文将对 16 吨电动葫芦工字钢的受力计算进行探讨，以确保其在实际应用中具有足够的安全性能。
2.电动葫芦的受力分析
在分析电动葫芦的受力时，需要考虑以下几个方面的力：
(1) 重物的拉力：重物在吊装过程中产生的拉力是电动葫芦的主要受力，其大小等于重物的重力。
(2) 牛腿的支持力：牛腿是支撑电动葫芦的重要部件，其承受的力与重物的拉力相等，以保持电动葫芦的平衡。
(3) 吊杆的张力：吊杆是连接电动葫芦和重物的部件，其承受的张力与重物的拉力相等。
3.工字钢的选型
在选择工字钢时，需要根据电动葫芦的受力分析结果，选择具有足够
强度和稳定性的工字钢。
根据相关设计规范，16 吨电动葫芦可选用 36a 型或 48a 型工字钢。
4.工字钢的受力计算
以 36a 型工字钢为例，根据受力分析结果，可计算出以下参数：
(1) 弯矩：根据重物的拉力和吊杆的长度，可计算出弯矩。
(2) 正应力：根据弯矩和工字钢的截面几何尺寸，可计算出正应力。
(3) 挠度：根据正应力和工字钢的截面惯性矩，可计算出挠度。
5.结论
通过对 16 吨电动葫芦工字钢的受力计算，可确保其在实际应用中具有足够的强度和稳定性。
在选购工字钢时，应根据受力分析结果选择合适的型号。
AS型电动葫芦根据工况计算选型及规格表
1电动葫芦的选用(计算法)1.1 AS 型电动葫芦由于规格繁多给用户有充足的选择余地，因此合理的选素。
那么如何选用电动葫芦呢？首先，需弄清电动葫芦应用的场合，做什么工作，主要参数，工作繁忙程度，负载程度以及轨道形式（轨道规格），建筑高度，控制方式（配套形式），电源等。
然后，我们可通过经验估算或计算方法确定出机构工作级别（M3、M4、M5、M6）等，对安全性要求高的场合，应提高一个工作级别选用。
进而查阅技术数据表确定出具体的规格型号。
1.2通过计算选用电动葫芦实例：（参见附表16）例1：某单位机加工车间需选用一台电动葫芦，具工作状态如下： 两班制：每班工作8小时每班吊运：13t ，共5次，5t 共10次，2t ，共15次 吊具重量：0.7t起升速度：V n =4m/min 起升高度：H=7m 计算步骤：1)、确定每日工作时间t h (h) t h =2H m ·S ·T/(V H ·60)(h) 式中：H m =0.7×7=4.9(m) H m ——平均起升高度（m ）可选取最大起升高度的70% S ——平均每小时工作循环次数（c/h ） S ’´=相对每一种载荷每小时的起升次数（c/h ） T ——每天工作服务时间（h ）V n T ——起升速度（m/min ） S=（5+10+15）/8=3.75(c/h) T=2×8=16(h) V n =4(m/min) t h =(2×4.9×3.75×16)/(4×60)=2.45(h) 2)、初步确定最大起重量：最大起重量：G n =13+0.7=13.7(t)根据查阅技术数据表有相进似的起重量G n =16(t)3)、计算载荷谱均立方根K 值： K=()()333232131......∆+++++t r t r t r ββ式中：β1=13t/16t=0.813 β2=5t/16t=0.313 β3=2t/16t=0.125 r=0.7t/16t=0.044 t 1=H m ·S ´·T/(V n ·t h ·60)=[5×(5/8)×16]/(4×2.45×60)=0.085 t 2=[5×(10/8)×16]/(4×2.45×60)=0.07 t 3=[5×(15/8)×16]/(4×2.45×60)=0.255 t Δ=[5[(5+10+15)/8]×16]/(4×2.45×60)=0.05 S ’=相对每一种载荷每小时的起升次数（c/h ） 将以上结果带入式中得：()()()333351.00443.0255.0044.0125.017.0044.0313.0085.0044.0813.0⨯+⨯++⨯++⨯+=K=0.397（K ＜0.53＝轻级4)、根据K 值（轻级）和每日平均工作时间t h （2.45h ）确定工作级别，查电动葫芦工作级别得：机构工作级别为M4。
手动葫芦钢梁结构计算书
手动葫芦钢梁结构计算书Company Document number：WUUT-WUUY-WBBGB-BWYTT-1982GT手动葫芦结构计算书编制单位：日期：一、设计资料单个葫芦用2根Φ28钢丝绳绕过承重的钢管，钢管规格为Φ426*9,材质为Q235B。
手动葫芦吊装大样图单个葫芦用2根Φ28钢丝绳绕过承重的钢管，钢管规格为Φ426*9。
板换机净重Q1=，手动葫芦和索具等吨Q2=，动载系数K1=，计算载荷Q=K1（Q1+Q2）=,（为了计算方面Q=20T=200KN计算）。
二、受力分析两个20吨手动葫芦交替作业，即每次作业只有一个葫芦受力，受力点如图。
1、1#葫芦受力分析。
弯矩图M和剪力图V：Q=20t=200KN，l=，a=，b=1m集中荷载20t=200KN，恒荷载分项系数；合计集中计算荷载为P=200*=240KN。
2、2#葫芦受力分析。
弯矩图M和剪力图V：Q=20t=200KN，l=，a=，b=集中荷载20t=200KN，恒荷载分项系数；合计集中计算荷载为P=200*=240KN。
三、受力验算钢梁参数：Φ426*9钢管，W x=1204cm3，A=，I=25646cm4（1）强度校核：1#葫芦承受最大弯矩为：M x=Pab/l=240*1000**1/=1#葫芦最大剪切力为：V = Pa/l =240*1000*=180372N横梁承受的弯曲应力σ1 = M x / W x =180372* 103 N·mm / （1204* 103 mm3）= N/mm2 = MPa < [σ] = 215 MPa横梁承受的剪切应力τ1 = V / A= 180372N /（* 102 mm2）=mm2= MPa < [τ] = 125 MPa2#葫芦承受最大弯矩为：M x=Pab/l=240*1000**=2#葫芦最大剪切力为：V = Pa/l =240*1000*=210186N横梁承受的弯曲应力σ1 = M x / W x =105093* 103 N·mm / （1204* 103 mm3）= N/mm2 = MPa < [σ] = 215 MPa横梁承受的剪切应力τ1 = V / A=210186N /（* 102 mm2）=mm2= MPa < [τ] = 125 MPa（2）刚度校核：1#葫芦最大挠度计算= Pa2 b2/（3EIl）=240000N*30252*10002mm4/（3**107 N/mm2*25646* 104 mm4*4025mm）=刚度/l=4025=1/100625 < [] =1/500，刚度满足要求2#葫芦最大挠度计算= Pa2 b2/（3EIl）=240000N*35252*5002mm4/（3**107 N/mm2*25646* 104 mm4*4025mm）=刚度/l=4025=1/335416 < [] =1/500，刚度满足要求综上所述，钢梁满足使用要求。
电动葫芦轨道梁计算书
电动葫芦轨道梁计算书本轨道梁用于上海崇明岛东风西沙水库工程，电动葫芦额定起重量为32t，大车轮距W=2.95m；葫芦总重量为4吨，轨道梁最大跨度为L=7.4m；运行轨道型号为I63b；Ix=93900cm4=9.39X108mm4 W X=3160cm3 =3.16X106mm3一、轨道梁简图轨道梁上有两台额定起重量各为16吨的电动葫芦，计算时可简化为两个移动的集中载荷作用：F=32t+4t=36t≈360KN轨道自重按均布荷载考虑：g=131.3kg/m≈1.3KN/m二、轨道梁内力计算当电动葫芦行驶至简支直线轨道梁的跨中时，其轨道梁截面中产生最大弯矩为：集中力产生的弯矩标准值：M fk=l l 2a22）（-∑F ≈427 KNm自重产生的弯矩标准值：M gk=2g 81l ≈9 KNm荷载组合弯矩值： Mx=1.2 M gk+1.4 M fk ≈1.2X9+1.4X427=609 KNm三、强度验算σ=Wx Mx =36103160609X10X =192N/mm 2 钢材抗弯强度f=215N/mm2σ<f （满足要求）四、挠度验算 y x =384EI 6.81F 3l =8593310.399X 10X 1.2X 38410X X7.406.81X360X1X ≈13.1mm y =400l =4007400=18.5mm y x <y （满足要求）五、稳定性验算bl =1787400=41.5>20式中l 和b 分别为轨道梁受压翼缘的自由长度和宽度，所以需要进行稳定性验算。
根据工字钢轨道整体稳定系数表，查表取受力在下翼缘时梁的整体稳定系数Φb=0.89修正值Φb'=b Φ282.007.1 =0.75>0.6,查表取Φb'=0.757σd =b"Wnx Mx Φ=757.010*******X1036X X ≈254 N/mm 2σd >f （不满足要求）因工字钢轨道整体稳定性不够，故在轨道上翼缘处加焊花架，增大其水平刚度，即可满足稳定性要求。
手动葫芦钢梁结构计算书
手动葫芦结构计算书编制单位：日期：一、设计资料单个葫芦用2根Φ28钢丝绳绕过承重的钢管，钢管规格为Φ426*9,材质为Q235B。
手动葫芦吊装大样图单个葫芦用2根Φ28钢丝绳绕过承重的钢管，钢管规格为Φ426*9。
板换机净重Q1=17.053T，手动葫芦和索具等吨Q2=0.5T，动载系数K1=1.1，计算载荷Q=K1（Q1+Q2）=19.3083T,（为了计算方面Q=20T=200KN计算）。
二、受力分析两个20吨手动葫芦交替作业，即每次作业只有一个葫芦受力，受力点如图。
1、1#葫芦受力分析。
弯矩图M和剪力图V：Q=20t=200KN，l=4.025m，a=3.025m，b=1m 集中荷载20t=200KN，恒荷载分项系数1.2；合计集中计算荷载为P=200*1.2=240KN。
2、2#葫芦受力分析。
弯矩图M和剪力图V：Q=20t=200KN，l=4.025m，a=3.525m，b=0.5m集中荷载20t=200KN，恒荷载分项系数1.2；合计集中计算荷载为P=200*1.2=240KN。
三、受力验算钢梁参数：Φ426*9钢管，W=1204cm3，A=117.84cm2，I=25646cm4x（1）强度校核：1#葫芦承受最大弯矩为：Mx=Pab/l=240*1000*3.025*1/4.025=180372N.m 1#葫芦最大剪切力为：V = Pa/l =240*1000*3.025/4.025N=180372N 横梁承受的弯曲应力σ1 = Mx/ Wx=180372* 103 N·mm / （1204* 103 mm3）= 149.82 N/mm2=149.82 MPa < [σ] = 215 MPa横梁承受的剪切应力τ1= V / A= 180372N /（117.84* 102 mm2）=15.31N/mm2 =15.31 MPa < [τ] = 125 MPa2#葫芦承受最大弯矩为：Mx=Pab/l=240*1000*3.525*0.5/4.025=105093N.m2#葫芦最大剪切力为：V = Pa/l =240*1000*3.525/4.025N=210186N横梁承受的弯曲应力σ1 = Mx/ Wx=105093* 103 N·mm / （1204* 103 mm3）=87.3 N/mm2=87.3 MPa < [σ] = 215 MPa横梁承受的剪切应力τ1= V / A=210186N /（117.84* 102 mm2）=17.84N/mm2=17.84 MPa < [τ] = 125 MPa（2）刚度校核：1#葫芦最大挠度计算ƒ= Pa2 b2/（3EIl）=240000N*30252 *10002mm4/（3*2.06*107 N/mm2*25646* 104 mm4*4025mm）=0.04mm刚度ƒ/l=0.04/4025=1/100625 < [ƒ] =1/500，刚度满足要求2#葫芦最大挠度计算ƒ= Pa2 b2/（3EIl）=240000N*35252 *5002mm4/（3*2.06*107 N/mm2*25646* 104 mm4*4025mm）=0.012mm刚度ƒ/l=0.012/4025=1/335416 < [ƒ] =1/500，刚度满足要求综上所述，钢梁满足使用要求。
LXB16T-1.8m防爆梁式起重机校核计算书
已知条件：设备型号规格：LXB16-1.8-20 dIICT4；工作级别：A3；额定起重量：16t（156.8KN）；跨度：1.8m；大车运行速度：20 m/min；小车运行速度：20 m/min；起升速度3.5m/min；电动葫芦自重：1090 Kg；起重机总重：1724Kg；一、主梁与横梁的强度及刚度校核1、梁截面参数1.1主梁截面1.1.1截面面积A=138.102㎝2；1.1.2型心位置y1=20.8cm；1.1.3截面X-X轴惯性矩I X=27687.6cm4；1.1.4截面X-X轴抗弯模量W X=1331.1cm31.2横梁截面1.2.1截面面积A=58.6㎝2；1.2.2型心位置y1=9 cm；1.2.3截面X-X轴惯性矩I X=2740cm4；1.2.4截面X-X轴抗弯模量W X=304cm3；2、主梁与横梁的强度校核2.1主梁强度校核计算（σz＜[σ]）输入：起升载荷Q Gn=156.8KN；小车自重载荷G X=11.662K N；主梁均布载荷q=0.01KN/ cm；跨度L=180 cm；主梁X轴抗弯模量W X=1331.1cm3；冲击系数∮1=1.05 ；动载系数∮2=1.02；动力系数∮4=1；输出：主梁翼缘板应力σZ=57N/mm2＜[177] 校核通过2.2横梁强度校核计算输入：起升载荷Q Gn=156.8KN；小车自重载荷G X=11.662K N；主梁自重载荷G Z=3.16KN；横梁均布载荷q h=0.0056KN/ cm；大车基距L W=100 cm；横梁X轴抗弯模量W X=304cm3；冲击系数∮1=1.03 ；动载系数∮2=1.02；动力系数∮4=1；输出：σ=141N/mm2＜[177] 校核通过n2、主梁静刚度校核计算（ƒ≤[ƒ]）起升载荷Q Gn=156800N；小车自重载荷G X=11662K N；跨度L=180 cm ；主梁惯性矩I X=27687.6cm4；材料弹性模量E=21×106N/ cm2；输出：ƒ=0.4＜[2] 校核通过4、主梁小车轨道工字钢下翼缘局部受压应力校核4.1受力点1在xoy平面内的弯曲应力σx1和zoy平面内弯曲应力σz1校核计算输入：i=24；K1= -0.33；K2=0.27；轮压P=21058N，t=30输出：σx=－15N；σz1= 13N；14.2受力点2在xoy平面内的弯曲应力σx2和zoy平面内弯曲应力σz2校核计算输入i=34.5；K3= 0.27；K4=0.67 ；轮压P=21058N；t=30；输出：σx= 13N；σz2= 31N；24.3受力点3在zoy平面内弯曲应力σz3校核计算i=44；K5= 0.93；轮压P=21058N；t=30；输出：σz= 44N34.4受力点1、3各点的应力合成σ合i＜[σ]输入：σx= -15N；σz1=13N；σz3=44N；主梁截面x轴翼缘1板应力σz=57N；输出：受力点1的σ合1=79N/mm2＜[177] 校核通过受力点3的σ合3=101N/mm2＜[177] 校核通过二、大车运行机构校核计算1、电动机功率校核1.1电动机静功率P j输入：起升载荷Q Gn=156800N、起重机自重载荷G=17013N；车轮直径D=154、车轮轴承内径d=40；车轮滚动摩擦系数ƒ=0.25、轴承摩擦系数μ=0.02；附加摩擦阻力系数β=2.0；坡度阻力系数Kp=0.001；输出：大车运行电动机静功率P j=0.57KW1.2机构需用（稳态平均）功率P≤Pn校核计算实选电动机功率Pn=0.8KW输入：静功率P j=0.57KW；稳态负载平均系数Kd=1.2；输出：P=0.68KW＜0.8KW 校核通过2、减速器选用定型产品CD1型10T电动葫芦运行小车中的减速器，不再复核3、制动力矩Tz≤T计算校核实选ZDY121-4型电动机的制动力矩T=8.04N·m；输入：坡阻力Fp=173.8N、室内风阻力F f=0；满载最小摩擦阻力F m1=2934.5N，车论直径D=154；起升载荷Q Gn=156800N；起重机自重载荷G=17013N；机构传动效率η=0.9；减速比i=30.5；制动器台数mˊ=2；电动机台数m=2；制动时间t z=3.7S；运行速度υ=0.33m/s；电动机转速n=1380r/min；电动机转动惯量J1=0.036k g·m2；其它转动惯量系数kg=1.1；输出：机构需用制动力矩Tz=1.21N·m＜8N·m 校核通过。
电动葫芦门式起重机16-21m+5+5
电动葫芦整机结构计算
文件编号：HY/MH16.21-A3
电动葫芦门式起重机结构计算书
MH16-21 A3
计算： 审核： 批准：
2012 年 11 月
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标准文件用纸
名 称 一、 基本参数 起重量:Q=16t 跨 度:L=21m 外悬 L=5m
电动葫芦整机结构计算
文件编号：HY/MH16.21-A3
由上所述，起重机的强度、刚度、稳定性满足设计要求。
四、 支腿结构计算 1、截面简图以及数据
截面基本尺寸 名称 支腿 支腿 支腿折算 上端 下端 0.654H 1427.5 6 6 385 6 1365.5 单 位 mm mm mm mm mm mm
盖板宽度（B） 1950 440 上盖板板厚（δ1） 6 6 下盖板板厚（δ3） 6 6 腹板高度（H） 385 385 腹板板厚（δ2） 6 6 腹板间隔（C） 1888 378 截面性质 名称 支腿上端 支腿下端
应力值满足设计要求。 经上述计算，主梁的强度计算合格，满足设计要求。 二、主梁静刚度的计算 1、主梁垂直静刚度 当小车位于跨中时，主梁的挠度按下式计算：
Y=
′ ′ P1 + P2 8× k + 3 × L3 × 48EIX 8 × k + 12 (8840 + 8840) * 21^3 8 × 0.776 + 3 = × 48 * 2.1* 810620 8 × 0.776 + 12 = 1.01cm Izl × H 810620 × 10216 K= = = 0.776 Izt × L 508140 × 21000
Gx + *Q 1680 + 16000 = kg 2 2
16吨电动葫芦工字钢受力计算
16吨电动葫芦工字钢受力计算摘要：I.引言A.介绍电动葫芦和工字钢B.说明工字钢在电动葫芦中的重要性II.受力计算的基本原理A.介绍受力计算的基本公式B.解释各种受力类型及其影响因素III.16 吨电动葫芦的受力计算A.计算电动葫芦的负载B.计算工字钢所需的强度C.确定工字钢的尺寸和形状IV.工字钢的选择和应用A.介绍不同类型的工字钢B.说明选择合适工字钢的重要性C.讨论工字钢在电动葫芦中的实际应用V.结论A.总结电动葫芦工字钢受力计算的重要性B.强调选择合适工字钢的必要性正文：电动葫芦是一种常用的起重设备，可以大大提高工作效率。
然而，电动葫芦的稳定性和安全性取决于其结构组件的强度和尺寸，特别是工字钢。
因此，了解工字钢在电动葫芦中的受力计算非常重要。
受力计算的基本原理是根据电动葫芦的负载和工字钢的尺寸来确定其强度。
通常，受力计算包括正应力和切应力的计算。
正应力是指工字钢在承受负载时产生的压力，而切应力是指工字钢在弯曲时产生的力。
这些力可以通过公式进行计算，以确定工字钢所需的强度。
对于16 吨电动葫芦，其负载计算非常重要。
根据电动葫芦的使用情况和负载要求，可以计算出工字钢所需的强度。
在此基础上，可以确定工字钢的尺寸和形状，以满足电动葫芦的要求。
在选择工字钢时，需要考虑不同类型的工字钢。
例如，轻型工字钢和热轧工字钢是常见的两种类型。
选择合适的工字钢对于确保电动葫芦的稳定性和安全性至关重要。
此外，工字钢在电动葫芦中的实际应用也需要考虑，以确保其能够满足起重设备的要求。
总之，电动葫芦工字钢受力计算是一项重要的任务，需要考虑多种因素。
16吨电动葫芦
16吨电动葫芦价格和产品说明卫华起重让世界轻松起来！一、主要技术参数1、起重量： 16t2、起升高度： 9-45m3、起升速度： CD1型3.5m/min，MD1型0.35/3.5m/min4、运行速度： 20m/min5、工作级别： M46、运行轨道：工字钢32b-63c7、供电要求：三相交流二、主要配置1、起升电机：ZD1 51-4/13kw 1台南京电机总厂2、运行电机：ZDY1 21-4/2X0.8kw 2台南京电机总厂3、电器： 1套卫华集团三、自重：根据起升高度不同，自重为1130-1653kg（不含包装）客户在购买电动葫芦的时候，首先要考虑的是电动葫芦价格和品牌问题，对此，河南卫华重型机械股份有限公司对电动葫芦价格进行探讨，并对购买厂家提出一些可行的建议。
决定电动葫芦价格的因素主要有原材料的成本、来源、人工费、加工费、以及购买数量、地理位置等相关因素影响。
其主要因素还是其电动葫芦的成本，当电动葫芦使用高标准原材料加工时，装配件全部机加工的情况下，其生产成本就高，而电动葫芦的价格也会随之升高，同时，这种电动葫芦的质量也是比较好的，这种属于高质量产品企业，例如国内主要河南卫华、江阴凱橙等企业，用高质量的原材料，其产品使用寿命一般在5年以上。
相比之下，电动葫芦价格低廉、和高质量产品相同，价格确低廉的产品来说，这种产品使用寿命很短、而且安全性能无法保障，电动葫芦价格低廉，主要是减少生产成本、采用低廉原材料等方式。
而与高质量产品外观相同，价格确低廉，这主要是说明，有些企业仿冒高质量企业的产品，来销售，借高质量企业的品牌来销售假冒伪劣产品，其安全性能原不如正当企业生产的产品，而且这样的企业一般售后服务无法保障。
品牌也是客户考虑的重要原因之一，因为名牌产品为了维护品牌，会提高质量，完善售后服务，避免品牌价值受损。
给购买电动葫芦厂家的一些建议：1、根据自己的预算来购买产品，首先可以考虑高质量产品企业，当然，当预算超过时，可以折中选择。
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圆整后取17.5mm。
2、钢丝绳安全系数计算：
………………………………………………………………………（5）
式中： -- 钢丝绳理论破断力，N；
—选用的钢丝绳直径，mm
-- 钢丝绳的抗拉强度极限， ；
-- 钢丝绳中金属丝截面与整个截面积的比值，与钢丝绳的结构有关，一般取0.45～0.55；
-- 电动葫芦起升机构总效率，取0.9；
-- 滑轮组分支数；
则 ……………………………………………（2）
1.2钢丝绳绳径的确定：
……………………………………………………………………………（3）
式中： -- 钢丝绳最小直径，mm；
—选择系数，mm/ ；
先选择钢丝绳为：6x37+FC公称抗拉强度 1570Mpa；工作级别M3。则选择系数 为0.093，
-- 钢丝绳编结损失系数；一般取0.82～0.92
……………………………（6）
安全系数 按下式计算：
………………………………………………………（7）
或根据厂家提供的钢丝绳破断拉力实测值为 N。则
…………………………………………………………（8）
按M3的要求， ；据（7）或（8）式的计算结果，符合要求。
3、卷筒直径的计算：
………………………………………………………………………………（9）
式中： -- 按钢丝绳中心计算的卷筒与滑轮的最小卷绕直径，mm；
—与机构工作级别和钢丝绳结构有关的系数。
当工作级别为M3时， 取14， 为17.5mm。
则： 实际卷筒直径为 ，符合要求。
4、起升电机的计算：
4.1电机静功率：
—电动机个数；
—电动机允许的过载倍数，为2；
， ， —同式（10）
………………………………（12）
取13Kw满足要求。
…………………………………………………………………………（10）
式中：N—电动机静功率，Kw；
Vn—起升速度，
Q—起升载荷力， ；
-- 电动葫芦起升机构总效率，取0.9；
…………………………………………（11）
取13Kw满足要求。
4.2 电动机过载能力校验
式中： —电动机静功率，Kw；
—考虑电压降和转矩允差和静载试验超载的系数，取2.2；
16t电动葫芦设计计算书
起重量：16t 有效起升高度：9m起升速度：3.5/0.35m/min（0.058m/s）仅对快速进行验算。
1、钢丝绳绳径计算：
1.1钢丝绳的最大静拉力
…………………………………………………………………………（1）
式中：S-- 钢丝绳最大静拉力，N；
Q—起升载荷， 。
-- 起重量， ；