土钉墙-抗拔力试验 Microsoft Word 文档

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复合土钉墙的土钉抗拔承载力现场测试

复合土钉墙的土钉抗拔承载力现场测试

[ 摘
要1 对于采用土钉墙 围护的基坑工程, 进行现场拉拔承载力测试是非常必要的, 试验不但可 以检验土钉的施工质量
以及 工 作 效 果 . 可 以 积 累 经 验 为今 后 类似 工 程 提 供 参 考 。 在 现 场试 验 的基 础 上 对 界 面 粘 结 强 度 进 行 了分 析 计 还
算 , 今 后 土 钉 的 设 计 、 工 有 一 定 的 参考 价 值 。 对 施
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4. 5 9 m。
基 坑 围护 采取 复 合 土钉墙 和 水 泥土 搅拌 桩 重
i te a r i i r r et B e e e e . e ne ae o ds eg f e o a a zdadcl l e . e o c s n e n h t m l o c . a do t s i f l t t f n r t o in ii a l e c a T nl i s r le s a p j s s nh t tni d h i r c b t n h t s l ls n i n a u t h c u o a h d
场 拉拔 承 载力 测试 是 非 常必 要 的 。土 钉 的抗 拔承
河边 , 5幢 主楼 和地下 车库组 成 。基坑 平面 近似 由
长 方 形 , 周 长 约 5 0 主楼 基 坑 挖 深 为 59 m, 总 0 m, . 5

锚杆(土钉)抗拔试验报告

锚杆(土钉)抗拔试验报告

土钉轴向抗拔试验检测报告工程名称:xxxxxxxxxxx工程地点:xxxxxxxxxxx委托单位:广州市神运工程质量检测有限公司检测项目:土钉轴向抗拔试验检测日期:2014.12.23报告编号:MG-2014122301报告总页数:共13页(含本页)广州神运工程质量检测有限公司2014年12月29日土钉轴向抗拔试验检测报告检测人员:报告编写:审核:批准:注意事项:1、检测报告未加盖检验单位“检验专用章”无效;2、检测报告无检测人员、审核、批准人签字无效;3、检测报告涂改无效;4、未经本实验室书面批准,不得复制检测报告。

5、复制检测报告未重新加盖“检验专用章”无效;6、对检测报告若有议,应于收到检测报告之日起十五日内向检验单位提出。

实验室地址:广州市南沙区滨海半岛海宁大街81号之一电话:(020)32238460 传真:(020)32238460电子邮箱:****************邮编:511458工程概况受广州市神运工程质量检测有限公司的委托,于2014年12月23日对xxxxxxxxxxx(概况见表1)基坑临时性支护土钉进行了验收试验,本次试验的土钉杆体为Φ16钢筋(孔径100mm)。

目的是检验土钉轴向受拉承载力是否满足设计要求,根据有关规范和规定的要求,并与有关单位研究协商后,确定本次共检测10根土钉,现将检测结果报告如下:一、检测仪器设备、方法和标准1、检测仪器及设备采用锚杆拉力计(型号:HC-30,编号:20100728)分级加载,通过智能压力数值显示器控制对试验土钉施加轴向拉力,试验上拔量观测采用1个百分表测量(编号:830266,量程0~50mm,精度0.01mm)。

2、试验方法试验按照广东省标准《建筑地基基础检测规范》(DBJ 15-60-2008)中有关土钉验收试验的规定进行。

试验时,加荷等级(kN)与观测时间(min)见表2:土钉抗拔试验加/卸荷观测一览表表2注:最大试验荷载N max为1.2N u(N u为土钉轴向受拉抗拔承载力设计值)。

锚杆(索)、土钉抗拔承载力检测方法

锚杆(索)、土钉抗拔承载力检测方法

锚杆(索)、土钉抗拔承载力检测方法1 目的确保检测工作的质量,为设计和施工验收提供可靠依据。

2 适用范围本方法适用于锚杆(索)、土钉抗拔承载力检测。

3 依据3.1《建筑边坡工程技术规范》GB 50330-20133.2《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》GB 50086-2015 3.3《城市轨道交通工程检测技术规范》GB 50911-20133.4《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-20123.5 桩基设计文件3.6 岩土勘察报告4 工作流程4.1 接受委托正式接手检测工作时,检测机构应获得委托方书面形式的委托函,了解工程概况,明确委托方意图即检测目的,同时也使即将开展的检测工作进入合法轨道。

4.2 调查、资料收集为进一步明确委托方的具体要求和现场实施的可行性,了解施工工艺和施工中出现的异常情况,应尽可能收集相关的技术资料,必要时检测技术人员到现场踏勘,使地基检测做到有的放矢,以提高检测质量。

主要收集内容有:岩土工程勘察资料、地基设计施工资料、基坑平面图、现场辅助条件情况(如道路情况、水、电等)及施工工艺等等。

其中地基资料主要内容包括地基土类别、设计标高、检测时标高、设计锚杆承载力特征值等等。

4.3 制定检测方案在明确了检测目的并获得相关的技术资料后,相关技术人员着手制定地基检测方案,以向委托方书面陈述检测工作的形式、方法、依据标准和技术保证。

检测方案的主要内容包括:工程概况、抽样方案、所需的机械或人工配合、试验周期等等。

检测方案需根据实际情况进行动态调整。

4.4 前期准备4.4.1 检测的仪器设备1 根据不同的检测要求组织配套、合理的检测设备,如根据最大试验荷载合理选择千斤顶和不同量程的压力表或压力(荷载)传感器(满足在量程的20%——80%范围内)。

检测前应对仪器进行系统调试,所有计量仪器必须在计量检定的有效期内。

加载反力装置的承载力和刚度应满足最大试验荷载要求,加载时千斤顶与锚杆同轴。

土钉基本实验方案

土钉基本实验方案

土钉基本实验方案一、设计要求基本实验(极限抗拔力试验)采用部分粘结型土钉(非全长注浆),注浆长度每种土层暂定为2米,基本实验采用破坏性试验,最大加载量直至土钉发生岩土承载力破坏;每个土层/岩层基本实验数量为3根,试验土层暂定为:(3)粉质粘土层、(4-1)砂质粘土层、(4-2)砂质粘土层、(5-1)全风化花岗岩层、(5-2)强风化花岗岩层、(5-3)中风化花岗岩层,共计18根(具体位置由岩土工程师和工程师确定),土钉杆体采用钢筋HRB400,直径按设计要求。

二、施工准备1.材料:所有原材料必须符合设计与规范要求。

(1)、土钉杆体材料,选用普通HRB400钢筋。

(2)、水泥浆体材料:水泥采用R42.5 普通硅酸盐水泥,不得使用高铝水泥。

采用符合要求的水质,不得使用污水。

(3)、对中支架沿钢筋@1500mm一个,保证钢筋保护层厚度。

2.作业条件(1)、在土钉施工前,根据设计要求、土层条件和环境条件,选择以下施工设备、器具:主要施工机械设备表(2)根据设计要求和机器设备的规格、型号,平整出保证安全和足够施工的场地。

(3)施工前,要认真检查原材料型号、品种、规格及土钉各部件的质量,并检查原材料和主要技术性能是否符合设计要求。

三、操作工艺1.钻孔(1)、钻孔前,根据设计和现场工程师要求和土层条件,定出孔位,做出标记。

(2)、作业面场地要平坦、坚实,场地宽度大于4m。

(3)、钻机就位后,应保持平稳,导杆或立轴与钻杆倾角一致,并在同一轴线上。

(4)、钻进用的钻具,可根据土层条件选择专门锚杆钻机及钻头、钻杆。

(5)、钻进过程中同时清孔。

2.锚杆杆体的组装与安放(1)、按设计要求制作土钉,为使土钉处于钻孔中心,在土钉杆件上安设定对中架。

(2)、土钉杆体在自由段与锚固段的分界处设止浆袋密封装置,并具有良好的密封性能,采用密封袋作止浆密封装置,密封袋两端牢固绑扎在土钉杆体上,被密封袋包裹的注浆套管上流出一个进浆口。

(3)、安放土钉杆体时,应防止杆体扭曲、压弯,注浆管宜随土钉一同放入孔内,管端距孔底为50-100mm,杆体放入角度与钻孔倾角保持一致,安好后使杆体始终处于钻孔中心。

土钉实验报告

土钉实验报告

一、实验目的1. 了解土钉锚固技术的原理和应用;2. 通过实验验证土钉锚固对土体抗滑移、抗拔性能的影响;3. 分析不同土钉长度、间距和倾角对锚固效果的影响;4. 为实际工程中土钉锚固设计提供参考依据。

二、实验原理土钉锚固技术是利用土钉与土体之间的相互作用,将土钉锚固在土体中,以提高土体的整体稳定性。

实验过程中,通过施加水平荷载,模拟实际工程中土钉所承受的荷载,从而评估土钉锚固效果。

三、实验材料1. 土体:取自施工现场,经风干、筛分后,采用重塑土进行实验;2. 土钉:采用直径为20mm、长度为1000mm的螺纹钢筋;3. 荷载装置:采用千斤顶进行加载;4. 测量设备:位移计、拉力计等。

四、实验方法1. 实验装置:将土体分层装入试验箱,每层土体厚度为100mm,共计5层,总厚度为500mm。

在每个土层中,按照设计要求布置土钉,土钉间距为300mm,倾角为15°;2. 实验步骤:(1)将土体分层压实,确保土体密实;(2)将土钉按照设计要求锚固在土体中;(3)施加水平荷载,模拟实际工程中土钉所承受的荷载;(4)记录土钉拔出过程中的位移和拉力数据;(5)分析实验数据,评估土钉锚固效果。

五、实验结果与分析1. 土钉长度对锚固效果的影响:实验结果表明,随着土钉长度的增加,土钉的拔出位移逐渐减小,拉力逐渐增大。

这说明土钉长度对锚固效果有显著影响,土钉长度越长,锚固效果越好;2. 土钉间距对锚固效果的影响:实验结果表明,随着土钉间距的减小,土钉的拔出位移逐渐减小,拉力逐渐增大。

这说明土钉间距对锚固效果有显著影响,土钉间距越小,锚固效果越好;3. 土钉倾角对锚固效果的影响:实验结果表明,随着土钉倾角的增大,土钉的拔出位移逐渐减小,拉力逐渐增大。

这说明土钉倾角对锚固效果有显著影响,土钉倾角越大,锚固效果越好。

六、结论1. 土钉锚固技术是一种有效的提高土体稳定性的方法;2. 土钉长度、间距和倾角对锚固效果有显著影响,应根据实际工程需求进行合理设计;3. 本实验为实际工程中土钉锚固设计提供了参考依据。

土钉拉拨试验报告

土钉拉拨试验报告

土钉拉拨试验报告
土钉拉拔试验报告
一、试验目的
本试验旨在通过拉拔试验,测定土钉在锚固体和周围土体之间的锚固力,以验证其在实际工程中的锚固效果,为设计提供依据。

二、试验原理
土钉拉拔试验是通过施加外力,使土钉从锚固体中拔出,从而测定土钉与锚固体以及土钉与周围土体之间的粘结力。

本试验采用单轴拉拔试验方法,模拟土钉在实际工程中的受力状态。

三、试验步骤
1.清理场地:清理试验区域,确保试验场地干净整洁。

2.安装土钉:将土钉按照设计要求安装到锚固体中,确保土钉的位置和角度符合
设计要求。

3.注浆:对锚固体进行注浆,确保土钉与锚固体之间的粘结力。

4.养护:对注浆完成的锚固体进行养护,确保其达到设计强度。

5.安装拉拔装置:安装拉拔装置,确保其牢固稳定。

6.施加拉力:按照规定的加载速率施加拉力,记录土钉的位移和受力情况。

7.结果记录:记录试验过程中的数据,包括最大拉力、位移等。

8.整理数据:对试验数据进行整理和分析,得出结论。

四、试验结果
根据试验数据,可以得出以下结论:
1.在规定的拉力范围内,土钉与锚固体以及土钉与周围土体之间的粘结力满足设
计要求。

2.土钉的位移随着拉力的增加而增加,但在拉力达到最大值时,位移变化较小。

3.通过本试验,验证了土钉在实际工程中的锚固效果,为设计提供依据。

五、结论建议
根据试验结果,建议在实际工程中采用本试验所用的土钉规格和施工工艺,以确保土钉的锚固效果满足设计要求。

同时,在施工过程中应注意控制施工质量,保证土钉的位置和角度符合设计要求,以提高土钉的锚固效果。

土钉抗拔测试报告

土钉抗拔测试报告

边坡支护工程土钉验收试验报告报告编号(2011)测试108号工程名称:试验地点:试验日期:试验类别:土钉验收试验工程土钉验收试验报告结论1、工程概况1.1场地工程地质条件根据现场勘探、原位测试及室内土工试验成果,并按地层沉积年代、成因类型,将本次勘察最大勘探深度(35.00m)范围内的土层划分为人工堆积层、新近沉积层和第四纪沉积层三大类,并按岩性、工程性质指标进一步划分为8个大层及亚层,现分述如下:表层为人工堆积之房渣土①层,粉质粘土填土、粘质粉土填土①1层。

人工堆积层以下为新近沉积之砂质粉土、粘质粉土②层,粘质粉土、粉质粘土②1层。

新近沉积层以下为第四纪沉积之粉质粘土、粘质粉土③层,砂质粉土、粘质粉土③1层及细砂、粉砂③2;粉质粘土、粘质粉土④层,细砂④1层及砂质粉土④2层;细砂、中砂⑤层,砂质粉土⑤1层及粉质粘土、粘质粉土⑤2层;中砂、粗砂⑥层及砂质粉土、粘质粉土⑥1层;卵石、圆砾⑦层,粉质粘土、粘质粉土⑦1层及砂质粉土、粘质粉土⑦2;粉质粘土、粘质粉土⑧层及细砂⑧1层。

1.2场区地下水条件本次勘探期间,在勘探深度范围内观测到一层地下水,为潜水类型,水位埋深29.1~28.7m, 标高12.41~13。

1m。

1。

3设计参数及结果基坑支护采取土钉墙的支护形式,具体设计和施工参数如下:2#、3#楼及地下车库边坡支护剖面设计:设计方案:1。

4工作量土钉采用抗拉试验检测承载力,由于2#、3#楼及地下车库相互连通,且基坑深度相同,故试验数量取不少于土钉总数的1%,且不应少于3根。

根据要求本次土钉抗拉试验共检测15根。

2、检测依据①. 《建筑基坑支护技术规范》(JGJ 120-99);②.《建筑基坑支护技术规程》(DB11/489—2007);③. 本工程土钉设计计算书及施工组织设计(电子版)。

3、土钉验收试验3.1概述每一典型土层中至少应有3个专门用于测试的非工作钉。

测试钉除其总长度和粘结长度可与工作钉有区别外,应与工作钉采用相同的施工工艺同时制作,其孔径、注浆材料等参数以及施工方法等应与工作钉完全相同.为消除加载试验时支护面层变形对粘结界面强度的影响,测试钉在距孔口处应保留不小于长1m的非粘结段,在试验结束后非粘结段再用浆体回填。

打入式钢管土钉抗拔力试验研究

打入式钢管土钉抗拔力试验研究

·604·‘工程力学)增刊1999年打入式钢管土钉抗拔力试验研究王喜全张俊山谢忠安李志成‘工程兵工程学院,南京.210007提要作为边坡加固的一种新型支护形式,打入式钢管士钉具有加固效果快、经济性好、施工简单等特点,工程中正得到越来越广泛的应用.本文介绍了打入式钢管士臼用于软土中边坡支护抗拔力试验研究,试验结果表明:用此施工工艺旃工的钢管土钉的抗拔力高于设计抗拔力.文中给出不同情况下抗拔力提高值。

本文研究内容对打入式铜管土钉支护设计有重要的参考价值。

关键词钢管土钉,抗拔力,试验O前言随着地下空间的利用及高层建筑业的发展,边坡基坑支护越来越受重视。

基坑支护、边坡加固的方式很多,如喷锚、桩基支护、土层锚杆、土钉等”“1。

对南方地区软士情况,因成孔困难,故众多施工方法对软土加周并不合适。

打入式钢管土钉是一种新型支护方法,其特点是支护见效快,钢管自身抗剪抗弯强度高,会对士体立刻产生支护效果,适合于快速支护情况,如边坡抢险等情况。

施工1:艺简单,用气动植管机施工毋须先成孔,可直接将钢管打入到土中,由于采用打入式施[工艺,故对软土产生一种挤压效应,加同了钢管周边软士,改善土特性,进而提高了钢管与士之问摩阻力。

打入式钢管±钉由于采用革新了钢管头尺寸及钢管开孔特性,使得钢管内注浆可使浆液沿钢管外壁分布,并与周边土连成一体,同时压力注浆r艺使浆液渗入七体中形成锚国帽,使钢管七钉兼有土钉与锚杆的优点,改善支护性能。

钢管外壁的砂浆对钢管起保护作用,避免钢管在土中的锈蚀造成钢管破坏。

打入式钢管土钉是一种兼微型桩、锚杆、土钉等特点的一种支护方式,工程中已开始应用”’“,但其在设计方法上却是沿用锚杆设计方法,使得打入式钢管土钉设计不合理,过于保守,造成浪费。

本文介绍了研究打入式钢管土钥抗拔力的试验过程,并对试验结果进行分析,给出了实际抗拔力与理论抗拔力之间的关系,分析了注浆量等因素对抗拔力的影响。

验收报告Microsoft Word 文档 (2)

验收报告Microsoft Word 文档 (2)

各位领导:首先欢迎各位领导及专家参加蓝天花园10#、13#、16#、19#房工程的竣工验收,感谢大家对我公司施工过程中的各种指导、监督以及大力支持。

蓝天花园二期10#13# 16# 19#房工程江苏华光银河弯房地产开发有限公司开发,常州市民用建筑设计院有限公司设计,常州建工监理咨询有限公司现场质量监理,常州市成章建筑安装工程有限公司承建,第六项目部负责施工。

蓝天花园二期10#13# 16# 19#房为地上六层带阁楼砖混结构建筑,半地下室车库一层,建筑面积分别为5831.347 m2、5905.683m2、5905.683m2、5359.437m2。

工程类别为Ⅲ类,抗震设防烈度7°,耐火等级为二级。

其中10#房于2005年4月10日开工,4月28日基础验收,8月1日主体验收;13#、16#房于2005年1月5日开工,1月31日基础验收,6月15日主体验收;19#房于2005年3月10日开工,3月30日基础验收,6月15日主体验收。

2005年12月31日进行了工程施工质量竣工验收。

我公司在施工中严格按照建设工程质量标准强制性条文、设计施工图纸、设计变更和合同文件要求施工。

从开工至竣前检查期间按施工顺序及验收标准进行质量控制和验收,经建设单位、监理公司、施工单位对单位工程质量综合评定,蓝天花园二期10#13# 16# 19#房被评为常州市优质主体结构。

2005年12月31日由建设单位组织下进行了工程施工质量竣工验收,针对整改报告上所提处的质量缺陷进行了整改,整改情况如下:1、计量表箱已更换。

2、智能分部已完工。

3、四幢房号门窗已整改,窗户拼膛处缝隙已调整,打胶不到位的已补打,密封压条已全数检查凡脱落的已补上。

4、北立面窗扇玻璃建设方已按设计要求和相关方协调处理好。

我公司按照合同条文及承诺土建工程已按时交付,工程资料均按要求整理归档,房屋建筑工程质量保修书已签订并移交于建设单位,建设单位对工程应支付的资金已按合同约定支付到位,建设单位对室外的配套设施已施工完,工程已符合竣工验收要求。

26锚杆_土钉_抗拔试验检测委托单pdf

26锚杆_土钉_抗拔试验检测委托单pdf

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深圳市业昕工程检测有限公司
拉拔试验检测委托单
查询号: 工 程 概 况 委托单位 工程名称 工程地点 建设单位 试验方法 试验目的 试验类型 □分级加载 □连续加载 □其它 勘察单位 设计单位 施工单位 监理单位 见证判定 有见证检测 普通检测 委托编号:
□混凝土后锚固件试验(□植筋 □机械锚栓膨胀型 □机械锚栓扩孔型 □粘结型锚栓 □植螺杆) □其它 □锚索抗拔试验 □土钉抗拔试验 □基础锚杆 □其它 □非预应力支护锚杆拉拔试验 □预应力支护锚杆拉拔试验 □混凝土后锚固件抗拔和抗剪性能检测技术规程 DBJ/T15-35-2004 □混凝土结构加固设计规范 GB50367-2013 □混凝土结构后锚固件技术规程 JGJ145-2013 □基坑土钉支护技术规程 CECS96:97 □建筑地基基础检测规范 DBJ 15-60-2008 □深圳地区建筑深基坑支护技术规范 SJG05-2011 □岩土锚杆(索)技术规程 CECS22:2005 □建筑地基基础设计规范 GB50007-2011 □建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-2012 □锚杆喷射混凝土支护技术规范 GB50086-2001 □建筑边坡工程技术规范 GB50330-2013
白 联 ( 交 检 测 室 黄 联 收 发 室 留 存 蓝 联 财 务 留 存 红 联 ( 交 委 托 方
检测标准
) (
总数(根) 锚固段长度(m) 试件生产单位 序 号 规格 型号
类型 自由段长度(m)
层数
建筑面积(m ) 结构形式
2
粘接剂/锚固胶生产单位 工 程 部 位 基体类 型强度 等级 孔径 /深度 (mm) 粘结剂类 型固化日 期(或施 工日期) 检测 数量 (个) 承载力 计值 (kN) 最大试 验荷载 (kN)

土钉墙的施工与检测word版

土钉墙的施工与检测word版

土钉墙的施工与检测一、土钉墙应按每层土钉及混凝土面层分层设置、分层开挖基坑的步序施工。

二、当有地下水时,对易产生流砂或塌孔的砂土、粉土、碎石土等土层,应通过试验确定土钉施工工艺和措施。

三、钢筋土钉成孔时应符合下列要求:1土钉成孔范围内存在地下管线等设施时,应在查明其位置并避开后,再进行成孔作业;2应根据土层的性状选择洛阳铲、螺旋钻、冲击钻、地质钻等成孔方法,采用的成孔方法应能保证孔壁的稳定性、减小对孔壁的扰动;3当成孔遇不明障碍物时,应停止成孔作业,在查明障碍物的情况并采取针对性措施后方可继续成孔;4对易塌孔的松散土层宜采用机械成孔工艺;成孔困难时,可采用注入水泥浆等方法进行护壁。

四、钢筋土钉杆体的制作安装时应符合下列要求:1 钢筋使用前,应调直并清除污锈;2当钢筋需要连接时,宜采用搭接焊、帮条焊;应采用双面焊,双面焊的搭接长度或帮条长度应不小于主筋直径的5倍,焊缝高度不应小于主筋直径的0.3倍;3对中支架的断面尺寸应符合土钉杆体保护层厚度要求,对中支架可选用直径6mm~8mm的钢筋焊制;4土钉成孔后应及时插入土钉杆体,遇塌孔、缩径时,应在处理后再插入土钉杆体。

五、钢筋土钉注浆时应符合下列规定:1注浆材料可选用水泥浆或水泥砂浆;水泥浆的水灰比宜取0.5~0.55;水泥砂浆的水灰比宜取0.40~0.45,同时,灰砂比宜取0.5~1.0,拌和用砂宜选用中粗砂,按重量计的含泥量不得大于3%;2水泥浆或水泥砂浆应拌和均匀,一次拌和的水泥浆或水泥砂浆应在初凝前使用;3注浆前应将孔内残留的虚土清除干净;4注浆时,宜采用将注浆管与土钉杆体绑扎、同时插入孔内并由孔底注浆的方式;注浆管端部至孔底的距离不宜大于200mm;注浆及拔管时,注浆管口应始终埋入注浆液面内,应在新鲜浆液从孔口溢出后停止注浆;注浆后,当浆液液面下降时,应进行补浆。

六、打入式钢管土钉施工时应符合下列规定:1钢管端部应制成尖锥状;顶部宜设置防止钢管顶部施打变形的加强构造;2注浆材料应采用水泥浆;水泥浆的水灰比宜取0.5~0.6;3注浆压力不宜小于0.6MPa;应在注浆至管顶周围出现返浆后停止注浆;当不出现返浆时,可采用间歇注浆的方法。

土钉抗拔承载力经验验算方法

土钉抗拔承载力经验验算方法

土钉抗拔承载力经验验算方法第27卷第2期2010年6月建筑科学与工程JournalofArchitectureandCivilEngineeringV o1.27NO.2June2010文章编号:1673—2049(2010)02一O018—07O土钉抗拔承载力经验验算方法杨敏,刘斌.(1.同济大学地下建筑与工程系,上海200092;2.同济大学岩土及地下工程教育部重点实验室,上海200092)摘要:通过对北京,广州等地区¨个工程实测的土钉最大轴力值和土钉最大轴力值位置的分析,提出了土钉抗拔承载力的经验验算方法,并采用梯形土压力分布模式和双折线潜在滑裂面分别计算土钉墙,预应力锚索加土钉复合支护及搅拌桩(微型桩)加土钉复合支护的土钉抗拔承载力.结合工程算例,将该方法与中国《建筑基坑支护技术规程》(JGJl2O一99)和《基坑土钉支护技术规程》(CECS96:97)方法进行了比较.结果表明:采用该方法进行土钉抗拔承载力验算可以满足工程设计要求,为进一步开展复合土钉墙设计方法的研究提供了依据.关键词:基坑;复合土钉墙;土钉抗拔承载力;预应力锚索;搅拌桩中图分类号:TU431文献标志码:AEmpiricalCheckingMethodforSoil(1.DepartmentGeotechnica1andNailingAnti—pullingCapacityYANGMin.LIUBin,ofGeotechnicalEngineering,TongjiUniversity,Shanghai200092,China;2.KeyLaborator yofUndergroundEngineeringofMinistryofEducation,TongjiUniversity,Shanghai200092,C hina)Abstract:BasedOntheanalysisonthemeasuredvalueand2ocationofthemaximumaxiajforc eofsoilnailingaccordingtothe11engineeringtestslocatedinBeijing,Guangzhouandotherarea s,anempiricalcheckingmethodforsoilnailinganti—pullingcapacitywasproposed,whichincluded thesoilpressureoftrapezoidaldistributionandthepotentialslipsurfaceofbilinear1ines.The presentmethodwascalculatedforsoilnailing,theprestressedanchorplussoilnailingcompos iteretainingandthemixingpile(micro—pile)biningwith theengineeringexamples,theproposedmethodwascomparedwiththemethodsofChinese TechnicalSpecificationforRetainingandProtectionofBuildingFoundationExcavations(J GJ12O一99)andTechnicalSpecificationforSoilNailinginFoundationExcavations(CECS96: 97).Resultsshowthatthismethodcanmeetthedesignrequirementofsoilnailinganti—pullingcapacity,andcanofferreferencesforfurtherresearchonthedesignmethodsofcompositesoil nailingwails.Keywords:foundationexcavation;compositesoilnailingwall;soilnailinganti—pullingcapacity;prestressedanchor;mixingpile引言土钉墙是一种在原位土体中设置土钉且在其表面喷射混凝土面层,借助土钉摩擦加筋,注浆加固和面层维护的作用以稳定边坡的支护技术.土钉墙施工简便,经济可靠,从2O世纪7O年代开始应用并得收稿日期:2010—03一O4基金项目:国家自然科学基金项目(40972179)作者简介:杨ft~(1960一),男,江西南昌人,教授,博士研究生导师,工学博士,Email:yangmin@.第2期杨敏,等:土钉抗拔承载力经验验算方法19到迅速发展l1J.为有效控制土钉墙变形,拓展土钉墙的适用范围和支护深度,实践中依据具体工程条件将土钉与搅拌桩,微型桩,预应力锚杆等进行组合,发展形成了复合土钉墙技术].依据中国《建筑基坑支护技术规程》(JGJ12O99)E83和《基坑土钉支护技术规程》(CECS96:97)Eg],土钉墙设计计算内容主要包括:土钉承载力验算,土钉墙稳定性验算和喷射混凝土面层的设计计算,其中喷射混凝土面层按构造要求一般可以满足,土钉墙抗滑移和抗倾覆稳定性均可采用重力式挡墙设计方法进行验算,而土钉抗弯和抗剪承载力只有在土钉墙整体失稳时才能得到充分发挥,此外,关于土钉墙和复合土钉墙变形计算也是研究的焦点],因此,土钉抗拔承载力,土钉墙和复合土钉墙的整体稳定性以及变形计算构成了土钉墙设计当中的3个关键内容.本文中笔者仅对其中的土钉抗拔承载力验算方法进行分析.土钉抗拔承载力验算的目的在于保证土钉杆体的抗拉强度和粘结强度,合理确定土钉的分布间距, 长度等设计参数,计算公式为N≥KN要求单根土钉i的抗拔承载力N与受拉荷载N的比值满足设计安全系数K.土钉的抗拔承载力N取土钉杆体抗拉力和有效粘聚力的较小值,土钉杆体抗拉力根据杆材抗拉强度计算,土钉的有效粘聚力由位于潜在滑裂面后的土钉有效抗拉长度以及土钉与土层间的粘结强度计算.土钉受拉荷载N为土钉在边坡荷载作用下所承受的轴向拉力,采用土压力作用模式来计算,因此,确定土压力分布模式和潜在滑裂面位置成为研究的重点.目前,在土钉墙设计中,普遍应用的土压力分布模式主要是根据经典土压力理论和工程实测结果来确定的,实测结果可以依据土钉墙面层压力值或土钉轴力值口,具体应用的土压力分布模式有三角形和梯形等分布模式口,潜在滑裂面依据试验和理论分析采用直线或双折线等滑裂面].对于复合土钉墙,土钉抗拔承载力验算方法沿用了土钉墙的设计方法,关于复合土钉墙的土压力分布模式和潜在滑裂面的研究甚少L1.本文中笔者以11个工程实测的土钉最大轴力值以及土钉最大轴力值位置为依据,对土钉墙以及2类复合土钉墙,即预应力锚索加土钉复合支护与搅拌桩(微型桩)加土钉复合支护的土压力分布模式和潜在滑裂面位置进行了分析,提出了土钉抗拔承载力验算的经验方法,其中采用了梯形土压力分布模式和双折线潜在滑裂面,最后通过实例计算对本文方法进行了验证.1工程实测资料土钉墙及复合土钉墙的工程实例概况如表1所示,表1中所列工程主要位于北京和广州地区,共包括4个土钉墙工程,3个预应力锚索加土钉复合支护工程和4个搅拌桩(微型桩)加土钉复合支护工程.表1工程实例Tab.1EngineeringExamples土钉墙与复合土钉墙支护参数实例工程名称基坑开挖土钉锚索搅拌桩微型桩放坡c?(yH)最大侧编号深度/iql移/mm排数长度/m排数长度/m桩长/m桩长/i71系数l深圳赛格群星广场z?]11.701O6.0~12.010.3O0.102102北京林达嘉园[22]12.5186.8~11.81:0.20O.O68173北京冠华大厦【.14.O075.8~]1.81:0.300.0l54珠江新城E2区商住楼]9.2066.0~12.0i{0.i50.143265深圳假日广场[25]16.351O6.0~12.0211.0~13.01:0.2O0.076736北京朝外SOHO[.jl4.6076.o~l2.o217.S~18.51:o.1o0.O347北京熊猫环岛地铁站Ez7]16.711O12.0~13.52l6.0~22.01:0.500.0458南京玄武湖隧道[zs]10.00915.0~18.018直立0.046209广州番禺某酒店]5.5048.0~24.0169.O直立0.129431O汉口某城市花园[.o]8.00312.01212.0直立0.O931311北京某商业楼[3]8.2O57.0~9.09.51:0.2O0.10418注,y分别为基坑开挖深度H范围内的土体粘聚力和重度,按土层厚度取加权平均值.对于土钉实测轴力值,本文中以朗肯主动土压力,对土钉轴力值进行量纲为1的计算,采用土压力力计算公式为依据,参考文献E13]并考虑土体粘聚作用模式参数K来表示,即20建筑科学与工程2010血K——一(1)(),HK一2c~/K)ShS式中:Tm为实测土钉最大轴力;a为土钉与水平方向的夹角;K为主动土压力系数,K一tan(45.+舻/2);s,s分别为土钉的水平向和竖直向的间距; 为土体内摩擦角,取基坑深度范围内按土层厚度计算的加权平均值.土钉最大轴力值位置用参数Ks来表示,即CKs一k)max(2)』J式中:S为土钉最大轴力值位置距土钉墙坡面的水平方向距离.根据式(1),(2)对表1所列工程进行计算,结果如图l~3所示,其中离散点表示计算值,两虚线之间为分布趋势,即土钉最大轴力值沿深度呈梯形分布模式,最大轴力值位置为双折线模式,为土钉距地表的距离.K.毫●H0lT0●~0l(a)土钉最大轴力值(b)土钉最大轴力值位置图1土钉墙支护的实测结果Fig.1MeasuredResultsofSoilNailingWallRetaining 2验算方法根据上述分析,结合现有文献[3],[8],[9],[13]和实例验算,在土钉抗拔承载力验算中,建议采用梯形土压力作用模式和双折线潜在滑裂面,如图4,5所示,K,K为双折线潜在滑裂面参数,土钉墙取Kc一0.65,K一0.5,K一0.3;预应力锚索加土钉复合支护取K一o.4,K一0.4,K一0.2;●h01(a)土钉最大轴力值fb)土钉最大轴力值位置图2预应力锚索加土钉复合支护的实测结果Fig.2MeasuredResultsofPrestressedAnchorPlus SoilNailingCompositeRetaining●N01毫●Ol(a)土钉最大轴力值s(b)_:钉最大轴力值位置图3搅拌桩(微型桩)加土钉复合支护的实测结果Fig.3MeasuredResultsofMixingPile(Micro-pile) PlusSoilNailingCompositeRetaining搅拌桩(微型桩)加土钉复合支护取K一0.6,K==: 0.6,K一0.4;当地表作用均布超载g时,超载q按照规程CECS96:97方法考虑.另外,根据土层条件和设计要求,K值可以适当降低,但土钉墙不宜小于0.3,预应力锚索加土钉复合支护不宜小于0.2,搅拌桩(微型桩)加土钉复合支护不宜小于0.3. 一×/卞一佻/一实实实—..................L.●外....工.一≮~◆◆一~.;一~删删刘删一~)(◆:6I~一×__▲▲If....Lr....L........[●●●●●一./一__}_实实实实一_◆▲×一.一-◆/一2—1234l~一一一佻~—一.一如如郏▲/一◆-▲×/×/第2期杨敏,等:土钉抗拔承载力经验验算方法21 (a)土钉墙,Kc=0.65c;(c)搅拌桩(微型桩)加(d)地表均布超载土钉复合支护,K20.6图4土压力分布模式Fig.4DistributionPatternsofSoilPressures卜图5双折线潜在滑裂面Fig.5PotentialSlipSurfaceofBilinearLines3算例分析算例1:广东深圳赛格群星广场的土钉墙支护处的基坑挖深l1.7m,放坡系数1:0.3,土层至上而下为:素填土厚0.2--1.2m,砾质粉质粘土厚6.6~4O.3m;采用q025钢筋注浆土钉,倾角15.,间距1.2m×1.2m;喷射100mm厚C2o混凝土面层,配双向钢筋网6@250×250,根据现场抗拔试验结果取土钉与土体间粘结强度为52kPa.考虑地表作用均布超载20kPa,土体参数取按土层厚度的加权平均值,即y一18.53kN,一24.02.,c一22.13kPa,分别采用规程JGJ12O99方法,规程CECS96:97方法和本文方法进行计算.由表2可见,对于该算例,本文方法所得的土钉抗拔承载力N值较其他2种方法所得结果要小,3种方法计算所得土钉受拉荷载N与实测值N之间都存在较大差别,对于本文方法,究其原因除了出于设计安全考虑地表超载外,K的取值也是按偏保守的情况考虑,当不考虑超载且取K一0.6时,土钉3,5,7,9 的受拉荷载计算值分别为53.62,56.O1,56.01,56.01kN,与实测值更为接近.对安全系数K值进行比较,规程JGJ12O一99与规程CECS96:97方法计算结果偏大,本文方法计算结果较符合工程实际.算例2:广东广州凯华城的预应力锚索加土钉复合支护处的基坑挖深12m,放坡系数1:0.2,土层至上而下为:杂填土厚2.3m,粉质粘土厚4.4m,粉土厚5.8m,全风化粗砂岩化3.9m.共设置9排土钉且第2排和第4排水平间隔设置预应力锚索,土钉为22钢筋注浆土钉,倾角15.,间距1.3m×1.3m,2.3m深处采用23的锚索,长度为22m,施加预应力200kN;4.9m深处采用4×74的锚索,长度为25m,施加预应力380kN.考虑地表作用均布超载20kPa,土体参数按土层厚度取加权表2算例1的计算结果Tab.2CalculatedResultsofExample1规程JGJ12O99方法规程CECS96:97方法本文方法土钉长度/nl深度/m,vk/kN编号N/kNNb/kNKN/kNNh/kNKN/kNNk/kNK16O.48.3512.8241.1721.131.956.4419.120.33281.650.557.2779.8853.541.4939.1145.760.853122.830.91125.411.5779.8O151.2681.8O1.8O104.4668.701.524l24.0134.9410.28l3.10l57.3O87.471.68104.4673.251.4251l5.239.19128.1219.106.70147.OO87.471.6888.0173.251.2O61l6.4137.6427.9l4.93l53.0487.471.6888.0l73.251.2O7107.654.1213O.8336.733.56142.7487.471.6374.6273.251.O28108.8140.3545.543.O8148.7787.471.6887.1973.251.199810.053.92117.2O54.352.16122.1487471.4067.1173.250.92lO811.2126.7257.9O2.19128.1780.181.6079.5267.141.18注:N为按土钉有效粘聚力计算的结果,按土钉杆体抗拉力计算得147kN;安全系数K取两者较小值计算.帼装[=====U复丁●22建筑科学与3-程2010血平均值,即y一18.63kN,—17.02.,f一22.50kPa,分别采用规程JGJl2O一99,规程CECS96:97方法和本文方法进行计算.由表3可见,本文方法计算所得安全系数K较规程JGJ120—99和规程CECS96:97方法更符合工程实际.算例3:上海东方肝胆外科医院病房的副搅拌桩加土钉复合支护处的基坑挖深7m,土层至上而下为:杂填土厚1.85m,褐黄色粘质粉土厚0.95m,粘质粉土厚1.85m,灰色砂质粉土厚14.4m,灰色粘土厚1.8m,灰色粉质粘土厚3.9m.共设置6排6排采用48×3.5钢管注浆土钉,土钉倾角1~5排为10.,第6排为20.,问距1.0rn×1.0m;设置双排水泥土搅拌桩形成止水帷幕,搅拌桩宽1.2m,深14.9m.考虑地表作用均布超载20kPa,土体参数按土层厚度取加权平均值,即y一18.35kN,一23.72.,C一6.11kPa,分别采用规程JGJ120~99方法,规程CECS96:97方法和本文方法进行计算.由表4可见,本文方法计算所得的安全系数K较规程JGJ12o一99和规程CECS96:97方法计算结果要保守,但实测局部最大水平位移达到65mm,故土钉,1~4排采用~D22钢筋注浆土钉,第5排和第结合变形值分析,本文方法更为合理.表3算例2的计算结果Tab.3CalculatedResultsofExample2土钉规程GJ12099方法规程CECS96:97方法本文方法长度/m深度/m编号N/kNNk2/kNKN/kNNk/kNKN/kNNk/kNK1151.o140.4o一23.79l6l_2465.381.74167.9974.631.532122.3102.951.4869.60122.14l09.381.04ll8.9881.441.40163.618O.7719.3】5.90197.39136.840.83184.3381.441.403123.6115.4219.315.90132.04136.840.83118.9881.441.404l24.9127.9037.143.07141.95136.840.83118.9881.441.40146.2l73.O554.972.O7184.52136.840.83151.6681.441.40586.275.0354.971.3686.5O136.840.6353.6481.440.6661O7.512O.1872.8O1.56l29.O8136.840.8386.3181.441.06788.899.9890.631.10106.31136.840.7864.5081.440.798810.1112.461O8.461.04l16.22136.840.8378.3781.440.969611.492.26l2l_430.7693.45l31.570.7159.6O49.571.2O注:N按土钉杆体抗拉力计算得114kN.表4算例3的计算结果Tab.4CalculatedResultsofExample3土钉规程GJi2099方法规程CECS96:97方法本文方法长度/m深度/1711编号N/kNNkJ/kNKN/kNN/kNKN/kNNk2/kNK1121.582.28l6.954.8582.2851.651.5972.9049.361.482l22.587.882O,414,3】87.8839.232.2472.9037.】51.96393.586.9528.353.O786.9539.232.2259.5037.151.60494.594.4236.292.6094.4239.232.4159.5037.151.6O565.564.1944.241.4564.1939.231.6430.6732.590.94666.571.8754.681.3171.8741.1l1.7542.2617.602.40注:N按土钉杆体抗拉力计'算得钢筋和钢管的抗拉力分别为114,105kN. 4结语基于对北京,广州等地区的】1个工程实测资料的土钉最大轴力值和土钉最大轴力值位置的分析,提出了土钉抗拔承载力的经验验算方法,其中采用的梯形土压力分布模式和双折线潜在滑裂面,适用于土钉墙,预应力锚索加土钉复合支护及搅拌桩(微型桩)加土钉复合支护,并结合工程算例与规程JGJ 120—99和规程CECS96:97法进行了比较,验证了本文方法的合理性,可以满足工程设计要求.参考文献:References:[1]SCHIOSSERF,UNTERREINERP,PLUMELLEC.FrenchResearchProgramClouterreonSoilNail—ing[C~//ASCE.GeotechnicalSpecialPublication No.30.NewYork:ASCE.1992:739—750.'第2期杨敏,等:土钉抗拨承载力经验验算方法23[2][3][4][5][6][7][8][9][1O][11]1,12]ST0CKERMF,RIEDINGERG.TheBearingBe—haviorofNailedRetainingStructures[C]//ASCE. 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土钉墙施工质量控制要点

土钉墙施工质量控制要点

土钉墙施工质量控制要点1、土钉和预应力锚索应进行抗拔力试验,试验数量应为土钉总数的1%且不少于3根,锚索试验应为锚索总数的5%且不得少于最初施作的3根,锚索的最大检验荷载为设计值的1.2倍。

2、全套机械设备安装严格按照有关技术规程中的具体要求实施。

3、喷射机与作业面距离尽量近,不大于60m。

4、喷射机密封性能良好,输料连续均匀。

5、空压机应满足喷射机工作风压和耗风量的要求。

6、输料管应能承受0.8MPa以上的压力,并有良好的耐磨性。

7、供水设施应保证喷头处的水压大于0.2MPa。

8、土钉制备及安放:按设计要求制作定位器,以保证土钉的保护砼厚度。

土钉安放要及时,防止塌孔。

9、注浆用水泥浆的拌制:水泥浆要搅拌均匀,随拌随用,一次拌合的水泥浆在初凝前用完,并防止石块等杂物进入。

10、注浆:注浆前尽量将孔洞清除干净。

注浆时,注浆管离孔底0.25-0.5m。

如果发生断浆超过30分钟,应用水润湿注浆泵及管道。

11、钢筋网:配制时与坡面距离20-30mm,要与锚杆或其它锚固件连续牢固,喷射砼时钢筋网不得晃动。

12、喷射砼混合料拌制:如果人工拌料,拌制次数不小于三次,混合料的颜色要一致,要随拌随用,装入喷射机前要过筛。

13、喷射砼:喷射中如发现混凝土表面干燥松散、滑移或拉裂时,应及时清除,进行补喷;喷射机供料应连续均匀;机器正常时,料斗内应保持足够的存料;控制适宜的喷射机工作风压;喷射作业中,如因堵管、停风、输料中断或喷射作业完毕后,应立即关闭喷头水阀,并将喷头朝下放置,以防混合用水倒流入输料管中,清除喷射机和输料管内的存料;喷射作业时,料流出口与受喷面应垂直,并保持0.6-1.0m的距离;喷射手应控制好水灰比,保持混凝土表面平整,呈湿润光泽,无干斑或滑移流淌现象;14、管道:喷射作业完毕后,应将喷头内的水环清洗干净,保持水眼畅通。

15、质量检验喷射砼应进行抗压强度试验,试块数量为每500 m2取一组,每组试件三个,喷射砼抗压强度试块可采用150mm立方体试模喷射成型,现场制作。

土钉抗拔试验要点

土钉抗拔试验要点

土钉抗拔试验要点D.0.1试验土钉的参数、材料及施工工艺应与工程土钉相同。

D.0.2土钉抗拔试验应在注浆固结体强度达到10MPa或达到设计强度等级的70%后进行。

D.0.3加载装置(千斤顶、油泵)的额定压力必须大于试验压力,且试验前应进行标定。

D.0.4加荷反力装置的承载力和刚度应满足最大试验荷载的要求,并应使千斤顶与土钉同轴。

D.0.5计量仪表(测力计、位移计、压力表) 的精度应满足试验要求。

D.0.6在土钉墙面层上进行试验时,试验土钉应与喷射混凝土面层分离。

D.0.7土钉试验时应分级加载。

每级加载增量宜取最大试验荷载的1/8~1/12。

D.0.8分级加荷前,土钉应预先施加初始荷载。

初始荷载宜取最大试验荷载的10%。

D.0.9确定土钉极限抗拔承载力的试验应以预估破坏荷载作为最大试验荷载。

土钉抗拔承载力检验应以抗拔承载力检验值作为最大试验荷载。

D.0.10最大试验荷载下的土钉杆体应力不应超过其屈服强度标准值。

D.0.11土钉抗拔承载力试验可采用逐级加载试验方法,加载等级和土钉位移测读间隔应按表D.0.11确定。

表D.0.11 逐级加载试验加载等级与土钉头位移测读间隔注:逐级加载试验用于土钉质量检测时,加至最大试验荷载后,可一次卸载至最大试验荷载的10%。

D.0.12在每级加、卸载观测时间内,测读土钉位移不应少于3次;在每级加、卸载观测时间内,当土钉位移增量不大于1.0mm时,可视为位移稳定,方可施加下一级荷载。

当土钉位移增量大于1.0mm时,应延长观测时间,并应每隔30min 测读3次。

当连续两次在每30min内位移增量小于1.0mm时,可视为位移稳定,方可再施加下一级荷载。

D.0.13土钉试验时,遇下列情况之一时,应终止继续加载:1从第二循环开始,后一级荷载产生的土钉位移增量达到或超过前一级荷载产生位移增量的2倍;2土钉位移不稳定;3土钉杆体破坏。

D.0.14试验时应绘制土钉的荷载~位移(Q~s)曲线。

关于钢花管土钉抗拉拔试验的设计说明

关于钢花管土钉抗拉拔试验的设计说明

关于钢花管土钉抗拉拔试验的设计说明1.我司出具的《旭硝子北侧道路(***)市政配套工程挡墙变更设计图》其设计采用的规范、规程和标准(包括但不限于):《公路工程技术标准》(JTG B01-2003);《公路路基设计规范》(JTG D30-2004);《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2012);《地基处理手册》(中国建筑工业出版社1998);《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010);《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012);《建筑基坑支护技术规程》 (JGJ120-2012) ;《广东省建筑基坑支护工程技术规程》(DBJT 15-20-97);《深圳市基坑支护技术规范》(SJG05-2011);《锚杆喷射混凝土支护技术规范》(GB 50086-2001);《建筑基坑工程监测技术规范》(GB-50497-2009);《工程测量规范》(GB50026-2007);《深圳市基坑支护技术规范》(SJG 05-2011);2.关于钢花管土钉抗拉拔试验具体参照《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-2012)执行。

土钉的质量检测应符合下列规定(1)应对土钉的抗拔承载力进行检测,抗拔试验可采用逐级加荷法;土钉的检测数量不宜少于土钉总数的 1%,且同一土层中的土钉检测数量不应少于 3 根;试验最大荷载不应小于土钉轴向拉力标准值的 1.1 倍;;(2)土钉验收荷载值原则上10KN/m,填土6KN/m;(3)验收标准为抗拔力最小值应大于设计抗拔力的0.9倍,且平均值不小于设计值。

3.基坑周边2m范围内禁止超载;2m~10m范围:坡顶超载控制15kPa。

4.基坑支护结构使用年限为1年,若施工工期超出设计年限,须重新加固设计;5.基坑施工前周边须做好防护栏等安全防护工作。

土钉抗拔测试报告

土钉抗拔测试报告

土钉抗拔测试报告1.引言土钉是一种常用的土壤加固材料,主要用于抗拔场景下的土壤加固和坡面防护。

为了评估土钉的抗拔性能,本测试对土钉进行了抗拔试验,并分析了试验结果。

2.试验目的本试验的目的是评估土钉的抗拔性能,了解其在不同荷载条件下的强度和变形特性。

3.试验方法本试验采用标准的静力荷载抗拔试验方法,具体步骤如下:(1)选择试验土钉的规格和长度。

(2)在试验地点选择代表性的土壤样本,并进行物理性质测试。

(3)将试验土钉固定在土壤中,保持一定的埋深。

(4)按照预定的荷载规程对土钉施加垂直荷载。

(5)使用称重传感器或应变计实时监测土钉的应力和变形。

(6)记录试验数据,并根据数据分析土钉的强度和变形特性。

4.试验结果(1)土钉的拔出荷载:根据试验数据,土钉的拔出荷载为XXXkN。

(2)土钉的破坏模式:在试验荷载达到XXXkN时,土钉发生破坏,主要表现为土钉断裂和土钉与土壤之间的剪切断裂。

(3)土钉的变形特性:土钉在荷载施加过程中发生了一定的变形,包括弯曲和拉伸变形。

根据试验数据,土钉的最大变形量为XXX mm。

5.结果分析(1)土钉的抗拔强度:根据试验结果,土钉的抗拔强度为XXXkN,可以满足设计要求。

相比于试验前的土壤力学性质,土钉的加固效果显著,能够有效抵抗荷载施加导致的土体变形和破坏。

(2)土钉的变形特性:试验结果显示,土钉在荷载施加过程中发生一定的变形,但其变形量相对较小,说明土钉具有较好的刚度和变形控制能力。

6.结论根据试验结果和分析,可以得出以下结论:(1)土钉具有较好的抗拔性能,其抗拔强度满足设计要求。

(2)土钉在荷载施加过程中发生一定的变形,但其变形量较小,变形受到较好的控制。

(3)土钉加固对土体的稳定性和抗变形能力具有显著的改善效果。

7.建议(1)在土钉设计和施工过程中,需要综合考虑土钉的强度和变形特性,确保土钉能够满足设计要求。

(2)加强土钉与土壤的粘结力,以提高抗拔强度和变形控制能力。

【最新】瓷砖拉拔实验报告-范文word版 (4页)

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本文部分内容来自网络整理,本司不为其真实性负责,如有异议或侵权请及时联系,本司将立即删除!== 本文为word格式,下载后可方便编辑和修改! ==瓷砖拉拔实验报告篇一:拉拔实验报告土钉墙抗拔试验检测报告工程名称:金新鼎邦项目基坑支护及降排水工程工程地点:通江南路以东,通济路以北委托单位:江苏盐城二建集团有限公司检测日期: 201X年12月13日~14日报告总页数:共 10 页(包括本页)报告编号:常州市中元建设工程勘察院有限公司二零一一年十二月二十日金新鼎邦项目基坑支护及降排水工程土钉抗拔试验检测报告现场检测人员:(上岗证号)粤建检证字0000890号报告编写:(上岗证号)粤建检证字0000890号校核:(上岗证号)粤建检证字0000289号审核:(上岗证号)粤建检证字0000289号批准声明: 1、本检测报告涂改、换页无效。

???? 2、如对本检测报告有异议,可在报告发出后20 天内向本检测单位书面提请复议。

常州市中元建设工程勘察院有限公司201X年12月20日地址:常州市广化街天禧星园618邮政编码: 213000 ??电话:联系人:白本亮工程概况受江苏盐城二建集团有限公司的委托,常州中元建设工程勘察院有限公司于201X年12月13日至201X年12月14日(共计2天),对金新鼎邦项目基坑支护及降排水工程(概况见表1)的土钉进行验收试验,目的是检测土钉的轴向受拉承载力是否满足业主提出的抗拔力值。

根据委托单位、监理及设计等单位研究协商结果,确定本次检测 3根土钉。

在各方面的积极配合与大力支持下,试验圆满完成。

现将检测结果报告如下:一、检测仪器设备、试验方法 ????1、试验加载装置????本次试验采用300kN油压千斤顶分级加载,利用支墩承受荷载反力,支墩由钢板组成,千斤顶置于支墩上,对试验土钉施加抗拔力。

????2、试验加载方法和位移观测????(1) 试验加载:采用维持荷载法,具体的荷载分级和荷载维持时间参考所执行的规范。

关于钢花管土钉抗拉拔试验的设计说明

关于钢花管土钉抗拉拔试验的设计说明

关于钢花管土钉抗拉拔试验的设计说明关于钢花管土钉抗拉拔试验的设计说明1.我司出具的《旭硝子北侧道路(***)市政配套工程挡墙变更设计图》其设计采用的规范、规程和标准(包括但不限于):《公路工程技术标准》(JTG B01-2003);《公路路基设计规范》(JTG D30-2004);《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2012);《地基处理手册》(中国建筑工业出版社1998);《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010);《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012);《建筑基坑支护技术规程》 (JGJ120-2012) ;《广东省建筑基坑支护工程技术规程》(DBJT 15-20-97);《深圳市基坑支护技术规范》(SJG05-2011);《锚杆喷射混凝土支护技术规范》(GB 50086-2001);《建筑基坑工程监测技术规范》(GB-50497-2009);《工程测量规范》(GB50026-2007);《深圳市基坑支护技术规范》(SJG 05-2011);2.关于钢花管土钉抗拉拔试验具体参照《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-2012)执行。

土钉的质量检测应符合下列规定(1)应对土钉的抗拔承载力进行检测,抗拔试验可采用逐级加荷法;土钉的检测数量不宜少于土钉总数的 1%,且同一土层中的土钉检测数量不应少于3 根;试验最大荷载不应小于土钉轴向拉力标准值的1.1 倍;;(2)土钉验收荷载值原则上10KN/m,填土6KN/m;(3)验收标准为抗拔力最小值应大于设计抗拔力的0.9倍,且平均值不小于设计值。

3.基坑周边2m范围内禁止超载;2m~10m范围:坡顶超载控制15kPa。

4.基坑支护结构使用年限为1年,若施工工期超出设计年限,须重新加固设计;5.基坑施工前周边须做好防护栏等安全防护工作。

大厦基坑支护土钉抗拉拔试验

大厦基坑支护土钉抗拉拔试验

大厦基坑支护土钉抗拉拔试验
大厦基坑支护土钉抗拉拔试验提要:土钉的现场抗拔试验宜用穿孔液压千斤顶加载,土钉,千斤顶,测力杆三者应在同一轴线上,千斤顶的反力支架可置于喷射混凝土面层上
大厦基坑支护土钉抗拉拔试验
土钉支护施工必须进行土钉的现场抗拉拔试验,应在专门设置的非工作钉上进行抗拔试验直至达到土钉抗拔力设计值,用来确定是否满足设计要求。

土钉施工数量取施工土钉总数的1%,最少不得少于3根。

土钉的现场抗拔试验宜用穿孔液压千斤顶加载,土钉,千斤顶,测力杆三者应在同一轴线上,千斤顶的反力支架可置于喷射混凝土面层上,加载时用油压表大体控制加载值并由测力杆准确予以计量。

土钉的(拔出)位移量用百分表(精度不小于,量程不小于50mm)测量,百分表的支架应远离混凝土面层着力点。

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