40米T梁张拉力及伸长量计算
T梁张拉计算
100% 50% 20% 10% 100% 50% 20% 10%
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平弯 角度 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
竖弯 角度 0 7 0 0 9 0 0 8.02 0 0 8.02 0
θ (rad)
0
KL+μ θ 0.0032955 0.0151275 0.001644 0.0101415 0.003294 0.000993 0.008814 0.0018045
0.122173048 0.041538262 0 0
0.157079633 0.056942908 0 0 0 0 0
0.139975406 0.060189352
0.139975406 0.053889352
N1钢束单端伸长量△L=135.36mm,取90%为:121.82mm,图纸设计伸长量为：123.1mm。 N2钢束单端伸长量△L=135.03mm,取90%为:121.53mm,图纸设计伸长量为：122.9mm。 N3钢束单端伸长量△L=136.39mm,取90%为:122.75mm,图纸设计伸长量为：123.2mm。 N4钢束单端伸长量△L=136.91mm,取90%为:123.22mm,图纸设计伸长量为：123.4mm。
平均张拉应力 193.5810272 189.3283794 184.0082343 193.7407451 188.2224799 181.9374486 193.5811721 187.615477 181.8796967 193.0492375 187.1583003 181.9558304
Ay 139 139 139 139 139 139 139 139 139 139 139 139
平弯 角度 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
40m、45m预应力T梁张拉伸长量计算表
分段四（直线段）
θ(rad) L(cm) θ 1705.200 0.000 0.0015 0.170 0.02558 K μ KL+μθ e-(KL+μθ) 0.97475 Eg（(N/mm2)） 195000.000
N1一端伸长量（ ㎜）ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3+ΔL4
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（二）、N2(两端张拉) 分段一(工作长度)
分段四（直线段）
θ(rad) L(cm) θ 191.000 0.000 0.0015 0.170 0.00287 K μ KL+μθ e-(KL+μθ) 0.99714 Eg（(N/mm2)） 195000.000
N4一端伸长量（ ㎜）ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3+ΔL4
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二、40mT梁预应力钢绞线伸长量计算 （一）、N1(两端张拉) 分段一(工作长度)
分段四（直线段）
θ(rad) L(cm) θ 1955.000 0.000 0.0015 0.170 0.02933 K μ KL+μθ e-(KL+μθ) 0.97110 Eg（(N/mm2)） 195000.000
N1一端伸长量（ ㎜）ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3+ΔL4
第 1 页，共 9 页
（二）、N2(两端张拉) 分段一(工作长度)
θ(rad) L(cm) θ 60.000 0.000 0.0015 0.170 0.00090 K μ KL+μθ e-(KL+μθ) 0.99910 Eg（(N/mm2)） 195000.000 Ay(mm2) δk（MPa） 139.000 1395.000 起点力 193905.000 终点力P(N) 193817.769 伸长量（㎜） ΔL=P×L/Ay×Eg ΔL1 4.29 伸长量（㎜） Ay(mm2) δk（MPa） 139.000 1395.000 起点力 193817.769 终点力P(N) 193506.879 ΔL=P×L/Ay×Eg ΔL2 15.28 伸长量（㎜） Ay(mm2) δk（MPa） 139.000 1395.000 起点力 193506.879 终点力P(N) 190631.191 ΔL=P×L/Ay×Eg ΔL3 29.46 伸长量（㎜） ΔL=P×L/Ay×Eg ΔL4 0.0015 0.170 0.02011 0.98009 195000.000 139.000 1395.000 190631.191 188727.555 93.33 142.37
40米T梁张拉计算书
40 米T 梁张拉计算书40米T梁中跨N1钢束伸长量计算............................................. 赧新资料推荐 .....................................钢绞线根数：n=7根 1、 张拉力计算 钢绞线强度：/?/= 1860^/钢绞线截面积：A* =(140+140+140)/3 = 140〃〃/ 钢绞线弹性模量：£ = (195 + 195 + 195)/3 = 195G/加张拉力：N = Rf x 0.75 x A. x /7 = 1860 x 0.75 x 140 x 7 = 1367.1KN 系数：k =0.0015、“ = 0.25x (m)0 (rad) kx+uO终点力(KN)AB 3.796 0 0.005694 0.994322 1359.34 BC 14.809 0.1653 0.063539 0.938438 1275.65 CD1.0450.0015680.9984341273.661367.1x3.796 1-0.9943 ------------------- x --------------- 7x140x195 0.00569r 1359.34x14.809 1-0.9384= ----------------------------- x ------------------ 7x140x195 0.063539AL = 0.0272+0.1021 + 0.0071=0.1364〃? N1 钢朿总伸长量：AL = 2x0.1364 = 0.2728/7?=0.0272m = 0.1021/??1275.7x1.045 1-0.9984 --------------------- x ----------------- 7x140x195 0.00157 = 0.0071/7? 2. 分段终点力计算40米T 梁中跨N2钢束伸长量计算钢绞线根数:n=7根 K 张拉力计算 钢绞线强度：1860/叨加张拉力：N = R h x 0.75 x A. x /? = 1860 x 0.75 x 140x 7 = 1367.1K)VA 系数：£=0・0015. “ = 0・25X (m)0 (rad) kx + uO终点力（KN ）AB 4.701 0 0.0070515 0.992973 1357.49 BC 10.966 0.15731 0.055776 0.945751 1283.85 CD3.9830.0059750.9940431276.201367.lx4.7011-0.9930 八八““x = 0.03339〃？ 7x140x195 0.00705r 1357.5x10.966 1-0.9458 门 = ------- x= 0.07569//?7x140x195 0.05577 “ 1283.9 x 3.983 1-0.9939 八AL r/) = ---------------------- x --------------- = 0.02685/z? 3 7x140x195 0.00598 AL = 0.03339 + 0.07569+0.02685 = 0.1360〃? N2 钢束总伸长量：AL = 2x0.1360 = 0.2720/7?钢绞线截而积: 140 + 140 + 1403=14O/77W 2钢绞线禅性模量:194+196+1983= \95Gpa2、分段终点力讣算最新资料推荐40米T 梁中跨N3钢束伸长量计算钢绞线根数：n=7根 1、 张拉力计算钢绞线强度：&"=1860廊a 系数：£ = 0.0015、“ = 0.25 钢绞线截而积：4=140〃〃/ 钢绞线弹性模量：E=\95Gpa 张拉力：N = R h x 0.75 x A. x /7 = 1860 x 0.75 x 140 x 7 = 1367.1KN•A2、 分段终点力计算x (m)0 (rad) kx + u0 c终点力（KN ）AB 2.844 0 0.00427 0.99574309 1361.28 BC &678 017443 0.05662 0.94494925 1286.341 CD 0.9145 0.13102 0.03413 0.96644855 1243.182 DE 0.9145 0.13102 0.03413 0.96644855 1201.472 EF6.2990.009450.990596001190.1731367.1x2.844 1-0.9957 八心代 x = 0.0205/H 7x140x195 0.00427r 1361.28 x 8.678 1-0.9450 门“ “ = x = 0.0600/??7x140x195 0.05662 人 r 1286.34x0.9145 1-0.9664 n 心盗tAL rn = ------------------------- x -------------- = 0.0061/z?7x140x195 0.03413「 1243.18x0.9145 1-0.9664 八““AL n . = ------------------------- x ------------------ = 0.00^9/7? 必 7x140x195 0.03413 “ 1201.47x6.299 1-0.9906 nnan/1AL.. = ------------------------- x ------------------ = 0.0394/n " 7x140x195 0.00945 AL = 0.0205 + 0.0600 + 0.0061 +0.0059 + 0.0394 = 0.1319 N3 钢束总伸长量：AL = 2 x 0.1319 = 0.2638mA切点——-C DE284.4切点1 切黑18&9 6293坚弯段867.840米T梁中跨N4钢束伸长量计算钢绞线根数：n=7根1、张拉力计算钢绞线强度：=1860^7 系数：k = 0.0015. ” = 0・25钢绞线截而积：4=140/7//7? 钢绞线弹性模量：E = \95Gpa张拉力：N = R b x 0.75 x A. x /? = 1860 x 0.75 x 140x 7 = 1367.1KNAx (m) 0 (rad) kx + uO终点力（KN）AB 1.504 0.0000 0.00226 0.99774654 1364.02BC 5.355 0.2159 0.06200 0.93988469 1282.02 CD1 0.0000 0.00150 0.99850112 1280.10DE 0.9145 0.1310 0.03413 0.96644855 1237.15 EF 0.9145 0.1310 0.03413 0.96644855 1195.64 FG 9.962 0.0000 0.01494 0.98516809 1177.911367.lxl.504 1-0.9977 八小心x = 0.0109〃？7x140x195 0.002261364.02 x 5.355 1-0.93988 门心“ x = 0.037 \m 7x140x195 0.062001282.02x1.0 1-0.9985 八心° x =0.0067/M 7x140x195 0.001501280.1x0.9145 1-0.9664 八八“ c x = 0.0060/w 7x140x195 0.03413^DE“1237.15x0.9145 1-0.9664 nAL* = ------------------------- x ------------------ = 0.0058w" 7x140x195 0.03413“1195.64X9.962 1-0.9852 八八“△L 阳= ---------------- x ------------------ = 0.061 Imu7x140x195 0.01494△L = 0.0109 + 0.0371 + 0.0067 + 0.0060+ 0.0058+ 0.0617 = 0.1282/H总伸长量:A = 2x 0.1282 = 0.2564/?/ 与设计伸长值差：25.64-25.80=-0.16cm40米T 梁边跨N1钢束伸长量计算钢绞线根数：n=9根 1、张拉力计算钢绞线强度：久"=1860/叨加系数：k =0.0015、w=0.25 钢绞线截而积：=140/H /??2钢绞线弹性模疑：E = \95Gpa张拉力：N = R b xO.75x A xn = 1860x 0.75 x 140x9 = 1757.7/CV〉A2、分段终点力计算.V (m)e(rad) kx+uO终点力(rad) kx + uO终点力 (KN)AB 4.868 00.00730 0.9927217U199510 0.00569 0.99432218 1747.72 BC 12.627 0」40778 0.05414 0.9473016#S90 0.16530.063540.9384379571640.13CD3.37 0 0.00506 0.99495' 761644.63“1757.7x4.868 1-0.9927 nnQ/1OQ= --------------------- x --------------- = 0.03483/H 9x140x195 0.00730“ 1744.91x12.627 1-0.9473 n nQ …Q AL 々.= ---------------- x -------------- = 0.08729/?? " 9x140x195 0.05414A r1652.96x3.37 1-0.9950 n 八“ ” AiLo = ---------------------- x --------------- = 0.0224加9x140x195 0.00506r 1757.7x3.796 1-0.9943 八AL F£ = ---------------------- x --------------- = 0.0272/??9x140x195 0.00569“ 1747.72x14.809 1-0.9384 八““AL,7) = ------------------------- x -------------- = 0.102 bn9x140x195 0.063541/48CI.9豈驾因E486.8 ■pA 1切点一 337 一「切扫............................................. 瑕新资料推荐 .....................................总伸长量: AL = 0.03483+0.08729+0.0224+0.0272+0.1021 =0.2738m 与设计伸长值差：2738-27.50=4). 12cm40米T 梁边跨N2钢束伸长量计算钢绞线根数：n=9根 1、张拉力计算钢绞线强度：^=1860^7 系数：&= 0.0015、” = 0・25 钢绞线截面积：观=140〃〃〃2 钢绞线弹性模量：E = \95Gpa张拉力：N = R h x 0.75 x A x /? = 1860x 0.75 x 140 x 9 = 1757.7KNJ A 2、分段终点力计算969/7竪穹股 赏烬 9781切以1i096总釘因 切啓卜 47r 1757.7x4.325 1-0.9935 门八“心AL = ------------------------- x -------------- = 0.03099/?/9x140x195 0.006491746.33x 9.697 1-0.95190 n i--------------------- x --------------- = 0.06791/M9x140x195 0.049291662.34 x 7.231 1-0.9892 w--------------------- x --------------- = 0.04869/779x140x195 0.010851757.7x4.701 1-0.9930 nnQQ/in x = 0.03340/rz 9x140x195 0.00705r 1745.35x10.966 1—0.9458 八AZ化= ---------------- x --------------- = 0.07570/w9x140x195 0.05578r1650.67 x2.55 1-0.9962 门门，心= --------------------- x -------------- = 0.01700/z?9x140x195 0.00383总伸长量：AL= 0.03099+0.06791 +0.04869+0.03340+0.07570+0.01700=0.2737m与设计伸长值差：27.37-27.40=-0.03cm40米T梁边跨N3钢束伸长量计算钢绞线根数：n=9根1、张拉力计算钢绞线强度：^=1860^ 系数：£=0.0015、“ = 0.25钢绞线截面积：A, =140〃“屛钢绞线弹性模量：E = \95Gpa张拉力：N =傀"x 0.75 x A* x ” = 1860x 0.75 x 140 x 9 = 1757.7KWX(m)e(rad)kx + uO)终為力0 (rad) kx + u6终点力(KN) AB 2.627 () 0.003941 0.99606)20 72(B49 0 0.004266 0.99574309 1750.22BC 7.082 0.142122 0.046154 0.95489f 3趴6SJ6S8 0.17443 0.056624 0.94494925 1653.87 CD 0.9145 0.131022 0.034127 0.96644》5JH 0.13102 0.034127 0.96644855 1598.38 DE 0.9145 0」31022 0.034127 0.96644* «0.13102 0.034127 0.96644855 1544.75EF 10.881 0 0.016322 0.98381( 9術53&24 0 0.005550 0.99446537 1536.20“1757.7x2.627 1-0.99607 nniQAn= ----------------------- x---------------- = 0.01860也9x140x195 0.00394r 1750.79x7.082 1-0.95490 门AL//C = ------------------------ x---------------- = 0.04932/9x140x195 0.04615“1671.82x0.9145 1-0.96645 八心盗“AL r/) = -------------------------- x ----------------- = 0.00612m9x140x195 0.003413“1615.73x0.9145 1-0.96645 nnn4.Q1AL n/ = -------------------------- x ----------------- = 0.00591/zz必9x140x195 0.003413“1561.52x10.881 1-0.98381 八“。
40m简支T梁张拉引伸量
40m简支T梁张拉伸长值计算单
注：1、设计张拉控制应力为0.75 fpk=1395MPa。
2、钢绞线弹性模量Ep=1.95×105MPa,面积A＝139mm2,管道偏差系数k＝0.0015,管道摩阻系数μ＝0.250。
千斤顶顶内钢绞线长度取400mm。
3、伸长值计算式：△L=Pp*Lx/(A*Ep) , Pp=P(1-e-(kLx+μθ)) /(kLx+μθ) , Pz=Pq*e-(kLx+μθ)。
4、式中：△L－各分段预应力的理论伸长值(mm)， Pp－各分段预应力的平均张拉力(N)，Lx－预应力筋的分段长度(m)，A－预应力筋的截面面积
(mm2)，Ep－预应力筋的弹性模量(Mpa)， P－预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力(N)，θ－从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中各曲线段的切线夹角和(rad)，k－孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数(1/m)，μ－预应力筋与孔道壁之间的摩阻系数， Pz－分段终点力(N)，Pq－分段
计算:复核：审核：日期：，
276.040.0141.71 271.939.55641.256 274.639.59641.296 275.339.58441.284
1438.1。
40米T梁张拉伸长值计算1
40米T梁后张法预应力钢绞线张拉伸长值的计算（一）后张法钢绞线理论伸长值计算根据《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值的计算按照以下公式：ΔL=Pp*L/(Ap*Ep)；Pp=P(1－e-(kx+μθ))/(kx+μθ)；式中：ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力，注意不等于各分段的起点力与终点力的平均值（N）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中各曲线段的切线夹角和（rad）；x—从张拉端至计算截面的孔道长度，整个分段计算时x等于L（m）；k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道弯曲及直线部分全长均应考虑该影响；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
1、正弯矩： YWC250C型千斤顶编号：801181# 对应压力表编号：09.9.15.486YWC250C型千斤顶编号：Z205# 对应压力表编号：09.9.15.505根据设计图纸说明及规范要求，已知以下参数（表1）：根据钢绞线要素（见设计图Q02-3），钢绞线分段以T梁中间对称划分，一半为3段（端头ab段包括工作长度60㎝），可以计算出各分段长度，根据公式计算出伸长量，采用计算一半钢绞线的伸长值然后乘以二的方法，见表2；表2根据以上参数可计算：1）边跨N1束ab段：Pp=P(1－e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=×103×(1－/=194108N ΔL=Pp*L/(Ap*Ep)= 194108××105×140)=0.019M 边跨N1束bc段:Pp=P(1－e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=×103×(1－/=189990N ΔL=Pp*L/(Ap*Ep)= 189990××105×140)=0.049M 边跨N1束cd段:Pp=P(1－e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=×103×(1－/=193296N ΔL=Pp*L/(Ap*Ep)= 193296××105×140)=0.070M 故边跨N1束两端伸长值为：ΣΔL=(a b＋b c＋cd)×2=＋＋×2=0.276M2）边跨N2束ab段：Pp=P(1－e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=×103×(1－/=190546N ΔL=Pp*L/(Ap*Ep)= 190546××105×140)=0.012M 边跨N2束bc段:Pp=P(1－e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=×103×(1－/=188645N ΔL=Pp*L/(Ap*Ep)= 188645××105×140)=0.079M 边跨N2束cd段:Pp=P(1－e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=×103×(1－/=192737N ΔL=Pp*L/(Ap*Ep)= 192737××105×140)=0.047M 故边跨N2束两端伸长值为：ΣΔL =(a b＋b c＋cd)×2=＋＋×2=0.276M3）边跨N3束ab段：Pp=P(1－e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=×103×(1－/=194177N ΔL=Pp*L/(Ap*Ep)= 194177××105×140)=0.019M 边跨N3束bc段:Pp=P(1－e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=×103×(1－/=188132N ΔL=Pp*L/(Ap*Ep)= 188132××105×140)=0.113M 故边跨N3束两端伸长值为：ΣΔL =(a b＋b c)×2=＋×2=0.264M4）边跨N4束ab段：Pp=P(1－e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=×103×(1－/=193620N ΔL=Pp*L/(Ap*Ep)= 193620××105×140)=0.044M 边跨N3束bc段:Pp=P(1－e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=×103×(1－/=188896N ΔL=Pp*L/(Ap*Ep)= 188896××105×140)=0.085M 故边跨N3束两端伸长值为：ΣΔL =(a b＋b c)×2=＋×2=0.258M5）中跨N1束ab段：Pp=P(1－e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=×103×(1－/=194108N ΔL=Pp*L/(Ap*Ep)= 194108××105×140)=0.019M 中跨N1束bc段:Pp=P(1－e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=×103×(1－/=189990N ΔL=Pp*L/(Ap*Ep)= 189990××105×140)=0.049M 中跨N1束cd段:Pp=P(1－e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=×103×(1－/=192266N ΔL=Pp*L/(Ap*Ep)= 192266××105×140)=0.069M 故中跨N1束两端伸长值为：ΣΔL=(a b＋b c＋cd)×2=＋＋×2=0.274M6）中跨N2束ab段：Pp=P(1－e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=×103×(1－/=190546N ΔL=Pp*L/(Ap*Ep)= 190546××105×140)=0.012M 中跨N2束bc段:Pp=P(1－e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=×103×(1－/=188645N ΔL=Pp*L/(Ap*Ep)= 188645××105×140)=0.079M 中跨N2束cd段:Pp=P(1－e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=×103×(1－/=193106N ΔL=Pp*L/(Ap*Ep)= 193106××105×140)=0.046M 故中跨N2束两端伸长值为：ΣΔL =(a b＋b c＋cd)×2=＋＋×2=0.274M7）中跨N3束ab段：Pp=P(1－e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=×103×(1－/=194177NΔL=Pp*L/(Ap*Ep)= 194177××105×140)=0.019M中跨N3束bc段:Pp=P(1－e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=×103×(1－/=188132NΔL=Pp*L/(Ap*Ep)= 188132××105×140)=0.113M故中跨N3束两端伸长值为：ΣΔL =(a b＋b c)×2=＋×2=0.264M8）中跨N4束ab段：Pp=P(1－e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=×103×(1－/=193620NΔL=Pp*L/(Ap*Ep)= 193620××105×140)=0.044M中跨N3束bc段:Pp=P(1－e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=×103×(1－/=188896NΔL=Pp*L/(Ap*Ep)= 188896××105×140)=0.085M故中跨N3束两端伸长值为：ΣΔL =(a b＋b c)×2=＋×2=0.258M2、负弯矩：YDC260Q-200型千斤顶编号：1636 对应压力表编号：09.09.15.1217YDC260Q-200型千斤顶编号：1637 对应压力表编号：09.09.15.1375 根据设计图纸要求，计算时和正弯矩张拉伸长值的方法一样，划分为3段，分段计算后叠加乘二。
40米预应力混凝土T梁后张法张拉计算书(过程计算)
40米T梁张拉计算书（T梁后张法张拉过程计算）编制：计算：审核：XXXXXXX有限公司XXXX高速公路XXXX项目经理部二○一七年七月八日预应力钢绞线张拉理论伸长量计算报告一、参考资料1、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011）2、《桥涵通用图装配式预应力砼简支T梁30m跨径预应力钢束布置图》3、《江西新华金属制品有限责任公司1x7预应力钢绞线产品质量证明书》4、《预应力钢绞线检测报告》5、《河南精试预应力金属结构检测有限公司千斤顶标定报告》二、预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式计算钢绞线理论伸长值ΔL＝（P p L）/（A p E p）式中：Pp——钢绞线的平均张拉力， KNPp＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ）P——钢绞线张拉端的张拉力，每股张拉力：0.75x1860x139/1000=193.905KN;N3、N4取1551.24KN；N1、N2、N5取1745.145 KN。
(N3=193.905×8=1551.24,N1=193.905×9=1745.145)。
X——从张拉端至计算截面的孔道长度，（见设计图）Θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）（见设计图）K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，金属波纹管取0.0015 μ——钢绞线与孔道壁的摩擦系数,取0.17L——预应力筋的长度（m）(L=X+M)B——工作长度，0.7 m（限位板厚度+千斤顶长及顶后工具锚厚度的和）Ap——钢绞线的截面积，取139mm²（供应商或试验的质量报告书提供）Ep——钢绞线的弹性模量195000MPa（供应商或试验的质量报告书提供）系数k及μ值表计算表（采用分段计算详见附表）计算结果如下：单端工作长度钢束伸长值计算（△L2）根据现场的实际情况，张拉端和工作锚之间有一定距离，我标段预制场中的该段距离为0.70m，忽略工具夹片松弛的影响，且该段的伸长值为：△L2=PL/AyEg=5.01mm最终理论总伸长值计算（△L）：N1：△L=2×（140.0+5.01）=290.02mmN2：△L=2×（140.7+5.01）=291.42mmN3：△L=2×（141.9+5.01）=293.82mmN4：△L=2×（139.8+5.01）=289.62mmN5：△L=2×（140.3+5.01）=290.62mm实际伸长值容许(6%)范围如下：N1: 273mm ～ 307mmN2: 274mm ～ 309mmN3: 276mm ～ 311mmN4: 272mm ～ 307mmN5: 273mm ～ 308mm张拉采用两端同时对称张拉，张拉顺序为50%N1、N2、N3——100%N5——100%N11、N2、N3——100%N4，根据已进行标定的油表计算出张拉油表读数如下：张拉油表读数（MPa）三、张拉顺序及张拉油表读数计算1）张拉千斤顶和配套张拉油表经河南精试预应力金属结构检测有限公司标定，并将标定报告交监理工程师审核同意使用，张拉采用两台YDC2500型千斤顶对称同步张拉，张拉顺序为N1—N2—N3—N4—N5，其中N5钢束应对称交替逐级张拉，张拉过程荷载差异不得大于50%锚下张拉控制荷载。
40mT梁张拉计算
抚吉高速B8标3#梁场40mT梁张拉力计算根据《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50-2011 P58、P272和赣江特大桥引桥主梁预应力钢束布置图伸长值计算进行确定。
一、理论伸长量△L=PpL/ApEp Pp=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)钢绞线单根张拉控制应力P设计为1395MPa，单根钢绞线截面积Ap=139mm2，弹性模量E：平均值为198GPa的弹性模量值代入式中。
E=1.98×105MPa=198000N/mm2，见品质证明书及检测报告；理论伸长量：见《3#梁场赣江特大桥40mT梁预应力钢绞线伸长值计算》附后。
二、实际伸长量：△L=△L1+△L2式中：△L1=从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值(mm)；△L2=初应力以下的推算伸长值，可采用相邻级的伸长值。
取初应力为10%P，推算伸长△L2=10%△Lmm。
千斤顶采用250t型，编号： 100143，见千斤顶校准证书，证书编号：FW9-2012136号压力表（0～60）MPa，编号11.08.07.7822，边跨边梁：张拉力 N1；（10束钢绞线）10% 193.9KN 0.021069*193.9-0.856467=3.23MPa20% 387.8KN 0.021069*387.8-0.856467=7.31MPa100% 1939KN 0.021069*1939-0.856467=40.0MPa张拉力 N2、N3、N4；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.021069*174.5-0.856467=2.82MPa20% 349KN 0.021069*349-0.856467=6.50MPa50% 872.5 KN 0.021069*872.5-0.856467=17.53MPa100% 1745KN 0.021069*1745-0.856467=35.91MPa 边跨中梁：张拉力 N1、N2、N3、N4；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.021069*174.5-0.856467=2.82MPa20% 349KN 0.021069*349-0.856467=6.50MPa50% 872.5 KN 0.021069*872.5-0.856467=17.53MPa100% 1745KN 0.021069*1745-0.856467=35.91MPa千斤顶采用250t型，编号： 100143，见千斤顶校准证书，证书编号：FW9-2012136号压力表（0～60）MPa，编号11.08.07.7822，中跨边梁：张拉力 N1、N2；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.021069*174.5-0.856467=2.82MPa20% 349KN 0.021069*349-0.856467=6.50MPa50% 872.5 KN 0.021069*872.5-0.856467=17.53MPa100% 1745KN 0.021069*1745-0.856467=35.91MPa 张拉力 N3、N4；（7束钢绞线）10% 135.7KN 0.021069*135.7-0.856467=2.00MPa20% 271.4KN 0.021069*271.4-0.856467=4.86MPa50% 678.5KN 0.021069*678.5-0.856467=13.44MPa100% 1357KN 0.021069*1357-0.856467=27.73MPa 中跨中梁：张拉力 N1；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.021069*174.5-0.856467=2.82MPa20% 349KN 0.021069*349-0.856467=6.50MPa100% 1745KN 0.021069*1745-0.856467=35.91MPa 张拉力 N2、N3、N4；（7束钢绞线）10% 135.7KN 0.021069*135.7-0.856467=2.00MPa20% 271.4KN 0.021069*271.4-0.856467=4.86MPa50% 678.5KN 0.021069*678.5-0.856467=13.44MPa100% 1357KN 0.021069*1357-0.856467=27.73MPa千斤顶采用250t型，编号： 100144，见千斤顶校准证书，证书编号：FW9-2012135号压力表（0～60）MPa，编号11.08.07.7825，边跨边梁：张拉力 N1；（10束钢绞线）10% 193.9KN 0.020994*193.9-0.399427=3.67MPa20% 387.8KN 0.020994*387.8-0.399427=7.74MPa100% 1939KN 0.020994*1939-0.399427=40.31MPa 张拉力 N2、N3、N4；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.020994*174.5-0.399427=3.26MPa20% 349KN 0.020994*349-0.399427=6.93MPa50% 872.5KN 0.020994*872.5-0.399427=17.92MPa100% 1745KN 0.020994*1745-0.399427=36.24MPa 边跨中梁：张拉力 N1、N2、N3、N4；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.020994*174.5-0.399427=3.26MPa20% 349KN 0.020994*349-0.399427=6.93MPa50% 872.5KN 0.020994*872.5-0.399427=17.92MPa100% 1745KN 0.020994*1745-0.399427=36.24MPa千斤顶采用250t型，编号： 100144，见千斤顶校准证书，证书编号：FW9-2012135号压力表（0～60）MPa，编号11.08.07.7825，中跨边梁：张拉力 N1、N2；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.020994*174.5-0.399427=3.26MPa20% 349KN 0.020994*349-0.399427=6.93MPa50% 872.5KN 0.020994*872.5-0.399427=17.92MPa100% 1745KN 0.020994*1745-0.399427=36.24MPa 张拉力 N3、N4；（7束钢绞线）10% 135.7KN 0.020994*135.7-0.399427=2.45MPa20% 271.4KN 0.020994*271.4-0.399427=5.30MPa50% 678.5KN 0.020994*678.5-0.399427=13.85MPa100% 1357KN 0.020994*1357-0.399427=28.09MPa 中跨中梁：张拉力 N1；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.020994*174.5-0.399427=3.26MPa20% 349KN 0.020994*349-0.399427=6.93MPa50% 872.5KN 0.020994*872.5-0.399427=17.92MPa100% 1745KN 0.020994*1745-0.399427=36.24MPa 张拉力 N2、N3、N4；（7束钢绞线）10% 135.7KN 0.020994*135.7-0.399427=2.45MPa20% 271.4KN 0.020994*271.4-0.399427=5.30MPa50% 678.5KN 0.020994*678.5-0.399427=13.85MPa100% 1357KN 0.020994*1357-0.399427=28.09MPa千斤顶采用250t型，编号： 100144，见千斤顶校准证书，证书编号：FW9-2012134号压力表（0～60）MPa，编号10.08.03.9068，边跨边梁：张拉力 N1；（10束钢绞线）10% 193.9KN 0.020662*193.9-0.059783=3.95MPa20% 387.8KN 0.020662*387.8-0.059783=7.95MPa100% 1939KN 0.020662*1939-0.059783=40.00MPa 张拉力 N2、N3、N4；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.020662*174.5-0.059783=3.55MPa20% 349KN 0.020662*349-0.059783=7.15MPa50% 872.5KN 0.020662*872.5-0.059783=17.97MPa100% 1745KN 0.020662*1745-0.059783=36.00MPa 边跨中梁：张拉力 N1、N2、N3、N4；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.020662*174.5-0.059783=3.55MPa20% 349KN 0.020662*349-0.059783=7.15MPa50% 872.5KN 0.020662*872.5-0.059783=17.97MPa100% 1745KN 0.020662*1745-0.059783=36.00MPa千斤顶采用250t型，编号： 100144，见千斤顶校准证书，证书编号：FW9-2012134号压力表（0～60）MPa，编号10.08.03.9068，中跨边梁：张拉力 N1、N2；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.020662*174.5-0.059783=3.55MPa20% 349KN 0.020662*349-0.059783=7.15MPa50% 872.5KN 0.020662*872.5-0.059783=17.97MPa100% 1745KN 0.020662*1745-0.059783=36.00MPa 张拉力 N3、N4；（7束钢绞线）10% 135.7KN 0.020662*135.7-0.059783=2.74MPa20% 271.4KN 0.020662*271.4-0.059783=5.55MPa50% 678.5KN 0.020662*678.5-0.059783=13.96MPa100% 1357KN 0.020662*1357-0.059783=27.98MPa 中跨中梁：张拉力 N1；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.020662*174.5-0.059783=3.55MPa20% 349KN 0.020662*349-0.059783=7.15MPa50% 872.5KN 0.020662*872.5-0.059783=17.97MPa100% 1745KN 0.020662*1745-0.059783=36.00MPa 张拉力 N2、N3、N4；（7束钢绞线）10% 135.7KN 0.020662*135.7-0.059783=2.74MPa20% 271.4KN 0.020662*271.4-0.059783=5.55MPa50% 678.5KN 0.020662*678.5-0.059783=13.96MPa100% 1357KN 0.020662*1357-0.059783=27.98MPa抚吉高速B8项目部 2012-05-18。
40m预制T梁钢绞线伸长量计算表
0.0
误差（计算-设计）（mm）
-0.1
结论：
计算：
复核：
监理：
总监办：
40mT梁边跨钢绞线伸长量计算表（N3）
基本参数
张拉控制力Nk（KN）= 182.28
一根钢绞线面积A（mm²）= 140
钢绞线弹性模量EP（MPa）= 195000
摩擦系数μ= 0.25
影响系数k= 0.0015
钢绞线分段
编号
伸长量△L （mm）
0.99779
182.280
181.877
182.079
9.83
BA
12.21700
曲线
0.12217
0.04887
0.95231
181.877
173.203
177.505
79.44
AO
3.05600
直线
0
0.00458
0.99543
173.203
172.411
172.807
19.34
0
0.02082
0.97940
182.280
178.524
180.396
91.72
伸缩缝端计算伸长量（扣除初始张拉力）（mm） 98.4 连续端计算伸长量（扣除初始张拉力）(mm) 132.6
钢绞线总长
39.355
伸缩缝端设计伸长量（mm）
98.4
连续端设计伸长量(mm)
133
误差（计算-设计）（mm）
0.03840
0.96233
181.953
175.099
178.504
62.76
C1D1 1.19600
直线
0
0.00179
40米T梁预应力计算书
贵州省江口至瓮安高速公路40米T梁预应力张拉计算书编制：审核：审批：中交第二公路工程局有限公司安江高速公路TJ1B合同段项目经理部2014年9月40米T梁预应力张拉计算书一、相关资料数据安江高速TJ1B项目桥梁上部结构为预应力连续T梁（先简支后结构连续），跨径为40米，T梁总计300片。
预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f=1860MPa、公称直径d=15.2mm的低松弛高强度钢绞线，其力学性能指pk标应符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定。
钢绞线截面积取规范值A=140mm2，弹性模量E p=1.97733×105Mpa，松驰率ρ＝0.035，松驰系数ζ＝0.3。
预制混凝土强度达到设计强度的85%，组织张拉预应力钢束，钢束采用对称、双控张拉，钢绞线每端工作长度为600mm，锚下控制应力为0.75pk f=1395Mpa。
预制T梁为C50级，所以在张拉钢绞线时不考虑混凝土的弹性变形。
预制T梁正弯矩钢束采用M15-9、M15-8、M15-7圆形锚具及其配套的配件，预应力管道采用圆形金属波纹管。
锚具变形、钢筋回缩取6mm（一端）。
管道摩擦系数：ｕ＝0.25，管道偏差系数：k＝0.0015。
二、截面积及张拉力计算三、预应力张拉压力表读数计算根据设计变更、修改通知单，钢绞线张拉顺序为：100%N2→100%N3→50%N1左→100%N1右→100%N1左→100%N4。
N1张拉至50%时持荷5分钟。
千斤顶为300T，由贵州省计量测试院依据JJG621-2012液压千斤顶检定规程进行检定并检定合格。
千斤顶1-传感器编号420154 校准方程为Y=48.5X-1.7千斤顶2-传感器编号420155 校准方程为Y=48.3X+6.0按照以上校准方程可计算得到如下表：传感器编号：420154百分比（9股）负荷值（KN）压力示值（Mpa）10% 175.77 3.66 初张拉力20% 351.54 7.28 2倍初张拉力50% 878.85 18.16 持荷5分钟锚固100% 1757.70 36.28 持荷5分钟锚固传感器编号：420155传感器编号：420154传感器编号：420155传感器编号：420154传感器编号：420155四、张拉伸长量计算根据《桥梁施工技术规范》预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式：△L=P P L/A P E P预应力平均张拉力计算公式：P P=P（1-e-（kx+ ）/（kx+ ）其中：P P——预应力钢绞线平均张拉力（N），L ——预应力钢绞线的长度（mm），A P——预应力钢绞线的截面面积（mm2），E P——预应力钢绞线的弹性模量（N/ mm2），P ——预应力钢绞线张拉端的张拉力（N），X ——从张拉端至计算截面的孔道长度（m），——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad），K ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，本次计算取0.0015，——预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数，本次计算取0.25。
40m预制T梁张拉伸长量计算
仁新高速TJ5标首件1#预制梁场预制T梁张拉计算书钢绞线伸长量计算书仁新高速TJ5标合同段项目经理部2016年07月钢绞线伸长量计算一、计算原则1、根据《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF05-2011）标准；2、根据《桥梁公用构造、涵洞通用图》设计图纸要求。
二、计算公式与参数及说明1、已知参数：Φs15.2mm钢绞线：Ep =1.95×105MPa；Ap=139mm２；k=0.0015；μ=0.25；ζ=0.3。
见检测附件；预应力钢绞线采用抗拉强度标准值fpk =1860Mpa，锚下控制应力为0.7fpk，根据锚垫板和千斤顶的机械参数以及张拉预留长度，则工作长度取65cm，顶内工作长度50cm。
图纸要求，钢绞线伸长量为扣除拉力（10%）后的理论计算值。
2、计算公式：1）、P p=P q(1-e-(kx+μθ))/（kx+μθ）P p——预应力筋的平均张拉力（N）P q——预应力筋张拉端的张拉力（N）；x——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ——从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取k=0.0015；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取μ=0.25。
当预应力筋为直线时P p=P2）、P=σcon ×A ×n（锚下端部张拉力P= P q）σcon——预应力筋张拉端的控制应力σcon =0.70f pk (N／mm2)；A——每束预应力筋的截面面积(139mm2)；n——同时张拉预应力筋束数；P q——预应力筋张拉端的张拉力。
3）、P z= P q×e-(kx+μθ)P z——经过长度X后预应力筋的终点处张拉力（N）；4）、△L= (P p×X)/（A p×E p）△L——理论伸长值(m)；X——预应力筋相应的长度（m）；A p——钢绞线的截面积（139mm2）;E——预应力筋的弹性模量（1.95×105Mpa）。
40米T梁钢绞线理论伸长值计算方案
贵州公路建设项目毕节至都格公路BD-T14合同段40米T梁钢绞线理论伸长量计算书编制：复核：审批：中铁四局集团第四工程有限公司BD-T14项目经理部2014年05月21日40米T梁钢绞线理论伸长值计算书说明：采用分段计算，算至跨中加倍求得。
非标准梁长计算按跨中直线段内长度减少或增加。
1、张拉设备选用1）、张拉力计算边跨P=A Pσcon=139×9×1395=1745145N=178076㎏=178.08T中跨P=A Pσcon=139×8×1395=1551240N=158289.8㎏=158.29T张拉设备所需吨位数Q =1.5×178.08=267.12T2）、张拉伸长值边跨L=σcon l/E p=1395×39280/1.95×105=281mm中跨L=σcon l/E p=1395×39200/1.95×105=280mm3)、设备选用选用YDC2500型穿心式千斤顶2、各钢束理论伸长值计算(边跨)1）、N1钢束：采用后张法工艺施工，设计钢绞线为9根φS15.2mm，预应力钢绞线采用标准强度f pk=1860MPa，采用预埋波纹管成孔。
控制张拉应力σcon=0.75f pk=0.75×1860=1395MPa截面面积A P =9×139=1251mm2控制拉力=1251mm2×1395N/mm2=1745145N=1745.15KN弹性模量E p=1.95×105k值取0.0015μ值取0.25。
工作段长度0.6m，由于该类梁伸缩缝端与连续端钢束构造有所不同，因此将预应力筋两端各分成4段计算理论伸长值。
分段示意图如下：伸缩缝段：即：ΔL=（(1745.15×0.6+1742.27×2.197+1703.81×7.296+1655.57×10.165+(1745.15×0.6+1742.27×2.197+1703.81×7.296+1655.67×10.085)）×1000/1251/(1.95×105)=0.279m=279mm2）、N2钢束：采用后张法工艺施工，设计钢绞线为9根φS15.24mm，预应力钢绞线采用标准强度f pk=1860MPa，采用预埋波纹管成孔。
40米T梁理论伸长量计算
40米T梁理论伸长量计算一、计算依据：《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）及《承德至张家口高速公路承德段--标段段施工图设计》二、计算公式： ApEp P pL Ll =?式中：△Ll —预应力筋的理论伸长值（mm ）；Pp —预应力筋的平均张拉力（N ），直线筋取张拉端的拉力；两端张拉的曲线筋，计算方法见本计算书后附录C1；L —预应力筋的长度（mm ）；Ap —预应力筋的截面面积（mm2）；Ep —预应力筋的弹性模量（N/mm2）；计算公式：Pp=μθμθ+-?+-x e P x k 1)k ( 式中：Pp —预应力筋平均张拉力（N ）；P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）；x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）；μ—预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。
见（JTG/TF50-2011）附录C1；k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
见（JTG/TF50-2011）附录C1。
注：当预应力筋为直线时 Pp=P 。
三、40mT 梁预应力钢绞线理论伸长量计算（一）张拉计算数据1、钢束直径φs15.20，2、张拉锚下控制应力σ=1395MPa ，3、孔道摩阻系数μ=0.288，4、孔道偏差系数k=0.0016，5、钢束张拉伸长量为一端伸长量，6、钢束截面面积139mm2，7、弹性模量：2.00×105Mpa （外委试验检测值）（二）计算图示如下 0D AC Bα0-A 为张拉钢绞线工作长度取值为50cm考虑体外按2.5%锚下损失计算，故该段单股张拉控制力取值：P=193.9KN*1.025=198.7KNA-B 为直线段B-C 为圆曲线段C-D 为直线段计算附表按照半跨计算：计算原则按照：边跨总伸长量=伸缩端伸长量+连续段伸长量中跨总伸长量=连续段伸长量+连续段伸长量（三）以边跨梁N1孔道钢绞线张拉计算为例伸缩端半跨：1、 0-A 段平均作用力KN p p p 8.17889*193.905*025.1025.1=== mm L 6.39*139*2005.0*8.17881==2、 A-B 段平均作用力p p p =mm L 3.1591392009197.29.1932==? 3、 B-C 段平均作用力()()KN e p p 8.17040.12220.288+330.70015.01905.1931222.0288.0+330,7001 5.0=??-?=??- mm L 9.499139200330.78.17043==? 4. C-D 段平均作用力()()KN e p p1.16910.12220.288+330.70015.018.17041222.0288.0+330,70015 .0=??-?=??- mm L 7.689139200165.101.16914==? N1伸缩缝端半跨理论伸长量ΔL 伸=ΔL1+ΔL2+ΔL3+ΔL4=137.5mm同理N1连续端端理论伸长量ΔL 连=ΔL1+ΔL2+ΔL3+ΔL4=137.0mmN1理论伸长量ΔL=ΔL伸+ΔL连=274.5mm余下伸长量以附表形式计算。
朱家厂特大桥40m预制T梁张拉计算表(中跨)
mm2 ×105MPa
终 点 力 Pp ΔL（m） （KN）
N1
8
139
1860
1395
1551.24 14.05
34 23 12 工作段
0 7 0 0
0 60 0 0
10.085 7.33 2.197 0.45
单端计算引伸量
0 0.0151275 0.122173048 0.041538262 0 0.0032955 0 0 两端计算引伸量Σ Δ L
0.83 8.82 4.18 0.32
40米预制T梁中跨伸长量计算表
μ ＝ 0.25 锚下张拉控制力
钢束编号 根数（根 公 称 面 积 设 计 应 力 控 制 应 力 控制张拉力 （Mpa） （Mpa） （KN） （mm2） 线段
K= 0.0015 1551.24 KN
θ（度） R（m） L（m） θ（rad） （kx+μθ）
Ay＝ 1112 Ey＝ 1.96
e-（kx+μθ）
终 点 力 Pp ΔL（cm） （KN）
N3
8
139
1860
1395
1551.24 14.12
34 23 12 工作段
0 8 0 0
0 90 0 0
0.662 16.797 2.196 0.45
单端计算引伸量
0 0.000993 0.13962634 0.060102085 0 0.003294 0 0 两端计算引伸量Σ Δ L
4.67 8.27 0.78 0.32
μ ＝ 0.25 锚下张拉控制力
钢束编号 根数（根 公 称 面 积 设 计 应 力 控 制 应 力 控制张拉力 （Mpa） （Mpa） （KN） （mm2） 线段
40m预制T梁张拉伸长量计算
仁新高速TJ5标首件1#预制梁场预制T梁张拉计算书钢绞线伸长量计算书仁新高速TJ5标合同段项目经理部2016年07月钢绞线伸长量计算一、计算原则1、根据《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF05-2011）标准；2、根据《桥梁公用构造、涵洞通用图》设计图纸要求。
二、计算公式与参数及说明1、已知参数：Φs15.2mm钢绞线：E p=1.95×105MPa；A p=139mm２；k=0.0015；μ=0.25；ζ=0.3。
见检测附件；预应力钢绞线采用抗拉强度标准值fpk =1860Mpa，锚下控制应力为0.7fpk，根据锚垫板和千斤顶的机械参数以及张拉预留长度，则工作长度取65cm，顶内工作长度50cm。
图纸要求，钢绞线伸长量为扣除拉力（10%）后的理论计算值。
2、计算公式：1）、P p=P q(1-e-(kx+μθ))/（kx+μθ）P p——预应力筋的平均张拉力（N）P q——预应力筋张拉端的张拉力（N）；x——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ——从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取k=0.0015；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取μ=0.25。
当预应力筋为直线时P p=P2）、P=σcon×A×n（锚下端部张拉力P=P q）σcon——预应力筋张拉端的控制应力σcon=0.70f pk(N／mm2)；A——每束预应力筋的截面面积(139mm2)；n——同时张拉预应力筋束数；P q——预应力筋张拉端的张拉力。
3）、P z=P q×e-(kx+μθ)P z——经过长度X后预应力筋的终点处张拉力（N）；4）、△L=(P p×X)/（A p×E p）△L——理论伸长值(m)；X——预应力筋相应的长度（m）；Ap——钢绞线的截面积（139mm2）;Ep——预应力筋的弹性模量（1.95×105Mpa）。
40米T梁伸长量理论计算书-推荐下载
9.076 0.139626 0.049
7.393 0.000000 0.011
3、40 米 T 梁边跨边梁 N3 束
θ
θ
对全部高中资料试卷电气设备，在安装过程中以及安装结束后进行高中资料试卷调整试验；通电检查所有设备高中资料电试力卷保相护互装作置用调与试相技互术通关，1系电过，力管根保线据护敷生高设产中技工资术艺料0不高试仅中卷可资配以料置解试技决卷术吊要是顶求指层，机配对组置电在不气进规设行范备继高进电中行保资空护料载高试与中卷带资问负料题荷试2下卷2，高总而中体且资配可料置保试时障卷，各调需类控要管试在路验最习；大题对限到设度位备内。进来在行确管调保路整机敷使组设其高过在中程正资1常料中工试，况卷要下安加与全强过，看度并22工且22作尽22下可22都能22可地护以缩1关正小于常故管工障路作高高；中中对资资于料料继试试电卷卷保破连护坏接进范管行围口整，处核或理对者高定对中值某资，些料审异试核常卷与高弯校中扁对资度图料固纸试定，卷盒编工位写况置复进.杂行保设自护备动层与处防装理腐置，跨高尤接中其地资要线料避弯试免曲卷错半调误径试高标方中高案资等，料，编试要5写、卷求重电保技要气护术设设装交备备置底4高调、动。中试电作管资高气，线料中课并敷3试资件且、设卷料中拒管技试试调绝路术验卷试动敷中方技作设包案术，技含以来术线及避槽系免、统不管启必架动要等方高多案中项；资方对料式整试，套卷为启突解动然决过停高程机中中。语高因文中此电资，气料电课试力件卷高中电中管气资壁设料薄备试、进卷接行保口调护不试装严工置等作调问并试题且技，进术合行，理过要利关求用运电管行力线高保敷中护设资装技料置术试做。卷到线技准缆术确敷指灵设导活原。。则对对：于于在调差分试动线过保盒程护处中装，高置当中高不资中同料资电试料压卷试回技卷路术调交问试叉题技时，术，作是应为指采调发用试电金人机属员一隔，变板需压进要器行在组隔事在开前发处掌生理握内；图部同纸故一资障线料时槽、，内设需，备要强制进电造行回厂外路家部须出电同具源时高高切中中断资资习料料题试试电卷卷源试切，验除线报从缆告而敷与采设相用完关高毕技中，术资要资料进料试行，卷检并主查且要和了保检解护测现装处场置理设。备高中资料试卷布置情况与有关高中资料试卷电气系统接线等情况，然后根据规范与规程规定，制定设备调试高中资料试卷方案。
40米T梁 张拉计算
一、计算公式 PP L Δ L= ——— AP EP P(1-e-(kx+μ θ )) PP= ————————— kx+ μ θ P=0.75Rby×AP
式中： PP——预应力筋的平均张拉力(N) L——预应力筋的长度(mm) AP——预应力筋的截面面积(mm2) EP——预应力筋的弹性模量(N/mm2) P——预应力筋张拉端的张拉力(N) x——从张拉端至计算截面的孔道长度(m) θ ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 μ ——预力筋与孔道壁的摩擦系数 0.75Rby——控制张拉应力1395(MPa) 二、计算
40米T梁预应力钢绞线伸长值计算
梁板型号 编 号 N1 边跨梁 N2 N3 N4 N1 中跨梁 N2 N3 N4 T1 负弯矩 T2 T3 设计 长度 19692 19719 19735 19756 19612 19639 19655 19676 11147 8147 5147 根 数 9 9 9 9 8 8 8 8 1 1 1 总张 拉力 1745145 1745145 1745145 1745145 1551240 1551240 1551240 1551240 193905 193905 193905 参数名称 P x θ 0.1222 0.1571 0.1396 0.1396 0.1222 0.1571 0.1396 0.1396 0.1571 0.1571 0.1571 k 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 μ 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 PP 188195 187381 187783 187780 188206 187392 187794 187791 188576 188997 189420 L 19692 19719 19735 19756 19612 19639 19655 19676 11147 8147 5147 AP 139 139 139 139 139 139 139 139 139 139 139 EP 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 ΔL 136.7 136.3 136.7 136.9 136.2 135.8 136.2 136.3 77.6 56.8 36.0 193905 19.692 193905 19.719 193905 19.735 193905 19.756 193905 19.612 193905 19.639 193905 19.655 193905 19.676 193905 11.147 193905 193905 8.147 5.147 总伸 长量 245.6 244.9 245.6 245.9 245.1 244.4 245.1 245.4 139.6 102.3 64.7 设计总 伸长量 244.8 244.8 246.6 248.4 244.8 244.8 246.6 248.4 156 106 72 差值 0.8 0.1 -1.0 -2.5 0.3 -0.4 -1.5 -3.0 -16.4 -3.7 -7.3
T梁张拉计算书
40mT梁张拉伸长值计算书
一、计算依据：《公路桥涵施工技术规范》（JTG/ F50-2011）及《施工图纸》
二、钢绞线的计算先将其分段，然后按简化法计算出每段伸长量后进行叠加.
计算公式如下：
△L=PpL/ApEp
式中：△L—理论伸长值
Pp—平均张拉力（N）
L—预应力筋的长度（cm）
Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm²）
Ap—预应力筋的截面面积（mm²）
平均张拉力Pp的计算公式Pp=P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）
式中： P—预应力筋的张拉端张拉力（N）；
x—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；
θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；
μ—预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。
k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
计算参数的选取：
Ep=197667，Ap=139mm²，k=0.0015，μ=0.25
三、张拉采用两端同时对称张拉，张拉顺序为50%N2N3——100%N1——100%N2N3——100%N4，根据已进行标定的油表计算出张拉油表读数如下：
40mT梁千斤顶压力表读数计算书
施工控制应力与压力表的关系
压力表编号607（对应千斤顶1#）
1#千斤顶校准方程Y=0.0225X-0.1059
压力表编号1105（对应千斤顶2#）
2#千斤顶校准方程Y=0.0227X-0.1557
式中
Y-压力表读数（Mpa）X-千斤顶压力(KN)
40m T梁正弯矩千斤顶张拉力对应压力表读数一览表。
40m预应力砼T梁钢绞线伸长值计算
40米T梁钢绞线伸长量复核计算公式如下：预应力筋的理论伸长量△L（ｍｍ）可按下式计算：△L=P p L/A p E p式中：P p——预应力筋的平均张拉力（N），直线筋且k=0时取张拉端的拉力(取P=195.3KN)；两端张拉的曲线筋，计算公式为P p=P(1-e-(kx +μθ))/(kx+µθ),其中：P——预应力筋张拉端张拉力；x——从张拉端至计算截面的孔道长度（ｍ）；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k——孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015；µ——预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.25。
L ——预应力筋的长度（ｍｍ）； A p——预应力筋的截面面积（ｍｍ2）；取140mm2。
E p——预应力筋的弹性模量取1.95×105N/ｍｍ2。
一、N1钢铰线a直线长度：x=2.197m, =0；平均张拉力194.98KN197.20015.0e13.195u kx e1P P 197.20015.0u k x 1p =⨯-⨯=+-=⨯-+-）（）（）（θθ伸长值cm57.11095.1140197.298.194E A L p 5pp 11p 1=⨯⨯⨯=⨯⨯=lb 曲线长度：x=7.33m,θ=0.1222；190.99KN1222.025.033.70015.0e 198.194u kx e1P P 1222.025.033.70015.0u k x 2p =⨯+⨯-⨯=+-=⨯-⨯-+-）（）（）（）（θθcm13.51095.114033.799.190E A L p 5pp 22p 2=⨯⨯⨯=⨯⨯=lc 直线长度：x=10.165m,θ=0；189.55KN165.100015.0e1993.190u kx e1P P 165.100015.0u k x 3p =⨯-⨯=+-=⨯-+-）（）（）（θθcm06.71095.1140165.1055.189E A L p 5pp 33p 3=⨯⨯⨯=⨯⨯=ld 直线长度：x=2.197m,θ=0； 平均张拉力194.98KN197.20015.0e13.195u kx e1P P 197.20015.0u k x 4p =⨯-⨯=+-=⨯-+-）（）（）（θθ伸长值cm57.11095.1140197.298.194E A L p 5pp 44p 4=⨯⨯⨯=⨯⨯=le 曲线长度：x=7.33m,θ=0.1222；190.99KN1222.025.033.70015.0e 198.194u kx e1P P 1222.025.033.70015.0u k x 5p =⨯+⨯-⨯=+-=⨯-⨯-+-）（）（）（）（θθcm13.51095.114033.799.190E A L p 5pp 55p 5=⨯⨯⨯=⨯⨯=lf 直线长度：x=10.085m,θ=0；189.56KN085.100015.0e1993.190u kx e1P P 085.100015.0u k x 6p =⨯-⨯=+-=⨯-+-）（）（）（θθcm00.71095.1140085.1056.189E A L p 5pp 66p 6=⨯⨯⨯=⨯⨯=l边跨总伸长量为：27.46cm7137.557.106.713.557.1654321=+++++=∆+∆+∆+∆+∆+∆=∆l l l l l l l中跨总伸长量为：27.41cm27137.557.12654=⨯++=⨯∆+∆+∆=∆）（）（l l l l二、N2钢铰线a 直线长度：x=1.096m,θ=0； 平均张拉力195.14KN096.10015.0e 13.195u kx e1P P 096.10015.0u k x 1p =⨯-⨯=+-=⨯-+-）（）（）（θθ伸长值cm78.01095.1140096.114.195E A L p 5pp 11p 1=⨯⨯⨯=⨯⨯=lb 曲线长度：x=11.782m,θ=0.157；189.69KN157.025.0782.110015.0e 114.195u kx e1P P 157.025.0782.110015.0u k x 2p =⨯+⨯-⨯=+-=⨯-⨯-+-）（）（）（）（θθcm19.81095.1140782.1169.189E A L p 5pp 22p 2=⨯⨯⨯=⨯⨯=lc 直线长度：x=6.841m,θ=0；KN72.881841.60015.0e169.189u kx e1P P 841.60015.0u k x 3p =⨯-⨯=+-=⨯-+-）（）（）（θθcm73.41095.1140841.672.188E A L p 5pp 33p 3=⨯⨯⨯=⨯⨯=ld 直线长度：x=1.096m,θ=0； 平均张拉力195.14KN096.10015.0e13.195u kx e1P P 096.10015.0u k x 1p =⨯-⨯=+-=⨯-+-）（）（）（θθ伸长值cm78.01095.1140096.114.195E A L p 5pp 11p 1=⨯⨯⨯=⨯⨯=le 曲线长度：x=11.782m,θ=0.151；189.83KN151.025.0782.110015.0e 114.195u kx e1P P 151.025.0782.110015.0u k x 2p =⨯+⨯-⨯=+-=⨯-⨯-+-）（）（）（）（θθcm19.81095.1140782.1183.189E A L p 5pp 22p 2=⨯⨯⨯=⨯⨯=lf 直线长度：x=6.761m,θ=0；KN67.841761.60015.0e183.189u kx e1P P 761.60015.0u k x 3p =⨯-⨯=+-=⨯-+-）（）（）（θθcm57.41095.1140761.667.184E A L p 5pp 33p 3=⨯⨯⨯=⨯⨯=l边跨总伸长量为：cm24.2757.419.878.073.419.878.0654321=+++++=∆+∆+∆+∆+∆+∆=∆l l l l l l l中跨总伸长量为：27.08cm257.419.878.02654=⨯++=⨯∆+∆+∆=∆）（）（l l l l三、N3钢铰线a 直线长度：x=2.196m,θ=0； 平均张拉力194.98KN196.20015.0e13.195u kx e1P P 196.20015.0u k x 1p =⨯-⨯=+-=⨯-+-）（）（）（θθ伸长值cm57.11095.1140196.298.194E A L p 5pp 11p 1=⨯⨯⨯=⨯⨯=lb 曲线长度：x=16.797m,θ=0.136；189.32KN136.025.0797.160015.0e 198.194u kx e1P P 136.025.0797.160015.0u k x 2p =⨯+⨯-⨯=+-=⨯-⨯-+-）（）（）（）（θθcm65.111095.1140797.1632.189E A L p 5pp 22p 2=⨯⨯⨯=⨯⨯=lc 直线长度：x=0.742m,θ=0；KN22.891742.00015.0e132.189u kx e1P P 742.00015.0u k x 3p =⨯-⨯=+-=⨯-+-）（）（）（θθcm51.01095.1140742.022.189E A L p 5pp 33p 3=⨯⨯⨯=⨯⨯=ld 直线长度：x=2.196m,θ=0； 平均张拉力194.98KN196.20015.0e13.195u kx e1P P 196.20015.0u k x 1p =⨯-⨯=+-=⨯-+-）（）（）（θθ伸长值cm57.11095.1140196.298.194E A L p 5pp 11p 1=⨯⨯⨯=⨯⨯=le 曲线长度：x=16.797m,θ=0.155；188.88KN155.025.0797.160015.0e 198.194u kx e1P P 155.025.0797.160015.0u k x 2p =⨯+⨯-⨯=+-=⨯-⨯-+-）（）（）（）（θθcm62.111095.1140797.1688.188E A L p 5pp 22p 2=⨯⨯⨯=⨯⨯=lf 直线长度：x=0.662m,θ=0；KN79.881662.00015.0e188.188u kx e1P P 662.00015.0u k x 3p =⨯-⨯=+-=⨯-+-）（）（）（θθcm46.01095.1140662.079.188E A L p 5pp 33p 3=⨯⨯⨯=⨯⨯=l边跨总伸长量为：cm38.2746.062.1157.151.065.1157.1654321=+++++=∆+∆+∆+∆+∆+∆=∆l l l l l l l中跨总伸长量为：27.3cm 246.062.1157.12654=⨯++=⨯∆+∆+∆=∆）（）（l l l l四、N4钢铰线a 直线长度：x=5.876m,θ=0； 平均张拉力194.44KN876.50015.0e13.195u kx e1P P 876.50015.0u k x 1p =⨯-⨯=+-=⨯-+-）（）（）（θθ伸长值cm19.41095.1140876.544.194E A L p 5pp 11p 1=⨯⨯⨯=⨯⨯=lb 曲线长度：x=12.597m,θ=0.14；189.29KN14.025.0597.120015.0e 144.194u kx e1P P 14.025.0597.120015.0u k x 2p =⨯+⨯-⨯=+-=⨯-⨯-+-）（）（）（）（θθcm73.81095.1140597.1229.189E A L p 5pp 22p 2=⨯⨯⨯=⨯⨯=lc 直线长度：x=1.283m,θ=0；KN11.891283.10015.0e129.189u kx e1P P 283.10015.0u k x 3p =⨯-⨯=+-=⨯-+-）（）（）（θθcm89.01095.1140283.111.189E A L p 5pp 33p 3=⨯⨯⨯=⨯⨯=ld 直线长度：x=5.876m,θ=0； 平均张拉力194.44KN876.50015.0e13.195u kx e1P P 876.50015.0u k x 1p =⨯-⨯=+-=⨯-+-）（）（）（θθ伸长值cm19.41095.1140876.544.194E A L p 5pp 11p 1=⨯⨯⨯=⨯⨯=le 曲线长度：x=12.597m,θ=0.138；189.36KN137.025.0597.120015.0e 144.194u kx e1P P 137.025.0597.120015.0u k x 2p =⨯+⨯-⨯=+-=⨯-⨯-+-）（）（）（）（θθcm74.81095.1140597.1236.189E A L p 5pp 22p 2=⨯⨯⨯=⨯⨯=lf 直线长度：x=1.203m,θ=0；KN19.891203.10015.0e136.189u kx e1P P 203.10015.0u k x 3p =⨯-⨯=+-=⨯-+-）（）（）（θθcm83.01095.1140203.119.189E A L p 5pp 33p 3=⨯⨯⨯=⨯⨯=l边跨总伸长量为：cm57.2783.074.819.489.073.819.4654321=+++++=∆+∆+∆+∆+∆+∆=∆l l l l l l l 中跨总伸长量为：27.52cm 283.074.819.42654=⨯++=⨯∆+∆+∆=∆）（）（l l l l。
40米T梁张拉计算书
40 米T 梁张拉计算书40米T 梁中跨N1钢束伸长量计算钢绞线根数：n ＝7根 1、 张拉力计算钢绞线强度：1860b y R Mpa =钢绞线截面积：2(140140140)/3140g A mm =++= 钢绞线弹性模量：(195195195)/3195E Gpa =++=张拉力：0.7518600.7514071367.1b y g N R A n KN =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯= 系数：0.00150.25k u ==、 2、 分段终点力计算3、 伸长量计算1367.1 3.79610.99430.027*********.00569AB L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1359.3414.80910.93840.102171401950.063539BC L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1275.7 1.04510.99840.007171401950.00157CDL m ⨯-∆=⨯=⨯⨯ 0.02720.10210.00710.1364L m ∆=++=N1钢束总伸长量：20.13640.2728L m ∆=⨯=与设计伸长值差：27.28-27.50＝-0.22cm40米T 梁中跨N2钢束伸长量计算钢绞线根数：n ＝7根 1、 张拉力计算钢绞线强度：1860b y R Mpa =钢绞线截面积：21401401401403g A mm ++==钢绞线弹性模量：1941961981953E Gpa ++==张拉力：0.7518600.7514071367.1b y g N R A n KN =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯= 系数：0.00150.25k u ==、 2、分段终点力计算3、伸长量计算1367.1 4.70110.99300.0333971401950.00705AB L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1357.510.96610.94580.0756971401950.05577BC L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1283.9 3.98310.99390.0268571401950.00598CDL m ⨯-∆=⨯=⨯⨯ 0.033390.075690.026850.1360L m ∆=++=N2钢束总伸长量：20.13600.2720L m ∆=⨯=与设计伸长值差：27.20－27.30＝-0.10cm40米T 梁中跨N3钢束伸长量计算钢绞线根数：n ＝7根 1、 张拉力计算钢绞线强度：1860b y R Mpa = 系数：0.00150.25k u ==、 钢绞线截面积：2140g A mm = 钢绞线弹性模量：195E Gpa = 张拉力：0.7518600.7514071367.1b y g N R A n KN =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯= 2、 分段终点力计算3、伸长量计算1367.1 2.84410.99570.020*********.00427AB L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1361.288.67810.94500.060071401950.05662BC L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1286.340.914510.96640.006171401950.03413CD L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1243.180.914510.96640.005971401950.03413DE L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1201.47 6.29910.99060.0394********.00945EFL m ⨯-∆=⨯=⨯⨯0.02050.06000.00610.00590.03940.1319L ∆=++++=N3钢束总伸长量：20.13190.2638L m ∆=⨯= 与设计伸长值差：26.38－26.5＝-0.12cm40米T 梁中跨N4钢束伸长量计算钢绞线根数：n ＝7根 1、张拉力计算钢绞线强度：1860b y R Mpa = 系数：0.00150.25k u ==、 钢绞线截面积：2140g A mm = 钢绞线弹性模量：195E Gpa = 张拉力：0.7518600.7514071367.1b y g N R A n KN =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯= 2、 分段终点力计算3、伸长量计算1367.1 1.50410.99770.010*********.00226AB L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1364.02 5.35510.939880.0371********.06200BC L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1282.02 1.010.99850.006771401950.00150CD L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯ 1280.10.914510.96640.006071401950.03413DE L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1237.150.914510.96640.005871401950.03413EF L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1195.649.96210.98520.061771401950.01494EFL m ⨯-∆=⨯=⨯⨯0.01090.03710.00670.00600.00580.06170.1282L m ∆=+++++=∆=⨯=与设计伸长值差：25.64－25.80＝-0.16cm 总伸长量：20.12820.2564m实用文档文案大全40米T 梁边跨N1钢束伸长量计算钢绞线根数：n ＝9根 1、张拉力计算钢绞线强度：1860b y R Mpa = 系数：0.00150.25k u ==、 钢绞线截面积：2140g A mm = 钢绞线弹性模量：195E Gpa = 张拉力：0.7518600.7514091757.7b y g N R A n KN =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯= 2、分段终点力计算文案大全3、伸长量计算1757.7 4.86810.99270.0348391401950.00730AB L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1744.9112.62710.94730.0872991401950.05414BC L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1652.96 3.3710.99500.022*********.00506CD L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1757.7 3.79610.99430.027*********.00569FE L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1747.7214.80910.93840.102191401950.06354ED L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯总伸长量： L ∆=0.03483+0.08729+0.0224+0.0272+0.1021=0.2738m 与设计伸长值差：27.38－27.50＝-0.12cm文案大全40米T 梁边跨N2钢束伸长量计算钢绞线根数：n ＝9根 1、张拉力计算钢绞线强度：1860b y R Mpa = 系数：0.00150.25k u ==、 钢绞线截面积：2140g A mm = 钢绞线弹性模量：195E Gpa = 张拉力：0.7518600.7514091757.7b y g N R A n KN =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯= 2、分段终点力计算文案大全3、伸长量计算1757.7 4.32510.99350.0309991401950.00649AB L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1746.339.69710.951900.0679191401950.04929BC L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1662.347.23110.98920.0486991401950.01085CD L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1757.7 4.70110.99300.0334091401950.00705GF L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1745.3510.96610.94580.0757091401950.05578FE L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1650.67 2.5510.99620.0170091401950.00383ED L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯总伸长量： L ∆=0.03099+0.06791+0.04869+0.03340+0.07570+0.01700=0.2737m 与设计伸长值差：27.37－27.40＝-0.03cm文案大全40米T 梁边跨N3钢束伸长量计算钢绞线根数：n ＝9根 1、张拉力计算钢绞线强度：1860b y R Mpa = 系数：0.00150.25k u ==、 钢绞线截面积：2140g A mm = 钢绞线弹性模量：195E Gpa = 张拉力：0.7518600.7514091757.7b y g N R A n KN =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯= 2、分段终点力计算文案大全3、伸长量计算1757.7 2.62710.996070.0186091401950.00394AB L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1750.797.08210.954900.0493291401950.04615BC L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1671.820.914510.966450.0061291401950.003413CD L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1615.730.914510.966450.0059191401950.003413DE L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1561.5210.88110.983810.0685991401950.016322EF L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1757.7 2.84410.995740.0203291401950.004266KJ L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1750.228.67810.944950.0601091401950.056624JI L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1653.870.914510.966450.0060591401950.003413IH L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1598.380.914510.966450.0058591401950.003413HG L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1544.75 3.710.994460.0232291401950.00555GF L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯总伸长量： L ∆=0.01860+0.04932+0.00612+0.00591+0.06859++0.02032+0.06010+0.00605+0.00585+0.02322=0.2641m 与设计伸长值差：26.41－26.50＝-0.09cm文案大全40米T 梁边跨N4钢束伸长量计算钢绞线根数：n ＝9根 1、张拉力计算钢绞线强度：1860b y R Mpa = 系数：0.00150.25k u ==、 钢绞线截面积：2140g A mm = 钢绞线弹性模量：195E Gpa = 张拉力：0.7518600.7514091757.7b y g N R A n KN =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯= 2、分段终点力计算文案大全3、伸长量计算1757.7 2.71910.995930.0194191401950.00408AB L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1750.55 2.87210.967440.0201391401950.03310BC L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1693.560.310.999550.0020791401950.000450CD L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1692.790.914510.966450.0061991401950.003413DE L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1636.000.914510.966450.0059991401950.003413EF L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1581.1120.41210.969850.1293691401950.030618FG L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1757.7 1.50410.997750.0107591401950.002256ML L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯JI 0.9145 0.131022 0.0341272 0.96644855 IH 0.9145 0.131022 0.0341272 0.96644855 HG1.6500.00247500.99752806文案大全1753.74 5.35510.939880.0370691401950.06200LK L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1648.31110.998500.0067091401950.0015KJ L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1645.840.914510.966450.0060291401950.03413JI L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1590.620.914510.966450.0058291401950.003413IH L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯1537.25 1.65010.997530.0103191401950.002475HG L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯总伸长量： L ∆=0.01941+0.02013+0.00207+0.00619+0.00599+0.12936+0.01075+0.03706+0.00670+0.00602+0.00582+0.01031=0.2598m 与设计伸长值差：25.98－26.00＝-0.02cm40米T 梁连续钢束伸长量计算钢绞线根数：n ＝5根 1、张拉力计算钢绞线强度：1860b y R Mpa = 系数：0.00150.25k u ==、 钢绞线截面积：2140g A mm = 钢绞线弹性模量：195E Gpa = 张拉力：0.7518600.751405976.5b y g N R A n KN =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯= 2、分段终点力计3、伸长量计算N2钢束 976.5810.9880717220.113851401950.0120AB L L m ⨯-∆⨯∆=⨯⨯=⨯⨯＝N1钢束：976.50.327610.9995090.0023451401950.0004914AB L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯ 976.020.773710.9749420.0054651401950.025377BC L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯951.560.773710.9749420.0053351401950.025377CD L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯ 927.729.12510.9864060.0615951401950.013688CD L m ⨯-∆=⨯=⨯⨯ ()0.00234+0.00546+0.00533+0.061592=0.1494m L L mm ∆=∆=⨯N3钢束 976.51410.979219220.198251401950.0210AB L L m ⨯-∆⨯∆=⨯⨯=⨯⨯＝与设计伸长值差 N2:11.38-11.4＝-0.02cm N1:4.94-15.0＝-0.06cm N3：19.82-19.8＝0.02cm 20米空心板梁钢束伸长量计算钢绞线根数：n ＝7根 1、张拉力计算钢绞线强度：1860b y R Mpa = 系数：0.00150.25k u ==、 钢绞线截面积：2140g A mm = 钢绞线弹性模量：195E Gpa = 张拉力： 0.718600.714071276.0b y g N R A n KN =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=根据以下公式计算得2、分段终点力计⎥⎤⎢⎡-=+-+-⎰μθμθμθe PL Pe kx kx L)()(1=ΔL实用文档N2钢束伸长量△L=2×（0.00717+0.01564+0.03922）=0.06203×2=12.41mm N1钢束伸长量△L=2×（0.00404+0.00868+0.05163）=0.06435×2=12.87mm文案大全。
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杨柳河大桥40米预应力T梁张拉计算书编制：复核：审核：2011年3月15日杨柳河大桥40米预应力T梁张拉计算书一、张拉施工方案我合同段施工的阁丫沟大桥40米T梁预应力钢绞线采用高强度低松弛钢铰线，f pk=1860Mpa，公称直径d=15.2mm，公称面积Ay=139mm2，弹性模量Ey=1.95×105Mpa。
40米T梁正弯矩钢束采用8股、9股，钢束控制张拉力σcon=0.75 f pk=1395Mpa。
锚具采用15-8型、15-9型系列整套锚具，管道成孔采用钢波纹管。
所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用无部级以上级别技术鉴定和产品鉴定的材料。
材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。
钢铰线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。
钢铰线下料采用砂轮切割机按加工长度下料，并以22#铁丝编束。
钢筋绑扎结束，装模前由专人对波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。
预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，主梁达到设计强度85%以上且养护龄期不小于7天方可张拉，钢束张拉时应两端对称、均匀张拉，不得集中张拉，并观察主梁的侧弯情况，张拉前先对张拉千斤顶进行校核。
张拉顺序为：50%N2、N3→100%N1→100%N2、N3→100%N4，张拉程序：0-初始应力（10％σk）-σk（持荷2分钟锚固）。
张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。
张拉严格控制滑丝和断丝，每束不超过1根，累计全片梁小于1%。
张拉完割除钢铰线头，及时压浆。
张拉时做好施工记录。
二、理论伸长值计算1、理论伸长量计算钢铰线采用15.2mm 单根截面面积139mm2标准强度f pk =1860MPa 弹性模量Ey=1.95×105MPa 管道摩擦系数μ=0.25 管道偏差系数K=0.0015锚下控制应力σcon=0.75×f pk=1860×0.75=1395MPa每股控制张拉力1395×139=193905N4股钢绞线控制张拉力N=193905×4=775620N=775.62KN8股钢绞线控制张拉力N=193905×8=1551240N=1551.24KN9股钢绞线控制张拉力N=193905×9=1745145N=1745.15KN计算公式：P P=P（1-e（kx+μθ））/（kx+μθ）△L=P P×L/AP×EP式中：P P--预应力筋平均张拉力（N）P--预应力筋张拉端的张拉力（N）e—常数（e =2.7183）k—孔道摩擦系数（取0.0015）x—从张拉端至计算截面积的孔道长度（米）μ—孔道偏差系数（取0.2）θ—从张拉端至计算截面积曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）L--预应力筋的长度（mm）A P --预应力筋的截面面积（mm2）（取139mm2）E P --预应力筋的弹性模量（取1.95*105N/mm2）计算说明：T梁两端对称张拉，所以采用单端计算的方法进行计算。
（1）、（kx+μθ）计算：A、负弯矩：kx+μθ=0.0015*1.193+0.2*9*0.017453=0.033B、N1：kx+μθ=0.0015*2.197+0.2*7*0.017453=0.028C、N2：kx+μθ=0.0015*1.096+0.2*9*0.017453=0.033D、N3: kx+μθ=0.0015*2.196+0.2*8*0.017453=0.031E、N4: kx+μθ=0.0015*5.876+0.2*8*0.017453=0.037 （2）、4孔负弯矩预应力束的直线段和曲线段数据表如下图所示：负弯矩伸长量计算：P P=P*（1-e-0.033）/0.033=0.984PT1一端伸长量：(775.62*1.193*0.984*10)/(139*4*1.95)+(775.62*0.984*1.587*10)/(139*4*1.95)+( 775.62*8.367*0.984*10)/(139*4*1.95）)=8.4+11.2+58.9=78.5mmT2一端伸长量：(775.62*1.193*0.984*10)/(139*4*1.95)+(775.62*0.984*1.587*10)/(139*4*1.95)+( 775.62*5.367*0.984*10)/(139*4*1.95）)=8.4+11.2+37.8=57.4mmT3一端伸长量：(775.62*1.193*0.984*10)/(139*4*1.95)+(775.62*0.984*1.587*10)/(139*4*1.95)+( 775.62*2.367*0.984*10)/(139*4*1.95）)=8.4+11.2+16.7=36.3mmT1钢束单端延伸量△L=78.5mm，取90%为71mm，图纸设计伸长量：78mmT2钢束单端延伸量△L=57.4mm，取90%为52mm，图纸设计伸长量：53mmT3钢束单端延伸量△L=36.3mm，取90%为33mm，图纸设计伸长量：36mm（3）8孔正弯矩预应力束的直线段和曲线段数据表如下图所示：N1一端伸长量计算：P P=P*（1-e-0.028）/0.028=0.986PN1一端伸长量：（1551.2*2.197*0.986*10）/（139*8*1.95）+（1551.2*0.986*7.333*10）/（139*8*1.95）+（1551.2*0.986*10.205*10）/（139*8*1.95）=15.5+51.7+71.98=139.2mmN2一端伸长量计算：P P=P*（1-e-0.033）/0.033=0.984PN2一端伸长量：（1551.2*1.096*0.984*10）/（139*8*1.95）+（1551.2*0.986*11.782*10）/（139*8*1.95）+（1551.2*0.986*6.881*10）/（139*8*1.95）=7.7+82.9+48.4=139.0mm N3一端伸长量计算：P P=P*（1-e-0.031）/0.031=0.985PN3一端伸长量：（1551.2*2.196*0.985*10）/（139*8*1.95）+（1551.2*0.985*16.797*10）/（139*8*1.95）+（1551.2*0.985*0.782*10）/（139*8*1.95）=15.5+118.4+5.5=139.4mmN4一端伸长量计算：P P=P*（1-e-0.037）/0.037=0.982PN4一端伸长量：（1551.2*5.876*0.982*10）/（139*8*1.95）+（1551.2*0.982*12.597*10）/（139*8*1.95）+（1551.2*0.982*1.323*10）/（139*8*1.95）=41.3+88.5+9.3=139.1mm N1钢束单端延伸量△L=139.2mm，90%为125.3mm，图纸设计伸长量：122.4mmN2钢束单端延伸量△L=139.0mm，90%为125.1mm，图纸设计伸长量：122.4mmN3钢束单端延伸量△L=139.4mm，90%为125.5mm，图纸设计伸长量：123.3mmN4钢束单端延伸量△L=139.1mm，90%为125.2mm，图纸设计伸长量：124.2mm（4）9孔正弯矩预应力束的直线段和曲线段数据表如图所示：N1一端伸长量计算：P P=P*（1-e-0.028）/0.028=0.986PN1一端伸长量：（1745.2*2.197*0.986*10）/（139*9*1.95）+（1745.2*0.986*7.333*10）/（139*9*1.95）+（1745.2*0.986*10.165*10）/（139*9*1.95）=15.5+51.7+71.7=138.9mm N2一端伸长量计算：P P=P*（1-e-0.033）/0.033=0.984PN2一端伸长量：（1745.2*1.096*0.984*10）/（139*9*1.95）+（1745.2*0.984*11.782*10）/（139*9*1.95）+（1745.2*0.986*6.841*10）/（139*9*1.95）=7.7+82.9+48.2=138.8mm N3一端伸长量计算：P P=P*（1-e-0.031）/0.031=0.985PN3一端伸长量：（1745.2*2.196*0.985*10）/（139*9*1.95）+（1745.2*0.985*16.797*10）/（139*9*1.95）+（1745.2*0.985*0.742*10）/（139*9*1.95）=15.5+118.4+5.2=139.1mm N4一端伸长量计算：P P=P*（1-e-0.037）/0.037=0.982PN4一端伸长量：（1745.2*5.876*0.982*10）/（139*9*1.95）+（1745.2*0.982*12.597*10）/（139*9*1.95）+（1745.2*0.982*1.283*10）/（139*9*1.95）=41.3+88.5+9.0=138.8mm N1钢束单端延伸量△L=138.9mm，90%为125.0mm，图纸设计伸长量：122.4mmN2钢束单端延伸量△L=138.8mm，90%为124.9mm，图纸设计伸长量：122.4mmN3钢束单端延伸量△L=139.1mm，90%为125.2mm，图纸设计伸长量：123.3mmN4钢束单端延伸量△L=138.8mm，90%为124.9mm，图纸设计伸长量：124.2mm施工时前10%张拉伸长量不准确，不予考虑，控制10%～20%、20%～100%的伸长量，伸长量偏差不超过±6%，否则应分析原因或重新张拉。
2、张拉油表读数计算设计张拉应力：σk=0.75fpk=1395MPa千斤顶型号：250t，编号：012440#对应油表编号：01011# 油泵编号：0535#回归方程：y=0.0212x+0.0952，40mT梁张拉对应油表读数见下表40mT梁对应油表读数计算表设计张拉应力：σk=0.75fpk=1395MPa千斤顶型号：250t，编号：012453#对应油表编号：01073#回归方程：y=0.022x-0.0857，40mT梁张拉对应油表读数见下表40mT梁对应油表读数计算表三、孔道压浆预应力钢铰线张拉后，应尽快组织压浆。
压浆所用的水、水泥、外加剂等均由试验室确定并符合设计和规范要求。
压浆前对孔道进行清洁处理，并用压缩空气清理。