高等工程热力学——第七章

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工程热力学基础——第七章蒸汽动力循环

工程热力学基础——第七章蒸汽动力循环

第四节 回热循环
一、回热循环的装置系统图和T-S 图 分析朗肯循环,导致平均吸热温度不高的原 因是水的预热过程温度较低,故设法使吸热过程 的预热热量降低,提出了回热循环。 回热是指从汽轮机的适当部位抽出尚未完全 膨胀的压力、温度相对较高的少量蒸汽,去回热 加热器中加热低温冷凝水。这部分抽汽未经凝汽 器,因而没有向冷源放热,但是加热了冷凝水, 达到了回热的目的,这种循环称为抽汽回热循环。
b
5
a
6
(4)
A
图8 再热循环的T-S图
二、再热循环工作原理
从图可以看出,再热部分实际上相当于在原来 的郎肯循环1A3561的基础上增加了一个附加的循环 ab2Aa。一般而言,采用再热循环可以提高3%左右的 热效率。
三、再热循环经济性指标的计算
1、热效率
t
w0 q1
(h1 ha ) (hb h2 )
第七章 蒸汽动力循环
本章重点
水蒸气朗肯循环、回热循环、再热循 环、热电循环的组成、热效率计算及提高 热效率的方法和途径
第一节 朗肯循环
一、水蒸汽的卡诺循环
1、水蒸汽的卡诺循环的组成,如图1 2、水蒸汽的卡诺循环在蒸汽动力装置中不被应用
原因:
T
(1)、T1不高(最高
不超 374 0 C ),T2不低
(h1
h2
)
(hb
h a
)
2、汽耗率
d 3600
3600
w0 (h1 ha ) (hb h2 )
四、再热循环分析
1、采用再热循环后,可明显提高汽轮机排 汽干度,增强了汽轮机工作的安全性; 2、正确选择再热循环,不仅可提高汽轮机 排汽干度,还可明显提高循环热效率; 3、采用再热循环后,可降低汽耗率; 4、因要增设再热管道、阀门等设备,采用 再热循环要增加电厂的投资,故我国规定 单机容量在125MW及以上的机组才采用此循 环。 [例7-2] 注意,再热后,各经济指标的变化

工程热力学-第七章 气体与蒸汽的流动

工程热力学-第七章 气体与蒸汽的流动

2
kp0v 0 k- 1
[1
-
(
p2
)
kk
1
]
p0
c f 2,cr =
2k
k
+
1
p0v 0
=
2
k
k
+
1
RgT0
1)当Pb>=Pcr, P2=Pb,若沿3-3截面截去一段,出口截面增加, 但是出口截面处的背压不变,仍然有P2=Pb,由此可得v2不变, Cf2也不变,流量则因为出口面积增加而变大。
2)当Pb<Pcr, P2=Pcr,若沿3-3截面截去一段,出口截面增加, 但是出口截面处的背压不变,仍然有P2=Pcr,由此可得v2不变, Cf2也不变,流量则因为出口面积增加而变大。
二、节流的温度效应
绝热节流后流体的温度变化称为节流的温度效应
T2 T1
节流冷效应
T2 T1
节流热效应
T2 T1
节流零效应
对于理想气体,只有节流零效应
h f (T ) h2 h1 T2 T1
焓的一般方程:dh
cpdT
T
v T
p
v
dp
令 dh 0
J
T p
h
T
v T
2
kp0v 0 k- 1
[1
-
(
p
2
)
kk
1
]
p0
= 328m/s
2)Pb=4MPa
pb < pcr p2 = pcr = 4.752MPa
Ma<1
Ma=1 背压pb
dA<0 渐缩
2
qm,max = A2
2k k+

工程热力学 第七章 气体流动

工程热力学 第七章 气体流动

p0 k 1
计算分析管道流动的重要参数 临界压比只与工质性质有关
临界流速
c f ,cr
2
k
k
1
RgT0
临界流速只与进口状态有关
第七章 气体流动
§7-3 喷管的计算
二、喷管流量计算
qm
Ac f v
喷管流动为稳定流动
qm
A2c f 2 v2
流量与进出口状态的关系
qm
Acrc f ,cr vcr
p2 是喷管出口截面的压力 需根据喷管形式、出口背压确定
工程热力学
第七章 气体流动
§7-3 喷管的计算
工程热力学
p2 的确定原则:气体在喷管中充分膨胀降压
渐缩喷管
亚音速流动 pb pcr p0 p0
p2 pcr p0 p0 p2 pb 出口为亚音速状态
pb pcr p0 p0
p2 pcr 出口为临界状态
c
b
ab b
bc
p2 p0 p2 pcr p0 p0
qm 临界状态
qppm02 qm,cr qm,mqamx
a p2
pcr
1
p0
p0
第七章 气体流动
§7-3 喷管的计算
cf2
k1
2
kRgT0 k 1
1
p2 p0
k
计算时,通常 p1、T1、c f 1、pb 是已知参数
pb 是喷管出口处的背压
缩放喷管
pb pcr p0 p0
p2 pb 出口为超音速状态
第七章 气体流动
§7-3 喷管的计算
工程热力学
三、喷管外形选择和尺寸计算 1、喷管外形选择
喷管设计
根据工作条件,选择喷管外形 按照给定流量,计算截面尺寸

工程热力学 第七章 气体与蒸汽的流动.

工程热力学 第七章 气体与蒸汽的流动.
最小截面积 Amin = 20cm2,求临界速度、出口速度、每秒流量及
出口截面积。
解:(1)确定滞止参数
根据初态参数,在h-s图上确定进
口状态点1,为过热蒸汽,cr 0.546。
过1点作定熵线,截取线段 01 的
长度为 h0 h1 c2f 1 / 2 5kJ / kg,点0 即为滞止点,查得:p0 2.01106 Pa,h0 3025kJ / kg 。
流经截面1-1和2-2的质量
流量为 qm1 、qm2 ,流速为c f 1 、 cf 2。 质量守恒:qm1 qm2 qm const
A1cf 1 A2c f 2 Acf const
v1
v2
v
dA dcf dv 0 A cf v
上式适用于任何工质和任何过程(可逆和不可逆)。
(2)确定临界参数
pcr cr p0 2.01106 Pa
定压线与定熵线的交点即为临界
状态点,查得:hcr 2865kJ / kg , vcr 0.219m3/kg。
(3)确定出口参数
p2 pb 0.1106 Pa
定压线与定熵线的交点即为出口
状态点2,查得:h2 2420kJ / kg,v2 1.55m3/kg。
(2)尺寸计算
●渐缩喷管
A2 qmv2 / c f 2
●缩放喷管
Acr qmvcr / c f ,cr
扩张段的长度:
A2 qmv2 / c f 2
l d2 dmin
2 tan( / 2)
—顶锥角,取10°-12°。
4、计算步骤 ■设计性计算
根据已知条件,选择喷管外形并确定几何尺寸。 ■校核性计算

高等工程热力学第7章

高等工程热力学第7章


dH Wu, p Q H1 H 2 Wu, p Q
(5)
2.化学反应的功和热
上面的能量平衡方程(4)和(5)告诉我们,化 学反应中,内能或焓的减少等于对外所做的可用 功与放出的热量之和。 可逆过程,完成的功量最大,放出的热量将最小。 不可逆过程中,不可逆性增加,则,完成的功量 减少,放出的热量增加。
Wi W Wu

U1 U 2 (W Wu ) Q
(3)
对开口系统:第一定律表 达式为:
• 稳态稳流过程
Q H 2 H1 Wu Ek Ep
k Ep 是位能的增量;E 是动能的增量。
在多数的化学反应过程,例如燃烧过程, 可用功归为零。同时位能的增量和动能的 增量一般也取为零。
热。
例5.试确定在1atm 、25℃下燃烧1mol C H 的热效应: H o C2 H4 3O2 2CO2 2H2O 解:查表得各物质的燃烧热或生成焓为:
(H b0 )C2H4 52502J mol
(H )
0 b H 2O
(Hb0 )CO2 -393791 J mol
U f (T V . ) f (T ,v )
U f (T , p, n1 , n2 nk ) H (T , p, n1 , n2 nk )
n 分别是各化学组份的摩尔数。由于反应系 i
统的状态参数多于两个,为简单化,我们可 以对某些参数实施控制,比如,仅对定温过 程、定压过程、定容过程等进行讨论。
∴ Q Q
负号表示放热
利用燃烧热计算过程的热效应 赫斯定律推论:反应的热效应等于反应物的
燃烧热的总和减去生成物燃烧热的总和,即

工程热力学第七章第一部分水蒸汽ppt课件

工程热力学第七章第一部分水蒸汽ppt课件
汽化: 由液态变成气态的物理过程 (不涉及化学变化)
Vaporization
蒸发:汽液表面上的汽化 沸腾:表面和液体内部同时发生的汽化
Boil (气体和液体均处在饱和状态下)
饱和状态Saturation state
饱和状态:汽化与凝结的动态平衡
Saturation temperature 饱和温度Ts 一一对应 饱Sa和tu压ra力tiopns pressure
六个区:三水个的单热相力区、学三面个两相区
单相区

p

固--液
p
两相区
液--气
T
Tห้องสมุดไป่ตู้

v
固--气 v
饱和线、三相线和临界点
Saturation line Triple line
饱和液线
临界点
p
饱和气线
三相线
饱和固线
ptp
v
611.2Pa,TTtp
273.16K
四个线:三个饱和线、一个三相线
一个点:临界点
未饱和液,过冷液 Subcooled liquid 压缩液 Compressed liquid
饱和液 Saturated liquid
饱和湿蒸气
Saturated liquid-vapor mixture 饱和蒸气 Saturated vapor 过热蒸气 Superheated vapor 汽化潜热 Latent heat of Vaporization
3. 水蒸气图表的结构和应用
4. 水蒸气热力过程
蒸汽 水蒸气 Steam Vapor
蒸气
§ 7-1 纯物质的热力学面及相图
Pure substance Solid Liquid Gas

高等工程热力学——第七章

高等工程热力学——第七章

第七章实际气体状态方程7—1气体分子之间的作用力实际气体的区分实际气体的状态不符合关系的主要原因是,由于理想气体的模型和状态方程,是在假定气体分子不占有容积,气体分子之间没有相互作用力的基础上建立的。

而实际气体分子却占有容积,并且分子间有相互作用力,这使得实际气体不能完全符合理想气体状态方程。

范德瓦尔斯引力:气体分子相距较远时相互吸引,相距很近时相互排斥。

分子间引力主要包括三个方面:即静电力、诱导力和色散力。

①静电力(葛生力)指分子的永久偶极矩间的相互作用。

1912年葛生提出,范德瓦尔斯引力就是极性分子的偶极矩间的引力,作用力的大小和性质与它们的相对方向相关。

当两个偶极矩方向相同时,相互作用势能为负,并达到最小值;当两个偶极矩的方向相反时,相互作用势能为正,并达到最大值。

如果、在各种相对方向出现的几率相同,则相互作用平均势能=0.然而,按照波尔兹曼分布定律,温度越低,和在低势能的相对方向出现的可能性越大,因此对各种方向加和后,平均静电相互作用势能0,而是式中r为两偶极矩的中心距离,k为波尔兹曼常数。

②诱导力(拜得力)是指被诱导的偶极矩与永久偶极矩间的相互作用。

拜得注意到,一个分子的电荷分布受到其他分子电场的影响,因为提出诱导力。

永久偶极矩与被其诱导的偶极矩之间的相互作用为诱导作用。

诱导作用不仅发生在极性分子与非极性分子之间,也发生在极性分子和极性分子之间。

不同分子间的诱导相互作用势能为③色散力(伦敦力)是指诱导偶极矩之间的相互作用。

在某一瞬间,电子环绕核可以是非对称分布的,原子具有瞬时偶极矩,它产生的电场将会使邻近分子极化。

两个诱导偶极矩之间的相互作用表现为相互吸引,这就是色散作用。

色散力产生的相互作用势能可近似为式中是1、2的电离能,是它们的极化率,r是分子中心距离。

范德瓦尔斯引力的特性有:①它是存在于分子或原子间的一种作用力。

②它是吸引力,作用势能的数量级为0.41868-4.1868J/mol.③范德瓦尔斯引力的作用范围约为3-5*m.④范德瓦尔斯引力最主要的色散力。

工程热力学(高教社第四版)课件 第7章

工程热力学(高教社第四版)课件 第7章

2'
2
2
cf'2 =
2(h0 − h2' ) < 2(h0 − h2 ) = c f 2
ϕ = c'f 2
cf 2
喷管速度系数 一般在0.92~0.98
有摩阻的绝热流动
2、摩阻对能量的影响
定义:能量损失系数
ξ
=
c2f 2 − c2f 2' c2f 2
=1−ϕ2
喷管效率
ηN
=
c2 f 2'
c
2 f
2
收缩喷管——出口截面 缩放喷管——喉部截面
qm
=
Acr c f ,cr v cr
cf 2 =
2
κ κ −1
p0v0[1−
(
p2 p0
)(κ
−1)
κ
]
p
2
v
k 2
=
p 0 v0k
qm
=
A2 v2
2κ κ −1
p0v0[1−(
p2 p0
)(κ−1)
κ
]
流量计算
qm
=
A2 v2
κ
2
κ −1
p0v0[1−(
7-3 喷管的计算
目的:设计,校核 ♦ 流速计算 ♦ 流量计算 ♦ 喷管外形选择和尺寸计算
流速计算及分析
根据绝热流动的能量转换关系式,对喷管有
h0
=
h1 +
c
2 f1
2
=
h2
+
c2f 2 2
=h+
c2f 2
任一截面流速 cf = 2(h0 − h )
出口截面流速 cf2 =

工程热力学-第7章水蒸气

工程热力学-第7章水蒸气

2018-6-4
0.005 MPa
ts=32.879 ℃ v’=0.001 005 3, v”=28.191
h’=137.72, h”=2 560.6 s’=0.4761, s”=8.3930
v
h
s
m3/kg
kJ/kg
kJ/(k g·K)
0.0010002 -0.05 -0.0002 0.0010003 42.01 0.1510
湿蒸汽区,T = Ts,直线 过热蒸汽区,斜率随T增 大而增大
30/60
2)定温线群
h T v p
s T
sT
Ts
直线,与等压线重合
过热蒸汽区:
2018-6-4
V
1 v
v T
p
h s T
T
1
V
T
等温线较等压线平坦, 低压时趋于水平。
体积膨胀系数
●查图表或由专用程序计算 ●压力不太高时,可近似
ht cpt
st
cp
ln T 273.16
3. 饱和水和饱和水蒸气(ps和ts) 查图表或由专用程序计算
4. 过热蒸汽(p,t)
查图表或由专用程序计算。
注意:过热蒸汽不可用类似未饱和
2018-6-4 水的近似式,因cp变化复杂。
20/60
5. 湿饱和蒸汽
AC线:汽化曲线 AB线:融解曲线
AD线:升华曲线
两个关键点:C、A
C点:临界点
A点:三相点 固、液、汽三相共存点
三个物相区:固相区、液相区、
2018-6-4
汽相区
23/60
二、水定压加热汽化过程的p-v图及T-s图
上界限线
pcr 22.12 MPa 两线 下界限线

工程热力学-第七章水蒸气之水蒸气的图表

工程热力学-第七章水蒸气之水蒸气的图表
h’=191.76, h”=2583.7
s’=0. 649 0, s”=8.1481
t
v
h
s
v
h
s
v
h
s
℃ m3/kg kJ/kg kJ/(kg· m3/kg kJ/kg kJ/(kg· m3/kg kJ/kg kJ/(kg·
K)
K)
K)
0 0.0010002 -0.05 -0.0002 0.0010002 -0.05 -0.0002 0.0010002 -0.04 -0.0002 10 130.598 2519.0 8.9938 0.0010003 42.01 0.1510 0.0010003 42.01 0.1510
120 181.426 2725.9 9.6109 36.269 2725.5 8.8674 18.124 2725.1 8.5466
02. 水蒸气的焓熵图
02
水蒸气的焓-熵(h-s)图
水蒸气的t-s图
02
焓熵图
定压线 定温线 定容线 定干度线
斜率
h s n
dh Tds vdp
第七章 水蒸气 之
水蒸气的图表
CONTENTS
01. 水和水蒸气表 02. 水蒸气的焓熵图
01. 水和水蒸气表
01
水蒸气表
1.饱和水和干饱和蒸汽表
01 2.未饱和水和过热蒸汽表
p
0.001 MPa
0.005 MPa
0.01 MPa

ts=6.949 ℃
和 v’=0.001 000 1, v”=129.185
20 135.226 2537.7 9.0588 0.0010018 83.87 0.2963 0.0010018 83.87 0.2963

工程热力学课件 第七章 湿空气

工程热力学课件 第七章 湿空气

d=622
d=622 d=622 dbh=622 Φ≈
d dbh
Pzq Pg Pzq B-Pzq ΦPbh B-ΦPbh Pbh B-Pbh
g/kg干空气
g/kg干空气 g/kg干空气 g/kg干空气
100%
五、湿空气的焓
以单位质量干空气为基准,理想混合气体
i=ig+0.001dzqkcal/kg干空气
六、湿空气的重度
湿空气的重度等于干空气的重度和水蒸气 的重度之和,即 γs=γg+γzqkg/m3
为了简化计算可用干空气的重度来代替湿空气的重度
γs≈γg
根据理想气体状态方程,干空气部分的重度为: pg pg pg γg= = =0.456 RT T 2.153T 水蒸气的重度就是湿空气的绝对湿度 pzq pzq pzq
气体常数R的数值确定:
(注意不同计量单位之间的换算)
干空气 Rg=29.3kg.m/kg.k=2.153mmHgm3/kg.K
=287.05J/kg.K
水蒸气 Rzq=47.1kg.m/kg.K
Rg=29.3kg.m/kg.k=3.461mmHgm3/kg.K
=461.5J/kg.K
§7-2
湿空气的性质及其

h
t
100%
pv
d
湿球温度
2. 干湿球温度法 球面上 蒸发热=对流热 ts绝热饱和温度

1
t-ts
t-ts
t = ts
图5-9 干湿球温度计
干球温度,湿球温度与露点温度
1 1
T
t > ts> tld t = ts= tld
t ts tld
s
图5-9 干湿球温度计

高等工程热力学第七章

高等工程热力学第七章


② 临界等温线在临界点处应为拐点,即满足:
p 2 p ( ) Tc ( 2 ) Tc 0 V V

③ 第二维里系数的准确度判断:B=0时,应有:

lim(Z / p)T 0
p 0
(即Z→1)
应能预测出波义耳温度TB=2.5Tc 并能预测汽化潜热

(l ) (v) ④ 在蒸发线上,应能满足气液平衡条件:g g
饱和蒸汽、汽液两相、液体 较高密度、低温 强极性分子,分子较大的烃类

如:用维里方程表示气体:

ρ< 0.5ρc时,用到第二维里系数即可 0.5ρc<ρ<ρc时,应用到第三维里系数 有液相时,不能用维里方程

7.5 R-K方程(1949)

雷德利克-邝方程
对范德瓦尔方程改进:
RT a p 0.5 Vm b T Vm (Vm b)
维里系数是考虑到分子之间相互作用力的修正

p→0,ρ→0时,无相互作用 B ─ 考虑两个分子间相互作用 C ─考虑三个分子间相互作用


密度越大,考虑的项数应越多
一般气体,考虑到C已足够

3)如已知p、Vm、T数据求维里系数B、C

将式(7-13)移项:
C Vm ( Z 1) B Vm pVm Z RT
b b2 b3 a 1 Z (1 2 3 ) Vm Vm Vm RT Vm b a /( RT ) b 2 b3 1 2 3 Vm Vm Vm

其中维里系数:
a B b RT
,
C b2
,
D b3
,

2)维里系数的微观解释

工程热力学(第7章--蒸汽动力循环)

工程热力学(第7章--蒸汽动力循环)

1
T2 T1
从理论上确定了通过热机循环 实现热能转变为机械能的条件 及给定温度范围内循环热效率 的最高极限值,并指出了提高 热机效率的方向和途径,为度 量实际热机循环的热力学完善
s 程度提供了标准。
对于任意复杂循环,可利用相 应的等效卡诺循环(即平均温 度法)来分析其热经济性。
3
任意循环ηt 的分析方法——平均温度法
1
p1
h
1 t1
T1
p2
4
T2 3
2
2 x=1
s
0
s
t
h1 h2 h1 h2
f
( p1,t1,
p2 )
1 T2 T1
t1
p1
p2
12
一、蒸汽初温对热效率的 影响:
设 初 压 p1=const, 排 汽 压力p2=const.
提高t1对ηt的影响:
(1)提高初温使平均加热温度升高,而放热温度不变, 则朗肯循环的热效率得到提高; (2)排汽干度增加,即x2′>x2,这有利于改善汽轮机叶 片的工作条件。
受到的限制:排汽压力的降低主要受汽轮机排汽干度下降及环 境温度的限制。目前火电厂的排汽压力最低在0.004MPa左右
15
新课引入
p1
t
x2
为解决二者间的矛盾,可对循环方式 加以改进:采用再热循环。
7-3 再热循环
➢采用再热的目的:提高汽轮机排汽干度,为
初压的提高创造条件;同时提高循环热效率。
➢再热的概念:当蒸汽在汽轮机中膨胀作功而
0
则朗肯循环的热效率可近似地表示为: h
t
w12 q1
h1 h2 h1 h3
h1 h2 h1 h2'

高等工程热力学PPT

高等工程热力学PPT


第7章 生物热力学基础
血浆在进入肾小球时, 1 约为3.3kPa;在出肾小球时,水
和一些物质的渗出,血浆蛋白浓度逐渐上升,渗透压也随 之上升至4kPa左右。滤过膜右侧为肾小囊,其中充满了滤 过液,它对滤过膜的压力位P2,正常人的P2为1.3kPa。由于 滤过液中蛋白质的浓度极低,其胶体渗透压可忽略不计。 因此,在进入肾小球时滤过膜两侧渗透有效压差为 出肾小球时为
i 1
S K Pi ln Pi
第7章 生物热力学基础 S=KlnN, (7.34)
其中,K=1/ln2=1.443.不确定度为N1的系统利用了信息后 不确定度减少为N2,过程的熵变为 S K (ln N2 ln N1 ) , 与式(7.32)比较可见,信息的利用等于信息熵的减少— 负熵,即 (7.35) I S 香农虽然提出了信息熵的概念,但他并未建立信息熵 与热力学熵之间的关系。法国物理学家布里渊利用波尔兹 曼关系S=klnW 建立了信息与能量间的内在联系,他认 为,在有N个等概率状态的物理系统中,若输入能量Q,
第7章 生物热力பைடு நூலகம்基础
熵是系统混乱度或无序度的度量,而信息的获 取使系统的不确定度减少,即减少系统的熵。因此 信息与系统的熵之间存在联系。把香农对信息的定 义式(7.31)和式(2.43)进行比较,两者也十分 相似,因此,香农把熵的概念引入信息论,定义信 N 息熵为
(7.33) 可以证明,香农定义的信息熵实质上就是平均信息量,而 对于等概率事件,有如下关系
第7章 生物热力学基础 -17.1kj/mol。实际的生理条件下因膜电位的存在而更为有 利,因为膜内侧的电负性较外侧更大。膜电位为-100mV时 上述反应的自由焓变化量除按式(7.28)计算值外,在应 加-29kj/mol。从ADP和Pi合成ATP的标准反应自由焓是+ 32.5kj/mol,虽然并不能精确确定在生理条件下该反应中 各种反应物的浓度,但估计ATP与ADP的比值约为100, 磷酸盐的浓度约1-3mM,所以(ATP)/((ADP)(Pi) 约是1001000,因此在298K时反应自由焓是

工程热力学第7章 习题提示和答案

工程热力学第7章 习题提示和答案
h2 = 3275 kJ/kg 、 t2 = 406 oC 、 v2 = 0.245 m3/kg ; cf 2 = 621.3m/s ; qm = 0.51kg/s 。
63
第七章 气体和蒸汽的流动
7-14 压力p1 =2MPa,温度t1 =500℃的蒸汽,经拉伐尔喷管流入压力为pb =0.1MPa的大空间 中,若喷管出口截面积A2=200mm2,试求:临界速度、出口速度、喷管质量流量及喉部截面积。
提 示 和 答 案 : 同 上 题 。 ccr = 621.3m/s 、 cf 2 = 1237.7m/s 、 qm = 0.1383kg/s 、
Acr = 0.545×10−4 m2 。
7-15 压力p1 = 0.3MPa,温度t1 = 24℃的空气,经喷管射入压力为0.157MPa的空间中,应
用何种喷管?若空气质量流量为 qm = 4kg/s,则喷管最小截面积应为多少?
提示和答案:蒸气(如水蒸气、氨蒸气等)在喷管内流动膨胀其参数变化只能采用据第 一定律、第二定律直接导出的公式,不能采用经简化仅理想气体适用的公式。同时还要注意
判定蒸气的状态。本题查氨热力性质表,得 h1 和 v2 ,据能量方程,求得 h2 ,发现 h ' < h2 < h" , 判定出口截面上氨为湿饱和蒸气,计算 x2 和 v2 后,求得 A2 = 8.58×10−6 m2 。
第七章 气体和蒸汽的流动
第七章 气体和蒸汽的流动
习题
7-1 空气以 cf = 180m/s 的流速在风洞中流动,用水银温度计测量空气的温度,温度计
上的读数是 70℃,假定气流通在温度计周围得到完全滞止,求空气的实际温度(即所谓热力 学温度)。
提示和答案: T* = T1 + cf2 /(2cp ) ,注意比热容的单位。 t1 = 53.88 o C

工程热力学第七章水蒸气之水蒸气的图表ppt课件

工程热力学第七章水蒸气之水蒸气的图表ppt课件

20 135.226 2537.7 9.0588 0.0010018 83.87 0.2963 0.0010018 83.87 0.2963
40 144.475 2575.2 9.1823 28.854 2574.0 8.4366 0.001009 167.51 0.5723
50 149.096 2593.9 9.2412 29.783 2592.9 8.4961 14.869 2591.8 8.1732
T
v
p s
n
02
1)定压线群
h T v p
s n
s n
0
h T s p
湿蒸汽区,T = Ts,直线
过热蒸汽区,斜率随T增 大而增大
2)定温线群 h T v p
02
s T
s T
湿蒸汽区:
dp 0
h s T
Ts
直线,与等压线重合
过热蒸汽区:
V
1 v v T
p
h s T
T
1
V
T
等温线较等压线平坦, 低压时趋于水平。
体积膨胀系数
3)等容线群
02
h T p
s v
s v
等熵条件
p s
v
0
h s
v
h s
p
等容线比等压线陡
4)等干度线
THANK YOU
60 153.717 2612.7 9.2984 30.712 2611.8 8.5537 15.336 2610.8 8.2313
80 162.956 2650.3 9.4080 32.566 2649.7 8.6639 16.268 2648.9 8.3422
100 172.192 2688.0 9.5120 34.418 2687.5 8.7682 17. 196 2686.9 8.4471
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第七章实际气体状态方程7—1气体分子之间的作用力实际气体的区分实际气体的状态不符合关系的主要原因是,由于理想气体的模型和状态方程,是在假定气体分子不占有容积,气体分子之间没有相互作用力的基础上建立的。

而实际气体分子却占有容积,并且分子间有相互作用力,这使得实际气体不能完全符合理想气体状态方程。

范德瓦尔斯引力:气体分子相距较远时相互吸引,相距很近时相互排斥。

分子间引力主要包括三个方面:即静电力、诱导力和色散力。

①静电力(葛生力)指分子的永久偶极矩间的相互作用。

1912年葛生提出,范德瓦尔斯引力就是极性分子的偶极矩间的引力,作用力的大小和性质与它们的相对方向相关。

当两个偶极矩方向相同时,相互作用势能为负,并达到最小值;当两个偶极矩的方向相反时,相互作用势能为正,并达到最大值。

如果、在各种相对方向出现的几率相同,则相互作用平均势能=0.然而,按照波尔兹曼分布定律,温度越低,和在低势能的相对方向出现的可能性越大,因此对各种方向加和后,平均静电相互作用势能0,而是式中r为两偶极矩的中心距离,k为波尔兹曼常数。

②诱导力(拜得力)是指被诱导的偶极矩与永久偶极矩间的相互作用。

拜得注意到,一个分子的电荷分布受到其他分子电场的影响,因为提出诱导力。

永久偶极矩与被其诱导的偶极矩之间的相互作用为诱导作用。

诱导作用不仅发生在极性分子与非极性分子之间,也发生在极性分子和极性分子之间。

不同分子间的诱导相互作用势能为③色散力(伦敦力)是指诱导偶极矩之间的相互作用。

在某一瞬间,电子环绕核可以是非对称分布的,原子具有瞬时偶极矩,它产生的电场将会使邻近分子极化。

两个诱导偶极矩之间的相互作用表现为相互吸引,这就是色散作用。

色散力产生的相互作用势能可近似为式中是1、2的电离能,是它们的极化率,r是分子中心距离。

范德瓦尔斯引力的特性有:①它是存在于分子或原子间的一种作用力。

②它是吸引力,作用势能的数量级为0.41868-4.1868J/mol.③范德瓦尔斯引力的作用范围约为3-5*m.④范德瓦尔斯引力最主要的色散力。

2.氢键:在有些化合物中,氢原子可以同时和电负性极大而原子半径极小的原子相结合,这种结合成为氢键。

氢键有饱和性和方向性。

氢键的强弱与原子的电负性有关,电负性越大,氢键越强。

氢键的强弱还与原子的半径的大小有关,半径越小,氢键越大。

3.相斥力:原子间和分子间不仅有相互吸引力,而且当其距离很小时相互间有相斥力。

相斥力的产生有两种情况:首先,当分子相互接近至电子云相互渗透时,电子负电荷间有相斥作用,而且核荷间也有相斥作用。

此外,根据泡利不相容原理,当分子间外层轨道中的电子发生交换时,自旋同向电子相互回避,产生相斥力。

分子间的相互作用力常常用相互作用势能函数表示。

勒纳-琼斯分子了球性非极性分子间的相互作用,认为势能是相斥能和相吸能之和,并把相互作用势能表示为.或式中,是最大吸引势能,都是和物性有关的常数。

4.实际气体的区分①极性气体:由极性分子组成的气体或流体称为极性气体或极性流体。

极性气体分子有永久偶极矩,相互作用力除色散力和诱导力外,强极性气体的静电力也很大。

②非极性气体:由非极性分子组成的气体或流体称为非极性气体或非极性流体。

非极性气体分子没有永久偶极矩,相互作用力主要是色散力,即瞬时的诱导偶极矩之间的作用力。

③量子气体:分子量很小的轻气体称为量子气体。

在低温时,这些气体分子可能占据的能级数很少,因此能量变化是离散型而不是连续型,有显著的量子效应。

用物质的偶极矩来区分气体是极性还是非极性。

有时把非极性流体和微极性流体称为标准流体。

7—2实际气体与理想气体偏差的宏观特性1.关系图显示的是实际气体与理想气体的偏差压缩因子Z:,也就是说压缩因子实质上表示实际气体比容与相同温度、相通压力下理想气体比容之比。

Z1,可认为由于实际气体分子间相互吸引力起主要作用,使得实际气体的比容小于同温同压下理想气体的比容;随着压力的增大,Z有可能大于1,这是由于分子非常接近,以致斥力起主要作用,使得实际气体的比容大于同温同压下理想气体的比容。

2.实际气体状态方程的一般热力学特性①任意状态方程在p的任意温度下都应能简化为理想气体状态方程,即要满足=1 Z=1②对于实际流体的临界等温线来说,在p-v图上临界点是驻点及拐点。

临界点这一性质的数学表达式为及③理想气体在P-T图上的等容线是直线,其斜率随密度的增加而增加。

实际气体的等容线除了高密度及低温情况外,基本上是直线,降低密度或增加温度时所有等容线趋于直线,即p时,T时,④当p时,T,则等温线斜率为负;如T,则等温线斜率为正。

斜率最高的等温线在折回温度T=5处,超过折回温度,斜率下降但为正值。

即=0在这回温度处=0⑤倘若状态方程要同时适应于气相及液相的容积计算,并能应用于相平衡计算,则必须满足纯质在气相及液相中的化学势相等,即7—3维里状态方程1.维里方程(7-3)(7-4)把式(7-3)改写成并代入(7-4)合并同类项,并和(7-3)比较,就可得维里系数的关系为2.第二维里系数的拟合及截断型维里方程第二维里系数的关系式可写成,则第二维里系数B,就是时z-p图上等温线的斜率乘以RT。

在T时,等温线斜率为负,而温度永远为正值,故得出B为负值;当T时,等温线斜率为正,B为正值;当T时,B值为零。

第二维里系数是温度T的函数,一般整理成倒幂次型式,如式中,···为常数,根据实验数据拟合求取。

当压力低于临界压力的一半时,截断至第二维里系数的维里方程已足够精确。

即如果,则应用截断至第三维里系数的维里方程。

截断至第三维里系数的维里方程为3.维里系数的微观解释在非常小的密度下,分子间相互作用可忽略,即分子可当做是相互独立的;在稍高密度下,“二分子”相互作用显著,即在同一时刻,两个分子相互作用是主要的;在更高密度下,“三分子”相互作用显著,等等。

气体密度越高,应考虑的项数越多。

4.维里系数的理论求解1.根据统计力学,考虑分子两两相互作用的第二维里系数可以写成:简单的模型是没有吸引力的钢球模型。

这种模型分子是直径为的不允许变形的钢球。

它的分子相互作用关系如下:将上式代入,则有=故得实际气体状态方程为范德瓦尔斯常数b约为全部分子体积总和的四倍=利用没有吸引力的钢球模型,还可以计算出第三、第四、第五维里系数:5.第二维里系数的计算工程上,低压气体和蒸气的第二维里系数,常用对比态关系来推算。

式(7-7)可写成是无量纲量,称为对比第二维里系数。

对于非极性或轻微极性流体,可以用森纳波罗斯提供的公式来计算对比第二维里系数:对于极性气体,介绍滑蒂勒的方法:其中为偏心因子,的定义为7—4二常数半经验方程1.范德瓦尔斯方程实际气体方程的形式为式中a和b是两个与气体种类有关的常数。

B表示分子不能自由活动的强度,是和分子本身占有容积有关的常数,是分子能自由活动的空间。

表示由于分子活动空间减少而使实际气体压力较理想气体增加;表示由于分子间有相互吸引力而使分子对器壁碰撞时,使实际气体的分子有所减少。

此压力也称为内压力。

a 是反映分子相互吸引力强度的常数。

求取a和b有两种方法。

第一种:根据任意状态方程的临界等温线在临界点的数学特征,有可得第二种:根据物质的p、v、T实验数据,用曲线拟合方法来求a、b值。

算得的a、b值不仅和物性有关,而且和数据拟合的范围有关。

实际气体方程还可以写成上式表明,常数时,作p对T的关系直线,则所得直线的截距为,斜率为。

范德瓦尔斯方程应用于临界点附近时不够准确,只有在压力极低时才够准确。

2.R-K方程该方程是在1949年由瑞里奇-邝提出的,称为R-K方程,是由范德瓦尔斯方程衍生出来的,其原型为(7-14)该方程中,和范德瓦尔斯方程不一样的是内压力项,R-K方程考虑到温度对分子相互作用力的影响做了新的假定。

其中a、b也是和物质种类有关的常数,其值最好从p、v、T实验数据用最小二乘法拟合得出,但当缺乏实验数据时,任然可以根据临界点的数学特征求取。

可得3. R-K方程的索阿夫修正式称为RKS方程,其形式为(7-16)式中7—5多常数半经验方程1.贝蒂-布里奇曼方程1928年贝蒂-布里奇曼提出一个五常数的实际气体方程。

把气体压力看成是由于分子动能引起的压力和由于分子位能引起的内压力之和,即。

其中B为常数,故运动较慢的分子相互碰撞时分子运动彼此影响,其后果和改变了气体的平均相对分子质量一样,因而气体常数也发生变化。

试验资料表明,可用下列修正式表示R(1-)可得分子位能引起的内压力,在范德瓦尔斯方程中为,此处把A当做和密度相关的常数,最简单的函数关系仍表示为线性关系,则。

故方程的最后形式为这就是具有五个常数的状态方程。

2.BWR方程在经验状态方程中,1940年提出的BWR方程是最好的方程之一,其形式为方程具有8个常数。

这是在贝蒂-布里奇曼方程的基础上增加了高密度项,扩大了应用范围、3.马丁-候方程我国的侯虞钧教授和马丁在对不同的化合物的p、v、T数据分析后,于1955年发表了一个精度较高,常数的确定较同类方程简单,适用范围广的解析型状态方程,通常称为M-H方程。

1959年马丁又做了修改,表达形式为方程中K=5.475,有、、、b、共十一个常数。

这个方程不仅用于烃类气体,而且也对水、氨及氟利昂制冷剂的p、v、T计算都有良好的结果。

7—6对比态原理及气体对比态状态方程1.通用的对比态方程其中的通用函数,函数的具体形式只和相互作用势能函数的模型有关,而和气体种类无关。

2.二参数对比态原理①范德瓦尔斯对比态原理的通用对比态方程,可以表示为,该对比态方程指出,各种物质的三个对比态参数中,如果任意两个参数各自相同,则第三个参数相同。

对比态的范德瓦尔斯方程为称为二参数对比态原理的原因,是因为描述物质的p-v-T关系时,如已知中任意两个参数,就可以知道第三个参数。

由于,所以范德瓦尔斯对比态原理可写成另一种表达形式。

对于临界点的所有物质来说,严格符合范德瓦尔斯对比态原理。

②修正的二参数对比态原理理想对比容积,是气体比容与假想的处于理想气体状态的临界比容之比,即,引入理想对比容积后,修正的二参数对比态原理的表达式为和3.三参数对比态原理①以为第三参数许多化合物的不相等,不是常数,因此很自然的会把作为第三参数,从而把对比态原理写成莱特生-格林康-霍根分析了常用的82种物质的值,根据值而把物质分为几组:=0.23 水,平均氨、酯、醇,平均 80%烃类,平均氧气、氮气、一氧化碳、甲烷②以为第三参数匹察引入一个称为偏心因子的参数来改进对比态原理,提高了用对比态原理来推算容积性质和其他热力性质的精度。

表示分子的偏心性和非球性程度。

重的惰性气体为球形分子,相对分子质量高的分子和形状不规则的烃类,为正值。

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