顶管计算书
顶管计算书(混凝土管)
顶管计算书（混凝土管）一、设计条件计算为不开槽顶管施工为检查井W152至W155段管，基本参数如下：内径D0=1.00m管壁厚度t=0.10m选用等级：Ⅲ级γ1=1.20γ2=1.27支撑角2a=120°覆土深度H S=3.60m 管内水重力密度γw=10kN/m3K aμ=0.11 参照CECS 246：2008的6.2.1取钢筋混凝土管重力密度γc=26kN/m3K0=0.50管底土层内摩擦角ψ=30°覆土平均重力密度γs=18kN/m3C=0.0kPa二、荷载计算1、永久作用1.1管自重：管自重标准值:G0k=γcπ(D0+t)t=9.0kN/m设计值:G0=γ1G0k=10.8kN/m1.2管内水重：管内水重标准值:G wk=γwπ(D0/2)2=7.9kN/m设计值:G w=γ2G wk=10.0kN/m1.3管顶土压力：H S/D1=H S/(D0+2t)=3.00c je=0.73竖向土压力标准值:F SV,k=C jeγs H s D1=56.8kN/m设计值:F sv=γ2F sv,k=72.1kN/m1.3管侧土压力：标准值:F ep,k=K0(F sv,k/D1+γs+D1/2)=33.0kN/mp ep,k=F rp,k D1=39.5kN/m2、可变作用2.1地面堆积荷载：q mk=10kN/m2q mk D1=12kN/m设计傎q m D1=16.8kN/m三、圆管内力分析管底弯矩最大时，地基土支撑角取2a=120°-30°=90°查表得：k m0=0.123k mw=0.123k mv=0.178k mp=-0.1253.1满水时：M A=∑k mi p iγc=(D0+t)[k mo G0+k mw G w+k mv(F sv+q m D1)+k mp p ep,k]/2==14.8kN/mM A,k=∑k mi p iγc=(D0+t)[k mo G0k+k mw G wk+k mv(F sv,k+q mk D1)+k mp p ep,k]/2==11.2kN/m3.2空水时：M A=∑k mi p iγc=(D0+t)[k mo G0+k mv(F sv+q m D1)+k mp p ep,k]/2==13.4kN/mM A,k=∑k mi p iγc=(D0+t)[k mo G0k+k mv(F sv,k+q mk D1)+k mp p ep,k]/2==10.1kN/m3.3计算取值：M A=14.8kN/m M A,k=11.2kN/m四、核定圆管的荷载查表知，预制钢筋混凝土管的破坏荷载为:179kN/mp=2M A/0.318(D0+t)=84kN/m<197kN/m，满足要求。
顶管结构计算书
Φ1500×2000×150 III级钢承口顶管结构计算书设计条件：管顶覆土高度HS=5.5m，管内直径D0=1500mm，管壁厚t=150mm，管外径D1=1800mm，管计算半径R0 =825mm，土重力密度γs=18.0KN/m3。
管顶以上主动土压力系数和内摩擦系数乘积Kμ=0.19，管侧土内摩擦角φ取300。
混凝土净保护层C=C`=20mm。
混凝土C30，混凝土轴心受压设计强度fc=14.0N/mm2，抗拉强度ftk=2.01N/mm2。
钢筋采用冷轧带肋钢筋fy=360N/mm2。
（一）管体作用荷载计算1、管自重G0G0=π/4（D12-D02）γh=20.206KN/m2、管内水重GwGw=π/4D02γW=17.663KN/m3、管顶垂直土压力GvGv=nγsHSD1=213.84KN/m4、管上腔土重GjGj=0.1073D12γs=6.258KN/m5、管侧主动土压力GsGs=1/3γs（HS+D1/2）D1=69.12KN/m6、地面荷载GdGd=10D1=18KN/m（二）管截面（A）弯距计算MA1、管自重引起Ma0=kmAG0R0=2.050404KNm/m2、管内水重引起Maw=kmAGwR0=1.792353KNm/m3、管顶垂直土压力引起Mav=kmAGvR0=31.402404KNm/m4、管上腔土重引起Maj=kmAGjR0=0.800242KNm/m5、管侧主动土压力引起Mas=-kmAGsR0=-7.128KNm/m6、地面荷载引起Mad=kmAGdR0=2.6433KNm/m强度计算弯距MAMA=1.2Ma0+1.27Maw+1.27Mav+1.27Maj+1.0Mas+1.4Mad=4 2.206754KNm/m裂缝核算弯距MaMa=Ma0+Maw+Mav+Maj+Mas+0.5Mad=30.239053KNm/m(三)管侧截面（C）弯距计算Mc1、管自重引起Mc0=kmCG0R0=-1.366936KNm/m2、管内水重引起Mcw=kmCGwR0=-1.194902KNm/m3、管顶垂直土压力引起Mcv=kmCGvR0=-25.58061KNm/m4、管上腔土重引起Mcj=kmCGjR0=-0.604053KNm/m5、管侧主动土压力引起Mcs=kmCGsR0=7.128KNm/m6、地面荷载引起Mcd=kmCGdR0=-2.15325KNm/m管侧截面弯距组合MCMC=Mc0+Mcw+Mcv+Mcj+Mcs+Mcd=23.771751KNm/m（四）管侧截面轴力计算Nc1、管自重引起NC0=knCG0=5.0515KN/m2、管内水重引起NCw=knCGw=-1.218747KN/m3、管顶垂直土压力引起NCv=knCGv=106.92KN/m4、管上腔土重引起NCj=knCGj=3.129KN/m5、管侧主动土压力引起NCs=knCGs=0KN/m6、地面荷载引起NCd=knCGd=9KN/m管截面C轴力组合NcNc=1.2NC0+1.0NCw+1.27NCv+1.27NCj+0+1.40NCd=157.20 5283KN/m(五)管截面配筋计算内层钢筋计算As=As=1038.15mm2/m实配20.7Φz8(每根管配42环Φz8）外层钢筋计算As`=As`=624.2mm2实配12.4Φz8(每根管配25Φz8）（六）裂缝开展宽度核算Wmax=1.8ψ（1.5C+0.11 ）γψ=1.1-σsq=σsq= 265.7N/mm2ρte=ρte= 0.0165ψ=0.802Wmax=0.1108mmWmax<0.2mm配筋合适。
顶管计算书.doc
目录顶管顶力、工作井及接收井计算书 (1)第一章顶管顶力计算书 (1)一、结构计算依据 (1)二、 1000 直径管涵顶力计算 (1)三、1200 直径管涵顶力计算 ( 参数取值采用1000 直径管涵顶力计算) (3)第二章工作井及接收井计算 (4)一、设计条件 (4)二、井壁水平框架的内力计算及结构配筋计算 (5)三、抗浮验算 (10)四、地基承载力验算 (11)顶管顶力、工作井及接收井计算书第一章顶管顶力计算书一、结构计算依据1.1. 国家现行的建筑结构设计规范、规程行业标准以及广东省及肇庆市建筑行业强制性标准规范、规程（给水排水管道工程施工及验收规范GB50268-2008）。
1.2. 工程性质为管线构筑物，兴建地点肇庆市端州区城西，管道埋深 3.028 ～7.426 米。
1.3 钢筋及砼强度等级取值：（1）钢筋HPB300级钢筋强度设计值2 fy=fy ′=270N/ mmHRB400级钢筋强度设计值2 fy=fy ′=360N/ mm2（2）三级混凝土管 fc=23.1N/ mm1.4 本工程地下水埋深为0.3 ～4.5m。
二、 1000 直径管涵顶力计算2.1. 推力计算管径 D1=1.0m综合摩擦阻力根据取 f k=6 kPa管外周长S=3.14d=3.14 ×1.2= 3.768m 顶入管总长度 L=70m管壁厚t=0.1m 土的重度s18kN / m 3管道覆土层厚度 Hs=3.2m顶管机迎面阻力 N F D g2 s Hs3.141.22 18 3.2 65.1kN4 4管线总顶力计算 : F0 π D1Lf k N F=3.14×1.2×70×6+65.1=1647.66kN钢筋混凝土管顶管传力面允许最大顶力计算:F dk 0.5 1 2 3 f c A p 0.5 0.9 1.05 0.85 23.1 3.14 (12002 10002 )Qd 51.3 0.79 43120215.6N 3120.2kNF0 1.3 1647.66 1.3 2141.958kN ＜ F dk3120.2kN满足要求三、 1200 直径管涵顶力计算 ( 参数取值采用 1000 直径管涵顶力计算 )3.1. 推力计算管径 D1=1.2m综合摩擦阻力 f k=6 kPa管外周长S=3.14D=3.14 ×1.44= 4.5216m顶入管总长度 L=85m 管壁厚 t=0.12m土的重度s 18kN / m 3管道覆土层厚度 Hs=7.426m顶管机迎面阻力 N F D g2 s Hs3.141.442 18 7.426 217.58kN4 4管线总顶力计算 : F0 π D1 Lf k N F=3.14×1.44×85×6+217.58= 2523.596kN 钢筋混凝土管顶管传力面允许最大顶力计算:Fdk 0.5123 f c A p 0.5 0.9 1.05 0.85 23.1 3.14(14402 12002 )Qd 51.3 0.79 4 4493110.5N 4493.11kNF0 1.3 2523.596 1.3 3280.68kN ＜ F dk 4493.11kN 满足要求第二章工作井及接收井计算一、设计条件1.1 工程概况本计算书为肇庆市端州区蓝带公司污水管网建设工程顶管工作井、接收井结构设计，工作井、接收井施工方法采用逆作法，即先进行四周外侧及井底的水泥搅拌桩施工 , 桩身达到设计强度后 , 再开挖基坑施工护壁成井。
顶管施工计算书
顶管施工计算书计算依据：1、《顶管施工技术及验收规范》2、《给水排水工程顶管技术规程》CECS246-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《给水排水管道工程施工及验收规范》GB50268-2008一、基本参数工作坑后座墙示意图二、土层参数土的重度γ(kN/m3) 19 土的内聚力c(kPa) 40土的内摩擦角φ(°) 30 被动土压力系数K p 3F=K pγH1B(h5+2H+h6)/(2η)=3×19×10.44×3×(5+2×3+1)/(2×1.5)=7140.96 kN三、管道参数管材类型混凝土管道管道尺寸(mm)：【外径DX壁厚t】1000X250 管道最小有效传力面积A(m2) 1.8 顶力分项系数γd 1.3管材受压强度折减系数φ1 0.9 偏心受压强度提高系数φ2 1.05管材脆性系数φ3 0.85 混凝土强度标准调整系数φ5 0.79管材受压强度设计值fc(N/mm2) 14.3管道管道许用顶力：[Fr]=0.5φ1φ2φ3f c A/(φ5γd)=0.5×0.9×1.05×0.85×14.3×1800/(0.79×1.3)=10066.044KN四、主顶工作井顶进井布置设置中继间主顶工作井千斤顶吨位Pz(kN) 2000主顶工作井千斤顶个数n z 4 主顶工作井千斤顶液压作用效率系数ηh0.7管道外壁与土的平均摩擦力fk(kN/m2) 5 挤压阻力R(kN/m2) 400f总顶力：P=πDLf k+N f=3.14×1×170×5+562.688=3231.688KN主顶工作井的千斤顶顶推能力：Tz=ηh n z P z=0.7×4×2000=5600KN五、中继间中继间平均周长C(mm) 4200 中继间千斤顶液压作用效率系数ηh0.8第N个中继间到顶管机端部距离S i(m) 中继间净距L i(m) 千斤顶吨位P i(kN)单个油缸的作用面积A i(mm2)千斤顶台数n1 20 20 800 50000 102 50 30 850 50000 10J1i k f=3.14×1×20×5+562.688=876.688 kN千斤顶顶推能力：T=ηh nP i=0.8×10×800=6400 kNP J1=876.688 kN ≤T=6400 kNP J1=876.688 kN ≤[Fr]=10066.044 kN满足要求！中继间安全阀的最大压力：maxP1= P J1/(nηh A i)=876.688/(10×0.8×0.05)=2191.72 kPa千斤顶布设间距：l=C/n=4200/10=420 mm第2个中继间顶推力：P J2=πDL i f k=3.14×1×30×5=471 kN千斤顶顶推能力：T=ηh nP i=0.8×10×850=6800 kNP J2=471 kN ≤T=6800 kNP J2=471 kN ≤[Fr]=10066.044 kN满足要求！中继间安全阀的最大压力：maxP1= P J2/(nηh A i)=471/(10×0.8×0.05)=1177.5 kPa 千斤顶布设间距：l=C/n=4200/10=420 mm第3个中继间顶推力：P J3=πDL i f k=3.14×1×40×5=628 kN千斤顶顶推能力：T=ηh nP i=0.8×10×900=7200 kNP J3=628 kN ≤T=7200 kNP J3=628 kN ≤[Fr]=10066.044 kN满足要求！中继间安全阀的最大压力：maxP1= P J3/(nηh A i)=628/(10×0.8×0.05)=1570 kPa千斤顶布设间距：l=C/n=4200/10=420 mm第4个中继间顶推力：P J4=πDL i f k=3.14×1×50×5=785 kN千斤顶顶推能力：T=ηh nP i=0.8×10×950=7600 kNP J4=785 kN ≤T=7600 kNP J4=785 kN ≤[Fr]=10066.044 kN满足要求！中继间安全阀的最大压力：maxP1= P J4/(nηh A i)=785/(10×0.8×0.05)=1962.5 kPa 千斤顶布设间距：l=C/n=4200/10=420 mm主顶工作井顶推力：P=max{ P J1，P J2，P J3，P J4，πD*(L-S N)f k }=max{ 876.688，471，628，785，3.14×1×30×5 }=876.688 kNP =876.688 kN≤T z =5600 kNP =876.688 kN≤[F r] =10066.044 kN满足要求！六、注浆压力计算h0=D(1+tan(45°-φ/2))/(2tanφ)=1×(1+tan(45°-30°/2))/(2×tan30°)=1.366 mPA=γw H z1+γh0=10×0.005+19×1.366=26.004 kPa七、导轨间距112200+50)×( 200-50))0.5+150=864 mm。
钢管顶管设计计算书
钢管顶管设计一、设计参数1.工程概况包头某输水工程,某段顶管采用直线顶管法施工,管道内径为1600mm钢管,顶进长度为200m。
土层物理力学性质参数见表。
土层物理力学性质参数表层序土层名称土的重度rsikg/m³变形模量Ed(Mpa)直剪固快实验强度C(kpa) φᵒ①粉土17.1 0 34②湿陷性粉土17.9 10.5 24.9 25.4③砾砂18.7 34.8 0 41④粉土21．8 19.2 18 26 注：地质勘察报告中，一般提供土的压缩模量E，而规程中，要求提供管侧原状土的变形模量—般E d,一般取E d=2E S。
2.设计参数钢管内径：D = 1600mm,钢管设计壁厚：t= 15mm，钢管计算壁厚：t0=t-2 =13mm；钢管中心直径：D0=D +t = 1615mm；钢管外径:D1=D+2t= 1600 + 2 x15=1630mm ；管道计算直径：d0=D +t0=1613mm,管道计算半径：r0=d0/2= 806.5mm；管道至原状地面的埋置深度：Hs=18m;二、强度计算管道环向截面受力计算1.管道荷载计算（1）单位长度钢管结构自重标准值k1GG1k=γ∙π∙D0 ∙t=78.5×π×1.615×0.015=5.97kN/m（2）管道竖向土压力计算标准值F sv∙k 管顶土的加权内摩擦角：1ϕ=34×1.2+25.4×4+41×6.3+26×6.518=31.65°；管顶土的加权内聚力:c =0×1.2+24.9×4+0×6.3+18×6.518=12.03kPa ；为方便计算，以下以加权重度进行计算，管顶土的加权重度:γs =17.1×1.2+17.9×4+18.7×6.3+21.8×6.518=19.54KN/m 3；管顶土的自重应力：1σ=γs1∙H s =19.54⨯18=351.72kPa;顶管土的折算内摩擦角（采用朗肯土压力理论按抗剪强度相等的原则进行换算）：φ=2×{45°−αtan [tan (45°−φ12)−2cσ1]}=2×{45°−αtan [tan (45°−31.65°2)−2×12.03351.72]} =37.64° 管顶影响宽度：B t =D 1∙[1+tan (45°−φ2⁄)]=1.630×[1+tan (45°−37.64°2⁄)]=2.43m ;管道穿越土层为④层粉土，查《给水排水工程顶管技术规程》（CECS246: 2008， 以下简称规程）按一般黏性土取值：Kα∙μ=0.13； 顶管竖向土压力系数:∁j =1−℮−2Κα∙μ∙ΗsB t 2∙Κα∙μ=1−℮−2×0.13×182.432×0.13=3.29;竖向土荷载:F sv∙k2=γs1∙0.215∙D 12=21.8×0.215×1.6302=3.82kN/m²;F sv⋅k3=∁j ⋅[γs1∙B t −2c ]=3.29×[19.54×2.43−2×12.03]=77.06kN/m²;F sv∙k=F sv∙k2+F sv⋅k3=3.82+77.06=80.88kN/m²;(3)管内满水重标准值G wk:G wk=γw∙14∙π∙D2=10×14×π×1.62=20.11kN/m；(4)管道内水压力标准值：管道工作压力标准值：F wk=0.45MPa；管道设计水压力标准值：F wd,k=F wk+0.50=0.95MPa；(5)管道外水压力标准值（按最低地下水位计算）：F ww,k=0；(6)地面荷载Q ik：由于管道埋深较深，不考虑管顶地面荷载（车辆荷载和地面堆积荷载）。
顶管计算书
顶管计算书一、顶管顶力计算根据《给水排水管道工程施工及验收规范》GB50268中采用公式Fp=πDOLfk+NF式中Fp-—计算的总顶进阻力（KN）DO管道外径（m）1.顶进长度（m）fk管道外壁与土的单位面积平均阻力（KN∕m2）NF顶管机的迎面阻力NF=JiDg2HS∕4γ:土的容重（KN/m3）取19.5KN∕m3HS覆盖土层厚度（m）Dg顶管机外径（m）将顶进222m,管道外径2.2m,顶管机外径2.2m,珠取5KN∕m2,带入上述公式计算FP式.1415*2.2*222*5+3.1415*2.2*19.5*14.1/4=8146.6KN因此总推力大于9000KN,即大于900t可满足顶管施工。
二、顶管后背墙稳定性计算1、后背墙要求：4.5mX4.5mX0.6m（采用钢筋混凝土）；2、后背铁要求：4.5m×3.5m×0.2m（采用箱式结构）。
工作井后背的受力分析分析见图工作井后背受力分析图反力R应为总推力P的L2~L6倍,确保安全R=B(YH2KP∕2+2cHKPl∕2+γhHKP)式中：R：总推力之反力(KN)a：系数(取1.5〜2.5之间)取1.5B：后座墙的宽度取4.5米γ:土的容重(KN/m3)取20.5KN∕m3H：后座墙的高度(米) 取5米KP：被动土压系数为tg2(45c5+(∣>∕2)(|)取26。
c：土的内聚力(KPa) 取24KPah：地面到后座墙顶部土体的高度(m)取4.5米代入得：R=αB(γH2KP∕2+2cHKPl∕2+γhHKP)=L5×5×[20.5×4.52tg2(45o+26o∕2)∕2+2×24×4.5×tg(45o+26o∕2)+20.5×4.5×5×tg2(45o+26o∕2)]=7.5x(532+345+1063)=14550KN4口250T油缸总顶力10000KNR∕P=14550∕10000=l.455可确保安全工作井后背以钢筋混凝土浇筑墙体为后背墙，底板施工中应预留钢筋，后背墙钢筋与预留钢筋连接，与底板形成整体。
顶管计算书
顶管计算书目录顶管顶力、工作井及接收井计算书 (1)第一章顶管顶力计算书 (1)一、结构计算依据 (1)二、1000直径管涵顶力计算 (1)三、1200直径管涵顶力计算(参数取值采用1000直径管涵顶力计算) (3)第二章工作井及接收井计算 (4)一、设计条件 (4)二、井壁水平框架的内力计算及结构配筋计算 (5)三、抗浮验算 (10)四、地基承载力验算 (11)顶管顶力、工作井及接收井计算书第一章 顶管顶力计算书一、结构计算依据1.1.国家现行的建筑结构设计规范、规程行业标准以及广东省及肇庆市建筑行业强制性标准规范、规程（给水排水管道工程施工及验收规范 GB50268-2008）。
1.2.工程性质为管线构筑物，兴建地点肇庆市端州区城西，管道埋深3.028～7.426米。
1.3钢筋及砼强度等级取值： （1） 钢筋HPB300级钢筋强度设计值fy=fy ′=270N/ mm 2 HRB400级钢筋强度设计值fy=fy ′=360N/ mm 2 （2） 三级混凝土管fc=23.1N/ mm 2 1.4本工程地下水埋深为0.3～4.5m 。
二、1000直径管涵顶力计算 2.1.推力计算 管径D 1=1.0m 综合摩擦阻力根据取 f k=6 kPa管外周长 S=3.14d=3.14×1.2=3.768m 顶入管总长度L=70m 管壁厚t=0.1m 土的重度3s m /kN 18=γ管道覆土层厚度Hs=3.2m 顶管机迎面阻力65.1kN 2.3182.1414.342s s 2g =⨯⨯⨯==H D N F γπ管线总顶力计算:F k 10f N L D F +=π=3.14×1.2×70×6+65.1=1647.66kN钢筋混凝土管顶管传力面允许最大顶力计算:NA f F p c Qd dk k 2.31203120215.6N )10001200(414.31.2379.03.185.005.19.05.05.0225321==-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==φλφφφkN 2.3120F 2141.958kN 3.11647.663.1dk 0==⨯=⨯＜F满足要求三、1200直径管涵顶力计算(参数取值采用1000直径管涵顶力计算) 3.1.推力计算 管径D 1=1.2m 综合摩擦阻力 f k =6 kPa管外周长 S=3.14D=3.14×1.44=4.5216m 顶入管总长度L=85m 管壁厚t=0.12m 土的重度3s m /kN 18=γ 管道覆土层厚度Hs=7.426m 顶管机迎面阻力217.58kN 426.71844.1414.342s s 2g =⨯⨯⨯==H D N F γπ管线总顶力计算:F k 10f N L D F +=π=3.14×1.44×85×6+217.58=2523.596kN 钢筋混凝土管顶管传力面允许最大顶力计算:NA f F p c Qd dk k 11.44934493110.5N )12001440(414.31.2379.03.185.005.19.05.05.0225321==-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==φλφφφ kN 11.4493F 3280.68kN 3.1596.25233.1dk 0==⨯=⨯＜F满足要求第二章 工作井及接收井计算一、设计条件 1.1工程概况本计算书为肇庆市端州区蓝带公司污水管网建设工程顶管工作井、接收井结构设计，工作井、接收井施工方法采用逆作法，即先进行四周外侧及井底的水泥搅拌桩施工,桩身达到设计强度后,再开挖基坑施工护壁成井。
顶管计算书精编版
目录顶管顶力、工作井及接收井计算书 (1)第一章顶管顶力计算书 (1)一、结构计算依据 (1)二、1000直径管涵顶力计算 (1)三、1200直径管涵顶力计算(参数取值采用1000直径管涵顶力计算) (3)第二章工作井及接收井计算 (4)一、设计条件 (4)二、井壁水平框架的内力计算及结构配筋计算 (5)三、抗浮验算 (10)四、地基承载力验算 (11)顶管顶力、工作井及接收井计算书第一章 顶管顶力计算书一、结构计算依据1.1.国家现行的建筑结构设计规范、规程行业标准以及广东省及肇庆市建筑行业强制性标准规范、规程（给水排水管道工程施工及验收规范 GB50268-2008）。
1.2.工程性质为管线构筑物，兴建地点肇庆市端州区城西，管道埋深3.028～7.426米。
1.3钢筋及砼强度等级取值： （1） 钢筋HPB300级钢筋强度设计值fy=fy ′=270N/ mm 2 HRB400级钢筋强度设计值fy=fy ′=360N/ mm 2 （2） 三级混凝土管fc=23.1N/ mm 2 1.4本工程地下水埋深为0.3～4.5m 。
二、1000直径管涵顶力计算 2.1.推力计算 管径D 1=1.0m 综合摩擦阻力根据取 f k =6 kPa管外周长 S=3.14d=3.14×1.2= 3.768m 顶入管总长度L=70m 管壁厚t=0.1m 土的重度3s m /kN 18=γ管道覆土层厚度Hs=3.2m 顶管机迎面阻力65.1kN 2.3182.1414.342s s 2g =⨯⨯⨯==H D N F γπ管线总顶力计算:F k 10f N L D F +=π=3.14×1.2×70×6+65.1=1647.66kN钢筋混凝土管顶管传力面允许最大顶力计算:NA f F p c Qd dk k 2.31203120215.6N )10001200(414.31.2379.03.185.005.19.05.05.0225321==-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==φλφφφkN 2.3120F 2141.958kN 3.11647.663.1dk 0==⨯=⨯＜F满足要求三、1200直径管涵顶力计算(参数取值采用1000直径管涵顶力计算) 3.1.推力计算 管径D 1=1.2m 综合摩擦阻力 f k =6 kPa管外周长 S=3.14D=3.14×1.44= 4.5216m 顶入管总长度L=85m 管壁厚t=0.12m 土的重度3s m /kN 18=γ 管道覆土层厚度Hs=7.426m 顶管机迎面阻力217.58kN 426.71844.1414.342s s 2g =⨯⨯⨯==H D N F γπ管线总顶力计算:F k 10f N L D F +=π=3.14×1.44×85×6+217.58= 2523.596kN 钢筋混凝土管顶管传力面允许最大顶力计算:NA f F p c Qd dk k 11.44934493110.5N )12001440(414.31.2379.03.185.005.19.05.05.0225321==-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==φλφφφ kN 11.4493F 3280.68kN 3.1596.25233.1dk 0==⨯=⨯＜F满足要求第二章 工作井及接收井计算一、设计条件 1.1工程概况本计算书为肇庆市端州区蓝带公司污水管网建设工程顶管工作井、接收井结构设计，工作井、接收井施工方法采用逆作法，即先进行四周外侧及井底的水泥搅拌桩施工,桩身达到设计强度后,再开挖基坑施工护壁成井。
顶管施工计算书
＊＊＊***工程顶管施工计算书一、编制依据1、*＊*＊＊*＊***工程施工图2、《路桥施工计算手册》3、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）4、《给水排水工程结构设计手册》5、《室外排水设计规范》（GB 50014-2006)（2011年版）6、《混凝土结构设计规范》GB 50010—2002二、工程概况工程名称：＊＊＊*＊＊工程工程地点：**＊＊**本工程为＊**＊*＊，位于*＊＊＊＊,西起物流基地*＊＊**K1+875，沿拟建*＊**＊两侧辅助车道设置（路面设计高程90。
926~103.627m），接＊＊***＊沿平乐大道东侧终止于玉洞大道.管道总长7938m，管径0.4m～1.0m。
其中顶管部分管道长2887m,管径1。
0m，管底标高为86。
000～80。
335；共有工作井26座，接收井34座，工作井几接收井内径￠6000mm、壁厚50～60cm，钢筋砼结构，砼等级C30。
分布区域为：＊*＊**＊*北侧K1＋385~K3+521段、平乐大道K3＋521～K4+730段。
三、地质根据勘察资料，道路沿线勘探深度范围内管线沿线分布的地层主要有：新近堆积人工堆填（Q4ml）素填土、植物沉积层（Q4pd）耕土，第四系晚更新统河流冲积（Q3al+pl）粉质黏土、含砾粉质黏土，第四系晚更新统残坡积（Q3el+dl）黏土和含砾黏土，下伏基岩为石炭系大塘阶（C1d）硅质岩等，现自上而下描述为：1、素填土（Q4ml）①：暗红色、灰黄色、黄褐色，松散，稍湿～湿，主要由黏性土组成，局部含少量砾石、植物根系等，土质不均,为新近堆积填土，未经压实,未完成自重固结。
该层分布于场地大部分地段，层厚0.50～5。
60m，平均厚度1。
79m.具高压缩性。
2、素填土（Q4ml）①：灰黄色、黄褐色，中密，稍湿～湿，主要由碎石土组成，经碾压处理,为路基填土.该层分布于场地道路或在建道路上,层厚0.50~5。
80m,平均厚度1.79m。
顶管顶力计算书
顶管顶力计算书顶管顶力计算书计算：聂石宇（中铁九局铁路工程处）混凝土管的口径D=1800 mm ,壁厚t=150 mm ,管外径B C =2.1 m ,每米管的重力W=18.63 KN /m ,土的容重γ=18 KN / m 3 ，内摩擦角Ф=15o，土的内聚力C= 10 Kpa ,管与土的粘着力C ′= 10 Kpa , 标准贯入数 N = 4 ,复土深度H = 6 m ，顶程L = 30 m 。
1、总顶力为初始顶力与各种阻力之和F = F 0 + [(πB C q + W ) μ′+ πB C C ′] LF —总顶力（ KN ） F 0 —初始顶力 B C —管外径 q —管周边均布载荷（ Kpa ）μ′—管与土之间的摩擦系数2、初始顶力F 0 = 13.2πB C N=13.2×3.1415926×2.1×4=348.34（ KN ）3、挖掘直径 B t = B C + 0.1 =2.1 +0.1 = 2.2 m4、管顶的扰动宽度 B e = B t [ )245cos(245sin(1Φ-?Φ-?+）] =2.2×(79.061.1) = 4.48 m 5、土的摩擦系数μ = tg Φ=tg15o= 0.2686、土的太沙基载荷系数Ce = )21BeK μ（[ 1-e )2H Be k μ（-]= ?120.01[1-0.487] = 4.275 m7、管顶上方土的垂直载荷W e = ( γ- Be C 2 ) Ce = (18- 48.4102?)×4.725 = 57.87 (Kpa ) 8、冲击系数 i = 0.65 – 0.1H = 0.65 – 0.6 = 0.059、地面的动载荷p = )2()1('2θHtg a B i p ++ = 55.33210)45622.0(75.2)05.01(10020=??+?+??tg = 6.25 Kpa 10、管周边的均布载荷 q = We + p = 57.87 + 6.25 = 64.12 Kpa11、管与土之间的摩擦系数μ1= tg 2Φ =tg 2150= 0.132 12、总顶力F = F 0 + [(πB C q + W ) μ′+ πB C C ′] L= 348.34 + [ （3.1415926×2.1×64.12+18.63）×0.132 + 3.1415926×2.1×10] ×30 = 4076.44 KN= 407.65 吨（力）使用2个400 T 千斤顶按70%效率计算T = 400 T ×2×70% = 560 吨（力）因此 T > F =407.65 吨（力）所以千斤顶配置满足要求。
顶管计算书(混凝土管)
顶管计算书（混凝土管）一、设计条件计算为不开槽顶管施工为检查井W152至W155段管，基本参数如下：内径D0=1.00m管壁厚度t=0.10m选用等级：Ⅲ级γ1=1.20γ2=1.27支撑角2a=120°覆土深度H S=3.60m 管内水重力密度γw=10kN/m3K aμ=0.11 参照CECS 246：2008的6.2.1取钢筋混凝土管重力密度γc=26kN/m3K0=0.50管底土层内摩擦角ψ=30°覆土平均重力密度γs=18kN/m3C=0.0kPa二、荷载计算1、永久作用1.1管自重：管自重标准值:G0k=γcπ(D0+t)t=9.0kN/m设计值:G0=γ1G0k=10.8kN/m1.2管内水重：管内水重标准值:G wk=γwπ(D0/2)2=7.9kN/m设计值:G w=γ2G wk=10.0kN/m1.3管顶土压力：H S/D1=H S/(D0+2t)=3.00c je=0.73竖向土压力标准值:F SV,k=C jeγs H s D1=56.8kN/m设计值:F sv=γ2F sv,k=72.1kN/m1.3管侧土压力：标准值:F ep,k=K0(F sv,k/D1+γs+D1/2)=33.0kN/mp ep,k=F rp,k D1=39.5kN/m2、可变作用2.1地面堆积荷载：q mk=10kN/m2q mk D1=12kN/m设计傎q m D1=16.8kN/m三、圆管内力分析管底弯矩最大时，地基土支撑角取2a=120°-30°=90°查表得：k m0=0.123k mw=0.123k mv=0.178k mp=-0.1253.1满水时：M A=∑k mi p iγc=(D0+t)[k mo G0+k mw G w+k mv(F sv+q m D1)+k mp p ep,k]/2==14.8kN/mM A,k=∑k mi p iγc=(D0+t)[k mo G0k+k mw G wk+k mv(F sv,k+q mk D1)+k mp p ep,k]/2==11.2kN/m3.2空水时：M A=∑k mi p iγc=(D0+t)[k mo G0+k mv(F sv+q m D1)+k mp p ep,k]/2==13.4kN/mM A,k=∑k mi p iγc=(D0+t)[k mo G0k+k mv(F sv,k+q mk D1)+k mp p ep,k]/2==10.1kN/m3.3计算取值：M A=14.8kN/m M A,k=11.2kN/m四、核定圆管的荷载查表知，预制钢筋混凝土管的破坏荷载为:179kN/mp=2M A/0.318(D0+t)=84kN/m<197kN/m，满足要求。
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【最新整理，下载后即可编辑】目录顶管顶力、工作井及接收井计算书 (1)第一章顶管顶力计算书 (1)一、结构计算依据 (1)二、1000直径管涵顶力计算 (1)三、1200直径管涵顶力计算(参数取值采用1000直径管涵顶力计算) (4)第二章工作井及接收井计算 (5)一、设计条件 (5)二、井壁水平框架的内力计算及结构配筋计算 (7)三、抗浮验算 (12)四、地基承载力验算 (13)顶管顶力、工作井及接收井计算书第一章顶管顶力计算书一、结构计算依据1.1.国家现行的建筑结构设计规范、规程行业标准以及广东省及肇庆市建筑行业强制性标准规范、规程（给水排水管道工程施工及验收规范GB50268-2008）。
1.2.工程性质为管线构筑物，兴建地点肇庆市端州区城西，管道埋深3.028～7.426米。
1.3钢筋及砼强度等级取值：（1）钢筋HPB300级钢筋强度设计值fy=fy′=270N/ mm2HRB400级钢筋强度设计值fy=fy′=360N/ mm2（2）三级混凝土管fc=23.1N/ mm21.4本工程地下水埋深为0.3～4.5m。
二、1000直径管涵顶力计算2.1.推力计算管径D=1.0m1综合摩擦阻力根据取 f k =6 kPa管外周长 S=3.14d=3.14×1.2= 3.768m 顶入管总长度L=70m 管壁厚t=0.1m 土的重度3sm /kN 18=γ管道覆土层厚度Hs=3.2m 顶管机迎面阻力65.1kN 2.3182.1414.342s s 2g =⨯⨯⨯==H D N F γπ管线总顶力计算:F k 10f N L D F +=π=3.14×1.2×70×6+65.1=1647.66kN钢筋混凝土管顶管传力面允许最大顶力计算:NA f F p c Qd dk k 2.31203120215.6N )10001200(414.31.2379.03.185.005.19.05.05.0225321==-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==φλφφφkN 2.3120F 2141.958kN 3.11647.663.1dk 0==⨯=⨯＜F满足要求三、1200直径管涵顶力计算(参数取值采用1000直径管涵顶力计算)3.1.推力计算 管径D 1=1.2m 综合摩擦阻力 f k =6 kPa管外周长 S=3.14D=3.14×1.44= 4.5216m 顶入管总长度L=85m 管壁厚t=0.12m 土的重度3sm /kN 18=γ管道覆土层厚度Hs=7.426m 顶管机迎面阻力217.58kN 426.71844.1414.342s s 2g =⨯⨯⨯==H D N F γπ管线总顶力计算:F k 10f N L D F +=π=3.14×1.44×85×6+217.58=2523.596kN钢筋混凝土管顶管传力面允许最大顶力计算:NA f F p c Qd dk k 11.44934493110.5N )12001440(414.31.2379.03.185.005.19.05.05.0225321==-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==φλφφφ kN 11.4493F 3280.68kN 3.1596.25233.1dk 0==⨯=⨯＜F满足要求第二章 工作井及接收井计算一、设计条件 1.1工程概况本计算书为肇庆市端州区蓝带公司污水管网建设工程顶管工作井、接收井结构设计，工作井、接收井施工方法采用逆作法，即先进行四周外侧及井底的水泥搅拌桩施工,桩身达到设计强度后,再开挖基坑施工护壁成井。
顶管设计计算书
雨污水顶管设计计算书1、顶管坑尺寸计算⑴、顶管坑底部宽度mB=D1+2b+2c+2.5=1.284+2×1.6+2×0.2+2.5=7.384取B=8mB ——顶管坑底部开挖宽度 mP1 ——管外径 mb ——管两侧操作宽度取1.6mC ——撑板厚度取0.2m⑵、顶管坑底部长度 mL=L1+ L2+ L3+ L4+ L5+3=3+1.3+1.5+0.6+0.6+3=10mL——顶管坑底部长度 mL1——管节长度 mL2——顶镐机长度 m 1.3mL3——出土工作间长度 1.5mL4——后背墙厚度 0.6mL5——稳管时，已顶进的管节留在导轨上的最小长度0.6m 本次顶管坑尺寸定为：10×8m2、导轨间距计算A0 = A+aA = 2 （D-h+e）(h-e)当D1 =1050mm时，D=1284mm，e=20mmA = 2 （1284-90+20）（90-20）= 583A0 = 583+40=623mm当D1 =1150mm时，D=1400mm，e=20mmA = 2 （1400-90+20）（90-20）= 610A0 = 610+40=650mmA0——两导轨的中距 mmA——两导轨的上部的净距 mma——导轨上顶宽度 mmD——管外径 mmh——导轨高度 mme——管外底距基础的距离 20mm3、总顶力计算P = n·G·L= 3×35×63/3= 2205KNP——计算总顶力 KNn——土质系数G——管子单位长度自重 KNL——顶进管总长度 m4、后背计算P 2205F≥ = =11m2[σ] 200F ——横排方木面积P ——计算顶力[σ] ——土的允许承载力5、后背墙允许抗力计算后背墙设为B=4m H=3.5m 埋深1mBEp= = (0.58ｒH2Kp+ｒHhkp+2CH Kp )KφKp=tan2(45+ ) =2.52Ep= 4/1.5(276+551+55)=4/1.5×882=2352KN>P=2205KNEp ——后背墙允抗力 KNｒ——后背土体重力密度 KN/m3 18H ——后背墙高度 mh ——后背墙顶端到地面高度Kp ——被动土压力系数φ——后背土的内摩擦角° 25°C ——后背土粘聚力 C=5B ——后背墙宽度 mK ——安全系数 1.56、后背墙被动土压力合力作用点计算H ｒ(H+3h) Kp +6CH OE= [ ]3 ｒ(H+2h) Kp +4C3.5 18(3.5+3.5×3)tan57.5+30= [ ]318(3.5+3.5×2)tan57.5+20=1.567mH OE——后背墙被动土压力的合力作用点距后背墙底端的距离 mｒ——后背土的重力密度 KN/m3 18H ——后背墙高度 mh ——后背墙顶端到地面高度 mC ——后背土粘聚力 Kh/m2Kp ——被动土压力系数ФKp：tan（45°）2Ф——后背土的内摩擦角°综上计算，本次顶管坑后背墙尺寸定为：B×H=4×3.5m，埋后背横排方木卧埋到顶管坑底 1 m深。
顶管计算书(钢管)
顶管计算书（钢管）1、设计条件计算为不开槽顶管施工为检查井W30至W31段管，基本参数如下：外径D1=1.020m管壁厚度t=0.012m钢材等级：Q235Bγ1=1.20γ2=1.27支撑角2a=120°覆土深度H S=3.30m 管内水重力密度γw=10kN/m3γq=1.40管底土层内摩擦角ψ=30° 钢管重力密度γc=87.5kN/m3q ik=10kPa γ0=1.0D0=D1-2t=0.996m覆土平均重力密度γs=18kN/m3νp=0.3 2、荷载计算2.1、永久作用2.1.1管自重：管自重标准值:G1k=γcπD1t=3.4kN/m设计值:G1=γ1G0k=4.0kN/m2.1.2管内水重：管内水重标准值:G wk=γwπ(D0/2)2=7.8kN/m设计值:G w=γ2G wk=9.9kN/m2.1.3管顶土压力：c je=1竖向土压力标准值:F SV,k=C jeγs H s D1=60.6kN/m设计值:F sv=γ2F sv,k=76.9kN/m2.2、可变作用2.2.1水压荷载：q mk=10kN/m2q mk D1=10.2kN/m设计傎q m D1=14.28kN/m3、强度计算3.1管侧土综合变形模量计算：假定B r=D1+0.02=1.040m B r/D1=1.02管内水压标准值:F wd,k=#####原状土E n=3.00MPa管周土E e=3.00MPa E e/E n=1查表得:ε=1.00管侧土综合变形模量E d=εE e=3.0MPa3.2荷载组合下管壁截面上最大弯矩计算：ψ=0.70k gm=0.202k vm=0.157k wm=#####Ψc=0.900r0=(D0+t)/2=0.504m b0=1.000m E p=206kN/mm2 M=ψ(γ1k gm G1k+γ2k vm(F sv,k+0.5q mk D1)+γ1k wm G wk+γqΨc k vm q ik D1)r0b0/[1+0.732E d/E p(r0/t0)3] =2.49kN·m3.3设计内水压力作用下，管壁截面上的拉力设计值计算：N=γqΨc F wd,k r0b0=635N3.4设计钢管管壁截面的最大环向应力σθ计算：η=0.9σθ=N/(b0t0)+6M/(b0t20)=181.04Mpaησθ=162.94MPa<215MPa钢管管壁截面的最大环向应力满足强度要求。
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目录顶管顶力、工作井及接收井计算书 (1)第一章顶管顶力计算书 (1)一、结构计算依据 (1)二、1000直径管涵顶力计算 (1)三、1200直径管涵顶力计算(参数取值采用1000直径管涵顶力计算) (3)第二章工作井及接收井计算 (4)一、设计条件 (4)二、井壁水平框架的内力计算及结构配筋计算 (5)三、抗浮验算 (10)四、地基承载力验算 (11)顶管顶力、工作井及接收井计算书第一章 顶管顶力计算书一、结构计算依据1.1.国家现行的建筑结构设计规范、规程行业标准以及广东省及肇庆市建筑行业强制性标准规范、规程（给水排水管道工程施工及验收规范 GB50268-2008）。
1.2.工程性质为管线构筑物，兴建地点肇庆市端州区城西，管道埋深3.028～7.426米。
1.3钢筋及砼强度等级取值： （1） 钢筋HPB300级钢筋强度设计值fy=fy ′=270N/ mm 2 HRB400级钢筋强度设计值fy=fy ′=360N/ mm 2 （2） 三级混凝土管fc=23.1N/ mm 2 1.4本工程地下水埋深为0.3～4.5m 。
二、1000直径管涵顶力计算 2.1.推力计算 管径D 1=1.0m 综合摩擦阻力根据取 f k =6 kPa管外周长 S=3.14d=3.14×1.2= 3.768m 顶入管总长度L=70m 管壁厚t=0.1m 土的重度3s m /kN 18=γ管道覆土层厚度Hs=3.2m 顶管机迎面阻力65.1kN 2.3182.1414.342s s 2g =⨯⨯⨯==H D N F γπ管线总顶力计算:F k 10f N L D F +=π=3.14×1.2×70×6+65.1=1647.66kN钢筋混凝土管顶管传力面允许最大顶力计算:NA f F p c Qd dk k 2.31203120215.6N )10001200(414.31.2379.03.185.005.19.05.05.0225321==-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==φλφφφkN 2.3120F 2141.958kN 3.11647.663.1dk 0==⨯=⨯＜F满足要求三、1200直径管涵顶力计算(参数取值采用1000直径管涵顶力计算) 3.1.推力计算 管径D 1=1.2m 综合摩擦阻力 f k =6 kPa管外周长 S=3.14D=3.14×1.44= 4.5216m 顶入管总长度L=85m 管壁厚t=0.12m 土的重度3s m /kN 18=γ 管道覆土层厚度Hs=7.426m 顶管机迎面阻力217.58kN 426.71844.1414.342s s 2g =⨯⨯⨯==H D N F γπ管线总顶力计算:F k 10f N L D F +=π=3.14×1.44×85×6+217.58= 2523.596kN 钢筋混凝土管顶管传力面允许最大顶力计算:NA f F p c Qd dk k 11.44934493110.5N )12001440(414.31.2379.03.185.005.19.05.05.0225321==-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==φλφφφ kN 11.4493F 3280.68kN 3.1596.25233.1dk 0==⨯=⨯＜F满足要求第二章 工作井及接收井计算一、设计条件 1.1工程概况本计算书为肇庆市端州区蓝带公司污水管网建设工程顶管工作井、接收井结构设计，工作井、接收井施工方法采用逆作法，即先进行四周外侧及井底的水泥搅拌桩施工,桩身达到设计强度后,再开挖基坑施工护壁成井。
基坑每开挖1m 深度土，现浇一节1m 圆形护壁。
本设计以最大深度工作井和最大深度接收井为控制设计。
已知：工作井设计地面标高：7.50m ，工作井井底标高：为-1.50m ，接收井设计地面标高：9.18m ，工作井井底标高：为-1.82m 。
拟定工作井尺寸：t=0.3m ，R=3.5m ，D=7.6m ，H=9.0m 拟定接收井尺寸：t=0.3m ，R=2.0m ，D=4.6m ，H=11.0m 1.2井身材料混凝土：采用C25，2/9.11mm N f c =，2/27.1mm N f t =。
钢筋：钢筋直径d <10mm 时，采用HPB300钢筋，2270/y f N mm =；d ≥10mm 时，采用热轧钢筋HBR 400，2/360mm N f y =。
1.3地质资料地质资料如下表1所示，地下水位高度为1.2m ，即工作井井外水位高度为6.3m ，接收井井外水位高度为7.98m 。
表1 土的物理力学指标图1-1 工作井、接收井示意图二、井壁水平框架的内力计算及结构配筋计算将井壁简化成平面圆形闭合刚架计算，计算截面取井壁底部1米一段进行环向计算，不考虑四周搅拌桩支护的作用。
2.1工作井井壁内力计算及配筋 2.1.1按承载能力极限状态进行计算 2.1.1.1外力计算（1）水土压力计算（考虑地下水作用）井外侧地面堆载按215/d q KN m 考虑。
根据《给水排水工程钢筋混凝土沉井结构设计规程》CECS137-2002第6.2.3条，并假设同一标高的水平截条上沿井壁互成90°的两点土的内摩擦角相差±5°，计算区域井壁A 、B 点外侧水平向水土压力：图2-1 土压力分布示意图井壁外侧水平向土压力采用郎金主动土压力计算值，地下水位以下土采用浮容重。
计算公式如下：255()(45)2(45)22ooA d E q z tg ctg ϕϕγ--︒︒--++=+---255()(45)2(45)22ooB d E q z tg ctg ϕϕγ--︒︒----=+---式中：d q —地面上堆载，取215/d q KN m =。
γ-—土的容重加权平均值，地下水位以下土采用浮容重，那么有1.47.14.54.1)106.17(1.4)104.18(7.1)105.17(4.5)105.17(2.05.172.1+++-⨯+-⨯+-⨯+-⨯+⨯=γ = 8.61kN/m 2ϕ-—土内摩擦角加权平均值，︒=+++⨯+⨯+⨯+⨯=11.381.47.14.54.1121.497.1124.5104.1ϕc -—土的粘聚力加权平均值，20.33kPa 1.47.14.54.1221.46.177.1204.5204.1=+++⨯+⨯+⨯+⨯=cz —所计算点离填土面的深度（m ）。
21.34kPa )2538.1145tg(33.202)2538.1145()tg 961.815(2=︒+︒-︒⨯⨯-︒+︒-︒⨯+=A E37.7kPa )2538.1145tg(33.202)2538.1145()tg 961.815(2=︒-︒-︒⨯⨯-︒-︒-︒⨯+=B E 井壁侧向水压力采用全部静水压力，即w w P z γ=，w γ为水的容重，取 103/KN mm 。
则kPa 78)2.19(10=-⨯=w P则工作井井壁外侧水平向的水土压力为：126.17kPa )7834.21(27.1)(27.1=+⨯=+⨯=W A A P E P 146.94kPa )787.37(27.1)(27.1=+⨯=+⨯=W B B P E P计算系数为：0.1646117.12694.1461=-=-='A B P P ω 2.1.1.2井壁环向截面内力计算截面上弯矩（井壁外侧受拉为正）：m 41.17kN 1646.03.6517.1261488.014488.022⋅-=⨯⨯⨯-='-=ωc A A r P M m 44.02kN 1646.03.6594.1461366.01366..022⋅-=⨯⨯⨯-='-=ωc B B r P M截面上压力：520.06kN)1646.07854.01(65.317.126)7854.01(=⨯+⨯⨯='+=ωc A A r P N 580.47kN )1646.05.01(65.394.146)5.01(=⨯+⨯⨯='+=ωc B B r P N图2-2 截面弯矩分布图2.1.1.3结构配筋计算按压弯构件进行强度配筋计算：①保护层厚度为40mm ，设50s a mm =，mm mm a t h s 250503000=-=-= ②C25混凝土，HRB400钢筋，查表得52.0=b ξ③初始偏心距79mm 0.079m 06.52017.410====N M e 附加偏心距max(,20)2030f te mm ==mm e e e f i 9920790=+=+= ④偏心距增大系数 143.31006.52030010009.115.05.031＞⨯⨯⨯⨯==N A f c ξ，取1.0 02 1.150.01l hξ=-⨯，取1.0 故04.1/1400112100=⎪⎭⎫⎝⎛+=ξξηh l h e i102.96m m 9904.1=⨯=i e η ⑤确定混凝土受压区高度x 先按大偏心受压求：m m 13025052.0 43.7mm 10009.1115200600b 1=⨯=⨯⨯==h b f N x c ξα＜，且2100s a mm <= 属于大偏心受压构件。
202.96mm 50230096.1022=-+=-+=s i s a h e e η2301466mm )50250(36096.2021006.5200.1)(=-⨯⨯⨯⨯=-='=s sd ss s a h f Ne A A γ2mm 6003001000%2.0=⨯⨯＞即按实际计算钢筋配置，内外钢筋选用HRB400φ18@200，顶环采用φ22加筋，实际配筋面积为21652.1mm =s A ;纵向按构造钢筋配置，选用φ16@200。
2.1.2按正常使用极限状态进行计算 2.1.2.1内力计算99.35kPa 27.117.126==A P 115.7kPa 27.194.146==B P0.1646135.997.1151=-=-='A B P P ω 截面上弯矩（井壁外侧受拉为正）：m kN 42.231646.03.6535.991488.014488.022⋅-=⨯⨯⨯-='-=ωc A A r P Mm kN 66.431646.03.657.1151366.01366..022⋅-=⨯⨯⨯-='-=ωc B B r P M截面上压力：kN 51.409)1646.07854.01(65.335.99)7854.01(=⨯+⨯⨯='+=ωc A A r P N kN 06.574)1646.05.01(65.37.115)5.01(=⨯+⨯⨯='+=ωc B B r P N2.1.2.2结构配筋计算按压弯构件进行强度配筋计算，控制裂缝宽度0.3mm 。