加固计算书
碳纤维布梁加固计算书
碳纤维梁加固计算书一、基本资料1．设计依据:《碳纤维片材加固混凝土结构技术规程》（CECS 146:2003）（以下简称规程）《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）（以下简称规范）《混凝土结构加固技术规范》（GB 50367-2006）（以下简称加固规范）图纸所提供的相关数据2．问题类型:因荷载增加原有混凝土梁承载力不足，需进行加固处理，加固方式采用碳纤维布。
3．梁底受拉碳纤维片材参数:碳纤维布等级：Ⅰ级弹性模量E cf = 2.30 × 105 MPa (见加固规范表9.1.6-1)抗拉强度设计值f f = 2300.00 MPa (见加固规范表9.1.6-1)单层厚度t cfv = 0.167 mm重量：300g/m2不考虑二次受力二、计算结果1. KL3梁荷载增加后缺筋面积为750mm2，采用等强代换原则换算碳纤维布粘贴尺寸：HRB400钢筋抗拉强度设计值：360N/mm2碳纤维布抗拉强度设计值：2300 N/mm2缺筋面积*钢筋抗拉强度设计值≤碳纤维布厚度*宽度*碳纤维布抗拉强度设计值750*360≤0.167*宽度*2300宽度≥702.94KL3梁截面尺寸为400*900，结构梁宽度为400不能满足碳纤维布粘贴宽度，考虑粘贴双层碳纤维布，计算碳纤维布多层粘贴折减系数：（见加固规范9.2.4-2）折减系数=1.16-(粘贴层数*弹性模量设计值*单层厚度)/308000≤0.9=1.16-(2*230000*0.167)/308000=0.91折减系数=0.9750*360≤0.167*宽度*2300*0.9宽度≥781.05KL3梁宽度为400mm，碳纤维布粘贴双层面积：2*400=800≥781.05，满足强度要求。
梁加固计算书
梁加固计算书一．工程概况：本工程为松原市体育馆梁加固工程，由于在施工过程中，部分梁支座负弯矩筋锚固长度不符合规范要求。
根据《混凝土结构加固设计规范》（GB50367-2006），采用粘贴钢板加固法，加固计算如下。
二．计算举例：此加固共涉及100个框架节点，200个梁支座加固计算，计算量较大，故采用表格计算方式表达。
现以E轴1轴处左边框架节点为例：梁截面：b×h＝350mm×850mm，截面有效计算高度 ho=850-35=815mm，C40混凝土，混凝土轴心抗压强度设计值fco=19.7N/mm2，支座弯矩为M=933 KN·M,根据弯矩计算配筋面积为A so =3610 mm2，f yo =360N/mm2，由于锚固长度不足，考虑原配筋有效面积为10%，即原配筋为361 mm2，由：其中：x—混凝土受压区高度（mm）；fsp—钢板的抗拉强度设计值，取Esp=210N/mm2；Esp—钢板的弹性模量，取=2.06×105N/mm2；Asp—受拉钢板的截面面积（mm2）；ψsp—考虑二次受力影响时，受拉钢板抗拉强度有可能达不到设计值而引用的折减系数；当ψsp＞1.0时，应取ψsp=1.0；εcu—混凝土极限压应变，取εcu=0.0033；εsp，0—考虑二次受力影响时，受拉钢板的滞后应变，考虑到作用在加固结构上的活荷载基本卸除，故不考虑二次受力的影响，取εsp，0=0。
把各值代入式1，有：933000000=1.0×19.7×350×(850-x/2) -360×361×(850-815)解得，x=176.81mm又把x=176.81代入式3，有Ψsp=(0.8×0.0033×850/176.81-0.0033-0)/210/206000=9.213>1.0 取Ψsp=1.0由式2Asp=（1.0×19.7×350×176.81-360×361）/210=5186.40实配梁钢板为：10mm×520mm（厚度为10mm），即10× 520=5200mm2，满足要求。
加固计算书
构件加固计算书工程名称：建设单位：设计单位：一、改造设计说明：将改造后建筑的梁、板、墙实际尺寸建入盈建科计算软件中，按改造后建筑图计入板面恒、活载及梁间线荷载，其中填充墙的容重按内墙不大于6kN/m3，外墙不大于12kN/m3，计算参数均按现行规范选取，其中特征周期取值为0.53（另附该取值说明）。
改造后结构计算模型结果显示，主体结构剪重比、周期比、位移比、轴压比、刚度比、刚重比、受剪承载力比均能满足规范要求。
将改造后模型计算配筋与原结构配筋进行全高逐一核对，经核对，框架梁及次梁配筋均能满足规范要求，剪力墙水平及竖向钢筋配筋均能满足计算要求，大部分连梁配筋能够满足计算要求。
4~7层局部存在连梁原配筋不满足抗弯及抗剪要求，故将不满足配筋的连梁进行外包封闭箍及外包钢板加固。
另外由于建筑户型的要求，在原有剪力墙需切开一个1500x2400mm 的门洞，造成完整的剪力墙成为两支短肢剪力墙，另有角部剪力墙因切除了翼墙，成为了短肢剪力墙，针对改造后形成的短肢剪力墙，设计采用外包型钢进行竖向钢筋配筋率加固,具体如加固施工图所示。
二、构件加固计算：JLL1粘贴钢板法加固计算:1 已知条件梁截面宽度b=200mm,截面高度h=850mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=40mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离as=40mm,混凝土强度等级C35,受拉钢筋强度设计值fy=360Mpa,受压钢筋强度设计值f'y=360Mpa,钢板强度设计值fa=210Mpa,受拉钢筋面积As=942mm2,受压钢筋面积A's=942mm2,2级抗震,设计截面位于连梁梁端,弯矩设计值M=478kN·m,剪力设计值V=773kN,地震组合折减系数γRa=0.85。
2 正截面加固计算混凝土抗压强度设计值fc=16.7Mpa截面相对界限受压区高度ξb=0.466当ξ=ξb时,截面所能承受的最大弯矩Mmax=1095.64kN·mMmax>M,经计算可求得截面受压区高度和受拉钢板面积x=50.49mmAsp=803.95mm2x<2a's,重新计算受拉钢板面积Asp=816.45mm23 斜截面加固计算混凝土抗拉、抗压强度设计值ft=1.57Mpafc=16.7Mpa构件截面有效高度h0=810mm根据加固规范GB 50367-2006第10.3.2条可求得截面所能承担的最大剪力Vmax=673.77kNVmax<V,截面尺寸不满足条件。
粘钢加固计算书
一、工程信息工程名称：梁底粘钢加固梁编号：KL6计算截面：梁底跨中采用规范《混凝土结构加固设计规范》 （GB50367-2006）和之前x不同加固类型：梁受弯加固加固方式：正截面受弯粘贴钢板加固按实际混凝土强度取芯检测值对构件进行验算后，会同建设单位、施工单位、监理单位协商，是否采取粘贴钢板加固二、已知条件构件几何参数（KL6）计算简图：梁截面宽度：b=250mm 梁截面高度h=600mm 梁截面有效高度ho=565mm两排钢筋 偏小PKPM验算结果内力：M=375KN-M怎么来的考虑二次受力时内力Mok=0KN-M设计砼强度等级：C35f c=14.3N/mm²；εcu=0.0033质检砼强度达到百分比：100%fco=14.3N/mm fyo=300N/mm²；fyo'=300N/mm²Es=2.0×10²×10²×10N/mm²受拉、受压钢筋面积：As0=1963mm² As0=0mm²三、加固钢板参数受压钢板截面面积：A sp'=0mm²fsp=310N/mm²;fsp'=310N/mm²E sp=206000N/mm²钢板宽度和单层厚度：tsp=3mm; bsp=250mm 四、构件加固计算：1.不考虑二次受力影响，即：εsp,0=0为何不考虑2.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006第10.2.3条第10.2.3-1式：x=136mm 请写下推导过程3.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006第10.2.3条第10.2.3-3式：αsp=〖（0.8εcuh/x)-εcu-εsp,o〗/（fsp/Esp)=1.04.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006第10.2.3条第10.2.3-2式：Asp=a1fcobx=fyo' Aso'=fsp' Asp'-fyoaso/αsp fsp=300mm²加号不是等号6.根据所选钢板单层厚度及宽度，应粘层数为：Nsp=Asp/tspbsp=0.4~1.0层设计钢筋强度等级HRB335级钢板钢号：Q 345钢 t≤16钢筋混凝土梁受弯构件正截面采用粘贴钢板加固计算书加固原因：根据整体分析，该梁原正截面承载力不满足要求。
加 固 计 算 书 10.28
加固工程
计
算
书
2011-09
加固梁1计算：（选取二层9轴/C-D轴梁进行计算）
梁截面为,梁的混凝土强度为，即, 梁内钢筋受拉强度,受压强度
梁支座处配筋面积为942,梁跨中配筋面积为942（据原结构图）；
重新计算后梁支座处配筋面积为3000,梁跨中配筋面积为2000（据原结构图）
采用外包型钢的方法进行梁加固，构件按组合截面计算。
外粘型钢计算：
根据结构计算查得梁跨中承受最大弯矩为M=218
原来梁承受弯矩：
加固后正截面承载力
故型钢面积
选用L，
根据结构计算查得梁支座承受最大弯矩为M=440
加固后正截面承载力。
加固工程量计算书
3584
54190.08
1732.8 26199.94
图2 二层梁加固
分项名称
加固部位
主楼梁底包钢 F G K轴 64.82长*3 、梁顶粘钢 12—29轴 15长*19
副楼梁底包钢 B C轴 33米*2 、梁顶粘钢 2—11轴 9.2米*9
长度
194.46 285 66 82.8
梁尺寸
250*500 250*500 250*500 250*500
五层主楼梁贴 F C K 64.82长*3 布加固 12—29轴 15长*19
长度
66 82.8 66 82.8
梁尺寸
250*500 250*500 250*500 250*500
角钢型号
L63*5 L70*5 L63*5 L70*5
角钢米数 (两角布置)
角钢重量
132
636.50
165.6
893.74
角钢型号
L75*5 L75*5 L63*5 L70*5
角钢米数 (两角布置)
角钢重量
958.92
5579.00
132 165.6
636.50 893.74
梁顶5mm粘 钢面积
335.62
图3 三层梁加固
分项名称
加固部位
主楼梁底包钢 F G K轴 64.82长*3 、梁顶粘钢 12—29轴 15长*19
图1角钢包柱
分项名称
加固标高
立柱截面 立柱根数 角钢型号 单根高度
主楼立柱包钢 基础(-1.65）～14.35 500*600 14 400*500 42
副楼立柱包钢 基础(-1.65）～21.15 400*500 19
L110*10 L110*10
置换混凝土法加固计算书
，查表得 ， 故
根据《混凝土结构加固设计规范》（GB50367-2006），当采用置换法加固钢筋混凝土轴心受压构件时，其正截面承载力应符合下列条件：
其中 取有支点时的值1.0，置换深度长边取200mm，短边取150mm，带入得，
柱子加固计算书（置换混凝土法）
1、3号楼二层柱21-H,柱设计编号KZ1-4,设计混凝土强度C40，取芯强度20.4，截面尺寸为1140×600mm，配筋如下图所示，第二层配筋为-0.050～7.500的配筋。柱子的计算长度为3650mm。由于柱子为对称配筋，所以不考虑偏心作用，按轴心受压构件计算。
，查表得 ，
根据《混凝土结构加固设计规范》（GB50367-2006），当采用置换法加固钢筋混凝土轴心受压构件时，其正截面承载力应符合下列条件：
其中 取有支点时的值1.0，置换深度长边取200mm，短边取150mm，带入得，
满足要求。
满足要求。
2、3号楼二层柱21-G,柱设计编号KZ1-7，设计混凝土强度C40，取芯强度17.6， 截面尺寸为840×400mm，配筋如下图所示，第二层配筋为-0.050～7.500的配筋。柱子的计算长度为3650mm。由于柱子为对轴心受压承载力按《混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）》式（6.2.15）进行计算：
梁加固计算书
±0.000m层JKL1——（2）-（3）段的跨中梁粘贴钢板法正截面加固计算书1 已知条件梁截面宽度b=300mm,截面高度h=700mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=60.0mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=60mm,混凝土强度等级C30,受拉钢筋强度设计值f y=360Mpa,受压钢筋强度设计值f'y=360Mpa,钢板强度设计值f a=205Mpa,受拉钢筋面积A s=829mm2,受压钢筋面积A's=0.00mm2,非抗震设计,设计截面位于框架梁梁中,弯矩设计值M=255kN·m,地震组合折减系数γRa=1。
2 加固计算混凝土抗压强度设计值f c=14.3Mpa截面相对界限受压区高度ξb=0.466当ξ=ξb时,截面所能承受的最大弯矩M max=688.34kN·mM max>M,经计算可求得截面受压区高度和受拉钢板面积x=97.54mmA sp=589.97mm2梁粘贴钢板法斜截面加固计算书1 已知条件框架梁截面宽b=300mm,截面高度h=700mm,梁侧面粘贴箍板的竖向高度h sp=600mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=60mm,计算跨度l0=6000mm,混凝土强度等级C30,箍筋强度设计值f yv0=210Mpa,箍板设计强度f sp=205Mpa,箍筋间距s0=200mm,同一截面箍筋面积A sv0=67mm2,箍板间距s sp=200mm,非抗震设计,剪力设计值V=97kN,地震组合折减系数γRa=1。
2 加固计算混凝土抗拉、抗压强度设计值f t=1.43Mpaf c=14.3Mpa构件截面有效高度h0=640mm根据加固规范GB 50367-2006第10.3.2条可求得截面所能承担的最大剪力V max=687.91kNV max>V,截面尺寸满足条件。
混凝土承担的剪力V c=192.58kN箍筋承担的剪力V sv=56.28kN根据加固规范GB 50367-2006式(10.3.3-2)可求得配置在同一截面的抗剪箍板面积A sp=0.00mm2抗剪箍板最小截面面积A spmin=32.02mm2±0.000m层JL1——（2）-（3）段的跨中梁增大截面法正截面加固计算书1 已知条件梁截面宽度b=250mm,原高度h1=500mm,截面增大后高度h=650mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=37.50mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=37.50mm,原截面混凝土强度等级C30,原受拉纵筋强度设计值f y0=360Mpa,原受压纵筋强度设计值f'y0=360Mpa,新增受拉钢筋强度设计值f y=360Mpa,原受拉钢筋截面面积A s0=829mm2,原受压钢筋截面面积A's0=0.00mm2,非抗震设计,设计截面位于框架梁梁中,弯矩设计值M=255kN·m,加固前弯矩标准值M k0=204kN·m,地震组合折减系数γRa=1,原构件震损修复后承载力折减系数φf=1。
加固计算书
加固计算书一、房间1楼板计算书日期： 2/27/2014时间： 1:09:02:79 pm一、基本资料：1、房间编号： 1；次房间号： 1。
2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ 10.00 kN/m2可变荷载标准值：q ＝ 2.50 kN/m2计算跨度Lx = 5000 mm ；计算跨度Ly = 1500 mm板厚H = 120 mm；砼强度等级：C25；钢筋强度等级：HPB2354、计算方法：弹性算法。
5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。
二、计算结果：My =(0.04167+0.00000/5)*(1.35*10.00+0.98* 1.25)* 1.5^2= 1.38kN·m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.12500+0.00000/5)*(1.4* 0.88)* 1.5^2 = 0.34kN·mMy= 1.38 + 0.34 = 1.73kN·mAsy= 326.81mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.279%My' =0.08333*(1.35*10.00+0.98* 2.50)* 1.5^2 = 2.99kN·mAsy'= 326.81mm2，实配φ 8@150 (As ＝1557.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 1.297%三、跨中挠度验算：Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mq =(0.04167+0.00000/5)*(1.0*10.00+0.5* 2.50 )* 1.5^2 = 1.05kN·mEs ＝ 210000.N/mm2 Ec ＝ 27871.N/mm2Ftk ＝ 1.78N/mm2 Fy ＝ 210.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 1.05/(0.87* 101.* 335.) = 35.818N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 335./ 60000.=0.00559ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.78/(0.00559* 35.82) = -4.681当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE ＝Es / Ec ＝210000.0/ 27870.7 = 7.535③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf' ＝ 0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝ As / b / ho ＝ 335./1000/ 101.=0.00332⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')]Bs＝ 210000.* 335.* 101.^2/[1.15*0.200+0.2+6*7.535*0.00332/(1+3.5*0.00)]= 1237.70kN·m2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第 7.2.5 条，当ρ' ＝ 0时，θ＝ 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B ＝ Bs / θ（混凝土规范式 7.2.2）B＝ 1237.70/2 = 618.850kN·m2(5)、挠度 f ＝κ * Qq * L ^ 4 / Bf ＝0.00260*11.2* 1.50^4/ 618.850= 0.240mmf / L ＝ 0.240/1500.= 1/ 6259.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：②、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 1.05*10^6/(0.87* 101.* 335.) = 35.818N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 335./ 60000.= 0.006当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 35.82) = -2.129当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.200* 35.818/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.008mm，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝：④、下端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 2.11*10^6/(0.87* 101.* 335.) = 71.637N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 335./ 60000.= 0.006当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 71.64) = -0.514当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.200* 71.637/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.017mm，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：⑥、上端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 2.11*10^6/(0.87* 98.* 855.) = 28.929N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 855./ 60000.= 0.014ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 28.93) = -1.705当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.200* 28.929/200000.*(1.9*20.+0.08*14.00/0.01425) = 0.006mm，满足规范要求！---------------------------------------------------一、基本资料：1、房间编号： 1；次房间号： 2。
加固计算书
爱涛天城加固专项工程计算说明书本工程为新建工程，在主体施工完成后，根据甲方要求,对其中几个地方作了改动，使用功能发生变化，其荷载也发生变化，故需进行加固处理。
计算依据1、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；2、《混凝土结构加固技术》（万墨林、韩继方编著）；3、《混凝土结构加固技术规范》CECS 25:90；4、《碳纤维片材加固混凝土结构技术规程》CECS 146:2003；5、CSA补强设计规范及ACI检索相关资料；6、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204-2002等。
加固计算第一部分、健康娱乐中心二层改为厨房健康娱乐中心二层3—2～3-6/3-B~3-E轴范围内改为厨房，根据甲方提供荷载：恒荷载在原来基础上增加1KN/m2,活荷载按4KN/m2，进行加固计算。
PKPM模型结构设计信息如下：总信息。
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结构材料信息：钢砼结构混凝土容重(kN/m3)：Gc = 26。
00钢材容重（kN/m3）: Gs = 78.00水平力的夹角（Rad)：ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 1竖向荷载计算信息: 按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息：计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息：计算X，Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息：不计算结构类别: 框架结构裙房层数：MANNEX= 0转换层所在层号：MCHANGE= 0墙元细分最大控制长度（m）DMAX= 2。
00墙元侧向节点信息：内部节点是否对全楼强制采用刚性楼板假定是采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法风荷载信息.。
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..修正后的基本风压(kN/m2）: WO = 0。
40地面粗糙程度: C 类结构基本周期（秒）: T1 = 0.46体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTi = 7各段体形系数：USi = 1。
方案一加固计算书11
楼板加固计算书根据使用要求，首层11～14/E～G处使用功能改变，原使用荷载为4.0KN/m2，改变后为10.0KN/m2。
原结构12～13/E～F轴之间楼板为140厚实心钢筋混凝土楼板，13～14/E～F轴之间楼板为250厚空心楼板，13～14/F～G轴之间楼板为120厚实心钢筋混凝土楼板。
为增强原结构楼板的刚度在原结构楼板表面新增一层70mm后CMG灌浆料叠合层楼板。
则原结构楼板计算书如下：一、12～13/E～F轴140厚钢筋混凝土楼板1.荷载统计：① 恒荷载：地面装饰层 20*0.08=1.6 kN/m2210厚现浇钢筋混凝土板 0.210x25 kN/m3 = 5.25kN/m2板底抹灰层 0.02x17 kN/m3=0.34 kN/m2板底管线 0.1 kN/m2共计：7.29 kN/m2②楼板活荷载： 10kN/m2荷载设计值为： q=1.4*10+1.2*7.29=22.75kN/m22.楼板计算该部位原结构楼板为三角形形状，为提取计算模型且充分考虑结构的安全性，按照8100*9600方形板进行核算。
取1米宽板带做为计算对象，则计算过程如下：=系数*ql2=0.0246*22.75*8.1*8.1=36.72kN·m 跨中弯矩 M1=系数*ql2=0.0156*22.75*9.6*9.6=32.70kN·m M2=系数*ql2=0.0620*22.75*8.1*8.1=92.54kN·m 支座弯矩 M1=系数*ql2=0.0550*22.75*9.6*9.6=115.32kN·mM2对弯矩进行调幅后控制弯矩为：跨中弯矩M=36.72*1.2=44.06 kN·m中=115.32*0.8=92.26kN·m支座弯矩M支由公式： a1f c bx=f y A sM=a1f c bx(h0-x/2) 跨中部分受压区高度为：x= h0-( h2-2M/a1f c b)1/2=13mm≦0.75ξb h=0.75*0.518*180=69.93mm符合要求！跨中部位需配筋 A s中= a1f c bx /f y=827mm2（板底跨中）原结构为配筋为8@200 A s中=393mm2支座部分受压区高度为：x= h0-( h2-2M/a1f c b)1/2=26.6mm≦0.75ξb h=0.75*0.518*180=69.93mm符合要求！支座部位需配筋 A s支= a1f c bx /f y=1390mm2（板上支座）原结构为配筋为14@100 A s支=1539mm2根据上式计算结果，每米板宽中板底跨中缺少434 mm，板顶支座满足，可采用粘贴单层碳布（300g/m）加固；根据《混凝土结构加固设计规程》50367-2006要求；采用粘贴双层碳纤维每米粘贴碳布宽度b f：ψf k m t f b f f f≥f y’A’s其中：k m:为粘贴双层层碳布的折减系数0.9；t f:为粘贴碳布的厚度0.167；f f:为碳布抗拉强度设计值1600Mpa；ψf:考虑到纤维复合材的滞后应变的强度利用系数取值0.85 板底跨中:b f≥f’y A’s/ψf k m t f f f =300*434/(0.85*0.9*0.167*1600)=636mm 板底采用双层碳布（300g/m）200宽净距200粘贴，每米宽范围内的碳纤维复合材宽度为：200*2*1000/400=1000mm＞636mm 满足要求！二. 13～14/F～G轴120厚钢筋混凝土楼板增加70mm厚CMG灌浆料后该层楼板厚度为190mm厚1、荷载统计：① 恒荷载：地面装饰层层 20*0.08=1.6 kN/m2190厚现浇钢筋混凝土板 0.19x25 kN/m3 = 4.75kN/m2板底抹灰层 0.02x17 kN/m3=0.34 kN/m2板底管线 0.1 kN/m2共计：6.79 kN/m2②楼板活荷载： 10kN/m2得： q=1.4*10+1.2*6.79=22.15kN/m22.楼板计算原结构为异型楼板，为提取计算模型且充分考虑结构的安全性，按照5800*5100方形板进行核算。
独立基础加固计算书
独立基础加固计算书
一、引言
独立基础作为建筑物的主要承重结构，其安全性至关重要。
然而，由于各种原因，有时需要对独立基础进行加固。
本计算书旨在为独立基础加固提供理论依据和计算方法，以确保加固后的基础能够满足安全性和稳定性要求。
二、独立基础加固计算
1. 承载能力计算
首先，我们需要计算独立基础的承载能力。
根据相关规范和标准，基础承载能力应满足以下公式：
P≤βcfc×A
其中，P为基础承载能力设计值，βc为基础承载能力调整系数，fc为基础混凝土抗压强度设计值，A为基础底面积。
如果原有基础的承载能力不足，可以通过增加基础底面积、提高混凝土强度等级或增加配筋等方式进行加固。
2. 抗滑稳定性计算
抗滑稳定性是确保基础不发生滑移的重要因素。
根据相关规范和标准，基础抗滑稳定性应满足以下公式：
K≤R/F
其中，K为基础抗滑稳定性系数，R为基础水平阻力，F为基础底面摩擦力。
如果原有基础的抗滑稳定性不足，可以通过增加基础埋深、增加基础侧面摩擦力或增加配筋等方式进行加固。
三、加固方法及适用范围
1. 扩大基础底面积
当原有基础承载能力不足时，可采用扩大基础底面积的方法进行加固。
该方法适用于各种土质条件，且施工简单、成本低廉。
2. 增加配筋
当原有基础承载能力或抗滑稳定性不足时，可采用增加配筋的方法进行加固。
该方法适用于混凝土基础，可有效提高基础的受力性能和抗剪切能力。
混凝土柱纤维环向围束加固计算书
混凝土柱加固计算书加固方式：纤维环向围束加固一、设计依据：《混凝土结构加固设计规范》(以下简称《加固规范》)《混凝土结构设计规范》（以下简称《混凝土规范》）《建筑抗震鉴定标准》（以下简称《鉴定标准》）《建筑抗震加固技术规程》（以下简称《抗震加固规程》）《既有建筑鉴定与加固通用规范》（以下简称《加固通规》）《建筑抗震设计规范》（以下简称《抗震规范》）二、工程概况：1. 原截面参数：原始截面配筋参数：柱宽b:550mm柱高h:550mm绕x方向计算长度:5000mm绕y方向计算长度:5000mm绕x方向剪跨比:4绕y方向剪跨比:4原始材料等级及加固设计参数：柱类型:普通柱后续使用年限:30年(A类)抗震等级:二级指定混凝土强度:C28保护层厚c:20mm轴压比:0.802. 原配筋参数：3. 纤维环向围束参数：纤维等级:单向高强I级(300g)柱角磨圆半径r:25mm纤维条带宽度bf:100mm纤维单层厚度:0.167mm纤维条带间距sf:100mm纤维条带层数nf:3三、混凝土柱体积配筋率不足加固计算：1. 被加固柱原有箍筋的体积配筋率计算：查《抗规》表6.3.9可知，ρv =0.17ρv ×f c /f yv =0.0113查《抗规》6.3.9条，普通柱,抗震等级二级，体积配箍率不应小于0.006 体积配箍率限值ρv 限值=Max (0.0113,0.006)=0.0113被加固柱原有箍筋的体积配筋率ρv,e =0.0021<ρv 限值=0.0113,需要加固！2. 柱加固后的体积配筋率：《加固规范》表10.8.2条可知，k c =0.66《加固规范》表10.4.4条可知，环向围束体积比ρf =2n f t f (b ＋h )/ A cor = 0.0037 《加固规范》表10.8.2条可知，环向围束作为附加箍筋算得的体积配筋率的增量：ρv,f =k c ρf b f f f / s f / f yv0=0.66×0.0037×100×1600/100/210=0.0186 加固后的箍筋体积配筋率ρv =ρv,e +ρv,f =0.0021 +0.0186=0.0207>ρv 限值=0.0113,满足！。
板面粘碳纤维抗弯加固计算书
板面碳纤维加固计算书该工程地上第五层至二十五层部分阳台板出现露筋显现，即保护层厚度不够，故对该部分的阳台板进行采用板面粘贴碳纤维布的方法进行加固处理。
阳台板基本资料：该板为预制叠合板，总厚度为160mm,预制板厚度60mm,现浇混凝土层厚度100mm. 本次计算只考虑现浇混凝土层影响计算参数:截面1000x100混凝土强度等级为:C30钢筋级别:三级钢混凝土保护层厚度:20mm（设计值）钢筋排数:单排板面钢筋:纵向12@150，横向8@150板底钢筋:双向8@150计算过程:原板截面极限弯矩Mu:先求原板受压区高度x'x'= fy* (As - As') / (fc * b)=30mm当x'≤2a时，x'取2a，当x'>ζbho(ζb界限受压区高度)时，x'取ζbho当x'=2a时，Mu= fy * As * (h - 2 * a)当x'>ζbho时，Mu = fc * b * x' * (h - x' / 2) + fy * As' * (h - a)当2a<x'≤ζbho时，Mu=fc * b * x' * (h - x' / 2) + fy'* As' * (h - a) - fy'* As * a综合以上三个公式选择判断后计算：Mu=10.85KN.M若M>1.4Mu时则无法加固,M<Mu则无需加固。
其余情况按加固处理如下:经过加固后的板根据规范要求重要构件不得大于0.75ζbho(ζb界限受压区高度)故做如下判断:相对受压区高度x当x≤2a时,x取2a当2a<x'≤0.75ζbho时x=(fc * b * h - Sqr((fc * b * h) * (fc * b * h) + 2 * fc * b * (fy * As' * (h - a) - fy * As * a - M ))) / (fc * b)其中M为加固后的弯矩值代入数据计算x=30.00mm.考虑二次受力情况影响,纤维复合材的滞后应变εfoεfo=αf*Mok/(Es*As*ho),其中Mok为加固前的弯矩αf值可依据表9.2.8查得采取线性插值法取准确数据求得:εfo=0.93*4.3/(2000000*335*105)=0.00057经过计算：x=2a,碳纤维布宽度=(M - fy * As * (h - 2 * a)) / (εf * ef * (h - a) * nf * tf)其中εf为拉应变设计值，ef为碳纤维布的弹性模量设计值nf为层数,tf为单层厚度 nf=1层 tf=0.167mmwf为考虑纤维复合材实际强度达不到设计值而引入的强度利用系数ff为纤维复合材的抗拉强度设计值km为纤维复合材厚度折减系数经过判断计算，碳纤维布的宽度=87.9mm粘贴长度计算：lc=ff*Af/ffy*bf+200=956.1mmAf为实际粘贴复合材的面积ffy为纤维与混凝土之间的粘结强度设计值bf为纤维复合材的总宽度计算结果如下：碳纤维布强度级别:高强度I级,面积质量300g/m2且不得采取预浸法生产的材料碳纤维布层数:1层碳纤维布厚度:0.167mm碳纤维布宽度:87.9mm粘贴延伸长度:956.1mm一米板加固碳纤维布量选用：一层×100（宽）×0.167（厚）@400。
碳纤维布梁加固计算书
碳纤维梁加固计算书一、基本资料1．设计依据:《碳纤维片材加固混凝土结构技术规程》（CECS 146:2003）（以下简称规程）《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）（以下简称规范）《混凝土结构加固技术规范》（GB 50367-2006）（以下简称加固规范）图纸所提供的相关数据2．问题类型:因荷载增加原有混凝土梁承载力不足，需进行加固处理，加固方式采用碳纤维布。
3．梁底受拉碳纤维片材参数:碳纤维布等级：Ⅰ级弹性模量E cf = 2.30 × 105 MPa (见加固规范表9.1.6-1)抗拉强度设计值f f = 2300.00 MPa (见加固规范表9.1.6-1)单层厚度t cfv = 0.167 mm重量：300g/m2不考虑二次受力二、计算结果1. KL3梁荷载增加后缺筋面积为750mm2，采用等强代换原则换算碳纤维布粘贴尺寸：HRB400钢筋抗拉强度设计值：360N/mm2碳纤维布抗拉强度设计值：2300 N/mm2缺筋面积*钢筋抗拉强度设计值≤碳纤维布厚度*宽度*碳纤维布抗拉强度设计值750*360≤0.167*宽度*2300宽度≥702.94KL3梁截面尺寸为400*900，结构梁宽度为400不能满足碳纤维布粘贴宽度，考虑粘贴双层碳纤维布，计算碳纤维布多层粘贴折减系数：（见加固规范9.2.4-2）折减系数=1.16-(粘贴层数*弹性模量设计值*单层厚度)/308000≤0.9=1.16-(2*230000*0.167)/308000=0.91折减系数=0.9750*360≤0.167*宽度*2300*0.9宽度≥781.05KL3梁宽度为400mm，碳纤维布粘贴双层面积：2*400=800≥781.05，满足强度要求。
加固计算书
梁柱节点承载力计算书选 6/C 轴节点最不利节点进行计算 （加固方案一）一、按《抗规》附录D 进行架梁柱节点核芯区截面抗震验算 1.点核芯区组合的剪力设计值:考虑最不利节点左右梁端反时针或顺时针方向组合弯矩设计值 （见附图1） 按广厦计算内力 Mb 左= 0 kN.m Mb 右= -1097 kN.m＝-1097 k N.m左端梁高hb 左＝ 600 mm左端梁高hb 右＝ 800 mma's= 40 mm Hc= 3807 mm hb= 700 mm hbo= 660 mm因此Vj= -1672 kN2.按方案一加固后的已知条件(砼近似取平均值C25)节点验算方向柱截面宽b c =900mm,节点验算方向柱截面高h c =900mm,节点梁截面宽b b =300mm,节点梁截面高h b =700mm,梁受压钢筋合力点到截面近边缘距离a 's =35mm,梁受拉钢筋合力点到截面近边缘距离a s =35mm,梁对节点的约束影响系数ηj =1.0,混凝土强度等级C25,箍筋强度设计值f yv =210Mpa,箍筋间距s=100mm,2级抗震,节点剪力设计值V j =1672KN,轴压力设计值N=5665KN 。
3. 配筋计算查混凝土规范表4.1.4可知f c =11.9Mpa f t =1.27Mpa由混凝土规范7.5.1条可知混凝土强度影响系数 βc =1.0查混凝土规范表11.1.6可知框架节点斜截面承载力抗震调整系数 γRE =0.85由混凝土规范11.6.3条可知框架节点核心区的截面高度 h j =h c =900mm 节点宽度b j =min(b b +0.5hc ,b c )=750mm 由混凝土规范公式(11.6.3)可知0.3ηj βc f c b j h j =0.3×1.0×1.0×11.9×750×900=2418.43KN>γRE V j =1421.20KN 节点截面尺寸满足条件 由混凝土规范11.6.4条可知0.5f c b c h c =0.5×11.9×900×900=4836.9KN<N取N=4836.9KN 梁截面有效高度h b0=h b -a s =700-35=665mm由混凝土规范公式(11.6.4-2)求核心区有效验算宽度范围内同一截面验算方向箍筋各肢全部截面面积A svj =(γRE V j -1.1ηj f t b j h j -0.05ηj Nb j h/b c )s/f yv /(h b0-a 's )=(1421200-1.1×1.0×1.27×750×900-0.05×1.0×4836857×750/900)×100/210/(665-630)=208.61mm 2由混凝土规范11.6.8条可知节点核心区最小体积配箍率 ρvmin =0.1f c /f yv=0.1×11.9/210 =0.0057 箍筋内表面范围内截面核心部分的宽度b cor =bc -50=900-50=850mm 箍筋内表面范围内截面核心部分的长度h cor =h c -50=900-50=850mm 节点核心区验算方向最小箍筋面积A svmin =ρvmin sb cor h cor /(b cor +h cor )=0.0057×850×850×100/(850+850)=241.70mm 2>A svj取A svj =241.70mm 2。
混凝土梁外包型钢法加固计算书
混凝土梁加固计算书JKL加固方式：外包型钢法一、设计依据：《混凝土结构加固设计规范》GB 50367(以下简称《加固规范》)《既有建筑鉴定与加固通用规范》GB 55021(以下简称《加固通规》)《混凝土结构设计规范》(GB50010)(2015年版)（以下简称《混凝土规范》）《混凝土结构通用规范》(GB5008)（以下简称《混凝土通规》）《建筑抗震鉴定标准》(GB 50023 )（以下简称《鉴定标准》）《建筑抗震加固技术规程》(JGJ 116)（以下简称《抗震加固规程》）《建筑抗震设计规范》(GB 50011 ) (2016年版)（以下简称《抗震规范》）《钢结构设计标准》GB 50017（以下简称《钢标》）二、工程概况：1. 原截面参数：2. 配筋及内力：原箍筋参数及改造后剪力：指定箍筋强度:HPB235指定箍筋面积:F10@100/200(4)剪力设计值:840kN原纵筋参数及改造后弯矩：指定纵筋强度:HRB335指定纵筋面积:8F25指定受压钢筋面积:2F25弯矩设计值:1200kN.m加固前构件上原作用的弯矩标准值:300kN.m3. 包钢参数：包钢箍带选择：包钢抗剪钢带加锚方式:加锚封闭箍包钢抗剪钢带等级:Q235包钢抗剪钢带高度:默认mm包钢抗剪钢带单层厚度:4mm包钢抗剪钢带宽度:100mm包钢抗剪钢带间距:200mm抗弯型钢选择：抗弯型钢等级:Q235抗弯型钢类型:等边角钢抗弯型钢规格:L75×5三、梁底受弯计算：1. 原截面受弯承载力：1.1 求原截面相对界限受压区高度?b0：?cu =0.0033按《混凝土规范》公式(6.2.7 - 1) ?b0=?1/(1+f y0/E s0/?u ) =0.8/(1+300/200000/0.00330)=0.551.2 原截面受弯承载力:根据《混凝土规范》式6.2.10-2可知x =f y (A s -A s ’)/(?1f c b )=300×(3927-982)/(1.0×11.9×300) =247.48mm ≥2a '=85mm根据《混凝土规范》6.2.10条，并结合《抗震鉴定标准》附录E.0.2条，框架梁，抗震等级三级时,?=x /h 0=0.258≤0.35，满足！根据《混凝土规范》式6.2.10-1 M ≤?1f c bx (h 0-0.5x )+f y ’A s ’(h 0-a s ’)=1.0×11.9×300×247.48×(957.5-247.48/2)/1000000+300×982×(957.5-42.5)/1000000=1006.2kN.m2. 受弯加固判断：M/Mb0=1200/1006.2=1.19<1.4且>1.0，需要加固！3. 加固所需受拉钢板(型钢)面积计算：3.1 设计计算指标：根据《钢标》表4.4.1,抗拉强度设计值: fsp=215MPa根据《钢标》表4.4.8,弹性模量设计值: Esp=206000MPa3.2 受弯构件加固后相对受压区高度?b,sp求解:根据《混凝土规范》公式（6.2.7-1）和《加固规范》公式（9.2.2）? b,sp =0.85?b=0.4683.3 加固后达到期望的弯矩值时, 混凝土受压区高度x的求解:由《加固规范》公式(9.2.3-1)Mb =?1fc0bx×(h-x/2)+f 'y0A 's0(h-a ')+f 'spA 'sph-fy0As0( h-h)1200×1000000=1.0×11.9×300×x×(1000-x/2)+300×982×(1000-42.5)+0-300×3927×(1000-957.5)解得x=323.46mm>2as'=85mm根据《加固规范》10.2.2条,结合《混凝土结构通用规范》4.4.8条，框架梁，抗震等级三级时,?=x/h=323.46/957.5=0.338<0.35,可粘钢（包钢）加固！3.4 加固钢板(型钢)的滞后应变?sp,0求解:考虑二次受力，按《加固规范》公式(9.2.9)计算根据《混凝土规范》，对矩形截面：? te =As/Ate=As/(0.5bh)=3927/(0.5×300×1000)=0.02618查规范表9.2.9得,?sp=1.1809? s0=M0k/(0.87As0h)=300×1000000/(0.87×3927×957.5)=91.71Mpa≤150Mpa且?te =0.02618≤0.05，取?sp=0.9?sp=0.9×1.1809=1.06281? sp0=?spM0k/(EsAsh)=1.06281×300×1000000/(200000×3927×957.5)=0.000423.5 受拉钢板抗拉强度有可能达不到设计值而引用的折减系数：根据《加固规范》公式(9.2.3-3):? sp =(0.8?cuh/x-?cu-?sp0)/(fsp/Esp)=(0.8×0.0033×1000/323.46-0.0033-0.00042)/(215/206000) =4.2558>1.0,取1.03.6 加固所需受拉钢板(型钢)面积计算：根据《加固规范》公式(9.2.3-2)，? 1 fc0bx=fy0As0+?spfspAsp-f,y0A,s0-f,spA,sp1.0×11.9×300×323.46=300×3927+1×215×Asp-300×982-0计算受拉钢材面积Asp=1262mm²<实取钢材面积:1482.4mm²,满足！4. 构造要求验算：根据《加固规范》8.3.1条，角钢边长b=75mm>50mm,满足！角钢壁厚t=5mm,满足！四、受剪计算：1. 原受剪截面判断:根据《混凝土规范》6.3.1条，hw/b=957.5/300=3.2，则0.25?c fcbh=0.25×1×11.9×300×957.5=854.6>V=840kN，截面满足！2. 原截面受剪承载力:根据《混凝土规范》6.3.4条V b0 =(0.7?cft0bh+fyv0Asv0h/s)=(0.7×1×1.27×300×957.5+210×314×957.5/100)/1000=886.7kN3. 受剪加固判断:V/Vb0=840/886.7=0.95<1.0,无需加固！4. 箍带构造要求验算：根据《加固通规》6.5.8条,箍带宽度bsp=100mm=100mm,满足！箍带厚度tsp=4mm<10mm,满足！根据《抗震加固规程》6.3.5-3条,箍板间距不应大于40r(r为单根角钢截面的最小回转半径)，且不应大于400mm，则ssp=200mm<Min（40×15，400)=400mm,满足！。
结构加固计算书包含内容
结构加固计算书包含内容
结构加固计算书是指在建筑工程中对结构进行加固设计时所编
制的一种技术文件，它包含了多个方面的内容：
1. 结构加固的依据和背景，这部分内容会介绍结构加固的目的、背景和必要性，包括建筑结构存在的问题、加固的原因和依据等。
2. 结构加固的设计参数，这部分内容会包括结构加固设计的相
关参数，比如设计荷载、材料参数、构件尺寸等。
3. 结构加固的设计计算，这是结构加固计算书的核心部分，包
括了对结构加固设计的各种计算，比如受力分析、构件尺寸计算、
材料选取、连接设计等。
4. 结构加固的施工图纸，这部分内容会包含结构加固的施工图纸，包括详细的加固构件图、连接图、细部构造图等，以便施工人
员按图施工。
5. 结构加固的施工工艺，这部分内容会介绍结构加固的具体施
工工艺和方法，包括施工顺序、施工工艺、施工中需要注意的问题
等。
6. 结构加固的验收标准，这部分内容会包括结构加固完成后的验收标准和方法，以及验收时需要检查的内容和标准。
7. 结构加固的安全与质量控制，这部分内容会包括结构加固施工中需要注意的安全事项和质量控制要求，确保施工过程中安全可靠、质量合格。
总之，结构加固计算书是一份非常重要的技术文件，它包含了结构加固设计的方方面面，是指导工程实施的重要依据。
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JL1计算过程
根据原设计单位提供的加固前加固后计算结果（详见计算结果附图）对比，求得加固前与加固后的弯矩差值，从而求得粘钢面积
原设计配筋面积为1256mm ，弯矩M=230K N/mm 2
受弯构件的弯矩计算
项目名称_____________日 期_____________
设 计 者_____________校 对 者_____________
一、构件编号: L-1
二、设计依据
《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010
三、计算信息
1. 几何参数
截面类型: 矩形
截面宽度: b=250mm
截面高度: h=600mm
2. 材料信息
混凝土等级: C35 fc=16.7N/mm 2 ft=1.57N/mm 2
钢筋种类: HRB400 fy=360N/mm 2
最小配筋率:
ρmin=max(0.200,45*ft/fy)=max(0.200,45*1.57/360)=max(0.200,0.196)=0.200％
(自动计算) 纵筋合力点至近边距离: as=35mm
3. 配筋信息
As=1256mm 2
4. 设计参数
结构重要性系数: γo=1.0
四、计算过程
1. 验算最小配筋率
ρ=As/(b*h)=1256/(250*600)=0.837％
ρ=0.837％≥ρmin=0.200％, 满足最小配筋率要求。
2. 计算截面有效高度
ho=h-as=600-35=565mm
3. 确定相对界限受压区高度
ξb=β1/(1+fy/(Es*εcu))=0.80/(1+360/(2.0*105*0.0033))=0.518
4. 计算相对受压区高度
ξ=fy*As/(α1*fc*b*ho)=360*1256/(1.0*16.7*250*565)=0.192≤ξb=0.518
5. 计算弯矩设计值
M=ξ*(1-0.5*ξ)*α1*fc*b*ho*ho/γo=0.192*(1-0.5*0.192)*1.0*16.7*250*565*565/1.0
=230.986kN*m
二次设计配筋面积为2900mm，弯矩M=460K N/mm2
受弯构件的弯矩计算
项目名称_____________日期_____________
设计者_____________校对者_____________
一、构件编号: L-1
二、设计依据
《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010
三、计算信息
1. 几何参数
截面类型: 矩形
截面宽度: b=250mm
截面高度: h=600mm
2. 材料信息
混凝土等级: C35 fc=16.7N/mm2ft=1.57N/mm2
钢筋种类: HRB400 fy=360N/mm2
最小配筋率:
ρmin=max(0.200,45*ft/fy)=max(0.200,45*1.57/360)=max(0.200,0.196)=0.200％(自动计算)
纵筋合力点至近边距离: as=35mm
3. 配筋信息
As=2900mm2
4. 设计参数
结构重要性系数: γo=1.0
四、计算过程
1. 验算最小配筋率
ρ=As/(b*h)=2900/(250*600)=1.933％
ρ=1.933％≥ρmin=0.200％, 满足最小配筋率要求。
2. 计算截面有效高度
ho=h-as=600-35=565mm
3. 确定相对界限受压区高度
ξb=β1/(1+fy/(Es*εcu))=0.80/(1+360/(2.0*105*0.0033))=0.518
4. 计算相对受压区高度
ξ=fy*As/(α1*fc*b*ho)=360*2900/(1.0*16.7*250*565)=0.443≤ξb=0.518
5. 计算弯矩设计值
M=ξ*(1-0.5*ξ)*α1*fc*b*ho*ho/γo=0.443*(1-0.5*0.443)*1.0*16.7*250*565*565/1.0
=459.329kN*m
梁粘贴钢板法正截面加固计算书
1 已知条件
梁截面宽度b=250mm,截面高度h=600mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=37.50mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=37.50mm,混凝土强度等级C35,受拉钢筋强度设计值
f y=400Mpa,受压钢筋强度设计值f'y=400Mpa,钢板强度设计值f a=205Mpa,受拉钢筋面积
A s=1250mm2,受压钢筋面积A's=800mm2,非抗震设计,设计截面位于框架梁梁中,弯矩设计值
M=460kN·m,加固前弯矩标准值0k=230kN·m,地震组合折减系数γRa=1。
2 加固计算
混凝土抗压强度设计值
f c=16.7Mpa
截面相对界限受压区高度
ξb=0.423
考虑二次受力影响时，加固钢板的滞后应变
εsp,0 =0.0017
当ξ=ξb时,截面所能承受的最大弯矩
M max=640.01kN·m
M max>M,经计算可求得截面受压区高度、钢板受压强度折减系数和受拉钢板面积
x=133.97mm
ψsp =1
A sp=1853.53mm2
JL1实际配筋面积为250X10=2500mm>1853mm。