盖梁自重及作用效应计算
盖梁受力计算
盖梁结构受力计算书项目:盖梁支架系统受力计算计算内容:一、对截面尺寸1.8m*1.8m盖梁的支架验算1、纵向贝雷片基本计算参数：盖梁砼重量g1：47.2m3x2.5t/m3=118t 侧模板重g2:5t 施工荷载(1KN/m2)g3=1*15.4*1.8/9.8=2.83t 振动冲击系数r取1.3qC A E B DL 1=3.3m L2=8.8m L1=3.3mL=15.4m纵向贝雷片受力总重G=（g1+g2+g3)*r=(118+5+2.83)*1.3=163.58t均布荷载q=(G/2)/L=(163.58t/2)/15.4m=5.3t/mME=q*(L1+L2/2)2/2-q*L/2*L2/2=5.3t/m*(3.3m+8.8m/2)2/2-5.3t/ m*15.4m/2*8.8m/2=-22.44t.mMA=MB=qL12/2=5.3t*3.32m2/2=28.86t.m因为MA=MB>ME，所以弯距最大处在A和B处，Mmax=28.86t.m=282.8KN.m贝雷片：Mmax=788KN.m, Qmax=245KN；单侧选用单排贝雷片(共两排)Mmax=788*2>288.6 KN.m满足要求验算剪应力тQE=ql/2=5.3*8.8/2=23.32t*9.8=228.54KNQA=QB=ql/2=5.3*15.4/2*9.8=399.94KN贝雷片容许剪力Q=245*2=490KN>399.94 满足要求挠度计算fmax=5ql4/384EI=5*5.3*8.84/384*250500*2.1*105=11.5mm[f]=L2/400=8800/400=22mm >fmax=11.5mm 挠度满足要求2、计算抱箍①荷载计算支座反力为QA=QB=399.94KN抱箍所需要产生的摩擦力为:399.94*2=798.88KN②螺栓数目的计算抱箍体所需承受的竖向压力N′=798.88KN,由M24高强螺栓抗剪力产生.M24螺栓允许承载力:[N L]=Pµn/KP┈┈高强螺栓预拉力，取225KNµ┈┈摩擦系数，取0.3n┈┈传力接触面数目，取1K┈┈安全系数，取1.7[N L]=225*0.3*1/1.7=39.7KN螺栓数目m的计算m= N′/[N L]=798.88/39.7=20.1≤24个(本项目采用的抱箍螺栓数为24个) 满足要求每条螺栓的抗剪力: P’= N′/24=798.88/24=33.28≤[N L]=39.7KN 满足要求③螺栓轴向受拉计算抱箍产生的压力:P b= N′/µ=798.88KN/0.3=2662.9KN抱箍由24条M24螺栓收紧,每条螺栓拉力:N1= P b/24=2662.9KN/24=110.95KN<[S]=225KNб=N″/A=N1(1-0.4m1/m)/AN″┈┈轴心力m1┈┈抱箍上所有的螺栓数目,本项目为24个m┈┈计算截面上的螺栓数目A┈┈螺栓面积,4.52cm2б=2662.9(1-0.4*24/20)/(24*4.52*10-4)=127.6Mpa<[б]=140Mpa 故螺栓满足强度要求④螺栓需要的力矩M由螺帽产生的反力矩M1=µ1* N1*l1µ1┈┈钢与钢的摩擦系数,取0.15l1┈┈螺帽中心到边角点的距离,0.012mM1=0.15*0.012*110.95=0.1997KN.mM2为螺栓爬升角产生的反力矩θ=10˚M2=µ1* N1*Cos10˚* l1+ N1*Sin10˚* l1=0.15*110.95* Cos10˚*0.012+110.95* Sin10˚*0.012=0.428 KN.m M= M1+ M2=0.1997+0.428=0.625 KN.m要求螺栓扭紧力矩M≥0.625 KN.m⑤抱箍体的应力计算抱箍壁由受拉产生的拉应力P=10* N1=1110KN抱箍壁采用δ12mm钢板,高度为80cm纵向截面积S=0.012*0.80=0.0096m2б=P/S=1110/0.0096=115.63Mpa< [б]=140 Mpa 满足要求抱箍体剪力计算τ=1/2* P b/(2*S)=0.5*2662.9/(2*0.0096)=69.35Mpa< [τ]=85 Mpa 满足要求3、横向小槽钢计算基本计算参数：采用10号槽钢和枋木10cm*10cm间隔着铺设，间距为15cm；只计算墩柱与墩柱之间长度8.8m-1.6=7.2m，该段砼重量按71.28t计横向槽钢(枋木10cm*10cm)布置道数=7.2m/0.15+1=49道每道槽钢(枋木10cm*10cm)受力=71.28t/49=1.45t每道槽钢(枋木10cm*10cm)受力按均布荷载考虑，q=1.45t/1.8m=0.81t/m每道槽钢(枋木10cm*10cm)跨中最大弯距=0.81*1.8^2/8=0.328t.m=3.82KN.m10号槽钢的截面抵抗矩W=39.4cm3W=3.82/(145*103)*106=26.34cm3满足要求QMAX=ql/2=0.81*1.8/2=0.729tτmax= Q Sx /Ixδ=0.648*9.8*103*23.5/(48*198.3*10-6)=17.63Mpa<85Mpa满足要求4、采用插销施工的，对插销棒的计算钢棒承受剪力为：118.355/4*9.8=289.97KN选A3钢Φ12cm的钢棒，Q=0.062*∏*85=960.84KN>289.97KN 满足要求二、对截面尺寸1.8m*1.8m盖梁（11#-13#墩）的支架验算1、纵向贝雷片基本计算参数：盖梁砼重量g1：58.7m3x2.5t/m3=146.8t 侧模板重g2:2t 施工荷载(1KN/m2)g3=1*19.9*1.6/9.8=3.2t 振动冲击系数r取1.3qC A E F B DL 2=6.4m L2=6.4m L1=3.51mL=3.51m1L=19.9m纵向贝雷片受力总重G=（g1+g2+g3)*r=(146.8+2+3.2)*1.3=221t均布荷载q=(G/2)/L=(221t/2)/19.9m=5.55t/mME=MF=q*(L1+L2/2)2*/2-q*L/2*L2/2=5.55t/m*(3.51m+6.4m/2)2/ 2-5.55t/m*19.9m/2*6.4m/2=17.264t.mMA=MB=qL12/2=5.55t/m*3.512m2/2=68.38t.m因为MA=MB>ME，所以弯距最大处在跨中，Mmax=68.38t.m=670.12KN.m贝雷片：Mmax=788KN.m, Qmax=245KN；单侧选用双排贝雷片(共四排)Mmax=788*2>670.12KN.m满足要求验算剪应力тQE=ql/2=5.55*6.4/2=17.6t*9.8=174.05KNQA=QB=QC=ql/3=5.55*19.9/3*9.8=360.79KN[б]=85Mpa,容许剪力为Q=108.29KN贝雷片容许剪力Q=245*2=490KN>360.79 满足要求2、采用插销施工，对插销棒的计算贝雷片总重G2=0.27*24=6.48t支反力F=（G+G2）/4=（221+6.48）/4=56.87t钢棒承受剪力为：Q =56.87*9.8=557.33KN选A3钢Φ12cm的钢棒，Q=0.062*∏*85=960.84KN>557.33KN 满足要求。
盖梁计算
六、盖梁设计(一)荷载计算1.恒载计算上部结构恒载见表62.活载计算(1)活载横向分布系数计算活载横向分布系数计算时荷载对称布置及非对称布置均采用杠杆原理方法进行计算。
单列车对称布置时见图11单列车非对称布置时见图12双列车对称布置时见图13单列车非对称布置时见图141 2 300.12210.8750.437 2ηηη===⨯=1 2 310.560.27821(0.4340.315)0.375 210.6480.3242ηηη=⨯==⨯+==⨯=图110.8750.8750.566图120.6840.434 0.31512310.2860.143210.7010.350210.950.4752ηηη=⨯==⨯==⨯=12310.5560.27821(0.4340.315)0.37521(0.6480.355)0.5022ηηη=⨯==⨯+==⨯+=(2)按顺桥向活载移动情况，求支座活荷载反力的最大值 布载长度L 取15.96m a. 单孔荷载（见图15）0.556 0.7011 0.951 0.4340.3150.648 0.355图14 图130.286b.单列车时支座反力R 2=140×(1+0.913)+120×(0.474+0.386)×30×0.199=236.99KN 两列车时支座反力2×R 2=2×236.99=473.96 KN b.双孔荷载（见图16）单列车时支座反力R 1=140×(0.562+0.65)=169.68 KN R 2=120×(1+0.913)+30×0.725=251.31KN R=R 1 +R 2=169.68+251.31=420.99KN 双列车时支座反力2×（R 1 + R 2）=2×420.99=841.98KN (3)载横向分布后各梁支点反力计算见表9表9 主梁支点反力计算120 140 30140 120 图150.913 0.474 0.3860.199120 140 30140120 0.650.913 1.00 0.7250.562R 2图16(4)各梁恒载、活载反力组合各梁恒载、活载反力组合计算见表10，表中均取主梁最大值。
盖梁模板支撑受力计算书_secret
盖梁模板支撑受力计算书某大桥墩柱盖梁模板支撑受力计算，取左4#墩进行受力计算。
一、荷载计算1、盖梁荷载：系梁钢筋砼自重：G=61m3×25KN/m3=1525KN墩柱顶面部分的混凝土由墩柱承载，故不计算G´=1525-3.14×1²×（1.9×2.1）×25＝1227偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G´÷S=1227KN÷（2.1m×16.05m）=38.23KN/m22、施工荷载：取F2=1.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、3mm厚钢模板：取F5=0.5KN/m25、方木：取F6=7.5KN/m36、45b号工字钢：取F7=0.87KN/m二、底模强度计算底模采用组合钢模板，面板厚t=3mm，肋板高h=50mm，厚b=4mm，面板及肋板总高H=53mm，验算模板强度采用宽B=300mm平面钢模板。
1、钢模板力学性能（1）弹性模量E=2.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=［by23+By13-(B-b)(y1-t)3］/3 （公式1）其中：y1=［bH2+(B-b)t2］/［2(Bt+bh)］=［4×532+(300-4)×32］/［2(300×3+4×55)］=6.205mm y2=H-y1=53-6.205=46.795mm将y1=6.205mm，y2=46.795mm代入公式1得：I=［4×46.7953+300×6.2053-(300-4)(6.205-3)3］/3=15.73cm4（3）截面抵抗矩：W=I/y2=15.73/4.6795=3.36cm3（4）截面积：A=Bt+bh=300×3+4×50=11cm22、钢模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3=38.23+2+1.5=41.73KN/m2q=F×B=41.73×0.3=12.51KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=12.51×0.32/8=0.14KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.14×103/3.36×10-6=41.7MPa＜［σ］=140MPa 钢模板弯拉应力满足要求。
盖梁计算书
盖梁计算书一、计算说明、参数段家咀互通主线左幅P38-P40、右幅P42-P44、ZK7+348.5滠口高架桥1-10#、K7+295.6滠口高架桥2/3/4/5/7/6/8/9/10#共26个墩位，墩柱直径1.8m，盖梁尺寸为15.45m*1.9m*1.8m，累计26个盖梁，均为双柱一般构造盖梁，采用C35混凝土。
盖梁采用大块定型钢模板施工方法。
侧模板设置横肋：横肋[10槽钢，间距为0.3m，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖肋：竖肋[12槽钢，间距为1.00m，且其上安装对拉螺杆。
计算参数：Q235钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=170Mpa，抗剪[σ]=100Mpa二、计算依据和参考资（1）武汉至大悟高速公路武汉至河口段工程段家咀互通主线、ZK7+348.5滠口高架桥和K7+295.6滠口高架桥上构设计图纸；（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2011）（3）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（4）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（5）机械工程师手册.机械工业出版社.2004（6）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）三、荷载1、混凝土对模板的侧压力（7）根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）中提出的采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：2/121022.0V t F ββγ=HF γ=式中F 为新浇注混凝土对模板的最大侧压力(2/m kN )γ为钢筋混凝土的重力密度(3/m kN )0t 为新浇注混凝土的初凝时间(h),可按实测确定，或采用经验公式152000+=T t 计算(T 为混凝土的温度℃)，本计算0t 取10h。
V 为混凝土浇注速度(h m /),V 取0.45h m /。
H 为混凝土侧压力计算位置处到新浇注混凝土顶面的总高度(m)，本计算H=1.8m。
引桥盖梁支架设计计算(抱箍)
引桥盖梁施工支架（抱箍）设计计算1、荷载统计盖梁自重1065KN（砼容重取25KN/m3）,模板重量（底模+侧模+分配梁）95KN，近似的简化为均布线荷载作用在抱箍牛腿上方的横梁上（双肢HN60*20型钢），q=90KN/m.则均布线荷载大小q=(1065+95）/14=82.85KN/m，计算时取盖梁施工支架布置示意图2、承重横梁设计计算抱箍牛腿上承重横梁采用双肢HN60*20型钢，其结构计算简图如下图所示：Array结构计算简图表示-方向支座反力图表示-方向剪力图表示-方向弯矩图表示-方向应力图02/01/2011表示-方向位移图由上述计算可看出，选用2HN60*20型钢作为承重横梁，可以满足施工需要。
3、抱箍设计抱箍采用Q235钢、12mm钢板，抱箍高度为60cm，墩柱直径为D=160cm；两半抱箍对接处采用10颗8.8级M24高强螺栓连接。
抱箍设计如图示：抱箍设计图2.1 抱箍与墩柱间的摩擦力计算受力计算简图2.1.1 抱箍对墩柱的压应力σ1 公式：μσ1B πD=KF式中：μ—摩擦系数，取0.3；B —抱箍高度，根据抱箍设计图取0.6m ；D —墩柱直径，取1.6m 计算； K —荷载安全系数，取K =1.2 ；F —作用在抱箍上的荷载，计算时取F =650KN ； [σc ]—砼墩柱抗压强度容许值，其值不大于0.8Ra b ；本工程中墩柱砼设计标号为C30，其轴心抗压强度Ra b =21.0MPa,则0.8Ra b =0.8*21.0=16.8MPa ；代入相关量值得：σ1=0.862 ⅰ＜[σc ] =16.8 MPa 2.1.2 抱箍内应力σ2力的合成图/2120sin Br d Bt πσθθσ=⎰化简得：σ2=σ1r/t式中：t —抱箍钢板厚度，根据抱箍设计则取t=12mm ； r —墩柱半径，此处取r=0.8m ； 代入相关量值得：σ2=57.5 MPa ＜[σQ235] =145MPa2.1.3 σ2=57.5 MPa 时，一半抱箍的伸长量：△L=（σ2/E ）πr 则抱箍加工长度（一半）：L=πr-△L=（1-σ2/E ）πr式中：E —钢材的弹性模量，E=2.06*105MPa ；代入相关量值得：L =（1-σ2/E ）πr=（1-57.5/2.06*105）*3.14*0.8*1000 =2512 mm2.1.4 两半抱箍牛腿腹板处采用10颗8.8级M24高强螺栓连接，螺栓布置如图示抱箍钢板所受拉力P ： P=σ2*A=57.5MPa*12*600/1000=414KN 螺栓设计拉力Nt ：Nt=Nt b *n=141.1*10=1411KN式中：A —抱箍钢板带的截面面积；Nt b —8.8级M24高强螺栓承载力设计值（受拉），此次取Nt b =141.1 KN ；P ＜Nt ，抱箍螺栓设计合理，可以满足施工使用。
盖梁计算
施工平台受力计算书一、工程概况盖梁设计尺寸：双柱式盖梁设计为长11.86m，宽2.1m，高1.8m，混凝土方量为43.56方，悬臂长2.23m，两柱中心距7.4m。
1、荷载计算1) 混凝土自重荷载W1=43.56×26=1133kN；2）模板荷载A、定型钢模板,每平米按1.2kN计算。
W2=（11.86×1.8×2+1.8×2.1×2）×1.2=60.3kN；3）施工人员、机械重量按每平米1kN，则该荷载为：W3=11.86×2.1×1=25kN；4）振捣器产生的振动力盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力5kN。
施工时振动力:W4=5×3=15kN；总荷载：W=W1+ W2+ W3+ W4 =1133+60.3+25+15=1233.3kN5）荷载集度计算横桥向最大荷载集度：q h1=（W+0.9×1.23×2.1×26）/11.86=（1233.3+60.4）/11.86=109kN/m；最小荷载集中度q h2= q h1/2=55kN/m 顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q s= q h1/2.1=109/2.1=51.9kN/m 2、强度、刚度计算1)木材强度验算取盖梁跨中横向一米段对木方进行计算，其中横向一米荷载共有2根方木2根10#槽钢承担，顺桥向荷载集度：q s= q h1/2.1=109/2.1=51.9kN/m，受力图:弯矩图剪力图其中最大弯矩为：M=20.4kN·m，最大剪力为：Q=46.7kN单条10cm×10cm的方木的抗弯模量W x=166.67×10-6m3，抗剪面积A=0.01m2单条10#槽钢抗弯模量W x=39.4×10-6m3，抗剪面积A=12.74×10-4m2根据应力公式可以得出最大拉应力：σ=M/W x=20.4×1000/39.4/3=172MPa <[σ]=200MPa;根据剪应力公式可以得出剪切应力：τ=1.5Q/A=70×1000/12.74/3=18.3MPa <[σ]=85MPa;2）纵梁45b工字钢计算实际施工中盖梁两端部分模拟为梯形荷载，最小值为55kN/m，最大值为109kN/m，跨中模拟均布荷载109kN/m，实际施工中立柱顶部混凝土完全由立柱承受，但为安全起见，计算模型将此部分混凝土考虑在内，工字钢计算模拟图形如下图：弯矩图（荷载组合）剪力图（荷载组合）荷载组合其中荷载组合后最大弯矩为：M=-562kN·m，最大剪力为：Q=48.7kN，最大支撑力F=78.7kN2）工字钢强度验算单片45b工字钢抗弯模量W x=1500×10-6m3，单片工字钢抗剪面积A=111.4×10-4m2实际为两片工字钢受力，工字钢弯拉应力为：σ=M/W x=562×103/1500/2=187MPa[σ]=200MPa;3)工字钢剪力验算τ=1.5Q/A=1.5×48.7×1000/2/111.4/2=1.6MPa <[σ]=85MPa; 三、穿心棒法施工钢棒验算钢棒作为主要承重构件，承受来自上部结构的全部荷载，保证安全稳定，对钢棒的抗剪和抗弯强度进行验算。
盖梁施工计算
盖梁施工验算坝沟1号桥（2.8宽m ）盖梁一、荷载计算1、模板自重：模板面积为113.63m2，模板单位重取0.75kn/m2，则模板自重=113.63m2x0.75kn/m2/15.05m=5.66kn/m2、主梁自重：盖梁长度15.05米，主梁长度取16米，双肢工45a 单位重为80.384kg/m,主梁自重=4x80.384kg/mx(16/15.05) *9.8/1000=3.36kn/m3、钢筋混凝土重：盖梁钢筋用量9902.225kg ，混凝土设计方量91.76m3,混凝土容重取25kn/m3，则钢筋砼自重=（9902.225kgx9.8n/kg/1000+91.75m3x25kn/m3)x(30.69/42.14)/15.05=115.69kn/m(已扣除柱顶钢筋及砼)4、人员机具荷载：施工人员、机具材料荷载取以2.5kn/m2计，振捣混凝土产生的荷载，按照2kn/m2考虑，面积为盖梁投影底面积30.69 m2,盖梁等效宽度2.04m ，则施工人员、机具材料、振捣荷载=（2+2.5）kn/m2x2.04m =9.18kn/m5、主梁顶上用槽钢（[10或[14）做分配梁来支撑底模。
每根槽钢长度为3.3m=2.7m+0.3mx2二、确定分配梁的规格及间距1、确定荷载：分配梁=模板自重+钢筋砼重+人员机具荷载=5.66kn/m+115.69kn/m+9.18kn/m=130.53kn/m 。
所有钢材均取A3钢，弯应力[σw]=145mp 剪应力[τ]=85mpa按照τ=IxtQSx，σ=M/wx 进行计算2、因此选用[14，间距25cm满足要求，τ=22.915<[τ]=85mpa,σ=136.764<[σw]=145mp,弯应力安全系数较小，施工过程中分配梁间距不应大于25cm。
3、间距25cm槽钢需要45根，因此分配梁荷载=45x3.3mx14.53kg/mx9.8n/kg/15.05m=1.41kn/m三、主梁验算1、主梁承受荷载=130.53kn/m+1.41kn/m=131.94kn/m2、则单侧主梁承受荷载为65.75kn/m3、主梁受力图4、支反力Ra=Rb=65.75*15.05/2=494.77knQmax=ql=65.75kn/m*3.175m=208.76kn,最大剪应力发生在支点处；Mmax =494.77*4.35-65.75*7.525*(7.525/2)= 290.68knm,最大弯矩发生在跨中处。
盖粱计算书
抱箍式盖梁施工计算书1．概况此方案主要适用岸上盖梁部分，岸上立柱直径为160cm，盖梁形式大体相同，因此取较重的两个墩的盖梁（盖粱长度为21.2m）进行验算。
2．支架系统受力分析2.1 方木计算盖梁底横桥向方木（10×12cm）计算（按照盖梁普通截面计算，方木采用杉木）盖梁每米自重：g1=1.8×2.0×25×1.2=108kN/m其中：1.2为安全提高系数。
模板自重为：g2=0.075t/m=0.75kN/m人群机具重取：g3=0.5t/m=5kN/mg=108+0.75+5=113.75kN/m工字钢间距为0.8m，即方木的跨径为0.8米。
M max=7.7kn.mW=bh2/6=12×102/6=200cm3σ=M/W=7.7×106/200×103=38.5Mpa<[σ]＝11×6＝66MpaV max=55.1knτ=3V/2bh=3×55.1×103/（2×100×120）=6.89Mpa<[τ]＝1.7*6＝10.2Mpa 故盖梁支架横桥向布置5根方木，每条方木4米，按4跨连续梁进行计算，则每条方木所受均布荷载为q=113.8/5=22.76kn/mM max=1.5kn.mW=bh2/6=12×102/6=200cm3σ=M/W=1.5×106/200×103=7.5Mpa<[σ]＝11MpaV max=11knτ=3V/2bh=3×11×103/（2×100×120）=1.38Mpa<[τ]＝1.7Mpa注：[σ]＝11Mpa、[τ]＝1.7Mpa查自《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》”第二章第50页表2.1.9。
根据以上计算结果，在盖梁底横桥向方向布置5条方木满足要求！2.2贝雷上工字钢验算牛腿上四排贝雷中对中间距为1.8米，其上铺设I16工字钢，间距为0.8米，每条工字钢4米。
盖梁受力计算
盖梁受力计算一、底模板下次梁（100*100×木方）验算：盖梁施工在桥墩上预留空洞，横穿螺栓，顺盖梁方向架设工字钢，工字钢用预埋螺栓固定，工字钢上铺100*100木方，0.1m 间距，木方上方铺设2cm 厚竹胶板，作为作业平台。
1、盖梁总重：82.1685t ，转化为力为821.685KN 。
2、2cm 竹胶板重0.01t ，转化为力为0.1KN 。
所以静载P=821.785KN 。
即100mm 间距布设木方条件下，单根木方承受力为P 1=821.785/12.747*0.1=6.447KN 模板荷载模板荷载：KN kg N m m m kg P 36.0/102.11.0/3022=⨯⨯⨯= 动载KN kg N m m m kg P 24.0/102.11.0/20023=⨯⨯⨯= 砼浇注冲击及振捣荷载KN kg N m m m kg P 24.0/102.11.0/20042=⨯⨯⨯=则有KN P P P P P 287.74321=+++=总则均布荷载m KN m KN l P q /073.62.1/287.7/===木由横梁正应力计算公式得： 最大弯矩m kN m m KN l q M ⋅=⨯⨯=⨯⨯=093.12.1/073.6818122max 木 截面抵抗矩：342210667.161.01.06m bh W z -⨯=⨯== 截面惯性矩：46331033.8121.01.012m bh I -⨯=⨯== 强度验算：MPa W M z 56.610667.1093.14max max =⨯==-σ计算结果：MPa MPa 7][56.6max =<=σσ强度满足要求；由矩形简支梁挠度计算公式得：MPa E 51009.0⨯=mm EI ql f 19.21033.81009.03842.1073.6538456544max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-木 计算结果:mm l f mm f 4.2500][19.2max ==<=，刚度满足要求。
盖梁工字钢施工验算
盖梁工字钢施工验算荷载计算荷载分析盖梁底板面积为：()206.913.22887.2-683.22m m m =⨯⨯）1、 盖梁砼自重：223/82.4473/2607.172m KN m KN m G === 注：荷载分项系数1.2（依据路桥施工计算手册P175差得） 2、 钢模板自重：g k 10822二、盖梁底模支架结构设计1.荷载计算1)、盖梁砼自重：G 1=172.07m 3×26KN/m 3=4473.82KN(包含钢筋重量)2）、钢模板自重：G 2=10822kg*10N/kg=108220N ≈108.2KN3）、I18#工字钢重量：共计50/0.5m+1根=101根。
共重：101根*3m/根*21.4kg/m*10N/kg=64.84KN4)、I40b 工字钢重量：工字钢采用I40b 普通热轧工字钢，每盖梁采用2根50m 长I40b 工字钢。
总重：2*50*73.878*10≈73.9KN5）、倾倒和振捣混凝土产生的荷载：倾倒混凝土产生的荷载取4KN/m 2,振捣混凝土产生的荷载取2KN/m 26)、施工机具及施工人员荷载取4KN/m 22.荷载组合横梁上的总荷载：G H =G 1+G 2+G 3 =（4473.82+108.2）*1.2+（4+2+4）*1.4=5512.424KN均布荷载：q h =5512.424/45.4=121.4KN/m作用在横梁上的荷载：G H ’=121.4×0.5=60.7KN均布荷载：q H ’=60.7/2.3=26.4KN/m横梁抗弯与挠度验算：18#工字钢的弹性模量E=2.1×105Mpa ，惯性矩I=1669cm 4，抗弯模量W X =185.4cm 3。
最大弯矩：M max = q H ’×l H 2/8=26.4×2.32/8=17.5KN ·mσ= M max /W X =17.5/（185.4×10-6）=94391Kpa=94.4MPa<[σw]=160MPa （满足）最大挠度：f max = 5×q H ’×l H 4/384×E ×I=5×26.4×2.34/（384×2.1×108×1669×10-8）=0.0027m<=L/400=2.3/400=0.0057m（满足）故底模横梁选用18#工字钢可以满足施工要求。
盖梁底模承载力计算
盖梁底模承载力计算一、每米梁底模板荷载1、模板自重：(1×1.2×2＋1×1.5)×0.012×8=0.374KN2、木枋自重：1×27×0.05×0.1×7=0.945KN3、槽钢自重：4×2.25×0.153=1.377KN4、钢管自重：20×0.0387=0.774KN5、扣件自重：18×0.016=0.288KN6、混凝土自重：1.5×1.2×24=43.2KN7、钢筋自重：9.9÷30×9.8=3.23KN8、施工荷载：1.5×2=3KN9、振捣器对模板荷载：1.5×2=3KN总荷载P=0.374+0.945+1.377=0.744+0.288+43.2+3.23+3+3=56.188KN二、每米梁钢管排架承载力设计1、风荷载设计值产生的立杆弯距：M W=0.85×1.4M WK=0.85×1.4×0.25×0.4×2.62÷10=0.0309KN2、水平杆抗弯设计值：M=1.2M GK+1.4∑M QK=1.2×(0.374+0.945+1.377+0.774+0.288)+1.4×(43.2+3.23+3+3)=77.92KN3、立杆段轴向力设计值：N=1.2(N G1K+N G2K)+0.85×1.4∑N QK=1.2×(0.374+0.945+1.377+0.774+0.288+43.2+3.23)+0.85×1.4×(3+3) =67.37KN4、立杆抗压值：排架与承台支撑点最高为2.6米，步距为1.5米，立杆稳定系数取0.453。
F=A×S×n×K205×489÷1000×10×0.453=454.11KN；5、水平杆传给立杆设计值：R=P=0.374+0.945+1.377=0.744+0.288+43.2+3.23+3+3=56.188KN6、水平杆和立杆之间扣件摩擦力公式：立柱钢管纵向为0.4米，横向为0.5米，每米立柱上水平扣件为10个，根据规范取值每个8KN。
盖梁计算书(正交盖梁)
正交盖梁施工方案计算书一、计算说明盖梁计算按照最不利荷载原则进行，本工程正交盖梁为26.3m3，计算时按照此荷载进行计算。
二、荷载1、盖梁自重盖梁方量：26.3m3，C30钢筋混凝土容重26KN/m3。
G1=26.3m3*26KN/m3=683.8KN2、模板自重根据目前模板厂家的设计装配图进行计算。
模板每平米平均重量为90kg，本次计算盖梁模板有46.74m2模板自重为：G2=4206.6kg*9.8N/kg=41.225KN。
3、1#工字钢自重根据本计算书第三节受力分析，1#工字钢选择的为12.6型，每根3m共31根（其中有29根主要承载间距为0.4m）理论重量为14.223kg/m（查表《材料力学》表4），截面面积为18.118cm2重量：3*31*14.223=1322.7kg重力：G3=1322.7*9.8=12.962KN4、2#工字钢自重根据本计算书第三节受力分析，2#工字钢选择的为36a型，每根13m共两根，间距为2.1m，理论重量60.037kg/m（查表《材料力学》表4），截面面积为76.480cm2。
重量：13*2*76.480=1988.48kg重力：G4=1988.48*9.8=19.487KN5、动载荷（1）、倾倒砼和振捣的冲击荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，冲击荷载取0.8t/m2，（含振捣砼产生的荷载）即8KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。
（2）、施工机具及施工人员荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，施工人员、施工料具运输、堆放荷载取0.25t/ m2,即2.5KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。
永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取γG=1.2；对由永久荷载效应控制的组合，取γG=1.35。
当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1.0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0.9；对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。
盖梁计算
2米净跨径0.5米填土暗涵盖板计算1.设计资料汽车荷载等级：公路-I级；环境类别：I类环境；净跨径：L=2m；单侧搁置长度：0.20m；计算跨径：L=2m；填土高：H=0.5m；盖板板端厚d1=19cm；盖板板中厚d2=25cm；盖板宽b=0.99m；保护层厚度c=4.5cm；混凝土强度等级为C30；轴心抗压强度fcd =13.8Mpa；轴心抗拉强度ftd=1.39Mpa；主拉钢筋等级为HRB335；抗拉强度设计值fsd=280Mpa；主筋直径为16mm，外径为17.5mm，共10根，选用钢筋总面积As=0.002011m2盖板容重γ1=25kN/m3；土容重γ2=18kN/m3根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定：盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力2.外力计算1) 永久作用(1) 竖向土压力q=γ2·H·b=18×0.5×0.99=8.91kN/m(2) 盖板自重g=γ1·(d1+d2)·b/2/100=25×(19+25)×0.99/2 /100=5.45kN/m2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.4的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。
当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定：车辆荷载顺板跨长La=0.2+2·H·tan30=0.2+2×0.5×0.577=0.78m车辆荷载垂直板跨长Lb=1.9+2·H·tan30=1.9+2×0.5×0.577=2.48m 车轮重P=280kN车轮重压强Lp=P/La /Lb=280/0.78/2.48=145.40kN/m23.内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力跨中弯矩M1=(q+g)·L2/8=(8.91+5.45)×22/8=7.18kN/m 边墙内侧边缘处剪力V1=(q+g)·L/2=(8.91+5.45)×2/2=14.36kN2) 由车辆荷载引起的内力跨中弯矩M2=p·La·(L-La/2)·b/4=145.40×0.78×(2.00-0.78/2)×0.99/4=45.07kNm边墙内侧边缘处剪力V2=p·La·b·(L-La/2)/L)=145.40×0.78×0.99×(2.00-0.78/2)/2.00=90.15kN3) 作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.1.6关于作用效应组合的规定：跨中弯矩γ0Md=0.9(1.2M1+1.4M2)=0.9×(1.2×7.18+1.4×45.07)=64.55kNm 边墙内侧边缘处剪力γ0Vd=0.9(1.2V1+1.4V2)=0.9×(1.2×14.36+1.4×90.15)=129.09kN 4.持久状况承载能力极限状态计算截面有效高度 h0=d1-c-1.75/2=19-4.5-0.875=13.6cm=0.136m1) 砼受压区高度x=fsd ·As/fcd/b=280×0.002011/13.8/0.99=0.041m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于相对界限受压区高度ξb的规定:HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56。
盖梁验算
乐至天池大道二期工程K2+255斜15°中桥，桥跨20m ，全长26m,计算跨径19.96m ，设计荷载公路-Ⅰ级。
全桥分为两幅，半幅桥宽：人行道6m+慢车道4m+绿化分隔带4.5m+快车道10.5m=50/2 m 。
采用肋板式桥台；单幅桥台设两片盖梁，边幅盖梁长 2.588m+7.247m+2.588m=12.423m ；中幅盖梁长2.588m+8.283m+2.588m=13.459m ；盖梁高与宽均为1.6m 。
中幅盖梁由11片1.24m 宽的空心板（2块边板+8块中板）组成，其中内侧边板翼缘宽0.38m ，外侧边板翼缘宽0.255m ；每片空心板设两个支座。
验算盖梁承载力时，根据受力分析，当中幅盖梁承载力满足要求时，边幅也能满足。
下面就中幅盖梁承载力进行校核：一、一期自重效应外侧边板重 KN F 668.350145.288522.622696.16653.0263802.0=+=⨯⨯+⨯⨯=外内侧边板重 KN F 344.362067.298277.642696.16676.0263824.0=+=⨯⨯+⨯⨯=内则 边板重 KN F 012.713344.362668.350=+=边中板重 KN F 753.2429826)96.16555.03756.0(=⨯⨯⨯+⨯=中故 一期自重效应为：KN F 765.3142753.2429012.7131=+=二、二期自重效应沥青铺装层重 KN F 034.4822396.1905.11=⨯⨯=混凝土铺装层重 KN F 992.5022496.1905.12=⨯⨯=分隔带铺装层重 KNF 750.6232596.1925.13=⨯⨯= 故 二期自重效应为：KN F 776.1608750.623992.502034.4822=++=综上，在自重作用下，梁端单个支座反力为：KN F a 614.128202)776.1608765.3142(=÷÷+=三、汽车荷载效应公路-Ⅰ级车道荷载的均布荷载标准值为 m KN q /5.10k=； 集中荷载：计算弯矩时 m KN P /240180)520(550180360K=+-⨯--= 计算剪力时 m KN P /2882.1240K =⨯=四、桥博计算。
盖梁计算模型探讨
P3 1 273
P4 1 327
使用桥梁通 7 .78 建立传统计算模型如图 2 所示 (计算结果见表 3)。
车荷载 , 利用桥梁博士的 横向加载功能进行分析计 算[ 5] 。本文使用 桥梁博 士 3 .0 对 实例 进行建 模计 算 , 模型如图 3 所示 。 上部结构 恒载按支座实际作 用位置及大小以集中力形式加在相应节点 位置 , 盖 梁自重由程序自行计入考虑, 活载使用横向加载 (计算结果见表3)。
表 1 线刚度计算表
盖梁线刚度
立柱线刚度
盖梁与立柱线刚度比
1 701 .49
512 .92
3 .32
将上部结构 、附属设施及考虑荷载横向分布后的 汽车作用等按文献[ 2] 规范进行组合 , 得到最不利的 数值见表 2 所列 。
表 2 盖梁上部荷载作用值
荷载 作用值/ kN
P1 1 327
P2 1 273
〔参考文献〕
[ 1] 马二顺 .高速公路 隧道照明 节能研究[ J] .工程与建 设 , 2010 , 24 (2):233 -235 .
[ 2] J TJ 026 .1 -1999 , 公路隧道通风照明设计规范[ S] . [ 3] J T/ T 609 -2004 , 公路隧道照明灯具[ S] . [ 4] 刘 衍 .高速公路隧道 照明及节 电措施[ J] .本溪冶金 高等专科
盖梁是桥梁结构中重要的受力部件 , 起着连接上 下部结构的重要作用 , 它一方面承受着上部构造的恒 载以及主梁传递给它的活载效应 , 另一方面将这些荷 载传递给桥墩和基础 。由于桥梁的跨径 、桥宽 、斜度 、 桥墩间距 、荷载标准 、布载方式的不同 , 盖梁的配筋很 难套用标准图和通用 图 , 需建 模进行内力计算 。 因 此 , 盖梁计算模型的建立 , 在整个盖梁计算过程中很 重要 。盖梁的计算要点就是如何建立准确而且简化 的计算模型 。
桥梁盖梁设计与计算
柱式桥墩是桥梁设计中普遍采用的结构型式。
对于简支桥梁，盖梁是一个承上启下的重要构件，上部结构的荷载通过盖梁传递给下部结构和基础。
桥梁的跨径、斜度、桥宽、荷载标准，对盖梁设计的影响最大，一般很难完全套用标准图和通用图，所以盖梁设计的标准化程度很低，经常是非标准设计，需要对盖梁进行较多的计算，因此盖梁设计是桥梁设计中的一个关键步骤。
1.盖梁受力特点盖梁承受的主要荷载是由其上梁体通过支座传递过来的集中力，盖梁作为受弯构件，在荷载作用下各截面除了引起弯矩外，同时伴随着剪力的作用。
此外盖梁在施工过程中和活载作用下，还会承受扭矩，产生扭转剪应力。
扭转剪应力数值很小且不是永久作用，一般不控制设计。
由此可见盖梁是一种典型的以弯剪受力为主的构件。
预应力钢筋混凝土盖梁的预应力可以看成是盖梁的外加轴力。
盖梁还会受到横桥向和纵桥向的荷载，但这些荷载一般只用于控制墩柱和基础的设计。
2.盖梁受力组成分析盖梁除了自重荷载之外，主要承受由支座传递过来的上部结构的恒活载。
对不同桥宽、不同跨径简支梁板桥的盖梁内力计算结果进行分析，以双柱式桥墩盖梁墩顶负弯矩为例：盖梁自重所占比例很小，为9％左右；上部恒载占比例很大，为63％左右；而活载只占总荷载的28％左右。
表1为在设计工作中对双柱式桥墩盖梁墩顶内力计算结果的一个归纳。
此表可用来估算盖梁活载内力。
桥梁越宽，活载所占比例越小；上部跨径越小，活载所占比例越大。
3.盖梁的计算要点盖梁的计算要点是如何建立准确而且简化的计算模型。
(1)盖梁平面简化的规定现行《公桥规》规定：多柱式墩台的盖梁可近似地按多跨连续梁计算；对于双柱式墩台，当盖梁的刚度与柱的刚度之比大于5时，可忽略桩柱对盖梁的约束作用，近似地按简支(悬臂)梁计算。
柱顶视为铰支承，柱对盖梁的嵌固作用被完全忽略。
这种计算图式是以往设计实践中用得最多也最普遍的一种。
目前一些盖梁计算程序，如“中小桥涵CAD 系统”等一些平面计算的软件，基本上都是采用这种简化计算模式来分析盖梁的内力。
盖梁牛腿托架检算计算书
盖梁托架检算计算书一、荷载分析:盖梁自重: G1＝1.4×0.2×26＝7.28KN/m模板自重0.50kN/m2施工活荷载3.00kN/m2。
盖梁荷载总和为q1＝(7.28+0.50×0.2)×1.2+3×0.2×1.4＝9.696KN/m二、横向方木间距(1)、底板计算宽度取1000mm,方木10cm×10cm间距设为200～300mm,则L/h=(200～300)/15=13.3～20,查表8-31,L/h>13.5,故知由挠度控制：L/400=0.677q1L4/(100EI)=0.677×9.696×L4×12/(100×9.5×103×1000×153)移项化简得：L=（1.02×107）1/3=216.7mm故横向楞木间距为216.7mm。
（2）、刚度控制：M= ql2/10将[σ]=M/W代入，得L2=10W[σ]/q,按1.0m宽、1.5cm厚板计算，有W=bh2/6=100×1.52/6=37.5cm3q=9.696KN/m竹胶板受弯时的容许应力[σ]=11MPa代入上式，得L=(10W[σ]/q)1/2=(10×37.5×103×11/9.696) 1/2=652.3mm 按最小值,故横向方木间距为216.7，本方案取200mm。
三、横向(纵桥方向)楞木验算横向楞木规格为10cm×10cm，那么I=bh3/12=10×103/12=833.3cm4E=9.5×103N/mm2W=bh2/6=10×102/6=166.7cm3抗弯强度EI=9.5×103×833.3×104×10-3×10-6=79.2KN.m2纵向楞木受力分析如下图所示：9.70由smslover计算得出弯距如下图所示：2.05由上图可知：M max＝2.05KN〃m由smslover计算得出剪力图如下：-6.30由上图可知：V max＝6.3KN刚度验算：δ=M/ W=2.05×106 N〃mm /(166.7×103)mm=12.3N/mm2<[f]=13N/mm2 δ=VS x/I y t=6.3×103×125×103/(833.3×104×100)=0.95N/mm2<[f]= 1.3N/mm2则刚度满足要求.挠度验算横向楞木规格为10cm×10cm，那么I=bh3/12=10×103/12=833.3cm4E=9.5×103N/mm2W=bh2/6=10×102/6=166.7cm3抗弯强度EI=9.5×103×833.3×104×10-3×10-6=79.2KN.m2xf max = 0.003m=3 mm <L/400=1300/400=3.3mm 则挠度满足要求四、托架检算1）横梁检算 横梁为2I40a, 查表得:惯性矩：I x =21700cm 4； 截面模量：W x =1090cm 3； 模板自重0.50kN/m2 施工活荷载3.50kN/m2 I40a 单位重量：67.598kg/m ；EI=2.1×1011×2×21700×10-8=91140×103N.m 2×10-3=91140KN.m 2G 1=(1.4×0.7×26+0.5×1.4+67.598/1000×9.8×2)×1.2+3×1.4×1.4=38.9KN/mG 2=(1.4×1.4×26+0.5×1.4+67.598/1000×9.8×2)×1.2+3×1.4×1.4=69.46KN/m横梁为I40a 受力分析如下图所示38.9069.4669.4638.90由smslover 计算得出弯距如下图所示：由上图可知：M max ＝177.61KN 〃m由smslover 计算得出剪力图如下：由上图可知：V max ＝192.44KN 支座最大反力F=384.88KN 刚度验算： δ=M/ W=177.61×106 N 〃mm /(2×1090×103)mm =81.5N/mm 2<…σw ‟＝181Mpa δ=VS x /I y t=192.44×103×2×636×103/(21700×104×12.5×4)=22.6N/mm 2-41.10-151.1588.80 -177.6188.80-151.15 -41.10-70.11-142.14182.64-192.44192.44-182.64142.1470.11<…τ‟＝106Mpa 则刚度满足要求.抗弯强度EI=2.1×1011×2×21700×10-8=91140×103N.m 2×10-3=91140KN.m 2f max = 0.001m=1 mm <L/400=5400/400=13.5mm 则挠度满足要求. 五、牛腿受力计算 检算：2。