现浇模板支架设计计算
20现浇模板及支架计算书(上传)
XX路X合同段20m现浇预应力砼简支空心板梁碗扣式钢管支架及模板结构计算书一、计算依据及原则：1、JTJ 041-2000 《公路桥涵施工技术规范》；2、JTJ 025-86 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》3、《路桥施工计算手册》4、XX高速公路设计文件及图纸5、因支架采用的是碗扣式钢管架，其纵、横间距只能按30cm为梯步进行变化，不似扣件式钢管架可根据计算结果任意采用纵、横间距，所以据以往经验先预计了纵、横向间距，然后进行验算。
二、模板与支架材料及基本尺寸拟定1、模板材料及基本尺寸1）、壳板采用竹胶板做底模和侧模板，厚度δ=12mm。
2）、小棱与大棱均采用西南云杉木材，前者断面尺寸为60×80mm，后者断面尺寸为100×100mm；小棱与壳板相结合支承于大棱上，后者支承于支架顶托上；小棱间距为300mm，大棱间距为900mm，特殊情况下大、小棱的间距减小。
2、支架材料及基本尺寸拟定1）、支架材料采用Q235碗扣式钢管架，其断面尺寸为φ48×3.0mm。
2）、钢管架有横桥向小横杆、纵桥向大横杆、竖向立杆以及纵横桥向的斜撑（剪刀撑）等四种形式。
3）、大横杆的步距为120cm，立杆（立柱）的横向间距为60cm，立杆的纵向间距为90cm，特殊情况下立杆的纵、横向间距减小(为30cm的倍数)。
4）、斜撑的间距以保证支架稳定为前提适当加密。
5）基本资料V砼 = 26KN/m3 V木 = 5KN/m3 V架管 = 3.5Kg/m V竹胶板 = 9KN/m3竹胶板:［σW］= 70Mpa ［τ］= 50Mpa E = 5.0×103MPa （合格品）方木:［σW］= 11Mpa ［τ］= 1.7Mpa E =9×103MPa （杉木）架管:（φ48×3mm）［σa］= 140Mpa i = 1.595cm Ao = 4.24cm2 I=1.078×10-7m4 W=4.493×10-6m3三、空心板梁自重与实心板梁自重的比率（实心率）纵向横向综合实心率p3=(0.7×0.9×4.8－(π×0.252+0.25×0.35)×4.3)÷(0.7×0.9×4.8)=0.59638四、底模板的强度及挠度验算1、作用在底模板的外力1）、模板自重（内模估算为底板模的两倍重，内、外模合计）q1=0.012×9×3=0.33Kpa2）、钢筋砼空心板自重q2=26KN/m3×0.9m×0.59638×1.2 =16.75Kpa(1.2为实心率不均匀系数) 3)、施工人员、施工机具运输堆放荷载q3=2.5KPa；4）、倾倒砼时产生的冲击荷载q4=2.0KPa5）振捣砼时产生的荷载q5=2.0KPa每块0.6m宽的模板承受的均布荷载为(计算宽度取跨径的两倍):q=(q1+q2+q3+q4+q5)×b=(0.33+16.75+2.5+2+2)×0.6=23.58×0.6=14.15KN/m每块0.6m 宽的模板上作用的集中力p=2.5KN2、 模板底壳板的最大弯距为（按三跨连续梁）1）、在均布菏载作用下M maxq =210ql =20.31014.15⨯=0.12735KN.m 2）、在集中荷载作用下M maxP =6pl =2.50.36⨯=0.125KN.m 3、 模板底板壳板的强度验算1）、在均布荷载下σw q =max q M W =320.12735100.60.0126⨯⨯=8.84MPa ≤[σw]=70/2.5=28MPa 2）、在集中荷载下σwp =max p M W =320.125100.0126⨯0.6⨯=8.68MPa ≤[σw]=28MPa 4、模板底板壳板的挠度验算(按3跨连续梁计算)竹胶板的弹性模量E=5.0×103Mpa竹胶板壳板的惯性矩I=312bh =30.012120.6⨯=8.64×10-8m4 验算挠度的荷载组合按下列规定采用q=q1+q2＝0.33+16.75=17.08KN/m 2f qmax ＝45384qbl EI =34985100.338451010-⨯17.08⨯⨯0.6⨯⨯⨯⨯8.64⨯=0.0025m=2.5mm ≤3mm 五、小棱的强度及挠度验算小棱受均布荷载作用，如图：1、 作用在小棱上的外力1）、模板及小棱的自重q 1=0.33+0.06×0.08×5=0.35 Kpa2）、钢筋砼板梁自重q 2=16.75Kpa (见前述)3）、施工人员、施工料具运输堆放荷载q 3=2.5Kpa4）、倾倒砼时产生的冲击荷载q 4=2.0Kpa5）、振捣砼时产生的冲击荷载q 5=2.0Kpa每根小棱的作用范围0.3m 内产生的均布荷载为：q=(q1+q2+q3+q4+q5) ×b=(0.35+16.75+2.5+2+2) ×0.3=23.58×0.3=7.08 KN/m2、 小棱的最大弯矩为M maxq =210ql =27.0740.910⨯=0.5730KN.m 3、 小棱的最大弯应力为σw q =max q M W =320.5730100.060.086⨯⨯=8.95MPa ≤[σw ]=11×1.2=13.2MPa 4、小棱的挠度验算挠度验算的荷载组合按下列规定采用q=(q1+q2) ×b ＝（0.35+16.75）×0.3=5.124KN/m I= 312bh =30.060.0812⨯=2.56×10-6 m 4；E=9×103Mpa f max ＝45384ql EI =46950.9384 2.56109103-⨯5.124⨯10⨯⨯⨯⨯⨯=1.9×10-3m=1.9mm ＜900400=2.25mm 六、大棱的强度及挠度验算按受对称集中力简支梁计算(大棱自重忽略不计)，如图：1、 作用在大棱上的外力p=7.08KN/m ×0.9m=6.372KN2、 大棱的最大弯矩为M maxq =p ×0.15m=6.372KN ×0.15m=0.9558KN.m3、 大棱的最大弯应力为σw q =max q M W =32100.100.1060.9558⨯⨯=5.73MPa ≤[σw ]=11×1.2=13.2MPa 4、大棱的挠度验算I= 312bh =30.100.1012⨯=8.333×10-6 m 4；E=9×103Mpa f max ＝()22346pa al a l EIl-=()22690.1530.150.640.150.68.333109100.63-6.372⨯10⨯⨯⨯-⨯⨯6⨯⨯⨯⨯⨯=3.79×10-4m=0.379mm ＜600400=1.5mm七、钢管支架的稳定性、强度及地基承载力验算1、作用在立杆（柱）上的荷载N=2×P=2×6.372=12.744KN2、立杆稳定性验算大横杆的步距为 1.2m,长细比入=l/r=1200/15.95=75,故φ=0.682,则立杆受压稳定强度允许值:[N]= φA[σ]=0.682×424×10-6×215×106=62.2KNN=12.744KN ＜[N]=62.2KN （满足要求，立杆稳定）另一种方法，查有关手册：[N]=30KN ，也满足要求。
现浇梁模板支架设计计算书
西吴枢纽立交工程现浇梁模板支架设计计算书中铁二十四局集团有限公司西咸北环线高速公路第LJ-2合同段计算：王大伟审核：成龙审批：王辅圣目录1 工程概况 (1)2 设计计算依据 (2)3 设计计算内容 (2)3.1 E匝道18+28.5+18m三跨现浇梁检算 (2)3.2 Y匝道32+2*42+32m四跨现浇梁检算 (6)4 总结 ................................................................................................ 错误!未定义书签。
1 工程概况西吴枢纽立交为西咸北环线与新、老西宝高速的枢纽转换立交，本工程在原西吴半互通枢纽立交基础上增加A、B、C、D、E、F、Y、Z八条匝道，扩建成功能完善的全枢纽互通。
其中A、B、C、D四条匝道为路基，E、F、Y、Z四条匝道为桥梁。
桥梁工程共计111跨26联，现浇梁63跨14联，具体情况见下表：Y匝道32+2*42+32m现浇连续梁中间两跨上跨新西宝高速公路，交叉角度为51°，施工期间要保证高速公路的正常运行，在中央分隔带中的31#墩两侧沿西宝高速方向各留一个7.5m宽的双车道行车门洞。
除门洞处进行特殊设计外，其余现浇部分均采用满堂支架法施工。
本设计书针对上表14联现浇梁，选取具有代表性的2联进行设计计算：（一）Y匝道32+2*42+32m四跨现浇梁（二）E匝道18+28.5+18m三跨现浇梁2 设计计算依据一、《西吴枢纽立交施工图设计》二、《材料力学》三、《路桥施工计算手册》四、《钢结构设计原理》五、《公路桥涵地基与基础设计规范》六、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》七、《木结构设计规范》六、《组合钢模板技术规范》3 设计计算内容3.1 E匝道18+28.5+18m三跨现浇梁检算E匝道第一联18+28.5+18m现浇箱梁位于耕地上，下部无道路穿过，采用满堂支架法施工。
支架现浇计算书
盖梁支架现浇计算书一、荷载计算本计算书取主线K型桥墩高1.7m侧盖梁（B侧）进行力学计算B侧盖梁体积13.86×1×1.7=23.562m³砼自重按26KN/m3计算盖梁自重均布荷载q1=23.562×26÷（13.86×1）=44.2kpa 模板体系荷载按规范规定：q2=0.75kpa砼施工倾倒荷载按规范规定：q3=4.0 kpa砼施工振捣荷载按规范规定： q4=2.0kpa施工机具人员荷载按规范规定：q5=1kpa二、竹胶板强度计算取1m宽板，跨度0.2m即横向100mm×100mm方木间距30cm。
面板截面抗弯系数为：W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5m3b-板宽1m，h-厚度0.015m惯性矩：I=bh3/12=1×0.0153/12=2.82×10-7m4板跨中弯矩q竹胶板= [1.2×(q1+q2)+1.4 ×（q3+q4+q5）]×1=63.74KN/m;M=q竹胶板L2/8=0.3187k N•m抗拉应力为：σ=M/W=8.5MPa<9.5MPa符合强度要求三、横向方木强度、挠度计算1、横向方木强度计算横向方木采用100mm×100mm，间距0.3m，跨度L为0.6m截面抗弯系数为：W=bh2/6=1.67×10-4m3b-截面宽取100mm，h-截面高度100mm跨中弯矩q横向方木= [1.2×(q1+q2)+1.4 ×（q3+q4+q5）]×0.3=19.122KN/m;M= q横向方木L2/8=0.86049k N•m弯曲应力为：σ=M/W=0.86049kN*m /1.67×10-4m3=5.15MPa<9.5MPa 故符合强度要求。
2、横向方木挠度计算方木弹性模量：E=9500MPa，I= bh3/12=8.3×10-6m4f max=5q横向方木L4/（384EI）=0.41mm<l/400＝1.5 mm故符合挠度要求。
现浇混凝土梁模板、支架施工计算全解
现浇混凝土梁模板、支架施工计算全解概述现浇混凝土梁是建筑施工中常用的一种框架结构，在其施工过程中，模板和支架的搭设是关键步骤。
本文将从模板和支架的材料选用、计算方法等方面进行详细介绍，以帮助读者全面了解现浇混凝土梁模板、支架施工计算的全过程。
模板材料模板是现浇混凝土梁施工中十分关键的一部分，不仅影响梁的质量，而且还直接影响施工进度。
因此，在选择模板材料时需要根据实际情况进行评估和选择。
常用的模板材料主要包括木质模板、钢模板、塑料模板和橡胶模板等。
以下分别介绍这四种模板材料的使用情况：木质模板木质模板是目前建筑施工中使用最为广泛的模板材料之一。
它的优点是价格低廉，易加工，方便搭建。
但木质模板的使用寿命较短，而且易受潮、变形等问题影响。
钢模板钢模板是一种优质的模板材料，使用寿命长，耐用性好，并且易于清洗。
不过，钢模板的价格相对比较高，而且比较重，搬运上相对困难。
塑料模板塑料模板是近年来兴起的模板材料，具有重量轻、易搬运、使用寿命长、防潮、不易变形等优点。
不过，塑料模板的价格相对较高，并且在加工时需注意避免低温影响其易碎性。
橡胶模板橡胶模板主要用于特殊情况下的现浇混凝土梁施工。
由于其柔韧性好，可以方便地钉在弯曲的梁上，因此在一些弯曲混凝土梁的施工中使用较多。
支架材料与模板不同，支架并非是必须要搭设的，但是在现浇混凝土梁施工过程中，它往往起到了相当关键的作用。
支架主要是为了固定模板位置，使混凝土在浇筑过程中能够保持一定的形状。
常用的支架材料有以下几种：钢管支架钢管支架是常用的一种支架材料，由于它的优良性能，在建筑施工中使用较为广泛。
它主要由普通钢管、扣件、支架等多种构件组成，支架协调灵活，调整范围大，安装起来比较简单方便。
钢撑杆支架钢撑杆支架主要由钢撑杆、螺母、钢板等多种构件组成，其具有承载力大、稳定性好、施工速度快等优点，是钢管支架的替代品，常见于某些较小的混凝土梁的施工中。
木工支架木工支架是传统的支架材料之一，它常用于地面、平台等小高度混凝土梁的施工。
现浇支架模板设计计算实例
术
Ｓ ｎｅａｄＴ ｃｎＩ Ｙｌｏａｌ ｅ： Ｏ ｃ ｎ ｅｈｏ ｇ ｎｖｔｎＨ ｒｄ Ｊ ｅ Ｏ ｎ Ｏ ａ ｌ
现 浇 支 架 模 板 设 计 计 算 实例
施 有 富 （ 泛华 建设 集 团有 限公 司 浙江杭 州 ３ ０ ） １ ００ ０
摘 要： 临安苕 溪桥 为现 浇满堂支架 变截 面连 续刚构桥 ， 以苕溪桥碗 扣式支架设 计 为例 ， 系统地 介 绍现 浇梁施 工中整个支撑 系统的计算过 程 ，具 有 重 要 的 实 际 意 义 。 关键 词 ： 支架设 计 模板设 计 最不利荷 裁组合 地基承 载力 中图分类 号 ： ４ ＴＵ７ 文献 标 识码 ：Ａ 文章编号 ： ７ —０ ８ ２ １ ） ２ ｂ 一０ １ ７ ０ １ ４ ９ Ｘ（ ０ ｏ （ ） ０ － １ ６ ｏ ０
＝
．∑ ＋
３３ ＿ ８十５Ｘ０ ０ ３＝ ３ ７ Ⅳ ＜ ．８ ．９５
［ ］ ２ ５ Ｎ Ｎ ＝６ ． ７ｋ
可见斜杆满足稳 定性要求 。
３ ４ 支 架 斜杆 扣 件抗 滑验 算 ．
根据 《 范》 ： 规 得
∑ ＝ （一） ３ ８ （—） ｗ一 ， １ ＝ ． ＋６ １ 十ｚ ｗ ３
¨Ｌ— Ｌ
１工程概 况
３支撑 系统的检算
苕 溪 桥 为 临 安 市 万 马 路 上 跨 越 苕 溪 ３ １碗 扣立 杆 受力 计 算见 表 １ ． 。 的 一 座 新 建 桥 梁 ， ８ ｍ 。 部 结 构 采 用 宽 ４ 上 由计算 可见 ， － 处立杆承载 力满 足要 求 。 ＥＥ ２ ５ ５ ７． 十４ ＋２７． Ｈ 现 浇 满 堂 支 架 变 截 面 连 ３ ２地 基受 力验 算 ５１ ． 续刚构 ， 下部 采 用 柱 式 桥 墩 、 柱 式 桥 台 、 桩 地 基处理采用２ ｃ ０ ｍ混 凝 土 ， 垫 １ 上 ０Ｘ 钻孔 灌注桩 基础 。 ｌｃ ５ ｍ方木 ， 根据 力的 扩 散 原 则 ， 算 原 状土 计 层 荷裁 。 基 承 载 力计 算 公 式 Ⅳ／ ， 为 地 单 肢 立 杆 竖 向 轴 力 ， 为原 土 层 面 积 ， 计算 ２荷载组合及计 算断面选取 受 力 面积 考 虑 立 杆 纵 横 向 步 距 。 ２ １荷 载分析 计 算 ． 如表２ 示 。 所 （ ） 板 及模 板 支 撑 架 荷 载 ｐ，ａ 内 模 １模 ：． 由 工 程 地 质 勘 察 报 告 ， 位 处 地 基 容 桥 （ 包括 支撑架 ）取 —ｌ ． ｋ ｍ ｂ． 模 ： ： ＝１０ Ｎ／ ； 侧 Ｏ］ ３ ０ Ｐ ， 取 口 ～２ ． ｋ ｍ ｃ 底模 （ 括 背 带木 ） ， ０ ８ Ｎ／ ； ． 包 ： 许 承 载 力【 －＝ ５ ｋ ａ 承 载 力满 足 要 求 。 ． 取 一３ ＝０． ｋ ６ Ｎ／ｍ。ｄ．碗 扣 脚 手 架荷 载 ： ３ ３ 支 架立 杆 稳定 性 验算 ； 碗 扣 式 满 堂 支 架 是 组 装 构 件 ， 根 碗 单 按 支架 搭 设 高 度 ７ １ ． ｍ计 算 （ 剪 刀撑 ） 一 含 ： 扣在承载 力允许 范 围内就不会 失稳 ， 因此 ４ ＝２． ｋＮ／ｍ ０ 。 （ ） 梁 混 凝 土 荷 载 ；３ 施 工 临 时 荷 以 轴 心 受 压 的 单 根 立 杆 作 验 算 ： ２箱 （） 载 ！ ５ ．ｋＮ／ ；４ 砼 浇筑 、 捣时 产 生 的 ｍ （ ） 振 Ⅳ≤［ ＝（・ ｆ Ｎ］ ｐＡ・ 碗 扣 件采 用 外 径４ ｍｍ ， 厚 ３ ５ ｍ ， ８ 壁 ．ｒ ａ Ａ 荷载 ＝ ｋ ｍ ； ） ４ Ｎ／ （ 风荷 载 ： 体风 荷 载 ５ 梁 ４９ ８ ｍｍ Ｑ２ ５ ， ３ Ａ级钢 ，＝１ １ ０ ｍｍ ， ２．９Ｘ１ ４ ， 口 一 １ ０ ５ Ｎ／ ｎ ； 网 围 挡 风 荷 载 口 一 ＝ ． ｋ ｒ 立 ２ ＝０． ｋＮ／ｍ ４ 。 回转半 径卢 ， ， １ ．ｒｍ ， Ⅸ 筑施 工碗 ／ 卢 ５８ ａ 查 建 扣式 钢 管 脚 手 架 安 全 技 术 规 范 》 以 下 简 称 （ ２ ２计 算断 面 的选取 ． 《 范 》 钢 管 截 面 特 性 取值 。 规 ） 选取 图１ Ｅ Ｅ 面计算。 的 － 截
25米现浇箱梁支架系统计算书
截面抵抗距W=
荷载计算
模型
强度分析
刚度分析
10*10方木强度、刚度满足设计要求。
（3）10*15cm方木计算
荷载计算
采用上部结构传递荷载
计算结果
强度分析
刚度分析
（4）碗扣支架计算
荷载计算
刚度荷载
强度荷载
计算结果
1）模型
2）强度分析
3）立杆验算
脚手架步距为1.2m，长系比 ，（《碗扣式脚手架施工规范》）规定，碗扣式脚手架长系比 ），查《碗扣式脚手架施工规范》附录C，P235A钢管轴心受压构件的稳定系数 。
模板单位宽度（1m）面板截面参数
惯性矩I=
截面抵抗距W=
荷载分析
a.钢筋砼自重取26kN/m3
砼产生的面荷载标准值q1=
b．方木自重产生的面荷载q2=
c．施工人员机具荷载
计算模板及直接支承模板的小楞时按均布荷载2.5kPa（kN/m2）
d．混凝土倾倒荷载按均布荷载2.0 kPa
e．混凝土振捣按均布荷载2.0 kPa
模型：
计算结果
强度分析
刚度分析
10*15方木强度、刚度符合要求。
（3）15*15cm方木计算
荷载计算
10*15cm下设15*15的横向方木，纵向间距90cm，荷载采用上部10*15cm方木传递下来的节点荷载。
强度支座反力
刚度支座反力
计算结果：
强度分析
刚度分析
（4）碗扣支架计算
荷载计算
刚度荷载
强度荷载
惯性矩I=
截面抵抗距W=
荷载分析
a.钢筋砼自重取26kN/m3
砼产生的面荷载标准值q1=
b．范本自重产生的面荷载q2=
现浇梁支架搭设计算书
施工技术方案一、支架施工方案本桥梁的脚手架采用Φ48mm ，壁厚3.5mm 钢管,现浇箱梁、板梁脚手架步距、纵距、横距分别为1.2m×0.9 m×0.6 m ，现浇箱梁腹板位置纵距、横距采用0.45m ×0.6m ，现浇板梁墩顶位置纵距、横距采用0.6m ×0.6m ，现浇箱梁高m h 7.1=，现浇板梁m h 1.1=。
1、立杆荷载组合支架计算荷载取值包括支架、模板、混凝土及钢筋、施工荷载、振捣产生的荷载，其取值分别为：① 支撑架、模板自重标准值21/5.0m kN Q =。
② 浇注混凝土及钢筋荷载2Q （以最不利位置和不同纵距、横距考虑）现浇箱梁腹板位置22/2.447.126m kN Q =⨯=；现浇箱梁中部位置22/1.237.16.13m kN Q =⨯=；现浇板梁跨中位置22/8.15m kN Q =。
现浇板梁墩顶位置22/6.281.126m kN Q =⨯=。
现浇板梁渐变段位置22/?m kN Q =。
③ 施工人员及设备荷载标准值23/0.1m kN Q =。
④ 振捣混凝土产生的荷载24/0.2m kN Q =。
2、立杆轴向力计算公式[]V Q L L Q Q Q N y x 24312.1)(4.12.1+∙∙++=，其中x L ，y L 为立杆纵向、横向间距，V 为x L ，y L 段混凝土体积，1.2、1.4为安全系数。
则立杆轴向力N 为：现浇箱梁腹板位置立杆轴向力N （6.0,45.0==y x L L ）[]kNN 6.152.446.045.02.16.045.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇箱梁中部位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 6.171.236.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁跨中位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 8.128.156.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （6.0,6.0==y x L L ）[]kNN 1.146.286.06.02.16.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （9.0,6.0==y x L L ）[]kNN ??9.06.02.19.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 3、立杆承载力及立杆底座承载力立杆轴向力Af N ϕ≤，其中58.1==AI i (回转半径)，立杆计算长度cm l o 18612055.1=⨯=，11858.1186===i l o λ，由118=λ，查表求得387.0=ϕ。
梁、木模板及支撑架设计计算
2.19 mm
<
0.14 kN/mm2 <
ω max= 3. 木底模(按单跨简支梁计算)：
σ max=
1.65 mm
<
0.0020 kN/mm2 <
ω max=
0.262 mm
<
4. 梁下纵向木肋计算(按三跨连续梁)；
梁下纵向木肋的截面特征值
肋宽 肋高 截面模量W 惯性矩I
cm cm
cm3
木模板
钢模板
平板的模板及小楞
0.3
0.5
楼板模板（其中包括梁的模板）
0.5
0.75
梁模的自重确定值为
0.5
kN/m2
板模的自重确定值为
0.3
kN/m2
（2）新浇混凝土自重标准值——对普通混凝土，可采用24KN/m3；对其他混凝土，可根据实际重力密度确定。
混凝土自重确定值为
24
kN/m3
（3）钢筋自重标准值——按设计图纸计算确定。一般可按每立方米混凝土含量计算：
梁、木模板及支撑架设计计算（荷载及荷载组合）
1. 荷载
计算模板及其支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者应以荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。
1）荷载标准值
（1）模板及支架自重标准值——应根据设计图纸确定。对肋形楼板及无梁楼板模板的自重标准值，见下表。
模板及支架自重标准值（kN/m2）
模板构件的名称
肋宽 肋高 截面模量W 惯性矩I
cm cm
cm3
cm4
5 10
83.33
416.7
mm 满足
σ max=
0.01 kN/mm2 < 0.0150 kN/mm2 满足
现浇混凝土梁模板支架施工计算全解
现浇混凝土梁模板、支(拱)架设计与施工一、设计简述1、结构型式2、设计跨径3、净空高度4、桥面宽度5、荷载大小6、地基类别7、道路交叉状况8、采用设计、施工规范3）剪刀撑和斜撑。
2、纵横向模板构造3、模板与脚手架联结方式为了避免引起模板变形，模板不应与脚手架联结；但模板与脚手架、支架整体设计时除外。
4、支架底部支垫：可采取铺设垫层和安放支垫，根据现场地基类别和容许承载力确定。
5、芯模抗浮：为了防止芯模上浮和偏位，应采取有效措施予以固定，并应对称平衡进行浇筑。
三、设计荷载1、计算模板、支（拱）架荷载组合1）计算模板、支架和拱架时，应考虑下列荷载并按下表进行荷载组合。
（1）模板、支架和拱架自重；（2）新浇筑混凝土、钢筋混凝土或其他圬工结构物的重力；（3）施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；（4）振捣混凝土时产生的荷载；（5）新浇筑混凝土对侧面模板的压力；（6）倾倒混凝土时产生的水平荷载；（7）其他可能产生的荷载，如雪荷载、冬季保温设施荷载等。
2）钢、木模板，支架及拱架的设计，可按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025）的有关规定执行。
3）计算模板、支架和拱架的强度和稳定性时，应考虑作用在模板、支架和拱架上的风力。
设于水中的支架，尚应考虑水流压力、流冰压力和船只漂流物等冲击力荷载。
4、全国基本风压值迎风面风荷载标准值计算1）全国基本风压值见《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60—2004）附录A；2）迎风面积可按结构物外轮廓线面积计算：3）风荷载标准值计算按《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60—2004）第4.3.7条规定计算。
5、船只和漂流物的撞击力通航河流中的桥梁墩台所受的船只撞击力，如无实际资料时，可按下漂流物可按下式估算：()KN gTWvF =式中：W —漂流物重力（KN ），应根据河流中漂流物情况，按实际调查确定；v —水流速度（m/s ）；T —撞击时间（s ），应根据实际资料估计，在无实际资料时，一般用1s ；g —重力加速度9.81（m/s 2）。
120厚现浇混凝土楼板扣件钢管楼板模板支架计算书
110厚现浇混凝土楼板扣件钢管楼板模板支架计算书支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001）、《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》(DG/TJ08-016-2004 J10374-2004)。
一、计算参数楼板长边为4.200米，短边为3.500米。
模板支架搭设高度为2.900米，采用的钢管类型为Φ48×3.5。
脚手架搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.850米，横距 l=0.850米，步距 h=1.800米。
板底横向钢管距离0.850米，板底支撑方式和搭设简图如下图。
图楼板支撑架立面简图楼板面板采用胶合板，板厚18.000mm板底支撑采用木方50.000mm×100.000mm,布置间距为400.000mm二、模板计算1、模板面板计算模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 =2.815kN/m活荷载标准值 q2 =2.550kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =45900.000mm3；I =413100.000mm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.000N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M =0.117kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f =117000.300/45900.000=2.549N/mm2面板的抗弯强度验算 f≤[f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q =1.751kN截面抗剪强度计算值 T =0.172N/mm2截面抗剪强度设计值 [T] =1.400N/mm2抗剪强度验算 T≤[T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = 400.000/150面板最大挠度计算值 v =0.389mm面板的最大挠度小于等于400.000/150,满足要求!2、模板支撑木方的计算1).荷载的计算静荷载 q1 =0.30×0.40+25.10×120.00/1000×0.40=1.325kN/m活荷载计算施工荷载标准值+振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：活荷载 q2 =2.00×0.40+1.00×0.40=1.200kN/m2).木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和。
现浇箱梁模板支架计算书
1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。
由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。
横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。
完整版 模板支架计算书
模板支架计算书一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600mm，沿梁方向梁下立杆间距为800mm，最大层高4.7m，施工采用Ф48×3.5mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100mm。
剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。
应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。
搭设示意图如下：二、荷载计算：1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/m3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/m3浇注砼自重标准值：24KN/m32.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/m2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0KN/m2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：q作用大横向水平杆永久荷载标准值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32KN/m作用大横向水平杆永久荷载标准值：q1＝1.2qK1＝1.2×4.32＝5.184KN/m作用大横向水平杆可变荷载标准值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大横向水平杆可变荷载设计值：q2＝1.4qK2＝1.4×3＝4.2KN/m大横向水平杆受最大弯矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01KN/m抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/m2＜205N/m2＝f滿足要求挠度：V＝14×（0.667q1＋0.99qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6mm＜5000/1000＝5mm滿足要求3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。
现浇楼层梁板模板支架设计
第一部分现浇楼层梁、板模板及支架设计-、条件：1、标准层楼板厚度150mm，梁高250×550mm。
2、平面开间最大6.9m，进深9.9m，楼层高2.9m3、采用钢管脚手架Φ48×3.5作模板支架。
平板模板采用10mm厚竹胶板。
竹胶板下用木方100×80mm、@250。
4、荷载的计算：①混凝土楼板0.15×2500=375Κɡ/m2②混凝土梁：0.25×0.55×2500=344Kɡ/m2③竹胶板（木方）=50Κɡ/m2④施工荷载250Κɡ/m2⑤新混凝土浇筑250Κɡ/ m2σ⑥钢管支架自重25Κɡ/m2ΣВ=1200Κɡ/m2钢管模板支架纵向间距1.10m；横向间距1.16m。
则每区间面积1.28 m2设备型号设备型号。
见下图示：1100 1100 1100 1100 1100 1100 1100 1100 110011601160116011601160平面示意图13001200250立面示意图二、计算支柱的强度及稳定性：σ=W/A≦〔δ〕……2—11）、求N值：根据荷载采用每根立杆承受的荷载为:1.3X1200=15600N2).Φ48×3.5钢管A=489ｍｍ2。
ｒ=15.9ｍｍ代入2—1式得：σ=Ｎ/A=15600/489=31.9Ｎ/ｍｍ2<205Ｎ/ｍｍ2所以强度是够安全的。
3）。
按稳定性计算支柱受压应力：公式：σ=Ｎ/ΦA=〔σ〕……2—2λ=L/r=1500/15.9=0.9４３查表设计手册表7—26及Φ=0.644由2—2式得：σ=Ｎ/ΦA=15600/0.644×489=49.5Ｎ/ｍｍ2<〔σ〕＝２１５ｎ／ｍｍ２所以支柱是安全的。
三．求支承楼层梁的横杆的强度和刚度根据施工计算手册，在均布荷作用下：δｍａｘ=Mｍａｘ/W=ql2/10W≤ｆ……3—1Wｍａｘ=δq4 /150ΕΙ≤〔W〕……3—2 取ｆ=215mpa Ε=2.1×105mpa 〔W〕=3ｍｍL2501）、计算横杆的抗弯强度。
现浇混凝土梁模板、支架施工计算
现浇混凝土梁模板、支（拱）架设计与施工一、设计简述1、结构型式2、设计跨径3、净空高度4、桥面宽度5、荷载大小6、地基类别7、道路交叉状况8采用设计、施工规范二、模板、支（拱）架总装、细部构造图1、纵、横向支架构造纵向（顺桥向）横向（横桥向）1）立杆：纵向（顺桥向）水平间距 1.0〜1.2m,横向（横桥向）0.51.1m;2）水平杆：纵向水平杆（大横杆）1.0〜1.2m,大横杆步距不超过1.5m, 横向水平杆（小横杆）0.5〜1.1m。
3）剪刀撑和斜撑。
2、纵横向模板构造1)梁的侧面模板2)梁底模板及侧面固定板尺寸参考3、模板与脚手架联结方式为了避免引起模板变形，模板不应与脚手架联结；但模板与脚手架、支架整体设计时除外。
4、支架底部支垫：可采取铺设垫层和安放支垫，根据现场地基类别和容许承载力确定5、芯模抗浮：为了防止芯模上浮和偏位，应采取有效措施予以固定，并应对称平衡进行浇筑。
三、设计荷载1、计算模板、支（拱）架荷载组合1）计算模板、支架和拱架时，应考虑下列荷载并按下表进行荷载组合（1）模板、支架和拱架自重；（2）新浇筑混凝土、钢筋混凝土或其他圬工结构物的重力；（3）施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；（4）振捣混凝土时产生的荷载；（5）新浇筑混凝土对侧面模板的压力；（6）倾倒混凝土时产生的水平荷载；（7）其他可能产生的荷载，如雪荷载、冬季保温设施荷载等。
模板、支架和拱架设计计算的荷载组合2）钢、木模板，支架及拱架的设计，可按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025）的有关规定执行。
3）计算模板、支架和拱架的强度和稳定性时，应考虑作用在模板、支架和拱架上的风力。
设于水中的支架，尚应考虑水流压力、流冰压力和船只漂流物等冲击力荷载。
2、普通模板计算参考数据3、其他荷载4、全国基本风压值迎风面风荷载标准值计算1）全国基本风压值见《公路桥涵设计通用规范》（JTGD6—2004）附录A;2）迎风面积可按结构物外轮廓线面积计算：3）风荷载标准值计算按《公路桥涵设计通用规范》（JTGD6—2004）第437条规定计算。
桥梁现浇支架设计计算公式
桥梁现浇支架设计计算公式引言。
桥梁是连接两个地方的重要交通工程，而桥梁的建设离不开现浇支架的设计和施工。
现浇支架是桥梁施工中的重要设备，它承担着支撑和固定桥梁模板的作用，保证桥梁的施工质量和安全。
因此，现浇支架的设计计算是桥梁施工中不可或缺的一环。
一、现浇支架的基本原理。
现浇支架是桥梁施工中用于支撑和固定模板的重要设备，其基本原理是根据桥梁的结构和荷载特点，设计出能够承受桥梁模板重量和混凝土浇筑压力的支撑结构。
现浇支架的设计需要考虑桥梁的跨度、荷载、施工工艺等因素，以保证支架的稳定性和安全性。
二、现浇支架设计计算公式。
1. 现浇支架的承载力计算公式。
现浇支架的承载力是指支架能够承受的最大荷载。
其计算公式如下：P = S ×σ。
其中，P为支架的承载力，S为支架的截面积，σ为支架的材料抗压强度。
2. 现浇支架的稳定性计算公式。
现浇支架的稳定性是指支架在承受荷载时不发生倾覆或变形的能力。
其计算公式如下：M = F × L。
其中，M为支架的稳定性，F为支架的摩擦系数，L为支架的长度。
3. 现浇支架的变形计算公式。
现浇支架在承受荷载时会发生一定程度的变形，其计算公式如下：δ = (F × L^3) / (3 × E × I)。
其中，δ为支架的变形，F为支架的荷载，L为支架的长度，E为支架的材料弹性模量，I为支架的惯性矩。
三、现浇支架设计计算实例。
以一座跨度为20米的混凝土桥梁为例，计算其现浇支架的设计参数。
假设支架的截面积为1平方米，材料抗压强度为20MPa，摩擦系数为0.7，支架的长度为5米，材料弹性模量为200GPa，惯性矩为0.1米^4，支架的荷载为100kN。
根据上述公式，可以计算得到支架的承载力为20MPa × 1m^2 = 20kN，稳定性为0.7 × 5m = 3.5，变形为(100kN × 5m^3) / (3 × 200GPa × 0.1m^4) = 0.4167mm。
声屏障梁桥面现浇模板支架受力计算
赣龙铁路第2合同段声屏障梁现浇桥面板模板支架受力计算书编制：复核：批准：施工单位：中铁大桥局铺架分公司赣龙项目部编制日期：二〇一三年十一月工况一：声屏障梁现浇桥面板模板支架受力计算书(设挑梁)一、设计说明1、主支架设计：采用2根16b槽钢靠背（预留孔宽度大于20mm）作为主支架，中间焊接10mm厚，宽度大于130mm的钢板进行联接，同时在中间加焊肋板（按图设计：一般位置@600mm，支点位置@100mm进行布设）。
主支架每600mm布设一根。
图1 主支架截面（单位：mm）2、吊杆及拉杆设计：吊杆及拉杆材料均采用M20螺杆（附螺帽），长度暂定800mm，根据需要进行调整，但螺帽尾部螺杆必须保证100mm，且螺帽处需加设宽度不小于主支架预留孔的钢垫板，以确保吊杆及拉杆的稳定性。
3、模板按图中进行设计，采用厚度为3mm的钢板，横、竖加筋肋板按@300mm 进行设置，每块模板至少设置4个吊点以确保模板的稳定性。
二、结构受力计算：1、主要材料16b槽钢：A=2515mm2，截面高度h=160mm，截面模量Wx=116813mm ³，回转半径ix=61mm，单位重量g=19.43kg/m。
材料许用应力［σ］=160MPa，［τ］=100MPa钢筋混凝土容重（考虑施工荷载等因素）：26KN/m³,模板支架按g=2KN/m。
2、分析支架受力：取悬臂最多（即加宽处），进行主支架截面强度验算。
如下图所示：对主支架进行简化受力分析，如下图所示：图3 主支架受力分析图（单位：mm）3、受力计算：（1）计算吊杆拉力F1混凝土及模板每米重量：G=0.66×26+2=19.16 KN；吊杆拉力F1=0.6G=11.5 KN.(2)计算支点力N对主支架受力分析得：N=F1+F2;(1.88+1.5)F1+1.5N=0 N=(1.88+1.5)F1/1.5=(1.88+1.5)×11.5/1.5=25.9 KNF2=N-F1=25.9-11.5=14.4 KN(3)结构强度验算主支架所受最大弯矩Mmax=1.88F1=21.62 KNm主支架截面模量Wx=2×116813mm³=0.23×10-³m³主支架所受最大剪力Qmax=N=25.9 KN故主支架正应力强度σ=Mmax/Wx=21.62/0.23=94Mpa《［σ］=160Mpa，满足要求。
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现浇模板支架设计计算顶板模板设计楼板现浇厚度为10cm-18cm，模板支架搭设高度为5.4m，4m，2.8m，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，横杆的步距 h=1.80米。
模板面板采用胶合面板，厚度为15mm，板底木楞截面宽度:50mm;高度：100mm;间距：300mm;采用的钢管类型为48×3.5，采用扣件连接方式。
立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元一、模板面板计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008,5.2面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照三跨连续梁计算。
使用模板类型为：胶合板。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.100×0.180×1.000=4.518kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.750×1.000=0.750kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×1.000=2.500kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.100×0.180×1.000+0.750×1.000=5.268kN/m均布线荷载设计值为：按可变荷载效应控制的组合方式：q1 = 0.9×[1.2×(4.518+0.750)+1.4×2.500]=8.839kN/m 按永久荷载效应控制的组合方式：q1 = 0.9×[1.35×(4.518+0.750)+1.4×0.7×2.500]=8.606kN/m 根据以上两者比较应取q1 = 8.839kN/m作为设计依据。
集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值 q2 = 0.9×1.2×0.750×1.000=0.810kN/m 跨中集中荷载设计值 P = 0.9×1.4×2.500=3.150kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:2本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；(1)抗弯强度计算施工荷载为均布线荷载：M1 = 0.1q1l2 = 0.1×8.839×0.3002=0.080kN.m施工荷载为集中荷载：M2 = 0.1q2l2 + 0.175Pl = 0.1×0.810×0.3002+0.175×3.150×0.300=0.173kN.mM2> M1，故应采用M2验算抗弯强度。
σ = M / W < [f]其中σ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；经计算得到面板抗弯强度计算值σ = 0.173×1000×1000/54000=3.197N/mm2面板的抗弯强度验算σ < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值为设计值。
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×5.268×3004/(100×8000×)=0.074mm3面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.100×0.180×0.300=1.355kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.750×0.300=0.225kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×0.300=0.750kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.100×0.180×0.300+0.750×0.300=1.580kN/m 均布线荷载设计值为：按可变荷载效应控制的组合方式：q1 = 0.9×[1.2×(1.355+0.225)+1.4×0.750]=2.652kN/m 按永久荷载效应控制的组合方式：q1 = 0.9×[1.35×(1.355+0.225)+1.4×0.7×0.750]=2.582kN/m 根据以上两者比较应取q1 = 2.652kN/m作为设计依据。
集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值 q2 = 0.9×1.2×0.750×0.300=0.243kN/m 跨中集中荷载设计值 P = 0.9×1.4×2.500=3.150kN2.方木的计算按照三跨连续梁计算，计算过程如下:4方木的截面力学参数为本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3；I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4；(1)抗弯强度计算施工荷载为均布线荷载：M1 = 0.1q1l2 = 0.1×2.652×1.0002=0.265kN.m施工荷载为集中荷载：M2 = 0.1q2l2 + 0.175Pl = 0.1×0.243×1.0002+0.175×3.150×1.000=0.576kN.mM2> M1，故应采用M2验算抗弯强度。
σ = M / W < [f]其中σ——方木的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——方木的最大弯距(N.mm)；W ——方木的净截面抵抗矩；[f]——方木的抗弯强度设计值，取16.50N/mm2；经计算得到方木抗弯强度计算值σ = 0.576×1000×1000/=4.317N/mm2方木的抗弯强度验算σ < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值为设计值。
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 方木最大挠度计算值 v = 0.677×1.580×10004/(100×90005×)=0.178mm方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!(3)最大支座力最大支座力 N = 1.1ql =1.1×2.652×1.000=2.652kN三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管计算简图支撑钢管剪力图(kN)6支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.893kN.m最大变形 vmax=2.002mm最大支座力 Qmax=9.644kN抗弯计算强度 f=0.893×106/5080.0=175.71N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编， P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=16 ×1.00=16.00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ Rc其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取16.0 ×1.00=16.00KN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.64kN双扣件抗滑承载力的设计计算值R=9.64KN < Rc=16.00KN, 满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：7(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1 = 0.1588×6.000=0.953kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》（JGJ 130- 2011）附录A.0.3 满堂支撑架自重标准值。
(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.750×1.000×1.000=0.750kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.100×0.180×1.000×1.000=4.518kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.221kN。
2.活荷载为施工荷载标准值。
计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取1.00kN/m2经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.000×1.000×1.000=1.000kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值设计值组合一N = 0.9×(1.2×NG + 1.4×NQ)=7.979kN 设计值组合二N = 0.9×(1.35×NG + 1.4×0.7×NQ)=8.440kN 根据上述结果比较,应采用8.440kN为设计验算依据。
六、立杆的稳定性计算该架体顶部荷载通过水平杆传递给立杆，顶部立杆呈偏心受压状态，故为满堂脚手架形式，采用满堂脚手架计算方法计算。
1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式8其中 N ——不考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值，N = 8.44kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ= l0/i 查表得到；i ——计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58A ——立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89——钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；l0 ——计算长度 (m)；（1）.参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)，计算公式如下：l0 = kμh其中，k——计算长度附加系数，应按表5.3.4采用；k=1.155；μ——考虑满堂脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按附录C采用；μ= 2.377计算结果：λ = μh/i=2.377×1.500×100/1.580=226< [λ]=250, 满足要求!立杆计算长度 l0 = kμh = 1.155 ×2.377 ×1.50 = 4.12l0/i = 4118.152/15.800 = 261由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.108 钢管立杆受压应力计算值 = 160.19N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f1]=205.00N/mm2,满足要求!9剪力墙模板计算：计算断面宽度200mm，高度6000mm，两侧楼板高度180mm。