港口码头起重机轨道梁设计103页
《港口水工建筑物》课程设计
10T 轮胎吊支脚接地面积 0.3m × 0.3m ，垫层厚 0.1m ，故轮压传递宽度为：
a1 = a0 + 2 hs = 0.3 + 2 × 0.1 = 0.5 m
该面板内力计算考虑 3 种荷载： ①堆货： q1 = 20 KPa ；
b1 = b0 + 2hs = 0.3 + 2 × 0.1 = 0.5m
h 0.35 = = 0.3 > 0.25 ，故弯矩修正系数为 0.7 H 1.17
因此边跨连续面板跨中弯矩 M max = 0.7 × M 0 max = 0.7 × 64.75 = 45.325KN ⋅ m ②支座剪力 支座剪力影响线及最不利加载位置：
P acs bcs P ′ acs bcs
acs = a1 = 0.5m bcs = b1 + h = 0.5 + 0.35 = 0.85m >
四、面板内力计算
由于按照整体板计算面板内力，故将面板视为连续板，则面板计算跨度为：
B1 = 0.65m > 0.1× l = 0.1 × 3.5 = 0.35m
面板长 6.6m，则面板长短边之比为
，∴ l0 = 1.1× ln = 1.1× 2.85 = 3.135m
6.6 = 2.1 > 2 ，故该面板按单向板考虑。 3.135
故跨中弯矩 M 0 max = M 1 + M 2 + M 3 = 30.625 + 17.073 + 73.617 = 121.315KN ⋅ m 板厚 h = 0.35m ，梁高 H = 1.17m 则
h 0.35 = = 0.3 > 0.25 ，故弯矩修正系数为 0.7 H 1.17
40吨π型结构轨道式集装箱门式起重机金属结构设计
优秀设计目录摘要 (I)关键词 (I)ABSTRACT (II)KEY WORD (II)1.轨道式集装箱门式起重机总概 (1)2.总体设计 (2)2.1设计参数 (2)2.2主梁设计 (3)2.3端梁设计 (5)2.4刚性支腿设计 (5)2.5柔性支腿设计 (8)2.6下端梁设计 (10)2.7上马鞍设计 (10)3.起重机整机稳定性计算 (11)3.1空载起重机沿轨道方向起、制动时的载重稳定性安全系数验算 (12)3.2起重机满载时垂直于大车运行轨道方向的载重稳定性安全系数验算 (15)4.主桥架计算 (17)4.1载荷计算 (17)4.2主梁内力计算 (19)4.3强度计算 (21)4.4疲劳强度计算 (24)4.5主梁稳定性计算 (27)5.支腿计算 (29)5.1载荷计算 (29)5.2支腿内力计算 (31)5.3支腿强度计算 (34)5.4支腿稳定性计算 (36)6.下横梁的强度计算 (39)7.连接强度验算 (39)7.1计算法兰板上焊缝的强度 (39)7.2刚性支腿下端与下横梁联合 (41)7.3螺栓连接计算 (42)8.刚度计算 (43)8.1静刚度和位移 (43)8.2桥架水平惯性位移 (44)8.3起重机偏斜运行对主梁产生的水平位移 (45)8.4垂直动刚度 (45)9.起重机拱度 (46)参考文献 (47)致谢.......................................................................................... 错误！未定义书签。
摘要：随着国际集装箱运输事业的飞速发展，对轨道式集装箱门式起重机的要求越来越高，使得各大厂商在新研制的起重机堆码高度、跨度以及速度等主要参数上都有了较大的发展。
我国从90年代开始着手研制轨道式集装箱门式起重机，主要用于铁路系统的集装箱堆场。
由于受各方面条件的限制，与国外同类产品相比，国产轨道式集装箱门式起重机还存在不少差距，如技术性能、质量水平、作业效率等相对较低，尤其是海港堆场使用的现代化轨道式集装箱门式起重机，国内尚属空白，国内市场均被进口产品所占领。
起重机轨道梁制作标准
起重机轨道梁制作标准
一、概述
起重机轨道梁是起重机械的重要组成部分，其质量直接关系到起重机的稳定性和安全性。
因此，制定起重机轨道梁制作标准，确保其质量和性能符合要求，是十分必要的。
二、材料要求
1. 轨道梁应采用高强度钢材制作，其抗拉强度不应低于500MPa。
2. 钢材的屈服强度不应低于270MPa。
3. 钢材的延伸率不应低于25%。
4. 钢材的弯曲试验中的弯曲角度不得小于180度。
三、制作工艺要求
1. 轨道梁的焊接应采用合适的焊接工艺，确保焊缝质量符合要求。
2. 轨道梁的拼接应采用机械连接方式，如螺栓连接等，不得采用焊接方式。
3. 轨道梁的弯曲应采用热弯或冷弯方式，弯曲半径不得小于梁厚的10倍。
4. 轨道梁的表面处理应采用防锈、防腐涂料，确保其使用寿命。
四、尺寸要求
1. 轨道梁的长度、宽度和高度应符合设计要求，允许偏差不超过±2mm。
2. 轨道梁的弯曲角度应符合设计要求，允许偏差不超过±1度。
3. 轨道梁的平整度应符合要求，不得有明显的扭曲和翘曲现象。
五、检验与验收
1. 轨道梁制作完成后，应进行全面的外观检查和尺寸测量，确保其质量符合要求。
2. 对轨道梁的力学性能和弯曲性能进行检测，确保其承载能力和稳定性符合要求。
3. 轨道梁制作完成后，应按照相关标准和设计要求进行验收，合格后方可出厂。
码头大型卸船机的轨道设计(全文)
码头大型卸船机的轨道设计在设计码头大型卸船机的轨道系统时，特别要注意的是今后可能产生的维修问题,和如何能使轨道及轨道上面运行的设备能更安全,更平稳,更长得使用年限.如果轨道固定系统设计或选用方式不当，就会发生水泥砂浆破损、碎裂，钢轨下沉、弯曲变形，钢轨与钢轨之间的接头错开、高低不平，压板螺栓松动，从而导致轨道及运输设备整体系统无法正常运行的严峻后果；同时，由于轨道问题，会造成卸船机传动轴轴承损坏、断裂等机损情况。
一个可靠的大型卸船机轨道系统应具有以下几点:混凝土基础要有足够的抗压承载强度，采纳钢垫板及胶泥保护混凝土基础，消除掉直接接触混凝土所造成的应力集中，在钢轨底铺设胶垫板均匀分布轮压,防止钢轨承载面局部受力，应根据起重机的轮压、速度、正确地选用钢轨，钢轨固定件应能够以“柔克钢”垂直方向压紧钢轨，“钢对钢”侧向固定住钢轨。
轨道压板在不束缚轨道纵向和上下轴向力的前提下是绝对不同意侧向移动的,从而确实可靠的保证了安全可靠的轨距要求，压板螺栓只是起到连接上下压板的作用,正常情况下是不受力的，整个轨道柔性固定系统正常情况下应达15年无维修运行寿命。
传统“硬式”轨道固定方案的弊端传统“硬式”轨道固定方案一般都采纳鱼尾板连接钢轨，用硬式压板固定钢轨。
钢轨或直接设置在砼上，或设置有钢垫板，橡胶板，塑料板等。
压板螺栓用硫磺砂浆预埋在基础孔内在实际应用场合，轨道基础会在起重机荷重作用下，造成水泥沙浆破损碎裂，钢轨下沉弯曲变形、钢轨接头错开、压板螺栓松动、压板打转等故障。
轨道的故障还会造成起重机传动系统故障，由于采纳鱼尾板连接的钢轨，钢轨之间幸免不了有接口。
每当起重机车轮行驶通过接口时，都会产生很大的震动，接口缝隙越大震动越大。
频繁的震动会造成压板螺栓和鱼尾板螺栓的不断松动；震碎钢轨接口处下面的混凝土基础，导致钢轨下沉，钢轨接口处两轨顶面高低不平、接头错开等现象。
强烈的震动会使起重机受损，如起重机车轮的过度磨损、驱动轮轴承损坏、传动轴断裂。
码头吊车机构的设计及分析
机械原理课程设计说明书题目：码头吊车机构的设计及分析班级：机械12011112班姓名：房升华学号：20114141指导教师：王丹成绩：2013年9月20日目录目录 0一．题目说明 (2)二．求连架杆O3C的摆动范围 (3)三．分析K点的运动状态 (3)1.拆分杆组 (4)2.列出形参和实参的表格 (4)3.编写主程序并运行 (4)四．设计曲柄摇杆机构O1ABO3 (7)五．求K点水平方向的位移、速度和加速度线图 (8)1.拆分杆组 (8)2.列出形参和实参的表格 (8)3.编写主程序并运行 (9)六．对机构进行动态静力分析 (12)1.拆分杆组 (12)2.列出形参和实参的表格 (13)3.编写主程序并运行 (14)七．主要收获和建议 (20)八．主要参考文献 (20)一．题目说明图示为某码头吊车机构简图，它是由曲柄摇杆机构与双摇杆机构串联成的。
已知：lo1x =2.86m, lo1y=4m, lo4x=5.6m, lo4y=8.1m, l3=4m, l3'=28.525m, a3'=25°,l 3´´=8.5m, a3´´=7°, l4=3.625m, l4´=8.35m, a4'=184°, l4´´=1m, a4´´=95°,l 5=25.15m, l5'=2.5m, a5'=24°。
图中S3、S4、S5为构件3、4、5的质心，构件质量分别为：m3=3500kg, m4=3600kg, m5=5500kg,其余构件质量不计。
K点向左运动时载重Q为50kN，向右运动时载重为零，曲柄01A的转速n1=1.06r/min. 1y机构运动简图：二．求连架杆O 3C 的摆动范围对四杆机构O 3CDO 4进行分析，可得O 3C 的摆动范围为92.57°到136.88°。
轨道梁课程设计
(3)轨道梁总自重设计值 g3 g3=1.2× ������������ + ������������ = ������. ������ × ������������ + ������������. ������������ = ������������. ������������������/������ 2.可变荷载标准值
所以
截面8弯矩设计值 M8max M 81 M 82 M 83 8.67 132.12 542.39 665.84kN m
截面 10
板和梁的自重产生的弯矩设计值
M101 g 3 L0
2
w
2
i
59.7 （- 0.1053 ） 5.882 -217.35kN m
(2)轨道梁本身自重标准值 g2 g2=2.5× ������������������������ × ������������������ + ������(������������������ + ������������������) × ������������������ ÷ ������ =23.0KN/m
均布荷载产生的弯矩设计值
M 102 q2 ' L0
w
'
i
100.3 (-0.0670 0.0490 0.0036 ) 5.882 414.75kN m
门机产生的弯矩设计值
6
单门机 (Ⅱ状态） ：
M 103 F L0 Fi I i 1.5 5.88 [250 (0.0449 0.0723 0.0788 0.0658 0.0475 ) 150
所以
截面2弯矩设计值 M2max M 21 M 22 M 23 121.58 240.67 1008 .08 1370 .33kN m
40.5t集装箱门式起重机施工方案
一、工程概况：40.5T双梁轨道式集装箱龙门起重机，是轨距为35米的一种轨道运行式机型，该机采用全回转伸缩式吊具、变频调速、刚性导杆防摇、小偏轨宽翼缘箱型主梁与u型门腿，其结构、机械传动、电气控制及吊具等目前较广泛地使用于铁路车站、库场和港口、码头集装箱货场，进行20英尺、40英尺规格的集装箱的装卸、搬运和堆码作业。
结构件主要由双悬臂双主梁、端梁、U形门腿、运行台车、起重小车、驾驶室、取物装置（主要使用专用集装箱吊具）等组成。
双梁轨道式集装箱龙门起重机主体结构是箱形焊接结构，包括一个由钢板（加筋板）焊接的门架，即由两根偏轨箱形主梁和两根箱形横梁构成顶面水平框架；两个U形的垂直框架，其每一框架由两个支腿和一个下横梁栓接而成。
主梁和端梁有焊接和法兰螺栓连接，主梁与支腿、支腿与下横梁各构件采用法兰螺栓连接。
结构件的装配关系是主梁框架支承在两个U 形门框上方，门框则由带行车台车组件的运行台车支承与轨道上。
小车架通过行车车轮支承在主梁盖板上的小车轨道上。
这种结构形式的龙门架，结构简单，外形美观、制造方便。
同时又便于小车的布置。
轨道式集装箱龙门起重机的小车桥架，采用箱形双梁结构形式。
两箱梁之间的距离，以小车在桥架上的支承与悬挂吊具的钢丝绳回转时不碰擦主梁来确定。
司机室为悬挂支承式且为自行封闭式结构，行走轮支承在主梁下方的行车轨道上。
司机室内装有操纵台，控制起重机各机构的运转。
在小车桥架上安装着小车运行机构。
二、安装方案轨道运行式双主梁集装箱门式起重机的安装也同其它机型一样，可选用不同的方法。
如由滑轮组、卷扬机通过钢丝绳缠绕后板立门腿（即U形门框），再由桅杆起重机提升主梁水平框架至门腿上方，并与门腿连成门架，最后提升小车到位安装。
因为大型流动式起重机（尤其是机动灵活的汽车起重机）广泛使用，给轨道运行式双主梁集装箱门式起重机的安装带来了很大方便，使安装工程效率高、劳动强度小，节省辅助材料及安装费用，能安全可靠地承担全部结构件的转运、卸车与吊装。
起重机主梁的具体设计计算模板
起重机（桥式）主梁的具体设计计算（中间不可见内容需要把文档下载下来后把字体改为黑色）注：以下内容为通用起重机大车设计模板，大家只需要往里面代入自己的数据即可。
中间不可见内容需要把文档下载下来后把字体改为黑色才可见！设计内容计算与说明结果1）大车轮距2）主梁高度 3）端梁高度4）桥架端部梯形高度5）主梁腹板高度6）确定主梁截面尺寸1.主要尺寸的确定=K（81～51）L=（81～51）22.5=2.8～4.5m取K=4mmLH25.1185.2218===（理论值）=H（0.4～0.6）H=0.50～0.75m取=H0.7mC=（101～51）L=（101～51）22.5=2.25～4.5m取C=2.5m根据主梁计算高度H=1.25m，最后选定腹板高度h=1.3m主梁中间截面各构件板厚根据[1]表7-1推荐确定如下：腹板厚δ=6mm；上下盖板厚1δ=8mm主梁两腹板内壁间距根据下面的关系式来决定：b＞5.32515.3=H=357mmb＞505002250=L=450mm因此取b=500mm盖板宽度：4062005402+⨯+=++=δbB=552mm取B=550mm主梁的实际高度：8230121⨯+=+=δhH=1316mmK=4mH=1.25m=H0.7mC=2.5mh=1.3mδ=6mm1δ=8mmb=500mmB=550mmH=1316mm7）加劲板的布置尺寸同理，主梁支承截面的腹板高度取h=700mm，这时支承截面的实际高度12δ+=hH=716mm主梁中间截面和支承截面的尺寸简图分别示于图5-1和图5-25508138500613168787165005506图5-1主梁中间截面的尺寸图5-2主梁支承截面的尺寸为了保证主梁截面中受压构件的局部稳定性，需要设置一些加劲构件（参见[1]图7-7）主梁端部大加劲板的间距：ha≈'=1.3m，取'a=1.2m主梁端部（梯形部分）小加劲板的间距：2'1aa==0.6m主梁中部（矩形部分）大加劲板的间距：=a（1.5～2）h=1.95～2.6m，取a=2.5m主梁中部小加劲板的间距：若小车钢轨采用P25轻轨,其对水平重心轴线xx-的最小抗弯截面模数3min12.90cmW=，则根据连续梁由钢轨的弯曲强度条件求（实际值）1a=0.6ma=2.5m1）计算载荷确定得加劲板间距（此时连续梁的支点即加劲板所在位置；使一个车轮轮压作用在两加劲板间距的中央）；1a≤[]18.142000007000015.11700012.90662min=⎪⎭⎫⎝⎛+⨯⨯⨯=PWϕσm式中 P——小车的轮压，取平均值，小车自重为xcG=70000N；2ϕ——动力系数，由[1]图2-2曲线查得2ϕ=1.15；[]σ——钢轨的许用应力，[]σ=170MPa。
港口起重机械课程设计
浙江海洋学院港口起重机械课程设计说明书设计题目: 臂架型起重机起升机构设计专业 : 机械设计制造及其自动化班级 :姓名：学号：2013年1月9号摘要：桥架在高架轨道上运行的一种桥架型起重机，又称天车。
桥式起重机的桥架沿铺设在两侧高架上的轨道纵向运行，起重小车沿铺设在桥架上的轨道横向运行，构成一矩形的工作范围，就可以充分利用桥架下面的空间吊运物料，不受地面设备的阻碍。
这种起重机广泛用在室内外仓库、厂房、码头和露天贮料场等处。
桥式起重机可分为普通桥式起重机、简易梁桥式起重机和冶金专用桥式起重机3种。
本次设计的是桥式起重机的起升机构设计，起升机构是起重机械中最重要、最基本的机构，其作用是提升或下降货物；起升机构通常主要由取物装置、钢丝绳卷绕系统、制动系统、减速传动装置、驱动装置等组成。
本次设计卷筒组、吊钩组、电动机、减速器、联轴器等。
关键词：桥式起重机、起升机构、吊钩、卷筒、电动机、减速器、联轴器、钢丝绳、滑轮、制动器。
第一章设计课题及起升机构传动方案的选择1.1主要性能及技术参数起重量（t）工作级别起升高度（m）起升速度（m/min）H h5 M5 126 30表.11.2 起升机构传动方案选择起升机构一般由驱动装置(包括电动机、联轴器、制动器、减速器、卷筒等)、钢丝绳卷绕装置(包括钢丝绳、卷筒、定滑轮和动滑轮)、取物装置和安全保护装置组成。
电动机驱动是起升机构的主要驱动方式。
当起重量在50t以下时，常见的桥式起重机的起升机构布置方式如图1所示；图1起升机构配置方案图中：1.减速器 2.制动器 3.联轴器 4.浮动轴5.发动机6.卷筒7.卷筒支座当起重量在5t 时，常见的起升机构钢丝绳卷绕如图2所示。
采用双联滑轮组，滑轮组倍率m=2。
图2 钢丝绳卷绕示意图第二章 起升机构设计计算2.1 钢丝绳的确定2.1.1 钢丝绳的计算与确定采用双联滑轮组，按t G 5=，查《港口起重机械》表3-6得滑轮组倍率m =2； 钢丝绳所受最大拉力：N a P x S DZ Q 6.1314198.099.02499805.02max =⨯⨯⨯=∙∙∙=αηη式中:Q P ——额定起升载荷，N G G P Q 499808.9)1005000(g )(d =⨯+=∙+= 其中d G 为吊钩质量，由课本表4-2的g 100500002.0%2d K G G =⨯=∙=； x ——承载分支系数，吊钩承载分支数位4，X=0.5； Z η——滑轮组效率，由表3-9得99.0=Z η； D η——导向滑轮效率，滚动轴承98.0=D η；α ——导向滑轮数，2=α；所选钢丝绳的直径应满足： mm S C 68.1949980088.0d max =⨯=≥ 式中 d ——钢丝绳直径；max S ——钢丝绳最大静工作拉力；C ——选择系数，根据《港口起重机械》表3-2查得()N mm C /088.0=； 取钢丝绳直径mm d 20=，捻向：交互捻；选择钢丝绳型号为：20 WS 316⨯FC 1770 USZ 20068918/-T GB2.2 滑轮直径的确定按钢丝绳中心来计算滑轮与卷筒的最小直径，d ∙=h D 式中 D ——按钢丝绳中心计算的滑轮和卷筒的最小直径； d ——钢丝绳直径；h ——与机构工作级别和钢丝绳结构有关的系数，根据《港口起重机械》表3-5查得，对滑轮2h =20，对卷筒1h =18；根据上式，得：滑轮直径400mm 2020d 22=⨯=∙=h D取动滑轮直径mm 6002=D ， 滑轮槽底直径mm 58002=D2.3 卷筒的计算2.3.1 卷筒的基本尺寸卷筒长度mm 5802018h 11=⨯=∙=d D适当放大卷筒直径，去710mm 1=D ，卷筒槽底直径690mm 10=D ； 如图3所示，为双联卷筒的长度示意图，图 3 卷筒长度示意图卷筒长度3210)(2L L L L L +++∙=3927224459.52++++⨯=）（1363.1mm = 取mm 1500L =式中 0L ——卷筒上有螺旋槽部分长 mmp N DHa L 5.45924)371014.3180002()(000=⨯+⨯⨯=∙+∙=π其中：0H ——最大起升高度； a ——滑轮组倍率； D ——卷筒卷绕直径0N ——固定钢丝绳安全圈数，取3N 0=；p ——绳槽槽距，根据钢丝绳的直径mm d 20=查附表3-1得，24=p ；1L ——两端空余部分长度，mm p L 241==； 2L ——固定钢丝绳所需长度，mm p L 7232==；3L ——卷筒中间无槽部分长度，按钢绳直径D=20mm 查附表4-3得 mm S 392L 3==2.3.2 验算卷筒强度卷筒的材料采用Q235-A ，抗压强度为225MPa 。
某船坞码头工程监理规划(DOC)
1 工程项目内容概述1.1工程概要1.1.1工程名称1.1.2工程地点1.1.3工程规模⑴船坞：L×B×H（464m×102m×11.3m），钢筋混凝土结构坞口，钢板桩结构坞墙，桩基础加减压排水结构坞底板。
⑵舾装码头：L×B（400m×25m），高桩梁板结构。
1.1.4投标范围⑴船坞工程坞口：坞口底板、坞口门墩、坞口水泵房；坞室：坞墙、坞室底板、锚碇系统。
⑵码头工程2#舾装码头、引桥及变电所平台、起重机轨道架空段、水上装焊平台。
⑶起重机轨道工程起重机轨道工程包括40T、180T、800T轨道工程。
船坞坞区有800t龙门起重机、180T门座起重机和40t门座起重机轨道。
40T门座起重机轨长786.5m，其中陆域长约740m，轨道梁为现浇钢筋砼连续梁结构；180T门座起重机770.5m，其中陆域长约706m左右；800T龙门起重机轨长为770.5m，其中陆域部分有500m左右长的轨道在东坞墙顶，水域部分分别延至舾装码头和吊车轨道平台。
⑷坞口驳岸工程坞口两侧坞墩与原有防汛大堤连接驳岸，近坞口段水深较大处驳岸采用前钢板桩，后拉杆及混凝土板桩的单锚板桩锚碇结构；在驳岸与舾装码头衔接处及与原大堤结合段，驳岸采用前钢筋混凝土板桩，后拉杆及L形混凝土板墙的锚碇结构。
⑸装焊平台及道路工程陆上装焊平台2-1#～2-7#，分布于船坞坞尾及船坞西侧，平台采用现浇钢筋砼弹性地基板结构，板厚400mm。
⑹变电所码头设有变电所⑺工艺设备护舷、系船柱、轨道等⑻安装a.上述范围内所有排水系统工程、暖通、电气接地和预埋管敷设；b.水泵房和变电所部分的电气照明系统工程；c.水泵房各专业设备的安装调试。
⑼坞口处原防汛墙的拆除、施工挖泥和竣工挖泥本工程的总平面布置见下图1.1：二期工程船坞码头结构总平面图。
.图1.1：二期工程船坞码头结构总平面图1.2主要构筑物结构型式本工程为软土地基上的特大型船坞，船坞主体采用设排水减压的轻型分离式结构；船坞坞口为“U”形整体式现浇钢筋砼结构，下设钢筋混凝土管桩，“U”形坞口门槽采用花岗岩镶面；坞口施工采用钢板桩基坑围护的施工方案，止水采用钢板桩结合旋喷桩的复合止水帷幕；水泵房与坞口西坞墩坞室侧部分结合为一体，出水池设在西坞墩的江侧部分中，水泵房为桩基上的地下箱形基础结构。
《港口工程学》课程设计高桩梁板式码头计算书
《港口工程学》课程设计设计计算书组号：姓名：学号：2020年4月一．码头总体设计1.码头泊位长度确定m d L L b 110122862=⨯+=+= 2.码头桩台宽度确定前桩台14.5m ，后桩台宽15m 3.桩基设计与布置基桩：mm mm 400400⨯预应力钢筋混凝土方桩横向：隔3.5m 布桩，海侧门机轨道布双直桩，路侧门机轨道布双叉桩 纵向：隔6m 布桩 总桩数：162189=⨯ 二．面板尺寸设计m m 65.3⨯;厚45cm;实心板 三．纵梁设计与计算1.轨道梁计算（同一般纵梁） 1）断面设计：cm 9050⨯2）计算跨度：按连续梁弹性支承 弯矩计算：m l l 60== 剪力计算：m l 1.5l n 0== 3）计算荷载 A.永久荷载纵梁自重：q=25×0.5×0.9=11.25 KN/m面板支座力：N=0.5S=0.5×(6+2.5)×19.69×0.5=41.84 KN B.可变荷载堆货荷载通过面板的支座力：KN S N 75.1482125.340)5.26(2121=⨯⨯⨯+⨯== 门机荷载：250×4=1000 KNC.荷载组合：承载能力极限状态持久组合：永久荷载+散货荷载+门机 正常使用极限状态持久组合：永久荷载+散货荷载+门机6m纵横4）内力计算结果四．横梁的设计与计算1）断面设计（单位：cm ）2）计算跨度：l=3.5 3）计算荷载：A.永久荷载横梁自重：q=25×(0.4×0.9+0.7×0.9)=24.75 KN/m面板自重——横梁：N=0.5S=0.5×19.69×3.5×0.5=17.23 KN 面板自重——纵梁——横梁：N=41.84 KN纵梁自重——横梁：N=0.5×11.25×6=33.75 KN中和轴竖向均布力24.75 KN/m67.5 KN/m 67.5 KN/m竖向三角形分布力39.38 KN/m 39.38 KN/m 39.38 KN/m185.64 KN185.64 KN168.41 KN168.41 KN竖向集中力永久荷载图B.可变荷载堆货荷载——横梁：N=0.5S=0.5×5.325.34021⨯⨯⨯=122.5 KN 堆货荷载——纵梁——横梁：N=148.75 KN中和轴竖向均布力240 KN/m散货荷载图门机滚动荷载——轨道梁——横梁船舶撞击力系缆水平力分配系数 = 0.31系缆夹角α(°)：是系缆力水平面投影与码头前沿线的夹角，逆时针为正 系缆夹角β(°)：是系缆力竖直方向水平面的夹角注：系缆力在码头前后位置已经考虑，DL 为系船柱到对应最近码头边缘的距离，DL>0船舶系缆力C.作用组合承载能力极限状态持久组合：永久荷载+件杂货、集装箱荷载+门机+船舶系缆力 永久荷载+件杂货、集装箱荷载+门机+船舶靠岸撞击力正常使用极限状态持久组合：永久荷载+件杂货、集装箱荷载+门机+船舶系缆力 永久荷载+件杂货、集装箱荷载+门机+船舶靠岸撞击力4）内力计算结果a．承载能力极限状态持久状况作用效应的持久组合b．正常使用极限状态持久状况的标准组合。
XXXX港一期5万吨级多用途码头设计梁板式高桩码头结构
XXXX港一期5万吨级多用途码头设计梁板式高桩码头结构Dongying Port of 5-ton multi-purposeterminal designBeam piling wharf structure摘要中国XXXX港、东营港经济开发区位于中国黄河三角洲中心城市东营市东北部，北邻京津塘经济区，南连胶东半岛，濒临渤海西南海岸，地处黄河经济带与环渤海经济圈的交汇点。
本次设计5万吨级泊位的多用途高桩码头，主要是散货船与集装箱船。
根据设计工艺要求，码头总长为1348m，码头前沿底高程-15.58m，和码头面高程+5.5m，在地形的横断面图中可确定码头结构的总宽度为59.57m。
其中，前方桩台宽37m，主要用于装卸桥的布置；后方桩台宽15m，主要起连接作用。
面板采用预制板，搭接在纵梁上。
纵梁分为装卸桥轨道梁（轨距30m）、一般纵梁和边纵梁，纵梁搭在桩帽上。
由于时间限制本设计只给出门机轨道梁及其悬臂部分和一般纵梁的具体计算过程。
本设计重点部分是横向排架计算，采用桩两端为铰接柔性桩台的计算方法，具体见计算书后面部分横向排架间距为7m，桩长为55米。
关键词：多用途码头；泊位；集装箱；装卸桥ABSTRACTIn camp City the northeast of Chinese yellow river delta, the east of city of center, the east camp harbor of China Shandong, the east camp harbor economy development niche's north borders on Jin pond economic area in city, south connect gum east peninsula, get close to southwest coast in Bohai Sea, the ground yellow river economy takes to remit a point with handing over of economic turn in wreath Bohai Sea.The design 50,000 ton class berths of many uses high stake wharf, mainly is spread cargo vessel with gather to pack a ship.Request according to the design craft, the wharf always grows for the 1348 ms, the wharf is ex- to follow bottom of Gao Cheng-15.58 ms, and wharf noodles Gao Cheng+5.5 ms, can make sure the total width of wharf structure to 59.57 ms in the cross section diagram of geography.Among them, front stake the pedestal breadth 37 ms, mainly used for the decoration that packs to unload bridge;Rear stake the pedestal breadth 15 ms, mainly have a conjunction function.The front-panel adoption prepares to make plank and takes to connect on the Zong beam.The Zong beam is divided into to pack to unload the bridge orbit beam(the gauge 30 ms), general Zong beam and the side Zong beam, the Zong beam takes a hat at the stake up.Because time limits this design to go out machine orbit beam and it hangs the concrete calculation process of arm part and general Zong beam.The Zong beam presses the rigid calculation for propping ups continuous beam.The horizontal row is apart from for the 7 ms, the stake is long to is 55 meters.Key words：Multi-purpose terminal；Berth；Container；Crane目录第1章设计背景 (1)1.1 工程概述 (1)1.2 设计原则 (1)1.3 设计依据 (1)1.4 设计任务 (1)第2章设计资料 (3)2.1 地形条件 (3)2.2 气象条件 (3)2.3 水文条件 (3)2.4 泥沙条件 (4)2.5 地质条件 (4)2.6 地震条件 (5)2.7 施工条件 (5)第3章设计成果 (6)3.1 总体设计成果 (6)3.2 结构方案成果 (6)3.3 施工图设计成果 (6)3.4 关键性技术要求 (6)3.5 设计成果评价 (7)第4章总平面设计 (8)4.1 工程规模 (8)4.2 布置原则 (8)4.3 设计船型 (8)4.4 作业条件 (8)4.5 总体尺度 (8)4.5.1 码头泊位长度 (8)4.5.2 码头前沿高程 (9)4.5.3 码头前沿停泊水域尺度 (9)4.5.4 码头前船舶回旋水域尺度 (9)4.5.5 陆域设计高程 (9)4.5.6 航道设计尺度 (9)4.6 平面方案比选 (10)4.7 装卸工艺设计 (10)第5章结构选型 (11)5.1 结构型式 (11)5.2 结构布置 (11)5.3 构造尺度 (11)5.4 作用分析 (12)5.4.1 永久作用 (12)5.4.2 可变作用 (12)5.4.3 偶然作用 (15)第6章结构设计 (16)6.1 面板设计 (16)6.1.1 计算原则 (16)6.1.2 计算参数 (17)6.1.3 作用分析 (17)6.1.4 作用效应计算 (18)6.1.5 作用效应组合 (19)6.1.6 验算及配筋 (20)6.1.7 抗裂验算 (22)6.2 纵梁设计 (23)6.2.1 计算原则 (23)6.2.2 计算参数 (23)6.2.3 作用分析 (24)6.3 横向排架 (24)6.3.1 计算原则 (25)6.3.2 计算参数 (25)6.3.3 作用分析 (26)6.3.4 作用效应计算 (26)6.3.5 作用效应组合 (38)6.3.6 验算及配筋 (45)6.3.7 抗裂验算 (46)6.4 基桩设计 (47)6.4.1 计算原则 (47)6.4.2 计算参数 (47)6.4.3 作用分析 (48)6.4.4 作用效应计算 (48)6.4.5 作用效应组合 (49)6.4.6 承载力验算 (50)致谢 (51)参考资料及设计规范 (52)外文资料及译文 (54)毕业设计任务书 (68)设计进度计划表 (73)第1章设计背景1.1工程概述中国XXXX港、东营港经济开发区位于中国黄河三角洲中心城市东营市东北部，北邻京津塘经济区，南连胶东半岛，濒临渤海西南海岸，地处黄河经济带与环渤海经济圈的交汇点。
起重机主梁设计00
第1章 绪 论 (2)1.1 集装箱龙门起重机的发展与分类 (2)第2章 轨道式集装箱龙门起重机....................... 错误！未定义书签。
2.1 主要用途与工作过程 ......................... 错误！未定义书签。
2.2金属结构的基本要求 (3)2.3金属结构材料的选用 (3)2.4金属结构的类型 (4)2.5几种典型结构 (4)第3章 载荷及金属结构设计计算推则 (7)3.1载荷的种类 (7)3.2 梁的种类和面型式 (8)3.3 设计的一般规则 (9)第4章 总体计算 (12)4.1 总图及主要技术参数 (12)4.11总图 (12)4.12主要技术参数 (13)4.2 稳定性计算 (14)4.3 主梁计算 (19)4.31主梁载荷及其内力计算 (19)4.32 主梁几何参数计算 (24)4.33 载荷组合及强度、稳定性验算 (24)4.34 主梁静刚度计算 (32)4.4支腿计算..................................... 错误！未定义书签。
4.41 支腿简图................................ 错误！未定义书签。
4.42 支腿截面几何参数计算.................... 错误！未定义书签。
4.43 支腿载荷及内力计算...................... 错误！未定义书签。
4.44 刚性腿截面11和12，柔性腿截面21和22的强度11σ、12σ和21σ、22σ的强度计算 ............................... 错误！未定义书签。
4.5门形架（马鞍）计算........................... 错误！未定义书签。
4.51载荷内力计算 ............................ 错误！未定义书签。
4.52 强度计算................................ 错误！未定义书签。
毕业设计(桥式起重机主梁设计)【范本模板】
普通桥式起重机一般由起重小车、桥架运行机构、桥架金属结构组成.起重小车又由起升机构、小车运行机构和小车架三部分组成。
起升机构包括电动机、制动器、减速器、卷筒和滑轮组.电动机通过减速器带动卷筒转动，使钢丝绳绕上卷筒或从卷筒放下，以升降重物.小车架是支拖和安装起升机构和小车运行机构等部件的机架,通常为焊接结构.
d——所选择的钢丝绳的直径,d=25.5mm。
查得选用D=500mm
2）卷筒槽计算
绳槽半径:R=（0.53～0。56）d=11。93~12.6mm=12mm
绳槽深度（标准槽)：h1 =（0。25~0.4）d=5.63~9mm=8.0mm
绳槽节距：t=d+（2～4）=24.5～26.5mm=25mm
卷筒名义直径：D=Dh+d=525.5mm
制动器装在高速轴上，所需静制动力矩：
式中 --制动安全系数，查得 .
根据以上计算的制动力矩 ，选用制动器产品选用YWZ—500/121
制动器.（GB1161－90）
制动轮直径 ；最大制动力矩为 ；制动器质量Gz=115。8kg.
1.1.11联轴器的选择
带制动轮的联轴器通常采用齿形联轴器,高速轴的计算扭矩：
式中n—钢丝绳安全系数，对于中级工作类型 =5。5。
选择钢丝绳6W（19），公称抗拉强度 ,光面钢丝，右交互捻，直径d=25。5。mm，其钢丝破段拉力总和 ，标记如下：
钢丝绳6W(19）—25。5.—185-光面—右交(GB1102——74）国内标准。
1。1.3滑轮的计算
45吨35米轨道式集装箱龙门起重机
45吨35米轨道式集装箱龙门起重机一、总则本起重机专供集装箱货场上作国际标准集装箱的装卸车及堆垛之用。
在龙门起重机的行走距离内可以进行吊一箱过三箱的作业，为扩大起重机的作业范围，本机具有两侧7.5米的外伸距，加上龙门架跨度内的35米工作长度，形成50米长的小车作业线。
起重机可以在门架跨度内堆存12排集装箱;在外伸距处作车道的集装箱装卸车作业。
同时，为了适应不同的集装箱堆放方向和集装箱拖车行走方向，本机设计有小车旋转机构，可使集装箱索具在空载或满载时都能旋转?1700，以提高装卸效率。
本机配备伸缩式集装箱索具(亦称吊具)，索具的开闭锁动作和伸缩可以由司机在操纵室操作。
本起重机在轨距35米的轨道上运行，轨道型号为QU80，轨道安装质量必须达到中华人民共和国交通部标准 JT5022-86《港口起重机轨道安装技术条件》的规定，以保证起重机在额定载荷下安全使用。
操纵室悬挂在小车旋转架上，和旋转架、集装箱索具一起横移和旋转，保证司机有良好的视线，以便准确对箱操作。
本起重机各机构均为工作性机构。
即都能带载动作，完成20英尺或40英尺集装箱的起升、下降、横移、旋转及整机沿堆场轨道运行。
起重机的设计和校核均按我国国家现行标准 GB3811-83《起重机设计规范》和 GB6070-85《起重机械安全规程》的相应规定执行，以保证本起重机在集装箱装卸作业时正常工作。
起重机总体性能表起重量起重能力 45吨吊(索)具下起重量 35吨装卸集装箱 (长×宽) 20×8英尺，40×8英尺起升高度轨上12米轨下5米吊(索)具旋转角度 ?1700门架跨距 35米门架两侧外伸距 7.5米门架基距 15.5米工作速度起升 14.1米/分小车横行 62米/分吊(索)具旋转 1.13转/分大车运行 51米/分起重机最大工作轮压 27吨/轮大车使用钢轨 QU80使用电源种类 3相 380伏 50赫方式电缆卷筒绕入/?100米电力装机容量 CZ=6，JC=40%，255.5千瓦起重机总重量 260吨只有取得劳动管理部门的起重机驾驶操作证的司机才能进行装卸作业。
港口货运起重机转弯轨道优化设计仿真
第３５卷 第１Ｏ期
文 章 编 号 ：１００６—９３４８（２０１８）１０～０１７６—０６
计 算 机 仿 真
２０１８年１０月
港 口货 运 起 重 机 转 弯 轨 道 优 化 设 计 仿 真
董 达善 ，陈佳 亮 ，乔 榛
（上 海 海 事 大学 物 流工 程 学 院 ，上 海 ２０１３０６）
摘要 ：随着港 口货运量与装卸效率的 日益增 长 ，场地布置 中逐渐 出现转弯轨道 ，港 口有轨运行式起重机在转弯时由于种种原 因会发生卡轨 、啃轨等不 良现象。对 于转弯轨道 的设计方法有许多种 ，但 由于设计变量众多且设计 过程复杂 ，目前 尚无适 当 的优化方法 。针对优化问题 ，提出以轨道点坐标为优化变量 ，轮 轨间 隙为优化 目标 ，联合运用 Ｂ样条 曲线 拟合技术 和迭代 优化 ，以期得到更优的轨道 ，最后利用多体 动力学 软件 ＡＤＡＭＳ建立简化的大车转 弯模 型并模 拟转弯过程 。结果 表 明，此优 化方法能够在保留原轨道性 质的基础上 ，减小轮轨 间隙，并且有效地减少两侧 轮轨 间隙的不对称性 ，充分利用两侧 间隙 ，使 起重机大车车轮组能够顺 利地通 过转弯轨道并且不存在 间隙 的突变 。 关键词 ：轨道理论 ；迭代优化 ；多体动力学仿 真 中 图分 类 号 ：ＴＰ３９１．９ 文 献 标 识 码 ：Ｂ
临港大件码头吊车梁安装施工方案
临港大件码头吊车梁安装施工方案摘要：近些年来我国建筑业领域大跨步发展，高精尖、科技、环保等时代名词已在各类工程中普遍出现，其中钢结构施工的发展与进步对于许多大型项目的建设起到了巨大的支撑作用。
钢结构相对于其他的结构来说较为复杂，要求的精度高、质量重、安装难，所以在钢结构的设计安装过程中面临着很大的挑战，需要精确计算，多部门联动，所运用的知识面非常广泛，因此，我们要仔细分析钢结构的质量和特点，而后在进行施工之前对钢结构安装方案进行比选和研判。
关键词：吊车梁、安装、施工方案一、工程概括1.1钢结构情况临港大件码头的吊车梁有八种结构共18件，重量从124t～167t，码头露天跨吊车梁中心矩为43米，轨顶标高为28.5米；吊车梁为工厂内制作，主要材质为Q345B和Q345GJ，安装采用水陆配合作业。
1.2施工特点分析（1）吊车梁质量重、跨度大，运输过程中对道路及限高等要求较高；（2）吊车梁最重为167t，需要配备合适的大型起重设备安装；（3）陆上大型起吊设备重，对岸坡侧向压力大，吊装时需密切加强观测，制定应急预案；二、施工准备2.1测量准备工作利用测量仪器对杯口基础进行复验标高及定位轴线，并在图纸的平面上做出中心轴线及相应的标记，以便于后期安装时查找及使用。
2.2吊机设备选用在安装构件的时候应根据构件跨度、型号、重量、施工现场和安装设备的不同，采用不同方法进行。
按照吊车梁最重167t（4点吊）进行计算，吊装采用水陆配合安装进行。
必须要对吊耳进行参数调整之后并组织相关单位进行精确的计算，只有选取的起吊设备及吊耳等满足要求，设备才不会因为压力过大而发生变形。
在设计吊耳的时候需要根据钢柱及梁的重心位置来确定，使得吊起后的柱子能够保持相对竖直方向，方便后期校正，同时要提高吊耳的焊接标准，确保吊耳的稳定性。
检查构件外形几何尺寸、构件挠曲变形、节点板表面破损与变形、焊缝外观质量、焊缝坡口几何尺寸、构件表面锈蚀和板材表面质量等，以确保质量符合要求。
大跨径箱形轨道梁在港口工程中的设计与应用
大跨径箱形轨道梁在港口工程中的设计与应用陈长泰【摘要】The application of long-span post-tensioned pre-stressed box track beam in port engineering has a trend of development, but the design requirements of port engineering are not specified in detail, and the research of this structure calculation is still less at present. Combining with the engineering example, according to the port and highway engineering codes and related literatures, we apply the finite element software to numerical simulate and analyze the mechanical property of long-span pre-stressed box track beam, meanwhile we consider the influence of the vertical nonlinear gradient effect on the internal force. This method can reflect the stress and displacement distribution of each part of the component comprehensively and accurately, and the verification result is reliable.%大跨径预应力后张法箱形轨道梁在港口工程中的应用已呈发展趋势,但港口工程规范对其设计要求尚未做出详细规定,且目前对这种结构的计算研究仍然较少.结合工程实例,利用有限元软件对大跨径预应力箱形轨道梁进行力学数值模拟分析研究,并考虑竖向非线性梯度温度效应对轨道梁内力的影响.该方法能较全面、准确地反映构件各个部分的应力和位移分布情况,验算结果可靠.【期刊名称】《水运工程》【年(卷),期】2017(000)012【总页数】5页(P113-117)【关键词】大跨径预应力箱形轨道梁;非线性梯度温差;有限元法;力学研究【作者】陈长泰【作者单位】福建省交通规划设计院, 福建福州350004【正文语种】中文【中图分类】U656.1近年来，高桩梁板式码头以及重力式墩式结构码头的轨道梁都在向大跨径发展，随着科技的进步和施工工艺的提高，大跨径预应力轨道梁越来越多地应用于港口码头工程中，且装卸起重设备也逐渐向大型化发展，其单个轮质量已由过去的30 t增加到50 t，但目前港口工程对大跨径预应力轨道梁的计算研究依然较少。
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2 梁格布置 及尺寸拟定
⑴标志尺寸 是用以标注建筑物定位轴线之间（开
间、进深）的距离大小，以及建筑制 品、建筑构配件、有关设备位置的界 限之间的尺寸 应符合模数制的规定
2 梁格布置 及尺寸拟定
⑵构造尺寸 是建筑制品、建筑构配件的设计尺寸 构造尺寸小于或大于标志尺寸 一般情况下， 构造尺寸加上预留的缝隙尺寸或减去
标志尺寸：是用以标注建筑物定位轴线 之间的距离大小
2 梁格布置及尺寸拟定
⑸建筑尺寸 就是建施图上的尺寸，它表示完成后
的外轮廓线尺寸 建筑尺寸大于结构尺寸，比结构尺寸
多了个装饰层的厚度
2 梁格布置及尺寸拟定
2 梁格布置及尺寸拟定
单向板 支承边
纵梁
单向板 自由边
横梁
2 梁格布置及尺寸拟定
②高度为mm（注：一般为800～1500mm， 高度＝轨道梁总高度170或180+轨道槽深度15cm） ⑵下横梁 ①宽度为1000mm （注：一般为900～1200mm） ②高度为600mm（注：一般为60～80cm） 装配式轨道梁在横梁上搁置长度为25cm 横梁总高度由受力计算确定，一般为120～200cm
1 设计执行的主要规范标准
⑴中华人民共和国行业标准 港口工程制图标准 （JTJ206—96）. 北京：人民交通出版社，2019
⑵中华人民共和国行业标准 港口工程荷载规范 （JTS144—1—2019）. 北京：人民交通出版社， 2019
⑶中华人民共和国行业标准 高桩码头设计与施工规 范（JTS167—1—2019）. 北京：人民交通出版社， 2019
梁格布置（纵梁与横梁构成梁格） ⒈满足使用要求； ⒉技术及经济合理；
⒊尽量避免集中荷载直接作用在板上， 板和梁尽量布置成等跨度；
⒋横梁与面板是不可少的上部结构， 纵梁设置（数量）则由具体受力决定
2 梁格布置及尺寸拟定
⑴标志尺寸 ⑵构造尺寸 ⑶实际尺寸 ⑷结构尺寸 ⑸建筑尺寸
必要的支撑尺寸等于标志尺寸
2 梁格布置及尺寸拟定
⑶实际尺寸 是建筑制品、建筑构配件的实有尺寸 实际尺寸与构造尺寸的差值，应为允
许的建筑公差数值
2 梁格布置及尺寸拟定
⑷结构尺寸
是指的建筑绘图的主要术语，是指的 梁、柱、墙的中心线之间的尺寸
是结构、构件的主体实在的尺寸，不 包括构件表面的抹灰、装饰、保温、 防水等构造层在内
2.3现浇倒T形横梁
图2—2 横梁示意图
2.3现浇倒T形横梁
梁高：预制梁，一般取1.2～2.0 m，最高达3 m
因横梁的断面和重量都较大，为减轻预制件重 量，提高预应力效果以及考虑纵梁的接缝，一 般采用叠合梁，即将横梁分为上下两部分
⑴下部为预制，一般采用预应力结构，其高度 根据起重机能力、预制场可制造高度和纵梁高 度（对于倒T形断面）或面板厚度（对于花篮 形断面）来确定，此时要设置桩帽
⑷ 水运工程混凝土结构设计规范（JTS151— 2019）. 北京：人民交通出版社，2019
王元战. 港口与海岸水工建筑物. 北京：人民交通出版社，2019 河海大学等. 水工钢筋混凝土结构学（第四版）. 北京：中国水利水电出
版社，2009
⒈设计执行的主要规范标准
2 梁格布置及尺寸拟定
现浇倒T形横梁见图2—2。
码头断面示意图
2.3现浇倒T形横梁
横梁配筋示意图
⒊现浇倒T形横梁
横梁配筋示意图
2.3现浇倒T形横梁
2.3现浇倒T形横梁
2.3现浇倒T形横梁
.
横梁断面配筋示意图
2 3 现 浇 倒 形 横 梁
T
2.4花篮形叠合式起重机轨道梁
根据港口工程混凝土结构设计规范
2.4花篮形叠合式起重机轨道梁
课程设计题目 先张法预应力钢筋混凝土 叠合式起重机轨道梁设计
南京龙潭港一期
参考资料
参考资料
课程设计题目
目录
1 设计执行的主要规范标准 2 梁格布置及尺寸拟定 3 荷载标准值 4 材料性能 5 计算简图（或图式）及荷载计算 6 内力计算 7 截面设计 附图：码头预制预应力轨道梁结构图
2.4花篮形叠合式起重机轨道梁
⑴预制梁部分 为T形断面，高度140～160cm，底宽50cm ，顶宽
80cm，翼缘板高15cm，加强角高15cm，叠合板在 纵梁上搁置长度为15cm（注：≮15cm） ⑵现浇梁部分 为矩形断面，高度20cm，宽度50cm ⑶叠合梁 高度为160（ 20kPa 组）或180（ 30kPa 组）cm 预制梁经过两次预制后成型，首先预制预应力芯棒 部分，芯棒高度取50cm、宽度50cm
2 梁格布置及尺寸拟定
2.1排架间距 2.2桩基 2.3现浇倒T形横梁 2.4花篮形叠合式起重机轨道梁 2.5非预应力钢筋混凝土叠合面板
某海港高桩板梁式码头断面见图2—1。
⒉梁格布置及尺寸拟定
水位及高程数据前不加“＋”号
图2—1 高桩板梁式码头断面图（尺寸单位：mm；高程单位：m）
⒋花篮形叠合式起重机轨道梁
预制部 分
现浇部分
2.4花篮形叠合式起重机轨道梁
预应力反拱可以降低结构的变形（挠度）， 具有良好的变形恢复性能（卸载后）
2.1排架间距
①6.4m ②6.6m ③6.8m ④7.0m ⑤7.2m ⑥7.4m
2.1排架间距
框架结构
排架结构
排排架 及梁格布置
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码头排架 及梁格布置
码头排架及梁格布置
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2.2桩基
预应力钢筋混凝土空心方桩 ①尺寸600mm×600mm ②空心直径300mm
⑵上部采用现浇
本次设计横梁上下两部分全部采用现浇
2.3现浇倒T形横梁
2.3现浇倒T形横梁
轨道梁总高度（cm）、排架间距(m)
同组 1 2 3 4 5 6
序号
轨道 170 170 170 180 180 180
梁高
2.3现浇
倒T形横梁
⑴上横梁 ①宽度为500mm
宽度由剪力计算确定，一般为35～45cm，还要考虑纵梁或面板的搁置长 度、接缝宽度，不宜小于30cm