自适应天线 电子科大2.0分析

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自适应天线 电子科大3.2分解

自适应天线 电子科大3.2分解

3
T T s ( t ) W X aW Ud 阵输出的需要信号为: d d
(3.214)
2 1 1 2 2 T Pd E[ sd (t ) ] E[ a ] W U d (3.215) 2 2 现在来看不需要的输出信号功率Pu .假设信号矢量X d , X i
因此,输出的需要信号功率为:
f1 ( d ) f ( ) exp( j ) d2 Ud 2 d ... f N ( d ) exp( jdN )
(3.213)
式中 di 为阵元1与阵元i 之间的相位移. 为了在矢量 U d 中分离出阵元间的相移 di ,窄带的假设是必要 的. 对一个到达的信号,两阵元间的相对相移为频率的函数.若 需要信号是宽带的,则对该宽带内的不同频率,阵元间的相移 将不同.窄带假设意味着在整个带宽内 di 实质上为常数.
因而,阿普尔鲍姆阵要寻求最大的量 为: 2 1 2 T
P SINR d 2 1 Pu W uW 2 E[ a ] W U d E[ a ]
2
W Ud

T
2
W uW
(3.221)
------Applebaum 准则
5
3.2.2 最佳加权矢量
研究阿普尔鲍姆阵的第一步就是要证明式(3.221)的比值 最大的加权矢量为: * (3.222) W u1Ud 式中 为任意比例常数. 证明: 首先对加权矢量进行坐标旋转,令:
和 X n 是统计独立的零均值随机过程,则:
E( X * X T ) E( X d X d T ) E( X i* X iT ) E( X n* X nT ) (3.216) d i n

GNSS自适应天线相位中心评估方法

GNSS自适应天线相位中心评估方法

GNSS自适应天线相位中心评估方法李立勋;庞晶;陈华明;王飞雪【期刊名称】《国防科技大学学报》【年(卷),期】2016(038)002【摘要】自适应天线在波束形成过程中会引起天线相位中心变化,针对这一问题,提出一种基于可用波束的自适应天线相位中心评估方法。

该方法分为三步:设置天线的可用波束门限;在干扰来向均匀分布下,得到天线可用波束门限内相位方向图集合;利用最小二乘法对相位方向图集合进行拟合得到自适应天线的平均相位中心变化量。

运用该方法对四种典型的四元阵相位中心进行对比仿真,结果表明,算法可以快速有效地对自适应天线相位中心性能进行评估。

另外,通过设置适当的可用波束门限,可以提高自适应天线的相位中心性能。

算法的评估结果可以作为GN S S高精度自适应天线阵型选择依据。

【总页数】5页(P87-91)【作者】李立勋;庞晶;陈华明;王飞雪【作者单位】国防科技大学电子科学与工程学院,湖南长沙 410073;国防科技大学电子科学与工程学院,湖南长沙 410073;国防科技大学电子科学与工程学院,湖南长沙 410073;国防科技大学电子科学与工程学院,湖南长沙 410073【正文语种】中文【中图分类】TN911.72【相关文献】1.GNSS接收机天线相位中心偏差的测定方法探讨 [J], 王露露;董旭明;吴学文;沈迎光;许文婧2.GNSS接收机天线相位中心误差修正方法 [J], 苏国营;韩勇3.GNSS自适应天线阵的相位中心误差研究 [J], 曹可劲;马恒超;朱银兵;李豹4.GNSS联合全站仪在大型设备相位中心测量中的应用 [J], 高海荣;陈胤璇;胡盛江5.相对定位法检测GNSS相位中心偏差的研究 [J], 冯黎刚因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。

中国电子科大关于微带相控阵天线的计算

中国电子科大关于微带相控阵天线的计算
CST STUDIO SUITETM
微带相控阵天线的计算
电子科技大学
2014年6月
相控阵天线
2
单个阵子天线尺寸(单元)
新建project,取名 microstrip_antenna_single
介质εr=2.33
feed center 偏心9.2mm
3
选择模板
4
修改工作面属性
5
创建介质基板
51

单个阵子天线尺寸
介质εr=2.33
feed center
52
先构建基本单元,再选中基本单元向x方 向平移,注意平移距离和重复次数!!!
53
依次设定端口1、2、3、4、5、6!
54
瞬态求解器,并行计算 扫描角θ=0°,则ΔΨ=0°
55
56
57
Hale Waihona Puke 瞬态求解器,并行计算 扫描角θ=15°,则ΔΨ=44.7°
47
谢谢!
48
练习: ①、一维相控阵天线的计算 ②、六边形二维相控阵天线的计算
49
①一维相控阵天线的计算
50
等相面 Δ
X方向的一维天线阵,天 线单元之间空间间距为d, 若要扫描角为θ(即辐射 主瓣方向与Z轴的夹角), 则天线单元之间的相移 角ΔΨ =?(依次滞后这么 多角度)
2f K d sin d sin 8 C 3 10
31
第二种方法
32
第二种方法
33
第二种方法
34
第二种方法
35
第二种方法
选择Results-Combine Results..命令
端口1
36
第二种方法
37

基于AISG2.0协议的电调天线远程控制单元的设计实现

基于AISG2.0协议的电调天线远程控制单元的设计实现

基于AISG2.0协议的电调天线远程控制单元的设计实现吕燚;刘伟
【期刊名称】《电子技术应用》
【年(卷),期】2009(035)011
【摘要】电调天线远程控制单元(RCU)是进行天线下倾角调节和天线状态远程实时监控的核心部件.本文从实际应用出发,阐述了RCU的硬件设计和相关软件模块的实现,并对RCU与基站对接过程中容易被忽视的问题进行了简要概述.
【总页数】3页(P33-35)
【作者】吕燚;刘伟
【作者单位】电子科技大学,中山学院,广东,中山,528402;电子科技大学,中山学院,广东,中山,528402
【正文语种】中文
【中图分类】TP393.04
【相关文献】
1.基于AISG
2.0的电调天线控制系统的设计与实现 [J], 李文生;刘伟;吕燚;邓春健
2.电调天线远程控制单元中AISG协议的实现 [J], 吕燚;李文生
3.一种基于AISG协议的电调天线控制器设计 [J], 谭传武
4.遵循AISG2.0协议的多频段电调天线控制单元设计 [J], 吕燚;邓春健;邹昆
5.基于AISG协议的电调天线控制器设计 [J], 胡晶晶;季彦呈;李骏马
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电子科大微波技术--天线

电子科大微波技术--天线
按用途:通信天线、导航天线、雷达天线、广播天
线 按波段:长波天线、中波天线、短波天线、超短波 天线、微波天线 按频宽:窄带天线、宽带天线、超宽带天线 按功能:发射天线、接收天线 按极化方式:线极化天线、圆极化天线、椭圆极化 天线 按时用环境:基地站天线、移动台天线 按方向性:全向天线、定向天线、强方向性天线、 弱方向性天线 按结构:线天线、口径天线 按工作原理:驻波天线、行波天线、阵列天线、漏 波天线
中间区:介乎远场区与近场区之间,储能与辐射都不占优势。 对于天线问题,我们主要关心远场辐射区
磁流磁荷不存在,引入后 令其为0,不影响方程
电荷电流产生的场 (J e 0, J m 0)的场方程 E Je t H E t H
磁荷磁流产生的场 (J m 0, J e 0)的场方程 E t H E Jm t H
零瓣主瓣宽度:主瓣两 边零辐射方向之间的 夹角2 0 10dB主瓣宽度:主瓣两边比 最大辐射值低 10dB 点之间的夹角 2 0.1
主瓣宽度越小,辐射能量越集中,方向性越强。 (2)副瓣电平
副瓣为不需要的辐射,副瓣电平越低越好 前后比:主瓣最大值与后瓣最大值之比
下图以极坐标绘出了典型的雷达天线的方向图。方向图中辐射最强
零射方向之间的夹角称为零功率角,以 2 0 表示。
10.6.2 天线的方向性系数
定义:在相同的辐射功率下,有方向 性的天线在给定方向上的辐射功率密 度与假想的无方向性的“点源”天线 的辐射功率密度的比值。
无方向性天线
2 E0 ( , )程度, 可以定量反映方向性的强弱。
Pr
方向性系数的计算
对于电流元辐射, F ( , ) sin D 1.5 或 DdB 10 log D 1.76dB

第六章 天线基本原理与技术

第六章  天线基本原理与技术
0 0
分贝数表示为:D 10lg1.5 1.76(dB)
19:22
电子科技大学电子工程学院
微波技术与天线
第六章
天线基本原理与技术
6.4.5
输入阻抗
输入阻抗和输入电压 U in 和电流 I in的关系是
U in Z in Rin X in I in
注:输入阻抗取决于天线本身的结构与尺寸、工作频率以及邻近天 线周围物体等的影响。 1 l le Idz 6.4.6 有效长度 I 0 l 天线有效长度定义:在保持实际天线最大
Idl j r E j 60 sin e r
19:22
电子科技大学电子工程学院
微波技术与天线
第六章
天线基本原理与技术
6.4 天线的电参数
6.4.1 天线方向性特性参数 一、方向函数
方向函数:描述天线的辐射强度与空间坐标之间的函数关系,分
场强方向函数和功率方向函数。 场强方向函数F ( , ):由辐射场电场表达式中与方位有关的表达
第六章
天线基本原理与技术
辐射电阻RΣ:
辐射电阻定义: 某电阻上通过电流等于天线上的最大电流, 若其损耗的功率等于天线的辐射功率 ,则该电阻值即为该天 P 线的辐射电阻。
1 2 2 P P I m R R 2 2 Im
天线的辐射电阻表示了天线辐射电磁波的能力,与馈电电流 的大小无关,是天线自身具有的属性。
半功率主瓣宽度 2 0.5 :功率方向图中两个半功率点之间的角
宽度,或场强方向图中最大场强的1
宽。
E
1 0 .9 0 .8 0 .7 0 .6 0 .5 0 .4 0 .3 0 .2 0 .1 0
2 10 °
2 两点之间的角宽度;

标准实验报告(二系卫星天线实验)电子科大 (1)

标准实验报告(二系卫星天线实验)电子科大 (1)

电子科技大学电子工程学院标准实验报告(实验)课程名称卫星接收天线实验电子科技大学教务处制表电 子 科 技 大 学实 验 报 告学生姓名: 学 号: 指导教师: 实验地点: 实验时间:一、实验室名称: 天线实验室 二、实验项目名称:卫星接收天线实验 三、实验学时:4 四、实验原理:(详细内容见实验指导)卫星天线的方位角计算公式是:]sin /)([θψψg s tg arctg A -=-----------------------------(1)式中:g ψ是接收站经度s ψ为卫星的经度θ为接收站的纬度仰角的计算公式是:2]cos )[cos(115127.0cos )cos(θψψθψψg s g s arctgH ----=-----------------(2)地面接收天线的极化角P 可用下式计算:]/)[sin(θψψtg arctg P g s -=------------------------------ (3)五、实验目的:1、了解卫星接收系统组成原理;2、掌握抛物面天线原理与调整方法;3、学会设计组建一个简单卫星接收系统。

六、实验内容:1、设计并组建最简卫星接收系统,计算方位角俯仰角等天线参数,并通过调整,实现对指定卫星接收;2、根据要求,在原有俯仰角和方位角的基础上,使用简单估算的方法,完成卫星快速换星调整。

七、实验器材(设备、元器件):1、天线转台2、抛物面天线3、卫星接收机4、监视器5、高频头、75欧同轴电缆、F高频接头、螺钉等八、实验步骤:1、根据接收点经纬度(104ºE,30.8ºN)和卫星定点位置经度,计算出天线的方位角、俯仰角。

2、根据框图连接系统,打开卫星接收机和监视器,选择卫星设置菜单,根据高频头上的标记,设置合适的本振频率。

选择到增加节目菜单,填入下行频率、符号率、极化等参数,将菜单保持信号强度和信号质量信息显示。

3、调整转台脚钉使支架水平,用指南针找到正南方向,根据计算的卫星俯仰角和方位角,调整天线转台初步确定天线的对准方向。

微波技术与天线实验报告-电子科技大学

微波技术与天线实验报告-电子科技大学

电子科技大学电子工程学院标准实验报告(实验)课程名称微波技术与天线
学生姓名:
学号:
实验地点:科B553室
实验时间:2014-11-24
电子科技大学教务处制表
电子科技大学
一、实验名称
微波带通滤波器网络参数测量
二、实验内容
通过测量带通滤波器,计算下列参数:
1)滤波器的中心频率
2)滤波器的品质因数Q值
3)滤波器的形状因数
4)通带平坦度
三、实验步骤
1)打开网络分析仪,并复位;
2) 调节所测网络的频带范围(130MHz~400MHz)和增益(+10dB)
3) 校准实验仪器;
5)在检测器与测试端之间接入带通滤波器,观察测试波形,测量数据并记录。

四、实验数据
0 f
数据记录:
频率(MHZ ): 165 175 195
215 235 255 275 增益(dB ):-54.91 -47.16 -26.07 -4.2 -2.13 -3.95 -14.2
频率(MHZ ):295 315 335 355 增益(dB ):-24.31 -36.7 -47.75
-56.22
五、 实验结果
1)中心频率
2)品质因数
3)形状因数
4)通带平坦度 = -2.44dB-(-4.52dB )=2.08dB (通带范围内最大/最小增益差)
0215MHz+255MHz
=
=235MHz 2
f 355-165=4.75255215
MHz MHz =-03235
Q==5.875255215
dB f f ∆=-。

一种基于自适应麦克风阵的智能天线实验平台

一种基于自适应麦克风阵的智能天线实验平台

一种基于自适应麦克风阵的智能天线实验平台
全太锋;牟颖;何小海;朱林
【期刊名称】《成都信息工程学院学报》
【年(卷),期】2006(021)003
【摘要】智能天线是第三代移动通信的关键技术之一,也是当前信号处理和通信领域的研究热点.在对智能天线算法进行理论分析和仿真的基础上,有必要构建一个灵活、通用的实验平台,用以验证各种智能天线算法的有效性和实用性.探讨了一种基于自适应麦克风阵的智能天线实验平台的实现方法,介绍了该系统的原理、结构和各部分的作用.
【总页数】5页(P418-422)
【作者】全太锋;牟颖;何小海;朱林
【作者单位】四川大学电子信息学院,四川,成都,610064;四川师范大学计算机科学学院,四川,成都,610066;四川大学电子信息学院,四川,成都,610064;重庆通信学院,重庆,400035
【正文语种】中文
【中图分类】TN821+.91
【相关文献】
1.基于智能天线的一种自适应小基站架构 [J], 邵静珠;董育宁
2.基于智能天线系统的一种自适应波束形成算法 [J], 余晓龙;丁铎;孙同明
3.基于自适应阵的智能天线 [J], 贺东梅
4.一种基于四元十字麦克风阵的声源定位算法 [J], 王永;王青云
5.麦克风阵数字助听器实验平台研究与设计 [J], 戴红霞;王剑;赵力
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电子科技大学本科天线课件122

电子科技大学本科天线课件122

10.4 圆锥喇叭(Conical horn )圆锥喇叭是一种实用的微波天线,如图10-13所示。

图10-13 圆锥喇叭1. 口径场分布它采用圆波导馈电。

如果圆波导中传输的是主模TE 11模,则圆锥喇叭中激励的主模也是TE 11模。

主要区别是:圆波导开口面上的场是同相分布的,而圆锥喇叭口径面上的场幅度近似为圆波导中场分布,但相位近似为平方律相位分布。

喇叭中的电磁波沿逐渐张开的喇叭波导传输,最后过渡到自由空间,由于是平滑过渡,其喇叭口径面的反射较小,可忽略反射波。

因此,圆锥喇叭的口径场只比书上P204式(9.51)的同相口径场多了平方律相位分布项,见书上P242式(10.89)。

对TE 11模激励的圆锥喇叭,其口径面上的场可采用简单的表示方法,由式(9.30)加上平方率相位差因子即可 2j /(2R eβρ−)22j 20111j 20111()sin ()cos R s R s E E e J a E E e J a ρβρρβϕρµϕρρµϕ−− ′= ′′=(10.51) 2. 辐射场把口径场分布代入式(8.36)可以求远区辐射场,但计算过程十分繁琐,这里略。

j j sin cos()j j sin cos()j (1cos )(,)cos()(,)sin()2j (1cos )(,)sin()(,)cos()2r s s s r s s se E E E e r e E E E e r ββρθϕϕθρϕββρθϕϕϕρϕd d d d θρϕϕϕρϕϕϕρρϕλθρϕϕϕρϕϕϕρρϕλ−′−−′− ′′′′ =+−+− ′′′′′ =+−−+− ∫∫∫∫′ 如果取圆锥喇叭口径上的最大相位差为2M t ψπ=,22/2|2D D t 8R Rρρλλ=== (10.52) 当取不同t 值时的E 面和H 面方向图如图10-14所示。

图10-14 圆锥喇叭E 面和H 面方向图随口径最大相位差的变化由图可见,当t 较大时,波瓣将发生分裂,且波瓣将展宽。

天线发展的新分支—自适应天线

天线发展的新分支—自适应天线

天线发展的新分支—自适应天线
杨超;杜惠平
【期刊名称】《重庆邮电学院学报:自然科学版》
【年(卷),期】1998(010)001
【摘要】作者在该文中归纳了传统天线的局限性,介绍了自适应天线产生的背影和发展过程,阐明了自适应天线的基本原理和特性。

最后,基于自适应天线的研究现状,指出了几个自适应天线理论研究和工程实现中急待解决的问题。

【总页数】4页(P4-7)
【作者】杨超;杜惠平
【作者单位】海军驻成都电子设备军事代表室;海军驻成都电子设备军事代表室【正文语种】中文
【中图分类】TN821
【相关文献】
1.一种新的短波自适应天线调谐器的设计 [J], 林鸿武;张玉兴
2.用自适应天线理论控制天线阵方向图旁瓣的迭代算法 [J], 杨超;李利
3.W-CDMA前向链路中天线配置对自适应天线阵分集接收的影响 [J], 井原泰介;田中晋也;佐和桥卫;金玉兰
4.GNSS自适应天线阵的相位中心误差研究 [J], 曹可劲;马恒超;朱银兵;李豹
5.基于PI算法的自适应天线阵仿真研究 [J], 王雨;林浩冬;李成;肖成坤;徐开俊
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电子科大 微波技术与天线 第二章第3部分

电子科大  微波技术与天线  第二章第3部分
工作状态 行波状态 驻波状态 行驻波状态
ZL
ΓL
0 1
ρ
1
反射情况 无反射 全反射
Z L = Z0
Z L = 0、∞或者jX L Z L为其它值

0 < Γ L < 1 1 < ρ < ∞ 部分反射
2.4 均匀无耗传输线的工作状态
行波状态
ZL −Z0 − j2βz e =0 当 ZL = Z0 时,Γ( z) = ZL + Z0

Y1
Y2 = jY0 tan [β (λ 2 − x )] = − jY0 tan β x
图2-4-8 驻波特性用于分析传输线电路
YB = Y1 + Y2 = 0
注:该λ/2终端开路线可等效为一个LC并联谐振回路, 主线 Nhomakorabea驻波状态。
ZL + jZ0 tan βz 2、 Zin ( z) = Z0 Z0 + jZL tan βz
= jZ0 tan βz
λ
5λ 4
λ 2
3λ 4
输入阻抗沿线程周期变化, 经过λ/4距离后,原来的短 路可等效为开路。
λ 4
Z = jωL
Z =1 jωC
谐振时 谐振时
Z =0
Z =∞
3、
1 P ( z ) = Re U ( z ) I ∗ ( z ) 2 1 = Re jILZ0 sin( βz) I*L cos( βz) 2
1 1 ∗ P ( z ) = Re U ( z ) I ( z ) = U L I L 2 2
信号源输入的功率全部被负载吸收,即行 波状态能最有效地传输功率
工作状态 行波状态 驻波状态 行驻波状态

自适应调零天线概要

自适应调零天线概要

自适应调零天线自适应调零天线抗干扰原理是在干扰方向上产生波束零陷,而其它方向上基本为全向半球覆盖,其实质是利用信号与干扰方向角的不同而实现的空域滤波。

卫星导航接收机采用自适应调零天线后,仍要求其波束方向图基本为全向半球覆盖,并在空间存在干扰时,自动在干扰源方向产生波束零陷,有效抗压制式干扰,其在抗干扰的同时,对卫星信号的接收影响不大,从而大幅度提高卫星导航接收机的信干比。

实际仿真效果见0、2。

图 1自适应调零天线3D抗干扰效果图(a)四阵元抗单干扰2D 方向图(b)四阵元抗双干扰2D 方向图图2 自适应调零天线3D 抗干扰效果图¾ 自适应调零天线主要技术指标 9 频率:GPS卫星导航信号频率L1; 9 天线形式: 4元阵列天线; 9 干扰形式:窄带、宽带调频连续波;9 抗干扰能力:信干比改善度≥35dB(可见表1); 9 同时抗3个干扰(理论值,实际上少于2为佳); 9 实时干扰抑制:≤100u s; 9 质量、体积:满足弹载安装要求。

表1卫星定位组件原理样机抗单干扰测试结果干扰样式三角波扫频500k 正弦波扫频500k 噪声扫频500k BPSK CA码四单元自适应调零天线抗干扰容限(dB)>34dB >32dB >40dB >37dB接收机抗干扰容限(dB)总抗干扰容限(dB)*** *** *** ****** *** *** ***¾ 调零天线组成框图从阵列天线接收到的卫星信号和干扰信号,经过射频通道的滤波、混频、放大处理后,采用高速A/D转换器进行数字采样,通过数字信号处理模块实现功率反演算法,完成对方向图的控制,加权调整后的和信号通过D/A转换,进入卫星信号恢复模块。

图3 调零天线组成框图注:外型结构及技术指标可根据用户需要定制产生。

上海锐超电子有限公司2008-7-31。

一种快速分析毫米波反射面天线的新方法

一种快速分析毫米波反射面天线的新方法

一种快速分析毫米波反射面天线的新方法
苏道一;傅德民;杨华
【期刊名称】《西安电子科技大学学报(自然科学版)》
【年(卷),期】2009(036)002
【摘要】利用计算模型轴对称这一几何特性,提出了一种计算毫米波反射面的新方法,建立了旋转体矩量法模型.为了进一步降低未知量的个数,采用混合基函数的方法,在几何结构较平坦的主反射面区域采用全域基函数,在结构较复杂的馈源区域采用分域基函数.计算结果表明该方法在分析毫米波天线时与全波矩量法和实际测量结果吻合,计算量大大降低.
【总页数】5页(P289-293)
【作者】苏道一;傅德民;杨华
【作者单位】西安电子科技大学,天线与微波技术重点实验室,陕西,西安,710071;西安电子科技大学,天线与微波技术重点实验室,陕西,西安,710071;广东盛路通信技术有限公司,广东,佛山,528100
【正文语种】中文
【中图分类】TN929.5
【相关文献】
1.利用平衡剖面快速判定盆地区域古构造应力方向——一种分析古构造应力方向的新方法 [J], 佟彦明;钟巧霞
2.一种新的用于反射面天线辐射远场分析的快速积分方法 [J], 谢苏隆;钟鹰
3.一种蛋白质质谱分析中快速胍基化新方法 [J], 王雪颖;张养军;王昕;佟巍;秦伟捷;毛心丽;钱小红
4.基于无涂层微纳毛细管的流体动力色谱:一种快速分离和分析DNA的新方法[J], 朱在方;陈煌;刘绍荣
5.一种反射面天线机电耦合分析的新方法 [J], 兰佩锋;仇原鹰;邵晓东
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一种八木天线的优化设计方法

一种八木天线的优化设计方法

一种八木天线的优化设计方法
许海堤;傅光
【期刊名称】《现代电子技术》
【年(卷),期】2003(026)022
【摘要】介绍了基于矩量法的NEC分析八木天线的原理和单纯形法的基本原理,并将两者结合起来提出了一种适合工程中使用的优化设计方法.数值结果表明该方法是行之有效的.
【总页数】3页(P45-47)
【作者】许海堤;傅光
【作者单位】西安电子科技大学天线与电磁散射研究所,陕西西安,710071;西安电子科技大学天线与电磁散射研究所,陕西西安,710071
【正文语种】中文
【中图分类】TN823+.17
【相关文献】
1.一种宽带微带八木天线的设计 [J], 商锋;李晓娇
2.一种微带巴伦八木天线阵列 [J], 伍举
3.一种微带巴伦八木天线阵列 [J], 伍举
4.一种介质埋藏异形微带八木天线的设计 [J], 倪国旗;陈兆祺;范李
5.一种基于SRR的双频微带准八木天线设计 [J], 魏明;倪涛
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由此可解出阵列多项式的系数,然后得到阵列的口径电平分布。
11
2.2.2泰勒综合法 对于大型阵列,Dolph-Chebyshev 综合方法得出的是单调 的口径分布,因此该方法会导致口径tapered efficiency降低.
Tm ( x0 ) R
解出x0 . 引入新的总量w,使得
x w x0
1 w 1 。以w取代 Tn 1 ( x ) 中的变量x,令 w cos( ) 2 故波瓣图多项式 Ene 和 Eno 便可表示为w的多项式。
此时
10
3. 使切比雪夫多项式和阵列多项式相等,即
Tn-1 ( x) En
对侧射式天线阵,0 0, 第一个零点在m 1处
sin Null

Nd
对端射式天线阵,0 / 2, 第一个零点在m 1处
sin Null 1

Nd
3.波瓣宽度
波瓣宽度指方向图主瓣的半功率点之间的夹角,可由下式解出 0.5
0.5 d (sin 0.5 sin 0 )
2 Im NT
8
设计步骤:
1. 选取与阵列如下多项式同幂次(m = n-1)的切比雪夫多项式
Tn 1 ( x )
对于偶数个阵元
2k 1 Ene 2 Ak cos( ) 2 k 0
N 1
对于奇数个阵元
En 2 Ak cos(2k ) 2 k 0
N
o
9
2. 选取主瓣与副瓣之比r,并从下式中
侧射阵的波瓣宽度为
20.5 2 1 sin 1[sin 0 0.443 / ( Nd )] sin 1[sin 0 宽度为
20.5 22 2sin 1[1 0.443 / ( Nd )]
4.副瓣位置和副瓣电平
2

2n 2
0


0
| f |2 sin d
将阵因子f ( )表示为求和式
N n 2 | f ( ) | e j (i 1) d (cos cosm ) i 1 sin 2 sin
D
1 1 2 n1 n m 2 sin(m d )cos(m d cos m ) n n m1 m d
副瓣电平可由下式求出
n 3 sin 2 2 | f ( s1 ) | 3 sin 2n


2n 3
| f ( 1 ) | 2 13.5(dB) f (0) 3
5.方向性系数
D

0
2

4 | f ( m ) |2 | f ( ) | sin d d
第二个不等式更为严格,因此要求
1 1 | sin m |
d
2.零点位置
N 0 由 sin 2
N Null N 2 2 d (sin Null sin 0 ) m m , m 1, 2,... sin Null sin 0 Nd m sin Null sin 0 Nd
d sin d (sin sin0 )
1
1.无栅瓣条件
d sin d (sin sin m ) 2 sin sin m ( / d )
为了使 落在不可见区,应有
| sin m | ( / d ) 1和| sin m | ( / d) 1
SLdB 20 log10 r 0
7
将阵列多项式与Chebyshev多项式进行匹配,使阵列的 副瓣占据 z 1 的区域,阵列的主瓣位于z0 >1的区域,有
TM ( z0 ) r
当NT 为偶数、阵元间距dx/0.5时,所需激励如下:
NT / 2 1 r 2 TM z0 cos( s / NT ) cos[(2m 1)s / NT ) s 1 m 0,1, 2,..., ( NT / 2 1)
F ( z ) TM ( z ) cos( M cos 1 z ) cos( M cosh 1 z )
其中M=NT -1,
for z 1 for z 1
z z0 cos[( d x / )sin ]
z0 cosh[1/ M cosh 1 r ]
由于主瓣与副瓣之比r>1,因此
第二章
阵列天线及其相控阵概述
2.1一维直线阵分析 N 1 j ndu E( ) f ( ) an e
n 0
u sin
an an e j an e j ndu0
均匀直线阵的阵因子为
u0 sin 0
N sin 2 | f ( ) | sin 2
副瓣位置是指副瓣最大值所对应的角度,可由
d | f ( ) | 0 计算 d
当n很大时,副瓣位置可以近似由两个零点的中点来确定,即
sin s sin 0
Nd
1 2q
2
, q 1,2,...
其中s为最大副瓣对应的角度,求解上式可获得副瓣位置
| f ( 0.5 ) |2 0.5 | f max |2 0.5 N 2
可以证明,不扫描且当N很大时,侧射式天线阵的波瓣宽度为
20.5 51
扫描时,由

Nd
() 0.866

Nd
( rad )
sin 1 sin 0 0.443 / ( Nd ) sin 2 sin 0 0.443 / ( Nd )

当d q (q 1,2,...)时, sin( m d ) 0, 即D n 2 在端射式天线中,当d q 时,D n 4

2.2一维直线阵综合
2.2.1.切比雪夫综合法 对于指定的旁瓣电平,其第一零点波束宽度为最窄;反之,对 于指定的波束宽度,其旁瓣电平最低。综合得到的方向图为(NT 为阵元数量)
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