节点分析在气井中的应用

节点分析在气井中的运用
（一）气井油管尺寸优选
（4）产水气井优选管柱
30 25
井底压力，MPa
IPR
40.9mm 62 88.3mm
35.1mm
50.7mm 76.0mm
5 产气量 4
气量，104m3/d
20
15 10 5 0 0 1
临界携液气量 3 2 1 0
未积液
积液
2 3 产气量，104m3/d
0.25
携液模型系数
关系式 模型系数a Turner Coleman 李闽 6.6 5.5 2.5
临界携液流速
临界携液流量
式中 qc——临界携液流量，104m3/d；p——压力，MPa；T——温度，K； A——油管截面积，m2；Z——气体偏差系数； ρg、ρL——气、液密度, kg /m3；σ——气液间表面张力，N/m。
0
5
10 15 20 地层压力，MPa
25
30
地层压力和井口压力对气井动态的影响
地层压力和井口压力对产量的影响
由图可知，在相同井口压力下，随地层压力的衰竭，气井产量逐渐降 低；而在相同地层压力下，井口压力越低，产气量越高。该例说明，降低 井口压力是气井在地层压力衰竭时保持产量的重要手段。
节点分析在气井中的运用
节点分析在气井中的应用
主讲：钟海全
2018年
生产系统分析
节点系统分析（nodal systems analysis）方法简称节点 分析，是把油气从地层到用户的流动作为一个研究对象， 对全系统的压力损耗进行综合分析。 基本思想：在系统中某部位（如井底）设置节点，将 油气井系统各部分的压力损失相互关联起来，对每一部分 的压力损失进行定量评估，对影响流入和流出解节点能量 的各种因素进行逐一评价和优选，从而实现全系统的优化 生产，发挥井的最大潜能。 核心内容：分析系统各组成部分的压力损失。
节点分析在气井中的运用
（一）气井油管尺寸优选
（4）产水气井优选管柱 气井出水后，如果气体携液能力不足，将会造成气井积液。因此油 管尺寸的选择应保证气流速度大于气体临界携液流速。
( L g ) ucr a 2 g
qcr 2.5 10 4 Apucr ZT
节点分析在气井中的运用
（一）气井油管尺寸优选
（3）高产气井优选管柱 对于高产气井油管尺寸优选，除了考虑尽量通过大的气量外，还应 考虑气井不发生冲蚀。 油管壁的临界冲蚀速度 防冲蚀产量
0.5 vc C / g
qc 0.04 D 2
p ZT g
式中 qc——冲蚀临界流量，104m3/d；p——压力，MPa；T——温度，K； D——油管内径，mm；Z——气体偏差系数；ρg——气体密度, kg /m3； C——常数，=122。
节点分析在气井中的运用
（一）气井油管尺寸优选
（4）产水气井优选管柱 例13 大牛地某产水气井，井深H=2795m，井底温度Twf=86.96℃，井口温度 Twh=10℃，井口压力pwh=8MPa，生产气液比GLR=2.0421×104m3/m3，水、 气相对密度分别为γw=1.04 ，γg=0.58，产能测试得无阻流量qAOF=32750m3/d， 2 2 2 产能方程为 pwf / p r 1 0.8793 qg / q AOF 0.1207 qg / q AOF ，选择合理的油管 尺寸，使之不发生积液。 解：（1）采用类似于例10的方法，计算不同油管尺寸下的系统分析曲线。 （2）计算不同油管尺寸下的协调产量和临界携液流量。其中临界携液 流量根据井口压力、井口温度、天然气相对密度，按李闽模型计算。
气井基本流动过程
稳定流动后，每个流动过程衔接处的质量 流量相等；前一过程的剩余压力等于下一过程 的起点压力，是前一过程的阻力，而是下一过 程的动力。 嘴流
增压机 分离器
气体 液体
地面管流 垂 直 管 流
地层渗流
节点分析在气井中的运用
节点系统分析方法同样是研究气井生产系统的得力工 具。其分析方法同油井类似，只是渗流和管流压降规律有 所不同。 （一）气井油管尺寸优选 气井中油管至少有四种作用：首先，如果在靠近井底 处下有封隔器，则可以保护套管不受油管内流体的高压作 用。其次，它可以保护套管不受液体的腐蚀作用。第三， 如果油管尺寸合理，可使井内不会滞留液体，可避免发生 冲蚀作用。第四，油管尺寸应该足够大，使气井能通过最 大的气量。
200
100
冲蚀
未冲蚀
100
120
140
160

180
200
油管内径，mm
油管尺寸对克拉2高产气井动态的影响 井口油压50MPa下的冲蚀气量 由图可知，只有油管内径大于等于154.0mm时，产气量才低于冲蚀气 量，因此防冲蚀的最小油管尺寸为7in（内径154.0mm）。此例说明，高 产气井油管尺寸不宜过小，否则容易发生冲蚀。
10
12
产气量，104m3/d
井下气嘴为函数节点的差示曲线
节点分析在气井中的运用
（三）井下气嘴直径对气井产能的影响
25
20 差示曲线 d=3mm d=5mm d=7mm d=2mm d=4mm d=6mm d=8mm
10 8
产气量，104m3/d
气嘴压降，MPa
15 10 5 0 0 3 6 9 12 15

2
2 wf

0.8
，其它参数同例10，
解：采用类似于例10的计算方法，计算不同油管尺寸1.900in(内径40.9mm)、 23/8in(内径50.7mm)、27/8in(内径62.0mm)、31/2in(内径76.0mm)、4in(内径 88.3mm)、 41/2in(内径100.5mm)、5in(内径115.8mm)、51/2in(内径127mm)下 的系统分析曲线。
6
4
2
0 0 2 4 6 8 10
产气量，104m3/d
气嘴直径，mm
井下气嘴为函数节点的系统分析曲线
井下气嘴直径与产量的关系
由图可知，气嘴直径增加气井产量增大，说明井下气嘴可以用于控 制气井产量。
节点分析在气井中的运用
（四）井壁污染对气井产能的影响
例16 处于圆形封闭地层中心一口气井，平均地层压力30MPa，气藏有效 渗透率Ko=1mD，气层厚度h=20m，泄流半径re=150m，井眼半径 rw=0.12m，井深H=2000m，油管内径D=62mm，井筒平均温度为69℃， 天然气相对密度γg=0.6，分析表皮系数S对气井产能的影响。 解：与例8计算方法类似，取井底为解节点，对不同的表皮系数（-5、0、 5、10），根据地层压力和Jones气井理论产能方程式计算流入动态曲 线，再根据井口压力和单相气体垂直管流方法，计算流出动态曲线； 绘制流入和流出动态曲线。
节点分析在气井中的运用
（一）气井油管尺寸优选
（3）高产气井优选管柱
120
100
600
IPR
124.2 154mm
112mm
147.2mm
气量，104m3/d
500
产气量 冲蚀气量
177mm
井底压力，MPa
80 60 40
400
300
20 0
0 200 400 600 800 产气量，104m3/d 1000
节点分析在气井中的运用
（一）气井油管尺寸优选
（1）低产气井优选管柱
35 30 IPR 26.6mm 35.1mm 40.9mm 50.7mm 62 15 76.0mm 88.3mm
10 9
井底压力，MPa
气量，104m3/d
25
20
8 7
10
5 0
6
5
0 2 4 6 8 10 12
0
20
40
60
80
嘴后压力，得到流出动态曲线。
节点分析在气井中的运用
（三）井下气嘴直径对气井产能的影响
（2）求出差示曲线，如下图所示。
（3）用气嘴压降公式计算Δp气嘴与气嘴直径d的关系。
（4）绘制系统差示曲线与气嘴压差曲线。
30
流入曲线
25 流出曲线
气嘴压力，MPa
20 15 10 5 0 0 2 4 6 8
差示曲线
25
产气量，104m3/d
IPR p r (MP
井口压力2MPa 井口压力6MPa 井口压力10MPa 井口压力14MPa
a)
8 6
4 2 0
27
24 21 18
15 12
20
15 10 5 0
6
TPR pwh MPa 14
10 6 2
9
0
2
4 6 8 4 3 产气量，10 m /d
10
12
4
20
30
40
50
60
70
80
90
100
油管尺寸对产水气井动态的影响
不同油管下的临界携液气量
油管内径，mm
由图可知，保证气井不积液的油管尺寸不能超过27/8（内径62mm）。 此例说明，产水气井油管尺寸不宜过大，否则容易造成井底积液。
节点分析在气井中的运用
（二）地层压力和井口压力对气井产能的影响
例14 某气井油管内径为62mm，其它数据同例10，预测不同地层压力 和井口压力下的气井产量。
节点分析在气井中的运用
（一）气井油管尺寸优选
（1）低产气井优选管柱 例10 某低产气井平均地层压力30MPa，井深H=3000m，井底温度Twf=90℃， 井口温度Twh=10℃，井口压力pwh=6MPa，不含水，天然气相对密度γg=0.6， 2 2 2 气井产能方程为 p r pwf ，分析不同油管尺寸下的产气量。 50qg 4qg 解：采用类似于例4的计算方法，选井底为解节点，先从地层压力开始， 按二项式产能方程计算流入动态曲线IPR；从井口压力开始，按H-B方法 计算不同油管尺寸1.315in（内径26.6mm）、1.660in(内径35.1mm)、 1.900in(内径40.9mm)、23/8in(内径50.7mm)、27/8in(内径62.0mm)、 31/2in(内径76.0mm)、4in(内径88.3mm)下的井底压力，得到7条流出动态 曲线TPR。