水池抗浮验算计算书
水池计算书和抗浮承载力
依据及资 料
根据
《岩土工 程勘察报 告》，场 地抗震设 防烈度为 7度，设 计基本地 震加速度 为 0.010， 场址建筑 场地类别 为Ⅱ类， 地下水距 地面 1.40m， 且地下水 对混凝土 不具腐蚀 性。
地基
基础设计 等级：乙 级，根据 地勘报告 场内地基 液化等级 判定为严 重，本氧 化沟基础 处理采用 振冲碎石 桩进行地 基加固至 稍密卵石 层，处理 后复合地 基承载力 特征值 为：fak ≥150kpa 。 基底与持 力层的摩 擦系数为 0.35。
297.90
水平力对转
E
50.00 动点力臂(m)
83.33
765.77
0.35 0.35 2.68 2.50
1.67
2.09
满足
≥1.3～
1.5
K0=
9.19
满足
基底摩擦系 数 f=
0.35
（抹面重 +壁板 重）*1 （KN/m） 底板上土 重标准值 （KN/m ） 底板总自 重GK （KN/m）
1.05qfw,k
＞0
壁板
数量 4 2 3
板重标准值 合计
5800.68125 1670.9875
1134
8605.66875
qfw,k:构 筑物基础 底面的浮 托力标准 值（KN） =γwhwA ηfw=
γw：水 的重度 （KN/m3 ），取 10.0KN/m
3
（污水的 重度 （KN/m3 ），取 10.5KN/ m3）
水池
编号
Ⅰ
壁板
编号 QB1 QB2 QB3
壁板长
LB1（m） 30.55 16.90 9.60
壁板高 HB1
（m） 5.43 5.65 4.50
抗浮参考资料验算
抗浮验算一、条件：地面标高H1=0.000m，顶板标高H1=0.000m，底板标高H3=-4.400m，设法水位标高Hw=-0.500m；地下室长度A=3900mm，宽度B=5200mm，底板悬挑宽度L=500mm，覆土厚度do=0.000mm,容重γ=18kN/m顶板厚度d1=180mm，底板厚度d2=300mm，挡土墙墙厚度d3=400，地下室层高h=4400mm。
梁、柱扣板厚后体积V=8m二、计算：1、水浮力Fw=|h3-hw|×10=|-4.400--0.500|×10=39.00 kN/m2、抗浮力：(1)、顶板自重：G1=d1×25=180×0.001×25=4.50 kN/m(2)、底板自重：G2=d2×25=300×0.001×25=7.50 kN/m(3)、覆土重量：Go=do×γ=0.000×18=0.00 kN/m(4)、悬挑部分土重量折算为面积重量：G3=L×(H3-H1)×2×(A+B)×γ/(A×B)=0.500×|-4.400-0.000|×2×(3.9+5.2)×18/(3.9×5.2)=35.54 kN/m(5)、挡土墙重量折算为面积重量：G5=L×h×2×(A+B)×γ/(A×B)=0.400×4.4×2×(3.9+5.2)×18/(3.9×5.2)=39.49 kN/m(6)、梁、柱重量折算为面积重量：G6=V×25/(A×B)=8×25/(3.9×5.2)=9.86 kN/m抗浮力=∑(Go+G1+G2+G3+G5+G6)=∑(0.00+4.50+7.50+35.54+39.49+9.86)=96.89kN/m根据《广东省标准建筑地基基础设计规范》W/F=96.89/39.00=2.48>1.05，满足要求。
抗浮验算计算书
地下室抗浮验算一、整体抗浮（一）主楼部分底板板底相对标高为-4.700，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为- 1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.2m。
裙房部分抗浮荷载：①地上四层裙房板自重：②地上四层xx折算自重：③地下顶板自重：④地下室xx折算自重：⑤底板自重：25×0.48＝12.0kN/m225×0.50＝12.5kN/m225×0.18＝4.5kN/m225×0.11＝2.75kN/m225×0.4＝10.0kN/m241.75kN/m2合计：水浮荷载：3.2×10=32 kN/m2，根据地基基础设计规范GB 5007-2011第5.4.3条，＞1.05，满足抗浮要求。
二、整体抗浮（二）仅一层车库部位J-1基础高度改为800，仅一层地下室位置防水板板底标高与J-1底平，上部采用C15素混凝土回填至设计标高(-4.200)。
抗浮计算如下：图纸修改见结构05底板板底相对标高为-5.100，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为-1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.6m。
地下室部分抗浮荷载：①顶板覆土自重：②地下顶板自重：③xx折算自重：④底板及回填自重：考虑设备自重20×0.30＝6.0kN/m225×0.25＝6.25kN/m225×0.11＝2.75kN/m225×（0.4+0.5）＝22.5kN/m20.5 kN/m238kN/m2水浮荷载：3.6×10=36kN/m2＞1.05，满足抗浮要求。
合计：。
抗浮验算计算书
地下室抗浮验算一、整体抗浮（一）主楼部分底板板底相对标高为-4.700，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为 -1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.2m。
裙房部分抗浮荷载：①地上四层裙房板自重：25×0.48＝12.0kN/m2②地上四层梁柱折算自重：25×0.50＝12.5kN/m2③地下顶板自重：25×0.18＝4.5kN/m2④地下室梁柱折算自重：25×0.11＝2.75kN/m2⑤底板自重：25×0.4＝10.0kN/m2合计：41.75kN/m2水浮荷载：3.2×10=32 kN/m2 ，根据地基基础设计规范 GB 5007-2011 第5.4.3条，41.75/32=1.3＞1.05 ，满足抗浮要求。
二、整体抗浮（二）仅一层车库部位J-1基础高度改为800，仅一层地下室位置防水板板底标高与J-1底平，上部采用C15素混凝土回填至设计标高(-4.200)。
抗浮计算如下：图纸修改见结构05底板板底相对标高为-5.100，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为 -1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.6m。
地下室部分抗浮荷载：2①顶板覆土自重：20×0.30＝6.0kN/m25×0.25＝6.25kN/m2②地下顶板自重：25×0.11＝2.75kN/m2③梁柱折算自重：25×（0.4+0.5）＝22.5kN/m2④底板及回填自重：0.5 kN/m2考虑设备自重合计：38kN/m2水浮荷载：3.6×10=36kN/m238/36=1.056＞1.05 ，满足抗浮要求。
消力池底板抗浮计算书
消力池底板抗浮计算书一、概述?溢流堰、闸室后接消力池，消力池长18m，宽17m，深,底板高程为，消力池底板厚度为,。
底板设置排水孔，孔排距均为2m，成梅花型布置，其下设置砂石反滤垫层，层厚。
?泄洪冲沙闸消力池和泄洪闸底板后接防冲海漫，海漫长29m。
海漫采用浆砌石，厚。
二、主要设计依据及参数选取?1．特征水位及流量?正常蓄水位，设计水位，校核洪水位。
洪水流量及水位见表2-1。
?底板采用C30混凝土:?容重m3,?fc=?N/mm2,?ft=mm2；弹性模量Ec=×10-4N/mm2；基岩与混凝土面的抗剪断强度?=～，粘滞力c=～；?Ⅱ级钢筋，fy=fy’=310?N/mm三、设计工况???本次分析主要计包括坝后消力池底板的结构设计及配筋计算，具体计算工况如下：?（1）工况一：正常蓄水位+自重+扬压力+脉动压力（基本荷载组合）?（2）工况二：设计洪水位+自重+扬压力+脉动压力（基本荷载组合）?（3）工况三：校核洪水位+自重+扬压力+脉动压力（特殊荷载组合）?四、底板荷载计算?1.计算公式及参数选取???（1）自重? G=γc×A×h?G?—?底板自重（KN）；?A?—?底板面积（m2），306m2；?h?—?底板厚度（m），；? γC—C30混凝土容重，取值24KN/m3。
?带入数据求的底板自重为3672KN。
?（2）时均压力???Pw =γw×H×A?Pw?—?水压力（KN）；?H?—?下游水深（m）；?A?—?底板面积（m2）；? γw—水的容重。
?表4-2??时均压力计算表?计算工况?底板面积（m2）水的容重(KN/m3)下游水深（m）?时均压力（KN）正常蓄水30600设计洪水306??校核洪水306wPy—?底板承受的扬压力（KN）；?H?—?下游水深（m）；?h—?底板厚度（m），此处为；?γw—水的容重，取值m3；?计算工况?底板面积（m2）水的容重(KN/m3)?下游水深（m）底板厚度（m）扬压力（KN）正常蓄水3060设计洪水306校核洪水?306（4）脉动压力??P m =am××γw×APm—脉动压力(KN）；?V —底板计算断面处得平均流速（m/s）?am—脉动压力系数，此处取值；?A —底板面积（m2），306m2；?γw—水的容重，取值m3；?计算工况下泄流量（m3/s）下游水深(m)?平均流速(m2/s)水的容重(KN/m3)?脉动压力（KN）?设计洪水校核洪水（5）作用效应及抗力效应函数??作用效应函数（垂直向上所有合力）?R（?）=γQ ×Py+γQ×Pm抗力效应函数（垂直向下所有合力）?S（?）=γG ×G+γQ×PwγG——永久荷载分项系数，取；?γQ——可变荷载分项系数，取；??2.荷载计算结果?由计算结果可以看出：消力池底板在各工况的抗力效应均大于作用效应，即垂直向上的合力小于垂直向下的合力，满足规范要求。
抗浮计算版
抗浮计算书一、基本设计数据:基础底标高:-7.650m,±0.000相应绝对高程:420.40m,抗浮设计水位:418.80m,覆土容重:18.00;水位高差:7.65-(420.40-418.80)=6.050m,建筑完成面标高:-6.30m;主楼基础筏板厚:600mm,主楼基础覆土厚度:0.750m;抗水板厚度:450mm;地下室顶板覆土厚度:1.20m。
二、水浮力计算F=1.0x10x6.05=60.50KN/m2三、建筑物自重(按照最不利位置消防水池计算)消防水池底标高:-6.800m,(基础顶覆土)(7.65-6.80-0.45) x18+(筏板自重)0.45x25+(顶板覆土)1.20x18+(顶板自重)0.18x25=7.20+11.25+21.60+4.50=44.55 KN/m2四、整体抗浮计算G/F=44.55÷60.50=0.74<1.05,不满足《建筑地基基础设计规范》第5.4.3条规范,必须进行抗浮设计。
五、局部抗浮设计(基础)抗水板所受水浮力N=(水浮力)60.50-(基础顶覆土+筏板自重)18.45=42.05KN/m2六、抗拔桩设计整体抗浮时,底板所受水浮力N=60.50-42.40=18.10 KN/m2;除主楼外,沿地下室外墙间隔6.00~8.00m,设置一抗拔桩,单根抗拔桩承担的面积为30 m2左右;所受拔力大小为540KN;根据上部荷载,取单桩竖向承载力特征值不小于1300KN,取桩长L=20m,桩径600mm,根据《建筑桩基技术规范》5.3.6估算单桩抗压极限承载力标准值为:Q uk= Q sk + Q pk =u∑ψsi q sik l i+ψp q pk A p=3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)+3.14x0.602/4x1300=2276.814+367.38=2644.20Kpa.单桩抗拔极限承载力标准值为:T uk= u∑ψsi q sik liλi=3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)x0.7=1593.77 Kpa 抗拔桩单桩抗拉承载力特征值N=600KN,极限抗拉承载力1200KN;抗拔桩试桩配筋计算根据《建筑地基基础设计规范》附录T,f y A s/1.25=1200KN得A s=1200x1.25/400=3750mm2,取12根20,A s=3768.00 mm2.抗拔桩工程桩配筋计算单桩抗拔设计值600x1.25=750KN,抗拔荷载全部由桩身钢筋承担,根据f y A s>750KN得:A s>750x1000/360=2084 mm2;取12根16,A s=2411.52 mm2>2084 mm2。
抗浮计算版讲解
抗浮计算书一、基本设计数据：基础底标高：-7.650m，±0.000相应绝对高程：420.40m，抗浮设计水位：418.80m，覆土容重：18.00；水位高差：7.65-（420.40-418.80）=6.050m,建筑完成面标高：-6.30m；主楼基础筏板厚：600mm，主楼基础覆土厚度：0.750m;抗水板厚度：450mm；地下室顶板覆土厚度：1.20m。
二、水浮力计算F=1.0x10x6.05=60.50KN/m2三、建筑物自重（按照最不利位置消防水池计算）消防水池底标高：-6.800m,（基础顶覆土）(7.65-6.80-0.45) x18+（筏板自重）0.45x25+（顶板覆土）1.20x18+(顶板自重)0.18x25=7.20+11.25+21.60+4.50=44.55 KN/m2四、整体抗浮计算G/F=44.55÷60.50=0.74<1.05，不满足《建筑地基基础设计规范》第5.4.3条规范，必须进行抗浮设计。
五、局部抗浮设计（基础）抗水板所受水浮力N=（水浮力）60.50-（基础顶覆土+筏板自重）18.45=42.05KN/m2六、抗拔桩设计整体抗浮时，底板所受水浮力N=60.50-42.40=18.10 KN/m2；除主楼外，沿地下室外墙间隔6.00~8.00m,设置一抗拔桩，单根抗拔桩承担的面积为30 m2左右；所受拔力大小为540KN；根据上部荷载，取单桩竖向承载力特征值不小于1300KN，取桩长L=20m，桩径600mm，根据《建筑桩基技术规范》5.3.6估算单桩抗压极限承载力标准值为：Q uk= Q sk + Q pk =u∑ψsi q sik l i+ψp q pk A p=3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)+3.14x0.602/4x1300=2276.814+367.38=2644.20Kpa.单桩抗拔极限承载力标准值为：T uk= u∑ψsi q sik l iλi=3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)x0.7=1593.77 Kpa 抗拔桩单桩抗拉承载力特征值N=600KN，极限抗拉承载力1200KN；抗拔桩试桩配筋计算根据《建筑地基基础设计规范》附录T，f y A s/1.25=1200KN得A s=1200x1.25/400=3750mm2,取12根20，A s=3768.00 mm2.抗拔桩工程桩配筋计算单桩抗拔设计值600x1.25=750KN，抗拔荷载全部由桩身钢筋承担，根据f y A s>750KN得：A s>750x1000/360=2084 mm2;取12根16，A s=2411.52 mm2>2084 mm2。
水池抗浮验算计算书
水池抗浮验算计算书
车库基础抗浮验算计算书
整体抗浮计算：
抗浮设计水头：2.0m，底板厚0.5m，底板上覆土0m，顶板折算厚0.25m ，顶板地面做法0.15m。
单位面积水浮力：2.0x10=20KN
单位面积抗力：0.5x26+0.25x26+0.15x20=19.8KN
整体抗浮验算满足。
底板局部抗浮计算：
抗浮设计水头：2.0m，底板厚0.5m，底板上覆土0m。
单位面积水浮力：2.0x10=20KN
单位面积抗力：0.5x26=13KN 局部抗浮不满足。
防水底板需计算配筋。
单位面积净浮力q为：20-13=7KN
按两端固定计算：
板带支座最大负弯矩M1为：Mx=q*L^2/12
=7*7.3*7.3/12
=31.08KNm
板带跨中最大正弯矩M2为：M2=Mx/2=15.54KNm
配筋为：上部为：As1=M1/（0.9*fy*h1）
=31080000/（0.9*360*500）
=191mm 2
下部为：As2=M2/（0.9*fy*h2* 2.5）
=15540000/（0.9*360*300）
=96mm 2
500mm底板按照构造配筋即可，双层双向配 12@150。
水位较浅处抗浮计算书
地下水位较浅处，抗浮计算书
1．已知条件：
管径φ508×10，螺旋焊缝钢管，L360PSL2。
根据GB21835，管材单位长度理论重量，122.8Kg/m
地勘资料显示，干性粉质土重度18.5KN/m3；据结构专业描述，粉质土浸泡水中的重度约8KN/m3。
土壤压实系数按0.9考虑
设计管道管顶标准覆土1.5m，部分1.3m。
2．每米管道重量计算
重量=m×9.8=122.8×9.8=1203.4N
3．每米回填土重量
（1）按干性粉质土计算
0.9重度×体积=18.5×1000×0.9×1×0.508×1.3=10995.7N
（2）按粉质土浸泡水中计算（即极端情况，地下水完全出地面）
8×1000×0.9×1×0.508×1.3=4754.9N
4．每米管道受到的浮力
浮力=ρgv=1000×9.8×3.14×0.2542×1=1985.3N
结论：即使地下水位出地面，管顶覆土1.3m依然能压住管道。
反推，地下水位出地面时，需最小覆土200mm。
结构设计之抗浮计算书
主楼抗浮计算书
整体抗浮计算：
抗浮设计水头：3.45m，底板厚0.55m，底板上覆土1.05m
单位面积水浮力：3.45x10=34.5KN
单位面积抗力：[15 x 2+1.05x20]x0.9=45.9KN
（每层单位面积荷载按15考虑）
＞34.5，故整体抗浮通过。
底板局部抗浮计算：
抗浮设计水头：3.45m，底板厚0.55m，底板上覆土1.05m地面做法50mm。
单位面积水浮力：3.45x10=34.5KN
单位面积抗力：0.6x26+ [1.05x20]x0.9=34.5KN 局部抗浮满足。
泵房换热站抗浮计算书
整体抗浮计算：
抗浮设计水头：4.7m，底板厚0.4m，底板上覆土0.5m
单位面积水浮力：4.7x10=47KN
单位面积抗力：
顶板0.25×27=6.75
剪力墙98×0.3×4.7×27/23/8.6=18.7
顶板覆土0.5×20=10
筏板自重0.45×26=11.7
筏板外挑700 上部覆土作用荷载2
合计为49.15＞47，故整体抗浮通过。
底板局部抗浮计算：
抗浮设计水头：4.7m，底板厚0.40m，底板上覆土0m地面做法50mm。
单位面积水浮力：4.7x10=47KN 47-0.45×27=35
自重无法抵抗局部抗浮
采用配筋计算方法抵抗浮力
采用倒楼盖模型，输入板面恒载为35计算底板配筋
详底板配筋，可抵抗局部抗浮。
水池侧墙及抗浮计算计算(A)
deq = Ate =
18 mm 200000 mm2
按有效受拉砼截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 构件受力特征系数 设计值/标准值 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 按荷载效应的标准组合计算的钢筋砼构件纵向受拉钢筋的应 力 钢筋的弹性模量 按何载效应的标准组合计算的最大裂缝宽度 最大裂缝宽度限值
结论
水池侧壁外侧水平钢筋配筋设计(角隅的弯矩控制 2.3 点） 2.3.1 强度计算
弯矩设计值 计算截面宽度 计算截面高度
deq = Ate = ρte = ψ= αcr =
Ms=
14 mm 200000 mm2
0.01 0.2 2.1 1.2
66.77800727 kN.m
σsk = Es=
wmax = wlim =
as= a= h0=
fc= ft= ftk= α1=
fy= ES= β1= εcu= ζb= xb=
x=
As=
20 mm 30 mm 370 mm 30 14.3 N/mm2 1.43 N/mm2 2.01 N/mm2
1 HRB335
300 N/mm2 200000 N/mm2
0.8 0.0033
0.55 203.5 mm 17.66385754 mm 砼受压区高度符合要求 841.9772092 mm2
2.3.2 选钢筋
第一排钢筋的直径 第一排钢筋的根数 第一排钢筋间的净距 第一排钢筋的总面积 第二排钢筋的直径 第二排钢筋的根数 第二排钢筋间的净距 第二排钢筋的总面积 实配钢筋的总面积 实配钢筋/计算钢筋 受弯构件纵向受拉钢筋的实际配筋率 受弯构件纵向受拉钢筋允许的最小配筋率
结论
2.3.3 裂缝计算
地下水池抗浮计算2.0版
先做几个约定，所计算步骤：
1.输入地面以上建筑
2.计
3.计
4.计
5.将1~4项重量相加，
6.计算水池排水体积
8.以
水池整体抗浮计算程序流程说明：
先做几个约定，所有构件及土重均取标准值。
并设水池顶盖面积为A，底板面积为A'。
计算步骤：
1.输入地面以上建筑物或覆土重量标准值
2.计算水池结构自重，一般混凝土自重取25KN/m 3
3.计算，水位以下取土浮重度(r-10)，一般覆土容重取18KN/m 3
4.计算底板挑出部分上覆土重量，水位以下取土浮重度(r-10)
5.将1~4项重量相加，计算总竖向重量
6.计算水池排水体积及浮力
7.设定抗浮计算系数，一般情况下取1.05
8.以总竖向重量除以总浮力，其商大于抗浮计算系数则水池整体抗浮计算满足要求，否则不满足。
最终解释权归nvslch所有
2011年11月24日。
抗浮计算
Mx316 =-.040 *(62.83-1.09)* 17.64 =-43.5(KN-m) 2.池内水压力作用下池壁内力 ( 1 )水平方向跨中弯矩 Mx312w = Sx312 * Pw * LX ^ 2= .0163 * 54 * 17.64 =15.5(KN-m) ( 2 )竖直方向跨中弯矩 Mx314w = Sx314 * Pw * LX ^ 2= .0093 * 54 * 17.64 =8.85(KN-m) ( 3 )水平方向支座弯矩 Mx315w = Sx315 * Pw * LX ^ 2= -.036 * 54 * 17.64 =-34.2(KN-m) ( 4 )竖直方向支座弯矩 Mx316w = Sx316 * Pw * LX ^ 2= -.040 * 54 * 17.64 =-38.1(KN-m) (B边)池壁内力计算 B / H0 =3800 /5400=.70 由于 0.5≤ B / H0 ≤ 2 故按三边固定、顶边简支双向板计算池壁内力 根据《矩形板均布荷载作用下静力计算表》采用插值法计算弯矩系数 1.池外（土、水）压力作用下池壁内力 ( 1 )水平方向跨中弯矩 Mx = Mx412 + Mx312 = 15.8(KN-m)
抗浮计算书
雨水收集池抗浮计算书一、条件1、地面标高：0.000m，底板标高：-4.500m，设定地下水位标高：-0.500～-1.000m。
2、雨水收集池长度L=40000mm，宽度B=40000mm，底板垫层厚d3=100mm，底板厚度d1=500mm，池壁厚度d2=300mm。
3、处理方案：400mm厚池壁将雨水收集池分为四格，增加网格5米一个构造柱，共计36个（350mm×350mm），顶板150mm厚，梁450mm高，底板加厚h（配筋，底板植筋）。
4、素混凝土22-24KN/每立方米，钢筋混凝土24-25KN/每立方米，粘土18KN/每立方米（建筑结构荷载规范GB50009-2001，第36、38页）5、1kg＝10N即1 KN＝0.1吨，F=mg二、计算1、水池自重：(1)、垫层自重：G1＝41.2×41.2×0.1×23×0.1＝390.41吨(2)、底板自重：G2＝41×41×0.5×24.5×0.1＝2059.22吨(3)、池壁自重：G3＝40×4×0.3×4.7×24.5×0.1＝552.72吨G4＝40×2×0.4×4.7×24.5×0.1＝368.48吨(4)、柱自重： G5＝0.35×0.35×4.7×36×24.5×0.1＝50.78吨(5)、梁自重： G6＝（40×36×0.25×0.35）×24.5×0.1＝308.70吨(6)、板自重： G7＝（40.3×40.3×0.15）×24.5×0.1＝596.85吨(7)、墙址土重：G8＝（40＋0.825）×4×0.375×4.5×18×0.1×0.9＝446.42吨G＝∑(G1+G2+G3+G4+G5+G6+G7+G8)＝∑(390.41+2059.22+552.72+368.48+50.78+308.70+596.85+446.42)＝4773.582、相关参数：(1)、抗浮安全系数：K＝1.05～1.10(2)、水容重：r＝1吨/立方米(3)、水池底板面积：A＝1701.56平方米(4)、地下水顶面至底板地面距离：H ＝4.5米三、整体抗浮验算K ＝8r G G HA＝（4773.58+8G ）/(4.5×1701.56) ≥1.05 8G ≥3266.29吨计算底板增加厚度：39.3×39.3×24.5×0.102×H ＝3266.29h ＝0.85m四、局部抗浮验算K n ＝n r nG HA 1、中间隔墙单元：(1)、柱：（0.35×0.35×4.7×12+0.25×0.25×0.35×4×24）×24.5×0.1=22.07吨(2)、梁：20×7×0.25×0.35×24.5×0.1=30.01吨(3)、板：20×20.6×（0.1＋0.5＋0.85＋0.15）×24.5×0.1=1615.04吨(4)、池壁：20×（0.3+0.4×2）×4.7×24.5×0.1=253.33吨1G ＝22.07+30.01+1615.04+253.33＝1920.45吨K 1＝1920.45/（4.5×20×20.6）＝1.042、边墙单元：(1)、柱：（0.35×0.35×4.7×6+0.25×0.25×0.35×4×12）×24.5×0.1=11.04吨(2)、梁：（20×2+10×3）×0.25×0.35×24.5×0.1=15.01吨(3)、板：（20.6×10×（0.1＋0.5＋0.85＋0.15）+20.6×0.6×0.6）×24.5×0.1=825.69吨(4)、池壁：30×0.3×4.7+10×0.4×4.7×24.5×0.1=88.36吨(5)、墙址土：20.6×0.375×4.5×18×0.1×0.9=56.31吨2G ＝11.04+15.01+825.69+88.36+56.31＝996.41吨K 2＝996.41/（4.5×20.6×10.6）＝1.013、中间区格：(1)、柱：（0.35×0.35×4.7×1+0.25×0.25×0.35×4×12）×24.5×0.1=3.98吨(2)、梁：5×2×0.25×0.35×24.5×0.1=2.14吨(3)、板：5×5×（0.1＋0.5＋0.85＋0.15）×24.5×0.1=98吨G＝3.98+2.14+98＝104.12吨3K3＝104.12/（4.5×5×5）＝0.93五、补充说明柱、梁、板采用雨水收集池北侧现有事故池施工图，隔墙分为四格后四个小水池再分别增加两道地梁加固底板。
01水池抗浮计算
调节池与应急事故池抗浮计算水池顶板顶标高3.0m水池底板底标高-3.45m水池总浮力F=10*（3.45-0.5）*8*16.6=3918kN水池顶板厚150mm 顶板开洞面积6m^2水池底板厚450mm水池外墙、内墙厚300mm顶板覆土0mm水池顶板重G1=25*0.15*（8*16.6-6）=475kN水池底板重G2=25*0.45*（8*16.6）=1494kN水池内、外墙重G3=25*0.3*（3.0+3.35）*（16.6*2+8*3）=2724kN飞边覆土重G4=（18-10）*3*0.45*（16.6+8）*2=531kN水池总抗力G=G1+G2+G3+G4=5224kN抗力比值G/F=1.33>1.05隔油池与集水池抗浮计算水池顶板顶标高0.2m水池底板底标高-4.4m水池总浮力F=10*（4.4-0.5）*10*4.7=1833kN水池顶板厚150mm 顶板开洞面积22.7m^2水池底板厚400mm水池外墙、内墙厚300mm顶板覆土0mm水池顶板重G1=25*0.15*（4.7*10-22.7）=91kN水池底板重G2=25*0.4*（4.7*10）=470kN水池内、外墙重G3=25*0.3*（4+0.2）*（4.7*3+10*2+9.1*2）=1647kN 飞边覆土重G4=（18-10）*4*0.4*（4.7+10）*2=376kN水池总抗力G=G1+G2+G3+G4=2584kN抗力比值G/F=1.41>1.05组合池抗浮计算水池顶板顶标高3.0m水池底板底标高-2.9m水池总浮力F=10*（2.9-0.5）*28.9*16.6=11513kN水池顶板厚150mm 顶板开洞面积95m^2水池底板厚400mm水池外墙、内墙厚300mm顶板覆土0mm水池顶板重G1=25*0.15*（16.6*28.9-95）=1442kN水池底板重G2=25*0.4*（16.6*28.9）=4797kN水池内、外墙重G3=25*0.3*（2.5+3.35）*（16.6*7+28.9*3+15+8.6）=9937kN 飞边覆土重G4=（18-10）*0.4*2.5*（16.6+28.9）*2=728kN水池总抗力G=G1+G2+G3+G4=16904kN抗力比值G/F=1.47>1.05。