车桥耦合动力分析方法及验证
车辆与道路桥梁耦合随机动力分析及优化

车辆与道路桥梁耦合随机动力分析及优化摘要:本文主要研究了车辆与道路/桥梁耦合系统在动力分析以及动力优化过程中的关键问题,提出了一种建立在随机振动灵敏度基础之上的动力优化方法,望以上问题为后续同类作业的开展提供一定的参考与帮助。
关键词:车辆道路/桥梁耦合动力优化现阶段,有关车辆与道路/桥梁耦合系统随机动力分析的研究还比较少,在计算方面存在着比较大的问题与不足。
起来,主要可以归纳为以下两个方面:首先,在有关车辆与道路/桥梁耦合系统振动动力的分析中,为了判定车辆振动受路面随机不平整度的影响,多是通过时间历程分析的方式实现,其所得出的概率特征不够准确,随机动力响应不够精确,并会对后期有关车辆振动的控制产生不良影响;其次,在有关车辆与道路/桥梁耦合系统动力优化的过程当中,由于目标函数及约束函数多以复合、非线性函数作为表现形式,因此在灵敏度分析方面格外的复杂。
现阶段是应用的最小二乘法、或则是摄动法均无法解决计算量过于繁重的问题。
本文即针对上述实际情况,就车辆与道路/桥梁耦合系统在随机动力分析与优化方面的关键问题做详细分析与说明。
1.车辆与道路/桥梁耦合系统运动方程分析从车辆与道路/桥梁耦合系统的研究视角上来看,车辆在行驶过程当中从本质上来说属于一个极为复杂的多自由度振动体系。
为了使后续有关随机动力的分析优化操作更加简便,需要作出如下几点假设:(1)假设行驶车辆车身为钢体,前桥、后桥均为集中质量;(2)假设行驶车辆左向车轮、右向车轮所受到的路面不平整度激励功率谱表现完全一致,仅在受激励的时间方面存在差异;(3)假设行驶车辆始终保存均匀速度以直线运动,车辆轮胎始终与地面保持接触关系;(4)假设车辆在行驶过程当中的垂向针对以及仰俯振动会对路面产生显著影响;(5)剔除车辆在行驶过程当中,其他方向振动对路面的影响。
基于以上分析,在假定车辆轮胎与路面始终保持接触关系的前提条件下,以Zcn代表车辆第n个车轮所发生的位移反应,由此可以在DAlembert原理的基础之上,构建对应车辆行驶过程的基本运动方程,如下所示:2.精细积分法在车辆与道路/桥梁耦合系统随机动力分析中的应用相关研究人员认为:在车辆轮胎行驶于道路/桥梁表面的过程当中,只要车辆能够保证移动动作的晕苏醒,则对于轮胎同道路/桥梁的接触点而言,耦合力的表现与接触点自身对应的位移、速度、加速度表现均存在显著的相关性关系,而各单元当中,任意信息均可以通过节点信息的方式获取。
30m简支梁桥墩车桥耦合动力仿真分析

Fu r t h e r mo r e,t r a i n— b r i d g e c o u p l i n g v i b r a t i o ns f o r c e o f t h r e e di f f e r e nt p i e r h e i g h t s u n de r t he a c t i o n o f
g i r d i n a n i n t e r c i t y r a i l wa y,t he d y n a mi c a n a l y s i s mo d e o f wh o l e b r i d g e wa s e s t a b l i s h e d b a s e d o n s pa t i a l f i n i t e e l e me n t me t h o d, a n d t h e c h a r a c t e r i s t i c o f s pa t i a l n a t u r a l v i b r a t i o n o f t h e b r i d g e wa s c a l c u l a t e d.
CRH2 EM U a n d Ge r ma n I CE3 EM U we r e a na l y z e d r e s p e c t i v e l y, a nd t h e n t he d y n a mi c p r o p e r t y a s we l l a s t h e o p e r a t i o n s a f e t y a nd c o mf o r t l e v e l o f t h e t r a i ns we r e a l s o a s s e s s e d r e s p e c t i v e l y .T he s t u d y r e s u l t s
车辆与道路/桥梁耦合随机动力分析及优化

车辆与道路/桥梁耦合随机动力分析及优化车辆与道路/桥梁耦合系统随机动力清晰化验证与灵活优化工作结果,将直接决定日后我国交通事业长期可持续发展进程,不过目前我国在此类结构单元下的改造优势却不太乐观。
单纯拿车辆振动与路面不平整程度关联验证评估工作来讲,内部技术人员通常会将核心注意力自然地投射到时间历程之上,获取的概率、随机动力结果必然不够精准,最终严重制约车辆行驶安全质量。
面对此类状况,笔者决定联合车辆与道路/桥梁耦合系统内部动力规则加以科学验证解析,同时联合以往弊端调查结果进行关键性优化方案制定,希望在一类以随机振动灵敏程度为核心的动力优化方式辅助范畴下,能够为后续相关施工活动提供更加坚实的安全技术保障。
标签:车辆;道路/桥梁;耦合;随机动力;优化解析0 引言随着中国特色社会主义事业体系架构不断完善,有关交通领域内的车辆道路/桥梁耦合随机动力分析成果开始不断革新。
但是毕竟我国计算机信息处理技术发展起步较晚,施工管理主体在处理多元化数据信息期间力有不逮。
结合以往我国特定区域车辆和道路/桥梁耦合动力评估和优化工作流程加以客观论证,因为当中穿插目标、约束等多种函数,致使后期灵敏度分析流程遭受百般限制,即便是目前较为流行的最小二乘法、摄动法,面对此类困境基本束手无策。
因此,联合上述一切状况,进行车辆和道路/桥梁耦合系统随机动力优化分析关键性问题整理说明,绝对是迎合交通事业安定和谐发展诉求的最佳途径。
1 探究车辆和道路/桥梁耦合运动规则的必要条件整理结合以往实践调查经验整理解析,在特定区域车辆与道路/桥梁耦合体系架构之下,车辆行驶动作便可被视为一类较为复杂的多自由角度振动单元,为了尽量维持内部随机动力优化解析流程的简易程度,技术人员有必要提前作出以下规范准备。
首先,将处于行驶过程中的车辆车身视为常规钢体结构,至于前桥、后桥等自然过渡转化成为集中质量。
其次,认定此类车辆左向、右向轮胎在同一时间内所承受的路面不平整激励功率不存在任何偏差迹象,特殊状况下会在受激励时间方面出现些许偏差迹象。
7第七章 实验 车辆-桥梁耦合系统模态分析实验实验报告

车辆——桥梁耦合系统模态分析实验一、实验目的:1.学习并掌握桥梁结构模态参数的测试与分析方法,能够使用测试分析系统以及相应的软件;2.掌握测力和不测力算法进行模态参数识别的原理和方法。
二、实验内容:分别对车辆激励、随机激励及力锤激励作用下斜拉桥模态进行测试分析。
三、实验仪器及实验框图1.实验仪器:加速度传感器、电荷适调器、力锤、信号采集分析系统(DH5922测试分析系统)、计算机及结构动态分析软件、斜拉桥模型、车辆模型、传感器连接导线等2.实验框图:四、实验步骤:按实验框图所示进行仪器连接。
1.车辆激励作用下斜拉桥模态分析1)测点布置,参考点的选择在斜拉桥模型上选择测点,并分别编号,试验中选择了5个测试点,编号分别为1-5,对应接入测试系统的1-5号通道,并选择5号测点为参考点,位于斜拉桥右边跨跨中位置。
2)打开DH5922测试分析系统开关,待指示灯指示正常后,打开电脑桌面“动态信号集成系统”数据采集软件,进入操作界面。
3)创建一个新项目,分析类型选为频谱分析,并设置运行参数、系统参数、通道参数等。
运行参数设置如图1所示。
系统参数包括采样频率、分析频率、采样方式、采样批次等,如图2所示。
通道参数包括通用参数、触发参数、几何参数、标定信息、通道子参数等,如图3所示。
图1 运行参数选择设置图2 系统参数设置图3 通道参数设置4)通道平衡,清零,开始采样。
进行跑车激励,采样时间一般以大于3分钟为宜,系统提供内部采样时钟计时,可打开,实时观测采样时长,如图4所示。
采到的3通道的时程曲线如图5所示。
采样过程中可在任意窗口随时查看其他的实时谱信号,如图6所示。
该软件具有自动保存数据功能。
图4 采样时钟计时图5 第3通道采样时程曲线图6 信号选择窗口5)数据的处理与分析。
打开桌面的“DHMA模态分析软件”,在弹出的提示窗口中选择“不测力法”,如图7所示。
图7 分析方法选择6)新建工程文件,选择合适的方法建立结构文件,建立好的斜拉桥结构文件及测点号布置如图8所示。
连续刚构桥车桥耦合动力响应分析

2 0 1 3钲
中 国
水
运
VoI .1 3 Fe br uar y
N o. 2
2月
Oh i n a Wa t er Tr an s por t
201 3
连续刚构桥车桥耦 合动力响应分析
范 杰 , 文 凯 。
( 1武 汉 市政 工 程 设 计 研 究 院有 限责 任 公 司 ,湖 北 武 汉 4 3 0 0 2 3 ;2武 汉 光 谷 建 设 投 资 有 限 公 司 , 湖 北 武 汉 4 3 0 0 5 0)
3 . 行 车 速 度 的 影 响
当行车速度变化 时,同一车辆经过桥梁 所引起的动力响
1 .有限元计 算模 型
收 稿 日期 :2 0 1 2 — 1 0 — 1 2
应也会有很大差别。 假设此 时车辆质量M 1 ( 下转第 2 5 2页)
作者简介 :范
杰 ( 1 9 7 7 一 ) ,武汉 市政工程设计研究 院有 限责任公 司高级工程师 。
附近 ( 自重作 用下的位置 ) 。当汽 车行 驶在 两边 跨时 ,中跨挠
度减小 , 而 当汽车在 中跨范围 内行驶时 ,跨中挠度 明显增大 。 比较图 中不 同车辆质量 引起 的位移 曲线可 以发现 ,行驶车辆 质量越 大,引起桥梁 的变形越大 ,桥梁振动越剧烈。
图 1 数 学 模 型 二 、行 车 因素 对 连 续 刚 构 桥 动 力 响 应 的 影 响
2 5 2
中 国 水 运 表 2 沉 箱 安放 偏 差 表
第 1 3卷
级测量控制点 A1 、A2两点各需要旋转 的角度如 图 4,再在 两点上各架设一台经纬仪 ( 型号为 k e r n DKM2 一 A 精度为 2 ”) 。通过观测架设在控制 点 A1上的经纬仪 后视控制点 A 2 制零 ,顺 时针旋转 9 1 。3 5 8 ”,架设在控制点 A2上 的另
钢—混组合梁桥车桥耦合振动分析及局部疲劳研究

钢—混组合梁桥车桥耦合振动分析及局部疲劳研究钢—混组合梁桥车桥耦合振动分析及局部疲劳研究摘要:随着城市交通的发展和交通运输的日益繁忙,钢—混组合梁桥作为重要的城市交通枢纽,承担着巨大的交通压力。
然而,在长期的运营过程中,钢—混组合梁桥常常会遭受车辆荷载带来的振动和局部疲劳问题,这对桥梁的安全可靠性提出了挑战。
本文通过对钢—混组合梁桥车桥耦合振动以及局部疲劳的研究,旨在为提高桥梁的耐久性和减少维修成本提供理论支持。
1.引言钢—混组合梁桥是一种采用钢结构和混凝土结构相结合的桥梁形式。
其结构特点为钢负责承受水平荷载和高弯矩力,混凝土负责承受垂直荷载和低弯矩力。
这种桥型结构是传统混凝土桥和钢桥的结合,兼具了两种材料的优点。
然而,由于车辆荷载的作用,桥梁会产生振动,从而引发局部疲劳破坏。
因此,针对钢—混组合梁桥车桥耦合振动以及局部疲劳进行研究具有重要的现实意义。
2.车桥耦合振动分析车桥耦合振动是指运行车辆的振动会导致桥梁结构的振动,并且车桥振动与桥梁振动相互影响。
车桥耦合振动可以通过数学模型进行分析和预测。
通过建立动力学方程、运用傅里叶变换等方法,可以解决车桥耦合振动的问题。
实际工程中,可以利用有限元软件对桥梁进行车桥耦合振动分析,并可以预测车桥振动对桥梁结构的影响。
3.局部疲劳研究桥梁的局部疲劳指的是在特定的应力范围下,桥梁结构发生疲劳破坏的现象。
在钢—混组合梁桥中,常常会出现焊缝和连接件等局部部位的疲劳损伤。
局部疲劳的研究需要利用疲劳试验、应力分析等方法,以确定桥梁在不同工况下的局部疲劳特性。
通过分析局部断裂机理,可以提出针对性的改进措施,增强桥梁结构的抗疲劳能力。
4.耐久性改进措施为了提高钢—混组合梁桥的耐久性和减少局部疲劳破坏,可以采取以下措施:4.1 结构优化设计:通过优化桥梁的几何形状和剖面尺寸,减小悬臂长度和跨距,以降低桥梁的自振频率,从而减少车桥耦合振动。
4.2 车辆配置优化:调整交通流量和车辆速度,减少车辆对桥梁的荷载作用,降低桥梁的振动响应。
基于全过程迭代的车桥耦合动力系统分析方法

波[ 】 ] 。随着计算 手 段 的提 高 ,亦 有 以接 触 点 处 轮
轨踏面斜率确定竖 、横 向轮轨接触力的比值_ _ 8 ] ,或 以 Ka l k e r 蠕 滑理 论 为基 础 ,定 义横 向 轮轨 相 互 作 用 力 为轮轨 横 向相对 速 度 的 函数 [ 9 - ;还 有 研 究 以 车辆构架运动作为系统激励 ,以规避轮轨间横 向相 互作用的复杂性l 。 】
和横 向简化 的 Ka l k e r 理论定义轮轨接触关 系 ,以轨 道不平顺作 为激励 ,采用全 过程迭代 法求解 车桥 耦合 系统动
力平衡 方程 。先假定桥梁 子系统无 变形 求解车辆 方程 ,得到 车辆运 动状态 和轮轨 作用力 时程 ;将得 到 的轮轨力
作 用于桥 梁 ,计算桥 梁子 系统 的运动状 态 ;叠加桥 面运动 时程和 轨道不平 顺 ,形 成新 的车辆轮 对激励 ;进 行下
以往研 究 中大 多采 用 时间步 内 2 个 子 系统 往复 迭代
题 。在各类既有车桥动力分析方法中,车辆子系统 模 型多 以 刚体动 力学 方 法建 立 L 】 - 1 5 ] ,桥 梁 子 系 统模 型多 以有 限 元 方 法 建 立 口 1 6 - 1 8 ] ,2个 子 系统 间 以 给定的轮轨关系相联系 ,即:作用于车辆子系统和 桥梁子系统 的轮轨问相互作用力为一对作用力和反
基于车桥耦合振动的桥梁动应力分析及疲劳性能评估

基于车桥耦合振动的桥梁动应力分析及疲劳性能评估一、本文概述随着交通运输业的快速发展,桥梁作为交通网络的关键节点,其安全性与耐久性越来越受到人们的关注。
在桥梁运营过程中,车辆与桥梁之间的相互作用会产生复杂的振动现象,这种现象被称为车桥耦合振动。
车桥耦合振动不仅影响行车的平稳性,还会对桥梁结构产生动应力,进而影响桥梁的疲劳性能。
因此,对基于车桥耦合振动的桥梁动应力分析及疲劳性能评估进行研究具有重要的理论价值和现实意义。
本文旨在深入探讨车桥耦合振动对桥梁动应力和疲劳性能的影响机制,通过理论分析和数值模拟相结合的方法,建立桥梁动应力分析及疲劳性能评估的理论框架。
文章首先回顾了车桥耦合振动理论的发展历程和研究现状,然后详细阐述了车桥耦合振动的基本原理和计算方法。
在此基础上,建立了桥梁动应力的分析模型,并通过实例验证了模型的有效性和准确性。
随后,文章进一步探讨了桥梁疲劳性能评估的方法和技术,结合工程实例进行了详细的分析和讨论。
本文的研究结果将为桥梁设计、施工和维护提供重要的理论依据和技术支持,有助于提升桥梁的安全性和耐久性,推动交通运输业的可持续发展。
本文的研究方法和成果也可为其他相关领域的研究提供有益的参考和借鉴。
二、车桥耦合振动理论基础车桥耦合振动分析是桥梁动力学领域的重要研究方向,旨在揭示车辆与桥梁结构之间相互作用对桥梁动力响应的影响。
车桥耦合振动涉及多个复杂因素,包括车辆动力学特性、桥梁结构特性以及车桥之间的相互作用力。
在车辆动力学方面,需要考虑车辆的质量分布、悬挂系统刚度与阻尼、车轮与轨道之间的接触特性等因素。
这些因素直接影响车辆自身的振动特性,进而影响到车桥耦合振动中的动力传递。
桥梁结构特性则包括桥梁的跨度、截面形状、材料特性以及支撑条件等。
桥梁结构的动力学特性对车桥耦合振动响应起着决定性作用。
例如,桥梁的固有频率、模态振型等参数会直接影响车桥耦合振动的动力传递和分布。
车桥之间的相互作用力是车桥耦合振动的核心问题。
车桥耦合

1.车-桥耦合动力相互作用的研究现状目前各国主要针对地铁、公路、轻轨等交通系统开展振动的研究工作,面对高架路的振动研究近于空白。
由于高架桥跟其他桥梁有相似和共同的地方,国内外对于其他桥梁上行车舒适度研究相对较多,因此可以很好的借鉴到高架桥上。
车桥桥梁振动问题的研究一直得到国内外学者的普遍关注。
随着计算机和有限元方法的发展,车辆振动分析的现代理论以考虑更加接近真实的三维空间车辆模型和桥梁理想化为多质量的有限元或有线条模型并考虑车桥耦合振动为主要特点,同时还要计及路面不平顺度这一随机因素的影响。
故车辆桥梁系统动力响应的研究有待于进一步的深入和完善。
在此基础上,方能对行车舒适度进行深入研究。
古典理论最初提出了将列车简化为移动常量力[1]或者移动质量作用于桥梁上。
之后,Michaltsos[2]等将列车模拟为移动的质量块,采用级数的方法研究了均匀截面简支梁在移动质量块作用下的动力响应。
Garinei[3]等研究了高速移动的简谐荷载作用下简支梁的动力特性等。
随着数学、力学、电子计算机的应用以及有限元技术的发展,人们可以建立比较真实的车辆和桥梁的空间计算模型,从而更精确地模拟车桥空间模型以及它们之间的耦合振动,并考虑引起激励的轨道不平顺、车辆加速和减速等复杂因素。
车桥耦合振动的研究从而有了飞速的进步。
美国Chu[4,5]等最早采用多刚体多自由度的复杂车辆模型,认为车辆由车体、转向架构架、轮对等刚体组成,各刚体在空间具有6个自由度。
Green和Cebon[6]提出了在频域内利用模态脉冲响应函数和模态激扰力求解分离的车桥系统方程的方法。
Walter[7]等采用Ritz能量法得到了拱桥在高速列车作用下的动力响应的闭合解,讨论了荷载分布情况、列车速度等因素的影响。
在国内,夏禾教授及其课题组在车-桥耦合振动方面进行了大量的研究。
夏禾[8]等在桥梁模型中引进了模态综合技术,用振型叠加法来计算桥梁的反应,仅考虑少数一些振型就可以获得满意的精度;张楠[9,10]通过理论计算与现场试验研究了高速列车与桥梁的动力相互作用,模拟了中华之星列车高速通过秦沈客运专线24m双线预应力混凝土简支箱梁桥的全过程,计算了列车-桥梁的动力响应,并与现场实测结果进行了对比。
磁浮列车轨道桥梁耦合系统随机动力分析

介绍了谱密度的概念和计算方法,并讨论了谱密度与随机过程性质 之间的关系。
地震动输入的随机模型
地震动输入的特性
描述了地震动的三个主要特性:随机性、时变性和空间变性。
地震动输入的模型化
提出了几种常见的地震动输入模型,包括自然地震动模型和人工地 震动模型。
地震动输入模型的选用
根据工程实际需要,选用适合的地震动输入模型,并讨论了其适用 范围和局限性。
实现过程
通过编程实现优化算法,建立优化模型,定义设计变量,确 定目标函数和约束条件,利用计算机进行优化计算和求解。
优化设计案例与分析
01
案例一
针对某城市磁浮线路的轨道桥梁耦合系统,采用遗传算法进行优化设计
,提高了轨道和桥梁的强度和稳定性,减少了振动和噪音。
02
案例二
针对某山区高速公路上的磁浮桥梁,采用粒子群算法进行优化设计,在
统性能的影响。
探讨如何通过优化磁浮列车的运 行状态,以降低耦合系统的随机
动力响应。
耦合系统的疲劳损伤与可靠性分析
分析磁浮列车轨道桥梁耦合系统 的疲劳损伤机制及其对系统性能
的影响。
研究耦合系统的可靠性,以及各 种因素对于系统可靠性的影响。
探讨如何通过优化设计,提高耦 合系统的疲劳寿命和可靠性。
05
磁浮列车运行引起的随机动力响应分析
磁浮列车运行的动力学模型
基于牛顿第二定律和欧拉公式,建立了磁浮列车运行的动力学模型。
磁浮列车与轨道桥梁耦合系统的动力学方程
根据耦合系统的结构和运动特点,推导了其动力学方程。
随机动力响应分析方法
介绍了常用的随机动力响应分析方法,包括直接积分法和模态叠加法。
04
磁浮列车轨道桥梁耦合 系统随机动力响应分析
车桥耦合系统桥头跳车动力效应分析

车桥耦合系统桥头跳车动力效应分析
车桥耦合系统桥头跳车动力效应分析
借鉴了桥面平整度的概率模型,提出了桥头跳车激励下的计算模型,并建立了车桥耦合振动方程.通过对30m简支梁桥在桥头跳车的影响下进行了动力效应计算,分析了桥头跳车激励对车桥耦合系统的影响,分别讨论了桥梁结构的动力效应随行车速度、桥头高差的变化而呈现的变化规律.
作者:殷立辉曹楠楠 YIN Li-hui CAO Nan-nan 作者单位:殷立辉,YIN Li-hui(黑龙江大学建筑工程学院,哈尔滨,150080) 曹楠楠,CAO Nan-nan(哈尔滨市第九中学,哈尔滨,150001)
刊名:黑龙江水专学报英文刊名:JOURNAL OF HEILONGJIANG HYDRAULIC ENGINEERING COLLEGE 年,卷(期):2010 37(1) 分类号:U441 关键词:车桥耦合振动桥头跳车动力效应。
车载作用下公路桥梁耦合振动精细化建模及验证分析

车载作用下公路桥梁耦合振动精细化建模及验证分析作者:殷新锋晏万里任厚乾刘扬来源:《湖南大学学报·自然科学版》2021年第09期摘要:現有车-桥耦合振动分析中车辆模型不能精确考虑车辆动力特性和柔性轮胎对车桥耦合振动响应的影响.为了进一步研究充气轮胎胎压对车-桥耦合振动的影响,基于LS-DYNA 程序,采用线弹性橡胶材料模拟轮胎并定义轮胎内气压,结合常用重载三轴汽车的结构参数,运用弹簧阻尼单元及梁、壳单元模拟车辆悬架系统的动力特性,建立可分析车轮气压的三维车辆模型;并基于实桥试验结果及响应面法得到高精度有限元桥梁模型;通过显式求解程序LS-DYNA内置的接触算法,将车辆子系统和桥梁子系统联立耦合起来,形成显式的车-桥耦合振动分析模型.计算结果与实测结果对比分析验证了该方法的正确性,并分析了轮胎胎压对桥梁振动的影响.关键词:响应面法;有限元模型修正;连续刚构桥;LS-DYNA;动力响应中图分类号:U441.2 文献标志码:AFine Modeling of Coupled Vibration of Highway Bridge underVehicle Loading and Verification AnalysisYIN Xinfeng1,YAN Wanli1,REN Houqian1,LIU Yang1,2(1. College of Civil Engineering,Changsha University of Science & Technology,Changsha 410114,China;2. College of Civil Engineering,Hunan University of Technology,Zhuzhou 412007,China)Abstract:In the existing coupling vibration analysis of vehicle bridge,the influence of vehicle dynamic characteristics and flexible tire on the vehicle bridge coupling vibration response can not be accurately considered. In order to further study the influence of pneumatic tire pressure on vehicle bridge coupling vibration,the linear elastic rubber material is used to simulate the tire and define the air pressure in the tire based on LS-DYNA program. Combined with the structural parameters of the commonly used heavy-duty three-axle vehicle,the dynamic characteristics of the vehicle suspension system are simulated by using the spring damping element,beam and shell element,and a three-dimensional vehicle model is established. Based on the test results of the real bridge and the response surface method,a high-precision finite element bridge model is obtained. The vehicle subsystem and the bridge subsystem are coupled together to form the explicit vehicle bridge coupling vibration analysis model through the contact algorithm built in the explicit solution program LS-DYNA. The correctness of the method is verified by comparing the calculation results with the measured results,and the influence of tire pressure on bridge vibration is analyzed.Key words:response surface method;finite element model updating;continuous rigid-frame bridge;LS-DYNA;dynamic response车辆在桥梁上行驶时产生的激励导致车辆和桥梁产生相互振动,该振动称为车桥耦合振动[1]. 国内外学者对车桥耦合振动问题进行了大量研究,并取得非凡成果.夏禾[2]将车辆简化为悬挂振动模型,研究了车-桥-墩相互作用的动力响应. Cai等[3-4]采用两轴车辆模型,基于功率谱密度函数生成随机桥面不平整度,分析了车辆荷载作用下桥梁振动响应. Huang等[5]采用三轴车辆有限元模型研究了简支梁的车桥随机振动. 韩万水等[6]结合实测数据对桥梁模型进行修正以得到桥梁基准模型,并采用梁格法对车桥振动进行分析. 李奇等[7]考虑车体柔性的影响,分析了高速列车和简支梁桥相互作用的影响. 邓露等[8]运用动态称重技术(BWIM)实时监测车辆总重和轴重,进行中小型跨径混凝土梁桥的振动研究.赵越等[9]基于等参映射与改进折半法在传统车桥耦合分析的基础上进一步提升其分析精度及计算效率,从而进行公路车桥耦合分析.但关于充气轮胎胎压对车-桥耦合振动影响的研究较少.主要原因为现有车-桥耦合振动分析中车辆模型多为简化的质量-弹簧-阻尼多自由度振动模型[10-13],该模型常将车轮简化为点或者等效线面接触,故不能精确考虑车辆动力特性和柔性轮胎对车桥耦合振动响应的影响.因此,建立精确车辆模型和桥梁模型是至关重要的,这样才能提高数值模拟精度,为桥梁结构的健康运营提供有利建议.本文以一座连续刚构箱梁桥为工程背景.首先,基于LS-DYNA程序以车辆实际构造及动力特性为基准,建立车辆精细三维有限元模型;然后,结合响应面法并依据实桥试验结果对桥梁模型进行修正,以得高精度的桥梁有限元模型;最后,通过LS-DYNA程序将桥梁模型和车辆模型进行耦合,求解车桥的振动响应,并通过改变车轮气压,分析该参数对桥梁振动响应的影响.1 车辆模型的建立及校验1.1 车辆模型的建立在车桥耦合振动模型中,影响桥梁振动响应的主要因素为车辆模型的动力特性和荷载分布. 车辆模型需着重模拟悬架系统、车轮和轴重. 本文参照东风牌三轴载重自卸货车,建立车辆有限元模型,其相关参数如表1所示.前中轴距为3.5 m,中后轴距为1.4 m,后轮距为1.8 m. 基于CAD软件SolidWorks分别建立各部位的几何模型并进行网格划分,最后使用梁、壳、实体单元及离散单元等赋予不同部位网格不同的属性,从而构建车辆模型,如图1所示.车轮由轮胎、轮盘和轮毂组成.轮胎采用线弹性橡胶材料,轮盘和轮毂采用线弹性钢材材料,车轮模型中各部位连接均为刚性连接,边界为刚性固态约束,有限元模型如图2所示. 根据轮胎内实际气压,使用LS-DYNA程序关键字*AIRBAG_SIMPLE_AIRBAG_MODEL定义由轮胎、轮毂组成的封闭体内的气压,其气体压力值为0.6 MPa.由于车辆悬架系统结构复杂,本文采用壳单元、刚体、弹簧阻尼单元和多点约束来模拟悬架系统.前后悬架的弹簧和阻尼器的参数参考文献[14],前悬架的弹簧刚度取800 N/mm,阻尼系数取20 Ns/mm;后悬架的弹簧刚度取1 200 N/mm,阻尼系数取25 Ns/mm. 前后悬架实体构造及有限元模型如图3所示.为了使车轮正常转动,在轮盘与车轴之间设置旋转铰,再通过定义*INITIAL_VELOCTIY_GENERATION关键字设置车轮的转动和平动速度,实现车轮滚动向前的状态,如图4所示.1.2 车辆模型的校验在车辆模型的3个轴上选择6个节点,约束竖向位移. 然后对车辆施加重力荷载使车辆产生瞬时振动,再通过定义关键字*DAMPING_GLOBAL对车辆模型施加全局阻尼,使其快速达到稳定状态,计算出约束反力,并与实测车辆轴重进行比较,最终得到车辆模型的轴载曲线如图5所示.由表2知,车体总重偏差为0.87%,说明实测车辆轴重分布特性能体现于建立的车辆模型.通过对比车辆模型和实测车辆的自振频率,验证车辆模型动力特性的有效性. 如图6所示,该车实测自振频率为1.635 Hz,车辆有限元模型的自振频率为1.647 Hz,显然,两者基频相差很小.2 桥梁模型2.1 桥梁概况该桥主桥为三跨变截面预应力混凝土连续刚构结构,跨径布置为(65+120+65) m,其立面及断面示意图分别如图7和图8所示.2.2 实桥试验利用有限元软件ANSYS建立初始有限元模型如图9所示. 主梁和墩身都用实体单元模拟,墩底采用固结连接. 混凝土密度取为2 500 kg/m3,主梁和墩的混凝土弹性模量分别为34.5 GPa和32.5 GPa.现场对桥梁进行静力试验,测试中加载车辆总数为6辆,每辆总重为35 t,车辆前轴重7 t,中轴和后轴各重14 t,车辆照片如图10所示.在正式试验前先进行预加载,以消除非弹性变形,确保试验及设备处于良好工作状态. 正式试验中将加载车分3級加载,每一级加载持荷2 ~ 3 min,待实测应变及挠度数据稳定后进行数据的采集工作,再进行下一级的加载工作. 限于篇幅,仅就其中一个工况做详要概述. 为了使加载截面承受最大正弯矩,在中跨跨中截面中心加载,相应的荷载效率系数为0.967.挠度测点布置如图11所示.实桥试验的挠度采用水准仪进行测量,现场测试照片如图12所示.脉动试验采用多通道数据采集分析系统NI公司的PXI系统进行试验,采用8330B3型超低频加速度传感器进行数据采集,最低采样频率从0 Hz开始,采集主梁横向和竖向振动数据,再经信号分析得到全桥的各阶固有振动特性,现场采集照片如图13所示.2.3 基于响应面法的有限元模型更新基于响应面法的有限元模型修正是用响应面函数来模拟实际结构的响应函数,将试验设计与数理统计相结合,通过样本选取、方差分析参数选取、响应面的拟合及采用优化算法寻求响应面模型中的最优解来进行有限元模型修正.据文献[15-16]知,影响有限元模型与实测桥梁结构差别的主要因素为结构混凝土密度、主梁和墩混凝土弹性模量,因此取这三个因素作为变量. 为获得响应与所选定的三参数之间的联系,首先需要参数设计. 根据参数取值的变化规律,假设三参数的单位长度值为10%,则可得该三参数值的变化范围见表3.以桥梁模态和静力变形为目标来更新桥梁模型,选取桥梁结构的第一阶自振频率(R1)、测点5挠度值(R2)和测点6挠度值(R3)作为目标函数.这3个目标函数充分利用了现场的实桥试验条件,且包含了桥梁静、动力性能指标,可较为全面、准确地反映桥梁的力学性能.根据上述试验设计,应用回归分析技术对样本数据进行响应面拟合,并用R2准则和R2adj准则进行响应面拟合精度的检验,其表达式见方程(1)(2).式中:SST = SSE + SSR表示模型的总方差;dT表示模型的总自由度.如果R2和R2adj的值都接近1且两者差值很小,则表示响应面方程拟合得很好.本文以一座连续刚构箱梁桥为工程背景.首先,基于LS-DYNA程序以车辆实际构造及动力特性为基准,建立车辆精细三维有限元模型;然后,结合响应面法并依据实桥试验结果对桥梁模型进行修正,以得高精度的桥梁有限元模型;最后,通过LS-DYNA程序将桥梁模型和车辆模型进行耦合,求解车桥的振动响应,并通过改变车轮气压,分析该参数对桥梁振动响应的影响.1 车辆模型的建立及校验1.1 车辆模型的建立在车桥耦合振动模型中,影响桥梁振动响应的主要因素为车辆模型的动力特性和荷载分布. 车辆模型需着重模拟悬架系统、车轮和轴重. 本文参照东风牌三轴载重自卸货车,建立车辆有限元模型,其相关参数如表1所示.前中轴距为3.5 m,中后轴距为1.4 m,后轮距为1.8 m. 基于CAD软件SolidWorks分别建立各部位的几何模型并进行网格划分,最后使用梁、壳、实体单元及离散单元等赋予不同部位网格不同的属性,从而构建车辆模型,如图1所示.车轮由轮胎、轮盘和轮毂组成.轮胎采用线弹性橡胶材料,轮盘和轮毂采用线弹性钢材材料,车轮模型中各部位连接均为刚性连接,边界为刚性固态约束,有限元模型如图2所示. 根据轮胎内实际气压,使用LS-DYNA程序关键字*AIRBAG_SIMPLE_AIRBAG_MODEL定义由轮胎、轮毂组成的封闭体内的气压,其气体压力值为0.6 MPa.由于车辆悬架系统结构复杂,本文采用壳单元、刚体、弹簧阻尼单元和多点约束来模拟悬架系统.前后悬架的弹簧和阻尼器的参数参考文献[14],前悬架的弹簧刚度取800 N/mm,阻尼系数取20 Ns/mm;后悬架的弹簧刚度取1 200 N/mm,阻尼系数取25 Ns/mm. 前后悬架实体构造及有限元模型如图3所示.为了使车轮正常转动,在轮盘与车轴之间设置旋转铰,再通过定义*INITIAL_VELOCTIY_GENERATION关键字设置车轮的转动和平动速度,实现车轮滚动向前的状态,如图4所示.1.2 车辆模型的校验在车辆模型的3个轴上选择6个节点,约束竖向位移. 然后对车辆施加重力荷载使车辆产生瞬时振动,再通过定义关键字*DAMPING_GLOBAL对车辆模型施加全局阻尼,使其快速达到稳定状态,计算出约束反力,并与实测车辆轴重进行比较,最终得到车辆模型的轴载曲线如图5所示.由表2知,车体总重偏差为0.87%,说明实测车辆轴重分布特性能体现于建立的车辆模型.通过对比车辆模型和实测车辆的自振频率,验证车辆模型动力特性的有效性. 如图6所示,该车实测自振频率为1.635 Hz,车辆有限元模型的自振频率为1.647 Hz,显然,两者基频相差很小.2 桥梁模型2.1 橋梁概况该桥主桥为三跨变截面预应力混凝土连续刚构结构,跨径布置为(65+120+65) m,其立面及断面示意图分别如图7和图8所示.2.2 实桥试验利用有限元软件ANSYS建立初始有限元模型如图9所示. 主梁和墩身都用实体单元模拟,墩底采用固结连接. 混凝土密度取为2 500 kg/m3,主梁和墩的混凝土弹性模量分别为34.5 GPa和32.5 GPa.现场对桥梁进行静力试验,测试中加载车辆总数为6辆,每辆总重为35 t,车辆前轴重7 t,中轴和后轴各重14 t,车辆照片如图10所示.在正式试验前先进行预加载,以消除非弹性变形,确保试验及设备处于良好工作状态. 正式试验中将加载车分3级加载,每一级加载持荷2 ~ 3 min,待实测应变及挠度数据稳定后进行数据的采集工作,再进行下一级的加载工作. 限于篇幅,仅就其中一个工况做详要概述. 为了使加载截面承受最大正弯矩,在中跨跨中截面中心加载,相应的荷载效率系数为0.967.挠度测点布置如图11所示.实桥试验的挠度采用水准仪进行测量,现场测试照片如图12所示.脉动试验采用多通道数据采集分析系统NI公司的PXI系统进行试验,采用8330B3型超低频加速度传感器进行数据采集,最低采样频率从0 Hz开始,采集主梁横向和竖向振动数据,再经信号分析得到全桥的各阶固有振动特性,现场采集照片如图13所示.2.3 基于响应面法的有限元模型更新基于响应面法的有限元模型修正是用响应面函数来模拟实际结构的响应函数,将试验设计与数理统计相结合,通过样本选取、方差分析参数选取、响应面的拟合及采用优化算法寻求响应面模型中的最优解来进行有限元模型修正.据文献[15-16]知,影响有限元模型与实测桥梁结构差别的主要因素为结构混凝土密度、主梁和墩混凝土弹性模量,因此取这三个因素作为变量. 为获得响应与所选定的三参数之间的联系,首先需要参数设计. 根据参数取值的变化规律,假设三参数的单位长度值为10%,则可得该三参数值的变化范围见表3.以桥梁模态和静力变形为目标来更新桥梁模型,选取桥梁结构的第一阶自振频率(R1)、测点5挠度值(R2)和测点6挠度值(R3)作为目标函数.这3个目标函数充分利用了现场的实桥试验条件,且包含了桥梁静、动力性能指标,可较为全面、准确地反映桥梁的力学性能.根据上述试验设计,应用回归分析技术对样本数据进行响应面拟合,并用R2准则和R2adj准则进行响应面拟合精度的检验,其表达式见方程(1)(2).式中:SST = SSE + SSR表示模型的总方差;dT表示模型的总自由度.如果R2和R2adj的值都接近1且两者差值很小,则表示响应面方程拟合得很好.本文以一座连续刚构箱梁桥为工程背景.首先,基于LS-DYNA程序以車辆实际构造及动力特性为基准,建立车辆精细三维有限元模型;然后,结合响应面法并依据实桥试验结果对桥梁模型进行修正,以得高精度的桥梁有限元模型;最后,通过LS-DYNA程序将桥梁模型和车辆模型进行耦合,求解车桥的振动响应,并通过改变车轮气压,分析该参数对桥梁振动响应的影响.1 车辆模型的建立及校验1.1 车辆模型的建立在车桥耦合振动模型中,影响桥梁振动响应的主要因素为车辆模型的动力特性和荷载分布. 车辆模型需着重模拟悬架系统、车轮和轴重. 本文参照东风牌三轴载重自卸货车,建立车辆有限元模型,其相关参数如表1所示.前中轴距为3.5 m,中后轴距为1.4 m,后轮距为1.8 m.基于CAD软件SolidWorks分别建立各部位的几何模型并进行网格划分,最后使用梁、壳、实体单元及离散单元等赋予不同部位网格不同的属性,从而构建车辆模型,如图1所示.车轮由轮胎、轮盘和轮毂组成.轮胎采用线弹性橡胶材料,轮盘和轮毂采用线弹性钢材材料,车轮模型中各部位连接均为刚性连接,边界为刚性固态约束,有限元模型如图2所示. 根据轮胎内实际气压,使用LS-DYNA程序关键字*AIRBAG_SIMPLE_AIRBAG_MODEL定义由轮胎、轮毂组成的封闭体内的气压,其气体压力值为0.6 MPa.由于车辆悬架系统结构复杂,本文采用壳单元、刚体、弹簧阻尼单元和多点约束来模拟悬架系统.前后悬架的弹簧和阻尼器的参数参考文献[14],前悬架的弹簧刚度取800 N/mm,阻尼系数取20 Ns/mm;后悬架的弹簧刚度取1 200 N/mm,阻尼系数取25 Ns/mm. 前后悬架实体构造及有限元模型如图3所示.为了使车轮正常转动,在轮盘与车轴之间设置旋转铰,再通过定义*INITIAL_VELOCTIY_GENERATION关键字设置车轮的转动和平动速度,实现车轮滚动向前的状态,如图4所示.1.2 车辆模型的校验在车辆模型的3个轴上选择6个节点,约束竖向位移. 然后对车辆施加重力荷载使车辆产生瞬时振动,再通过定义关键字*DAMPING_GLOBAL对车辆模型施加全局阻尼,使其快速达到稳定状态,计算出约束反力,并与实测车辆轴重进行比较,最终得到车辆模型的轴载曲线如图5所示.由表2知,车体总重偏差为0.87%,说明实测车辆轴重分布特性能体现于建立的车辆模型.通过对比车辆模型和实测车辆的自振频率,验证车辆模型动力特性的有效性. 如图6所示,该车实测自振频率为1.635 Hz,车辆有限元模型的自振频率为1.647 Hz,显然,两者基频相差很小.2 桥梁模型2.1 桥梁概况该桥主桥为三跨变截面预应力混凝土连续刚构结构,跨径布置为(65+120+65) m,其立面及断面示意图分别如图7和图8所示.2.2 实桥试验利用有限元软件ANSYS建立初始有限元模型如图9所示. 主梁和墩身都用实体单元模拟,墩底采用固结连接. 混凝土密度取为2 500 kg/m3,主梁和墩的混凝土弹性模量分别为34.5 GPa和32.5 GPa.现场对桥梁进行静力试验,测试中加载车辆总数为6辆,每辆总重为35 t,车辆前轴重7 t,中轴和后轴各重14 t,车辆照片如图10所示.在正式试验前先进行预加载,以消除非弹性变形,确保试验及设备处于良好工作状态. 正式试验中将加载车分3级加载,每一级加载持荷2 ~ 3 min,待实测应变及挠度数据稳定后进行数据的采集工作,再进行下一级的加载工作. 限于篇幅,仅就其中一个工况做详要概述. 为了使加载截面承受最大正弯矩,在中跨跨中截面中心加载,相应的荷载效率系数为0.967.挠度测点布置如图11所示.实桥试验的挠度采用水准仪进行测量,现场测试照片如图12所示.脉动试验采用多通道数据采集分析系统NI公司的PXI系统进行试验,采用8330B3型超低频加速度传感器进行数据采集,最低采样频率从0 Hz开始,采集主梁横向和竖向振动数据,再经信号分析得到全桥的各阶固有振动特性,现场采集照片如图13所示.2.3 基于响应面法的有限元模型更新基于响应面法的有限元模型修正是用响应面函数来模拟实际结构的响应函数,将试验设计与数理统计相结合,通过样本选取、方差分析参数选取、响应面的拟合及采用优化算法寻求响应面模型中的最优解来进行有限元模型修正.据文献[15-16]知,影响有限元模型与实测桥梁结构差别的主要因素为结构混凝土密度、主梁和墩混凝土弹性模量,因此取这三个因素作为变量. 为获得响应与所选定的三参数之间的联系,首先需要参数设计. 根据参数取值的变化规律,假设三参数的单位长度值为10%,则可得该三参数值的变化范围见表3.以桥梁模态和静力变形为目标来更新桥梁模型,选取桥梁结构的第一阶自振频率(R1)、测点5挠度值(R2)和测点6挠度值(R3)作为目标函数.这3个目标函数充分利用了现场的实桥试验条件,且包含了桥梁静、动力性能指标,可较为全面、准确地反映桥梁的力学性能.根据上述试验设计,应用回归分析技术对样本数据进行响应面拟合,并用R2准则和R2adj准则进行响应面拟合精度的检验,其表达式见方程(1)(2).式中:SST = SSE + SSR表示模型的总方差;dT表示模型的总自由度.如果R2和R2adj的值都接近1且两者差值很小,则表示响应面方程拟合得很好.本文以一座连续刚构箱梁桥为工程背景.首先,基于LS-DYNA程序以车辆实际构造及动力特性为基准,建立车辆精细三维有限元模型;然后,结合响应面法并依据实桥试验结果对桥梁模型进行修正,以得高精度的桥梁有限元模型;最后,通过LS-DYNA程序将桥梁模型和车辆模型进行耦合,求解车桥的振动响应,并通过改变车轮气压,分析该参数对桥梁振动响应的影响.1 车辆模型的建立及校验1.1 车辆模型的建立在车桥耦合振动模型中,影响桥梁振动响应的主要因素为车辆模型的动力特性和荷载分布. 车辆模型需着重模拟悬架系统、车轮和轴重. 本文参照东风牌三轴载重自卸货车,建立车辆有限元模型,其相关参数如表1所示.前中轴距为3.5 m,中后轴距为1.4 m,后轮距为1.8 m. 基于CAD软件SolidWorks分别建立各部位的几何模型并进行网格划分,最后使用梁、壳、实体单元及离散单元等赋予不同部位网格不同的属性,从而构建车辆模型,如图1所示.车轮由轮胎、轮盘和轮毂组成.轮胎采用线弹性橡胶材料,轮盘和轮毂采用线弹性钢材材料,车轮模型中各部位连接均为刚性连接,边界为刚性固态约束,有限元模型如图2所示. 根据轮胎内实际气压,使用LS-DYNA程序关键字*AIRBAG_SIMPLE_AIRBAG_MODEL定义由轮胎、轮毂组成的封闭体内的气压,其气体压力值为0.6 MPa.由于车辆悬架系统结构复杂,本文采用壳单元、刚体、弹簧阻尼单元和多点约束来模拟悬架系统.前后悬架的弹簧和阻尼器的参数参考文献[14],前悬架的弹簧刚度取800 N/mm,阻尼系数取20 Ns/mm;后悬架的弹簧刚度取1 200 N/mm,阻尼系数取25 Ns/mm. 前后悬架实体构造及有限元模型如图3所示.为了使车轮正常转动,在轮盘与车轴之间设置旋转铰,再通过定义*INITIAL_VELOCTIY_GENERATION关键字设置车轮的转动和平动速度,实现车轮滚动向前的状态,如图4所示.1.2 车辆模型的校验在车辆模型的3个轴上选择6个节点,约束竖向位移. 然后对车辆施加重力荷载使车辆产生瞬时振动,再通过定义关键字*DAMPING_GLOBAL对车辆模型施加全局阻尼,使其快速达到稳定状态,计算出约束反力,并与实测车辆轴重进行比较,最终得到车辆模型的轴载曲线如图5所示.由表2知,车体总重偏差为0.87%,说明实测车辆轴重分布特性能体现于建立的车辆模型.通过对比车辆模型和实测车辆的自振频率,验证车辆模型动力特性的有效性. 如图6所示,该车实测自振频率为1.635 Hz,车辆有限元模型的自振频率为1.647 Hz,显然,两者基频相差很小.2 桥梁模型2.1 桥梁概况该桥主桥为三跨变截面预应力混凝土连续刚构结构,跨径布置为(65+120+65) m,其立面及断面示意图分别如图7和图8所示.2.2 实桥试验利用有限元软件ANSYS建立初始有限元模型如图9所示. 主梁和墩身都用实体单元模拟,墩底采用固结连接. 混凝土密度取为2 500 kg/m3,主梁和墩的混凝土弹性模量分别为34.5 GPa和32.5 GPa.现場对桥梁进行静力试验,测试中加载车辆总数为6辆,每辆总重为35 t,车辆前轴重7 t,中轴和后轴各重14 t,车辆照片如图10所示.在正式试验前先进行预加载,以消除非弹性变形,确保试验及设备处于良好工作状态. 正式试验中将加载车分3级加载,每一级加载持荷2 ~ 3 min,待实测应变及挠度数据稳定后进行数据的采集工作,再进行下一级的加载工作. 限于篇幅,仅就其中一个工况做详要概述. 为了使加载截面承受最大正弯矩,在中跨跨中截面中心加载,相应的荷载效率系数为0.967.挠度测点布置如图11所示.实桥试验的挠度采用水准仪进行测量,现场测试照片如图12所示.脉动试验采用多通道数据采集分析系统NI公司的PXI系统进行试验,采用8330B3型超低频加速度传感器进行数据采集,最低采样频率从0 Hz开始,采集主梁横向和竖向振动数据,再经信号分析得到全桥的各阶固有振动特性,现场采集照片如图13所示.2.3 基于响应面法的有限元模型更新基于响应面法的有限元模型修正是用响应面函数来模拟实际结构的响应函数,将试验设计与数理统计相结合,通过样本选取、方差分析参数选取、响应面的拟合及采用优化算法寻求响应面模型中的最优解来进行有限元模型修正.。
三种经典的车桥耦合动力模型

y x, t i x i t
i 1
简支梁的第 n 阶振型可表示为:
n x sin
解n n t n n t
2P t n vt sin mL L
x vt
d 2 y x, t Kv yv t y x, t dt 2
x vt
P x, t 作用下简支桥梁的动力平衡方程为:
EI 4 y x, t 2 y x, t y x, t m c x vt P x, t 4 2 x t t
i 1
i t Cv i cos iti t 0 Cv sin it
i 1 i 1
移动质量弹簧系统作用在简支梁上的荷载 P x, t 为:
P x, t M w g M v g M w dy x, t v t Cv y dt
w v g sin nt 其中 w
i 1
2M w 2M v 2Kv 2C , v , k , c v 。 mL mL mL mL
M v yv t K v yv t y x , t
x vt
dy x, t v t Cv y dt
x vt
0
由振型分解法上式可改写为:
v t K v yv t K v sin iti t M v yv t Cv y
n t sin nt sin it i t 2 nn n t 2 sin nt i cos it i t
车桥耦合动力分析方法及验证

Engineering 2 (2016) xxx–xxxResearchRail Transit—Article车桥耦合动力分析方法及验证张楠*,田园,夏禾School of Civil Engineering, Beijing Jiaotong University, Beijing 100044, Chinaa r t i c l e i n f o摘要Article history:Received 5 May 2016Revised 25 May 2016Accepted 26 November 2016Available online 13 December 2016本文系统研究了车桥耦合动力系统的分析方法。
随着铁路技术的发展,车桥耦合动力分析日臻成熟,此类研究对评判桥梁设计方案、确保列车运行的安全性与平稳性具有重要意义。
车桥耦合动力研究中考虑轨道不平顺、结构变形、风荷载、撞击荷载、结构损伤、基础冲刷和地震等因素的影响,其研究方法主要包括解析法、数值模拟法以及试验研究法三类。
本文的车辆子系统模型以刚体动力学方法建立,桥梁子系统模型以有限元方法建立,竖向与横向轮轨关系分别以轮轨密贴假定和Kalker 线性蠕滑理论定义。
车桥耦合动力方程以全过程迭代法求解。
算例讨论了CRH380BL 高速列车通过我国标准设计桥梁的动力响应,计算了车速200~400 km·h –1范围内车辆与桥梁子系统的动力响应,并分析了振动发生的机理。
© 2016 THE AUTHORS. Published by Elsevier LTD on behalf of Chinese Academy of Engineering and Higher Education Press Limited Company. This is an open access article under the CC BY-NC-ND license(/licenses/by-nc-nd/4.0/).关键词车桥耦合系统轮轨关系全过程迭代法现场试验验证1. 概述1.1. 车桥耦合动力分析的研究背景随着行车速度的提高、荷载的加大,桥梁结构的动力问题日益突出,列车过桥时由于桥梁振动导致的结构安全性、动力承载力和使用可靠性等正在成为人们广泛关注的重要问题。
SUV驱动桥的动力传输可靠性验证与改进

SUV驱动桥的动力传输可靠性验证与改进SUV驱动桥作为车辆的重要组成部分,在实际应用中面临着动力传输可靠性的验证和改进的挑战。
本文将针对SUV驱动桥的动力传输进行分析,探讨其可靠性验证的方法,并提出相应的改进措施,以期改善SUV驱动桥的动力传输可靠性。
1. 动力传输可靠性验证的方法为了验证SUV驱动桥的动力传输可靠性,可采用以下方法:1.1 实车试验实车试验是验证SUV驱动桥动力传输可靠性的一种重要手段。
通过在实际路况下对SUV进行试验,可以直接观察和检测驱动桥在动力传输过程中的表现,并记录相关数据进行分析。
实车试验可以帮助发现潜在问题和性能瓶颈,为改进提供参考。
1.2 数值仿真数值仿真是另一种验证SUV驱动桥动力传输可靠性的有效方法。
通过建立适当的模型和仿真环境,可以模拟不同工况下的驱动桥工作情况,并分析其性能指标。
数值仿真可以降低试验成本和周期,并且可以在更早的设计阶段进行优化和改进。
1.3 故障模式与影响分析故障模式与影响分析是一种系统性的方法,用于评估SUV驱动桥在可能故障情况下的性能和可靠性。
通过对各种故障模式进行分析,并预测其可能对驱动桥造成的影响,可以有效地指导改进和优化的方向。
2. 改进措施基于以上验证方法,可以提出一些改进措施,以提高SUV驱动桥的动力传输可靠性:2.1 材料优化在设计驱动桥时,选择适当的材料对提升动力传输可靠性至关重要。
优质的材料可以提供更高的强度和刚度,减少零部件的磨损和变形,从而延长驱动桥的使用寿命。
同时,还应考虑材料的耐腐蚀性和耐疲劳性能,以应对复杂的工况和长时间的使用。
2.2 结构改进通过对驱动桥的结构进行改进,可以提高其动力传输的可靠性。
例如,在关键部位添加加强筋或增加连结螺栓等手段,可以提高驱动桥的刚度和稳定性。
此外,还可以考虑采用更有效的密封结构,以防止灰尘、水分等外界物质的侵入。
2.3 润滑与冷却系统的优化润滑与冷却系统是驱动桥正常运行所必需的关键环节。
车桥耦合系统桥头跳车动力效应分析

K yw rsv hc — r g o pe irt nmo e;e i e Sbig h a mpn ; y a c f c e od :e i eb i ec u ldvbai d lv hc ’ r e edj l d o l d ig d n mi ef t u e
mo e o evhc ’ r g h a mpn ul, n ev hcebig o pe irt ne u t nu d r d l f h e i e Sbi e e d igi b i a dt e i -r ec u ldvb ai q ai n e t l d j u s t h l d o o
big nt e s et f h e il’ r g h a mpn , n h w o e i eb ig o pe y tm n r e p c o ev hc Sb i e e d ig a dtel f hc - r e u l s se u — d o h a t e d j u a v l d c d d rteif e c f h e i e Sb ig h a u igi a ay e. Atls,t eca gn a fv hce e h l neo ev hc ’ r e e dj mpn s n lsd nu t l d at h h n ig lw o e i - l
摘
要: 借鉴了桥面平整度的概率模 型, 出了桥头跳 车激励下的计算模 型, 提 并建立 了车桥耦合振动方 程。通 过对 3m 简支梁桥 0
在 桥 头 跳 车 的影 响 下 进 行 了 动 力效 应 计 算 , 析 了桥 头 跳 车 激 励 对 车 桥 耦 合 系统 的 影 响 , 别 讨 论 了 桥 梁 结 构 的 动 力 效 分 分 应 随 行 车速 度 、 头 高 差 的 变化 而 呈 现 的 变化 规 律 。 桥
车-桥耦合系统动力学建模与响应分析

车-桥耦合系统动力学建模与响应分析
车-桥耦合系统动力学建模与响应分析
车辆行驶过桥时,车与桥之间存在相互耦合作用.本文根据车的三种简化模型,分别建立了车与桥结构相互耦合作用的动力学模型,并给出桥结构在两轴车载荷作用下的动响应计算方法,该方法很容易推广到更一般的多轴车载荷作用的情况.文中通过数值算例计算了基于车的三种简化模型桥梁的响应,将三种计算结果与实验数据比较,证明二自由度的车简化模型为最优,此时桥梁的弯矩响应与实验结果能较好地吻合.
作者:秦远田陈国平余岭张方 Qin Yuantian Chen Guoping Yu Ling Zhang Fang 作者单位:秦远田,陈国平,张方,Qin Yuantian,Chen Guoping,Zhang Fang(南京航空航天大学,210016,南京)
余岭,Yu Ling(长江科学院爆破与振动研究所,430010,武汉)
刊名:应用力学学报 ISTIC PKU英文刊名:CHINESE JOURNAL OF APPLIED MECHANICS 年,卷(期):2008 25(1) 分类号:O322 关键词:车辆桥梁动力学模型响应。
车桥耦合对桥梁的动力作用及其对基底边坡的稳定性影响【土木工程专业优秀论文】

桩基础按照传递荷载位置的不同,分为摩擦状和端承桩,摩擦桩通过桩身与桩底把上部传下来的荷载传递给土体,而端承桩只通过桩底传递荷载。以下把桩一土间考虑接触的称为摩擦桩,把桩一土间不考虑接触的称为端承桩。在建立模型时,摩擦桩桩与土之间设置了接触单元,而端承桩桩与土之间没有共同节点,各自受力,不传递荷载。
在采用相同a类土体情况下,摩擦桩和端承桩在传下来的荷载作用下得到的边坡及预应力锚索受力情况如图5.27、5.28所示:
第五章车桥耦合对桥梁的动力作用及其对边坡的稳定性影响
图5-8边坡模0边坡内预加锚索模型图示
本次分析中,桥梁模型被划分为1955个单元,结点数为1982个。边坡模型被划分为4283个单元,结点数为4133个。
图5-13不平顺波长A与轮轨间作用力功率谱之间的关系图
(3)从轨道不平顺频率∞与轮轨间作用力功率谱PSD之间的关系上看,如图5—14所示,SWJ型,TGV型车辆在影响轮轨间作用力功率谱PSD的频率段,随频率的增大轮轨作用力降低,轮轨间作用力功率谱PSD最大值分别为5.50E+08N2/I-lz、5.50E+09N2/Hz:
TGV44000
5×1073.8x104
经过计算可得到铁路车辆SWJ型、HSC型,TGV型中速车辆速度在80km/h、120km/h、160km/h(图中分别为系列一、二、三)下,波长A(取值为1,--45m)与轮轨间作用力功率谱PSD、轨道不平顺频率CO与轮轨间作用力功率谱PSD之间的关系,如图5—13、5-14所示,从图示中可得到如下结论:
57
11~12号墩间边坡高约80m,极不稳定。故选用土体粘聚力及内摩擦角如下
表5-8土体模型参数表
模型编号内聚力口a)摩擦角(deg)
a1700030
SUV驱动桥的动力传输效率验证与改进

SUV驱动桥的动力传输效率验证与改进SUV(Sport Utility Vehicle)作为一种多功能的汽车类型,越来越受到消费者的青睐。
然而,在SUV的设计和制造过程中,驱动桥的动力传输效率是一个至关重要的因素。
本文将探讨SUV驱动桥的动力传输效率的验证过程,并提出改进的措施。
一、动力传输效率验证方法1.1 流体力学分析在SUV设计中,流体力学分析可以被用来评估动力传输系统的效率。
该分析通过计算流体在管道或系统中的流动速度、压力和阻力等参数,来了解动力传输过程中的能量损失情况。
通过优化流体力学性能,可以改善驱动桥的动力传输效率。
1.2 试验评估通过在实际道路条件下进行试验评估,可以准确地测量SUV驱动桥的动力传输效率。
试验过程中需要注意的是,选择适当的道路、驾驶方式和工况等因素,以保证结果的准确性。
试验评估结果可以为改进提供可靠的数据支持。
二、动力传输效率改进措施2.1 优化变速器设计变速器是动力传输中的重要组成部分,其设计合理与否直接关系到动力传输效率。
通过优化变速器的结构和材料等方面的设计,可以减少能量损失,提高动力传输效率。
例如,采用轻质合金材料制造变速器,可以降低自身质量,减少摩擦损耗。
2.2 使用高效传动系统高效的传动系统可以降低动力传输过程中的能量损失。
一种常见的高效传动系统是双离合器变速器,其通过提前预选下一档位,实现了平滑的换档,减少了传动中断和能量损失。
采用高效传动系统能够显著提高SUV驱动桥的动力传输效率。
2.3 采用轻量化设计降低驱动桥的重量可以减少动力传输过程中的能量损失。
通过采用轻量化材料,如碳纤维增强复合材料,可以在不降低结构强度的前提下减轻驱动桥的重量。
这样可以减少汽车自身的质量和滚动阻力,提高整体的动力传输效率。
2.4 提高润滑系统性能润滑系统对于驱动桥的动力传输效率起着重要的作用。
通过采用高效润滑油和改善润滑系统的设计,可以减小摩擦阻力,提高润滑效果,从而提高动力传输效率。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。
Engineering 2 (2016) xxx–xxxResearchRail Transit—Article车桥耦合动力分析方法及验证张楠*,田园,夏禾School of Civil Engineering, Beijing Jiaotong University, Beijing 100044, Chinaa r t i c l e i n f o摘要Article history:Received 5 May 2016Revised 25 May 2016Accepted 26 November 2016Available online 13 December 2016本文系统研究了车桥耦合动力系统的分析方法。
随着铁路技术的发展,车桥耦合动力分析日臻成熟,此类研究对评判桥梁设计方案、确保列车运行的安全性与平稳性具有重要意义。
车桥耦合动力研究中考虑轨道不平顺、结构变形、风荷载、撞击荷载、结构损伤、基础冲刷和地震等因素的影响,其研究方法主要包括解析法、数值模拟法以及试验研究法三类。
本文的车辆子系统模型以刚体动力学方法建立,桥梁子系统模型以有限元方法建立,竖向与横向轮轨关系分别以轮轨密贴假定和Kalker 线性蠕滑理论定义。
车桥耦合动力方程以全过程迭代法求解。
算例讨论了CRH380BL 高速列车通过我国标准设计桥梁的动力响应,计算了车速200~400 km·h –1范围内车辆与桥梁子系统的动力响应,并分析了振动发生的机理。
© 2016 THE AUTHORS. Published by Elsevier LTD on behalf of Chinese Academy of Engineering and Higher Education Press Limited Company. This is an open access article under the CC BY-NC-ND license(/licenses/by-nc-nd/4.0/).关键词车桥耦合系统轮轨关系全过程迭代法现场试验验证1. 概述1.1. 车桥耦合动力分析的研究背景随着行车速度的提高、荷载的加大,桥梁结构的动力问题日益突出,列车过桥时由于桥梁振动导致的结构安全性、动力承载力和使用可靠性等正在成为人们广泛关注的重要问题。
车桥动力反应的分析结果可直接用于桥梁动力性能评估、动力加固方法的确定和加固效果的评估。
因此,对车辆-桥梁动力相互作用进行综合研究,保障桥梁动力性能及行驶车辆的走行性和安全性,是铁路桥梁研究设计的工程需要,具有十分重要的意义。
早在19世纪40年代,国外就开始了铁路桥梁动力响应问题的研究工作。
但是,由于车辆荷载作用下的桥梁振动是一个复杂的课题,要得到符合实际的结果,必须考虑很多因素,包括车体和转向架的质量,阻尼器和弹簧的作用,行车速度,梁跨和墩台的质量、刚度和阻尼,桥上轨道结构的型式,轨道的动力特性,车轮和轨道、轨道和梁之间的动力相互作用关系等。
此外,还有车轮的不平顺、轨道的几何不平顺和动力不平顺以及轮对的蛇行运动等很多随机因素,使得体系的力学模型十分复杂。
因此,以往的研究不得不采用种种近似方法,往往带有较大的局限性。
只是在近几十年,随着计算机的广泛应用和数值方法的发展,利用各种各样的数值解法,才使这个问题的研究有了较大的进展。
车桥耦合振动是一个涉及桥梁工程学、交通工程学、车辆动力学、轨道力学、风工程学、地震工程学、碰撞工程学以及振动控制等多个工程科学领域的复杂的研究体系,如图1所示。
* Corresponding author.E-mail address : nanzhang@2095-8099/© 2016 THE AUTHORS. Published by Elsevier LTD on behalf of Chinese Academy of Engineering and Higher Education Press Limited Company. This is an open access article under the CC BY-NC-ND license (/licenses/by-nc-nd/4.0/). 英文原文: Engineering 2016, 2(4):528–536引用本文: Nan Zhang, Yuan Tian, He Xia. A Train-Bridge Dynamic Interaction Analysis Method and Its Experimental Validation. Engineering , /10.1016/J.ENG.2016.04.012Contents lists available at ScienceDirectj our na l h om epa ge: w w /locate/engEngineering2Author name et al. / Engineering 2(2016) xxx–xxx1.2. 车桥耦合动力分析的研究方法车桥耦合振动的研究方法主要有三种,即解析法、数值模拟法、试验研究法。
1.2.1.解析法解析法就是对车辆-桥梁系统的每一个构成部分都采用理论模型来描述。
解析法主要凭借数学和力学上的理论推导,比较严谨,它不仅能使研究者从理论上更深层次地理解问题,而且能够为数值模拟结果和经验预测结果的验证提供强有力的参考。
但是由于车桥耦合振动分析是一个相当复杂的系统问题,在理论建模过程中必须对实际情况进行必要的简化,同时也必须对构件的几何特性和材料特性施加某些限制,或者直接选取理想状态,所以到目前为止精确的解析结果实际上是不存在的。
即使在某些理想状态下,一些复杂情况的完全封闭形式的解也很难得到,只能采用一些诸如数值积分等方法对解析法得到的公式进行计算。
1.2.2.数值模拟法对车桥耦合振动问题,早期的大部分研究采用的都是解析法和试验法。
近30多年,随着高性能计算机的问世,各种数值方法成为模拟车桥耦合振动问题的一个非常有效的工具,并且发挥着越来越重要的作用。
比较常用的数值模拟法包括有限元方法、边界元方法和混合方法。
由于受到计算手段和参数条件的限制,数值模拟法也不得不采用各种程度的近似假设,建立简单而易于计算的模型。
这些简化模型面临的首要问题就是需要对建模的合理性进行验证,而这只能通过试验才能解决。
鉴于实际桥梁和车辆的复杂性、移动荷载的时变特性,数值模拟法是目前车桥耦合振动分析中采用最多的方法。
图1.车桥耦合动力系统研究。
3 Author name et al. / Engineering 2(2016) xxx–xxx1.2.3.试验研究法试验测试是研究车桥耦合振动的主要手段之一。
有限元方法出现之前,试验测试是研究的主体,通过对车辆及桥梁状态进行试验测试,总结出经验公式或理论,用于指导桥梁设计;有限元方法出现以后,试验与理论分析密切结合,可节省大量的试验工作量。
我们对一系列新型结构或高速行车下的振动问题也进行过一些试验,在试验的基础上建立车桥耦合振动模拟模型,根据模拟计算与试验结果的对比,寻找影响桥跨结构振动的主要因素。
试验方法通常被用于车桥耦合振动分析,由于小比例模型试验难以模拟复杂的轮轨相互作用关系,车桥系统的振动试验往往采用原型试验或现场实测的方法,这样得到的结果能客观而综合地反映桥梁在列车动载作用下的实际工作状况。
但如果仅停留在试验阶段,而不去进一步揭露其内在规律,结果往往是为了确定新的动态参数而不得不随着桥梁结构类型、跨度及车辆性能等的不断变化而进行大量的重复试验,这样不仅耗资巨大,而且周期较长。
因此,单纯的试验方法往往受到许多限制。
另外,单纯利用理论分析来解决这一问题也是很困难的。
这是因为,车辆荷载作用下的桥梁振动是一个十分复杂的课题,要想通过理论分析得到符合实际的结果,必须考虑很多因素,包括车体和转向架的质量,阻尼器和弹簧的作用,行车速度,梁跨和墩台的质量、刚度和阻尼,桥上轨道结构的型式,轨道的动力特性,车轮和轨道、轨道和梁之间的动力相互作用关系等,此外还有车轮的不平顺、轨道的几何和动力不平顺以及轮对的蛇行运动等诸多随机因素的影响,这使得体系的力学模型十分复杂。
所以,不得不采用各种各样的近似方法,建立较为简单的桥梁和车辆系统分析模型。
例如,把列车荷载简化成移动的常力或确定性简谐激励。
利用这些简化模型时,面临的首要问题就是需要对其建模的合理性进行验证,而这也只能通过试验才能解决。
1.3. 车桥耦合动力系统方程根据结构动力学理论,车桥耦合系统可视为多自由度系统,其运动方程可表示为[1–3]v v v v v v vb b b b b b b++=++=M X C X K X FM X C X K X F(1)式中,M v、C v、K v分别为车辆子系统的总体质量矩阵、总体阻尼矩阵及总体刚度矩阵;M b、C b、K b分别为桥梁子系统的总体质量矩阵、总体阻尼矩阵及总体刚度矩阵;X v、X b分别为车辆、桥梁子系统的位移向量;F v、F b分别为车辆、桥梁子系统的荷载向量。
车桥耦合体系上的作用可分为几大类,如图2所示。
本节将就考虑轨道不平顺、结构变形、基础沉降、风、撞击、结构损伤、基础冲刷和地震等的车桥耦合振动分析数学表达式做简单介绍。
1.3.1.轨道不平顺轨道不平顺为车桥耦合体系的主要激励源之一。
由于车辆、桥梁之间存在耦合关系,因此车桥子系统之间的相互作用力既是轨道不平顺的函数,也是车辆和桥梁子系统运动状态X v、X b的函数,设轨道不平顺为i,则车桥耦合系统的运动方程[4-5]可表示为()()v vi vi v v v b b bb bi bi v v v b b b,,,,,,,,,,,,====F F F X X X X X X iF F F X X X X X X i(2)尽管在数学形式上式(1)中的车辆与桥梁之间是相互独立的,但与式(2)联立后,车辆与桥梁两子系统之间即建立耦合关系。
建立车辆子系统和桥梁子系统的动力学关系,即建立式(2)中F vi及F bi 的数学表达形式,为图2. 车桥耦合振动问题的研究内容。
4Author name et al. / Engineering 2(2016) xxx–xxx车桥动力耦合分析的关键。
这些数学表达式取决于轮轨关系假定及轨道不平顺i 的数值。
1.3.2.结构变形由于混凝土徐变、温度作用及基础沉降引起的桥梁、线路结构的准静态变形,将引起桥上线路的几何形状的改变,线路结构的准静态变形可视为附加的轨道不平顺,与轨道不平顺共同作为车桥耦合体系的激励源[6–8]。