人货电梯基础计算书

人货电梯基础计算书00

人货电梯基础处理[摘要]：本文介绍了XXXXXXXXXXXX安置区施工电梯基础主要施工技术，探讨了回填土质量对电梯基础的影响，及可靠的基础对人货电梯的安全起到保证作用。

[关键词]：人货电梯回填土电梯基础处理质量控制安全保证1、工程概况本工程位于XXXXXXXXXX大道交口西北角。

地下一层，地上1#楼32层、2#楼32层、3#、4#、5#、6#、7#楼32层及S1#、S2#、S3#楼。

总建筑面积116207.0m2。

基坑回填土已由甲方负责施工完毕,质量一般。

根据现场施工要求，1#-7#各设置一台施工电梯，电梯最终安装高度均以基础顶面算起。

2、外用电梯的选型为方便各种材料和人员的垂直运输，满足工期要求，根据现场实际情况，本工程1#-7#主楼各选用一台SCD200/200型施工电梯。

3、施工电梯布置电梯1设置在1#楼的南侧2/L处，电梯南北向中心线既为2/L轴线；电梯2设置2楼的北侧R～T轴之间，南北向中心线离R轴线2400MM；施工电梯基础底标高为-1.60m，施工电梯定位详见附图。

附着与建筑物结构连结采用穿墙螺栓，每个附着支座平面设置4根M20的附着螺栓，且在结构两端设置100×100×10厚钢垫板，螺栓端头余量不小于20mm。

详见施工电梯平图布置图。

4、电梯技术参数和性能5、确定进出楼层通道长度及安全门（1）、根据2008年公司关于<施工电梯进出楼层取消通道的技术标准>，1#-7#楼不再搭设钢管通道,而在电梯基础定位时,已控制电梯笼子与结构的净距在200～350之间,靠电梯笼子底板处设置一块可翻转的铝合金或钢板承托板与结构连接。

（2）、进出通道的安全门，采取φ14钢筋为龙骨，φ12为隔段的钢筋，门高1600mm，开启方式为平开式，用φ6的钢筋安装关闭固定装置。

6、电梯基础处理：（1）原因分析及应对措施：由于1#-7#楼施工电梯基础板块做在回填土区域，而该处回填土是由甲方直接负责，质量一般。

乘客电梯设计计算书

设计计算书（TKJ1000/1.75JXW）目录一、主要部件配置表二、电梯的工作条件及相关参数2.1 电梯工作条件2.2 额定参数三、机房、井道受力计算及要求3.1 机房地面受力计算3.2 底坑地面的受力计算3.3 井道壁的受力要求3.3.1 井道壁的强度要求3.3.2 使用膨胀螺栓时,对井道壁的要求3.4 机房、井道和底坑的专用要求3.5 机房的温控要求3.6 机房、井道的通风要求3.7 机房、井道的照明要求四、曳引机的选型计算4.1 电梯整机功率的验算4.2 起动转矩的验算4.3 电梯整机速度验算4.4 曳引机最大起动静载荷验算4.5 手动盘车力计算4.6 曳引机承重梁计算五、悬挂装置的计算5.1 悬挂钢丝绳的基本参数5.2 悬挂钢丝绳的安全系数计算六、保护装置选型和说明资料6.1 限速器钢丝绳的参数6.2 限速器钢丝绳安全系数的计算6.3 限速器的选型计算和使用说明6.4 安全钳的选型和使用说明6.5 缓冲器的选型和使用说明6.6 上行超速保护装置的选型和使用说明七、导轨的说明资料7.1 T89/B型导轨的截面图7.2 导轨强度和变形计算7.2.1 安全钳动作时7.2.2 正常使用,运行7.2.3 正常使用,装卸载7.3 导轨接口板应力计算八、曳引条件计算8.1 曳引力的计算8.2 绳槽比压计算8.3 曳引轮节径与钢丝绳直径8.4 平衡系数的验算一、主要部件配置表二、电梯的工作条件及相关参数：2.1 电梯工作条件：a）海拔高度不超过1000m；b）机房内温度应保持在5~40℃；c）运行地点的最湿月月平均最高相对湿度为90%，同时该月月平均最低温度不高于25℃；d）供电电压相对额定电压的波动应在±7 %的范围内；e）环境空气中不应含有腐蚀性和易燃性气体及尘埃的存在。

2.2 额定参数:额定载重量1000kg额定乘员数13人额定升降速度 1.75m/s控制方式微机集选拖动方式交流调速电机-蜗轮副-曳引轮方式轿厢、机房及井道按GB7588-2003三、机房、井道受力计算及计算：3.1 机房地面受力计算:a) 机房地面应能承受6000N/mm2的均布载荷;b) 机房地面集中负荷计算:N=(P+Q)(gn+a)=(1350+1000)×(9.81+ 0.5)=24205N≤R2=41000N(R2为土建图中承重梁作用于地面上的力)3.2 底坑地面的受力计算:a) 底坑地面应能承受每根支撑导轨的作用力:F1=Q导轨gn+F k=Q导轨gn+n QPgnK)(1 式中:F1—底坑地面应支撑的作用力， N；Q导轨—每根导轨的自重，Q导轨 =67.5kg;k1—根据表G2确定的冲击系数，k1=2.0;n—导轨的数量，n=10.64根；P—空载轿厢及其它附件质量总和，P=1350kg； Q—额定载荷，Q =1000kg。

电梯基础计算

基础设计及荷载计算(1) 根据楼层总高和施工需要，外用电梯基础应能承受作业最不利条件下的全部荷载，且地下室结构顶板的承载力不得小于基础对顶板的最大压力。

(2) 参考说明书上的基础尺寸，人货电梯基础尺寸为4200×5600×300，配筋为单层双向钢筋网：钢筋直径 12mm，间距150mm。

一、技术要求(1) 双层双向钢筋网：钢筋直径 12mm，间距200mm。

(2) 根据所选的附架墙型号L取L=3600mm。

(3) 基础座或基础埋件全部埋入混凝土基础内。

(4) 基础有良好的排水措施，要有防水侵措施。

(5) 混凝土标号C35，基础达到设计标号80％以上方可进入施工电梯安装程序。

二、基础承台抗压计算(1) 外用电梯全部荷载G=18000kg=180kN(2) 基础承载P计算(考虑重载、自重误差及风载对基础的影响,取系数N=2)P1=G×N＝G ×2=360KN(3) 基础尺寸：4200×5600×300mm(内配 12@150钢筋)，钢筋混凝土容重为25KN/m3，P2＝25×（4.2×5.6×0.3）＝176.4KN；(4) C35砼抗压强度设计值fc=16.7N/mm2；(5) 根据建筑地基基础设计规范（GB5007-2002）第5.2，对基础进行承载力验算。

轴心荷载作用时：P k=(F k+G k)/A其中P k------基础地面平均压力值F k-----上部结构传至基础顶面竖向力值G k-----基础自重和基础上的土重A-------基础底面面积P k=(F K+G K)/A=（360+1.2×176.4）/（4.2×5.6）=24.3KN/m2≤fa=16700KN/m2故承台抗压满足要求！三、基础承台抗冲切计算（1）由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。

F1≤ 0.7βhp f t a m h o a m = (a t+a b)/2 F1 = p j×A l式中P j --扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，P j=P/S=360/23.52=15.30kN/m2；βhp --受冲切承载力截面高度影响系数，βhp=1；h0 --基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=300-35=265mm；A l --冲切验算时取用的部分基底面积，A l=4.2×2.15=9.03m2；a m --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；a t --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；a b --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；a b=a+2h0=0.4+2×0.165=0.73ma m=(a t+a b)/2=(0.4+0.73)/2=0.565mF l＝P j×A l=15.03×9.03=135.72kN0.7βhp f t a m h0=0.7×1×1.43×565×265/1000=149.83kN>135.72kN。

D04人货电梯基础承载力计算

D04人货电梯基础承载力计算人货电梯基础支撑方案一、工程概况永兴碧桂园一期项目9#、11#楼结构类型框架剪力墙，二层楼板厚度120mm，梁板使用c25混凝土，板内布hrb400级钢筋。

因工程须要，9#、11#栋人货电梯须要置放在二层顶板上面，顶板下部使用钢管提振。

二、编制依据2.1《建筑结构荷载规范》gb50009-20212.2《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》jgj130-20212.3《钢结构设计规范》gb50017-20212.4《混凝土结构设计规范》gb50010-20212.5《钢结构工程施工质量环评规范》gb50205-20212.6《混凝土结构工程施工质量验收规范》gb50204-20212.7《建筑施工高处作业安全技术规范》jgj80-20212.8《建筑施工安全检查标准》jgj59-2021三、模板支撑体系顶板模板采用16mm厚木质胶合板，υ48*3.5mm扣件式钢管脚手架模板支撑体系，模板背楞采用50mm*80mm方木，间距300m，钢管支撑架搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.70m，立杆的步距h=1m，扫地杆距地20公分，第二道大横杆距地四、楼板模板支撑架排序4.1基本参数：4.1.1120厚板荷载：地下室底板设计采用的均布荷载标准值（考虑堆载）：4kn/m2；4.1.2sc200/200型施工升降机参数：1、额定载重量2×2000kg2、最小王火高度100m3、吊笼净空尺寸2.95*1.4*2.44、标准节尺寸600*600*1508mm5、整机重量（1750×2＋1480＋135×70＋2000×2）*2.1=38703kg6、基础贯穿对数等同于f=38800kn4.1.3升降机的基础为混凝土预制板式基础1、基础尺寸5800*4000*300mm（短*阔*低），标准节距扶墙架作用点距离为（3.5）m，按6000*4000底面积排序支撑体系2、砼基础底板下地面承载力应大于0.15mpa4.2设备重量38800kg*10n/kg=200kn混凝土基础自重.5.0*3.0*0.1*25=37.5kn顶板忍受的荷载f总=（388+37.5）/（5.0*3）=28.3667kn/m2顶板承受荷载：f抗=（4*5*3+18*1.2*5*3）÷（5*3）=25.6kn/m2f总>f抗炎即为单靠地库顶板无法满足用户提振建议！4.3因此，顶板下部采用υ48*3.5mm扣件式钢管脚手架模板支撑体系，计算如下：排序模型：按地库顶板不受力，设备荷载全部传导至支撑体系排序：4.3.1计算单元如下图所示，其中la=0.60m,lb=0.60m.4.3.2模板面板排序面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，模板面板按照三跨连续梁计算。

人货电梯(升降机)附墙计算书范例

人货电梯附墙处结构强度复核计算算经过受力分析比较选取3#电梯所附着梁进行复核，其受力情况最不利。

1、人货电梯附墙类型选择及布置情况本工程采用的扶墙形及3#电梯信息：2、框架梁承载力验算附墙架对墙面的作用力计算：KN B L P 5.6005.215256000031501.260=⨯⨯=⨯⨯=(公式变更参照说明书)3、结构梁强度验框架梁承受附墙杆对其产生的最大荷载为（60.5kN），附墙杆两端作用于同一根框架梁，下面对次梁进行结构强度复核。

计算模型假定：计算时考虑楼面荷载作用及电梯附墙对楼面结构的作用。

楼面荷载和附着结构荷载由结构梁承担；附着水平荷载由梁传至楼板承担；因此按作用力形式，结构梁水平向按剪扭构件考虑、竖向承受结构自重产生的弯矩；楼板结构按受拉（压）构件考虑。

取上述两种情况中结构梁受力最不利状态。

（1）荷载计算1、自重及活载（考虑2.5kN/m2）产生的均布荷载⨯⨯+2.1=25(+⨯2.0=⨯⨯⨯+⨯1811)8.04.q/mkN.02.0(255955.2.0)8.04.12、竖向力N=R=0kN3、水平力P=60.5kN4、水平力以板为支点产生的偏心距 mm e 140218050=+= 5、水平向产生的扭矩m kN e P T ∙=⨯=∙=5.814.05.606、梁端产生的水平剪力，由板承担V=60.5kN7、梁板自重产生的竖向剪力，由梁承担V=1/2×11.4×5.985=34.1kN8、梁板自重产生弯矩 m kN M ∙=⨯⨯=04.51985.54.11812（2）梁承载力复核计算混凝土C30222/1.20,/3.14,/43.1mm N f mm N f mm N f ck c t ===钢筋 Ⅲ级：2/360mm N f f yv y ==mm mm mm h o 57025595=-=箍筋内核心区域尺寸mm b mm h cor cor 138,533==()mm mm u cor 134********=+= ()1-6.4.3)2010-(GB50010 67.1056666620059536200735541385333222mm W mm mm A t cor =-⨯==⨯=1）受力计算形式确定kN bh f kN V mmh mm b mm N f kNV t t 86.5557020043.135.035.01.34570,200,/43.11.3400=⨯⨯⨯=<=====由（GB50010—2010）6.4.12知，仅需对此梁进行正截面受弯承载力和纯扭构件的受扭承载力计算2）纯扭验算对钢筋混凝土受扭构件，其ζ值应符合0.6≤ζ≤1.7的要求，当ζ>1.7时，取ζ=1.7。

人货电梯基础方案

人货电梯基础方案计划在住院部主体施工至8层时安装2台人货电梯，以便于砌体插入施工及施工人员、材料垂直运输。

二、施工升降机主要技术参数：吊笼重：1480 kg额定载重：2000 kg外笼重：1225 kg导轨架总重：安装42m 时，共需要标准节：28 节151 公斤/节28×151=4228kg电源电缆、电缆导向设置、紧固件等重量约占导轨自重的10%，计423kg三、基础设计、计算1、设计思路①根据楼层实际面积情况，住院部拟安装两台SC200/200双笼升降机。

考虑使用高度为42m左右（上屋面层）。

②人货电梯基础部分设置在回填土方之上(部分在地下室顶板上)，回填土部分换填500mm厚的碎石作为基础承载面，承台设计尺寸为：5500mm×3800mm×300mm。

基础施工浇筑混凝前，按照平面图中定位尺寸预埋电梯基础预埋件。

○3在人货电梯基础地下室搭设满堂脚手架对地下室顶板进行加固支撑，搭设范围比基础坐落范围扩大1m。

架体采用钢管架手脚搭设，立杆双向间距600mm，横杆步局1200mm，架体搭设双向剪刀撑。

架体顶部与结构板接触部位，铺设木方和双钢管背楞，并用油托顶紧。

具体计算过程见本章第3点。

电梯基础剖面图2、基础荷载计算①SC200/200TD型升降机自重：G＝吊笼自重+外笼自重+载重+导轨架自重＋吊杆重量＋其他=2×1480＋1225＋2×2000＋4228＋423=12840 kg②基础承载：P=G×2×9.8 =251.7 kN 其中动载系数取2。

③基础设计承载力：P＝251.7 kN④人货电梯基础承台自重：G2=（5.5×3.8×0.3）×25 KN/m3×1.2=156.8KN。

基础地面承载力计算：按照《SC型升降机使用手册》要求混凝土基础板下地面的承载力应大于0.15Mpa现场实际混凝土基础板下地面为500mm厚的碎石换填层。

电梯设计计算书模板

WORD文档下载可编辑THJ3000/0.5-JXW载货电梯设计计算书编制审核批准目录1、传动校验计算---------------------------------------------------------------22、曳引钢丝绳强度校验-------------------------------------------------53、承重梁校验-------------------------------------------------------------------54、240型限速器计算------------------------------------------------------85、滑动导靴的强度验算------------------------------------------------96、导轨校核计算------------------------------------------------------------107、轿厢架的设计计算---------------------------------------------------158、绳头组合强度验算---------------------------------------------------209、反绳轮计算-----------------------------------------------------------------211．传动校验计算本计算是以THJ3000/0.5-JXW载货电梯为依据，电梯的主要技术参数为：额定载重量：Q=3000kg；额定速度：V=0.5m/s；根据这二个参数，选择曳引机型号为J1.1J，其减速比为I=75/2=37.5，曳引轮直径为D=760mm，电动机型号为JTD-560，其功率为19kw，电机为6极/24极双速电机,曳引比为2:1，电机额定转速960r/min。

人货电梯基础验算

人货电梯基础验算一、工程概况本工程地下1层地上24层，高层89m，施工电梯采用上海宝达公司生产的1台SCD200型电梯，约59节个标准节。

现以59节标准节计算电梯基础荷重。

围栏重量：1250㎏吊笼重量：1420×2 = 2840㎏载重量：1000×2 = 2000㎏导架总重量：174×59 = 10266㎏合计：16356㎏附墙杆、紧固件约占导架总重量的30%：10266×30% = 3079.8㎏过道竖杆和过桥连杆约占导架总重量的45%：10266×45% = 4619.7㎏P = 16356 + 3079.8 +4619.7 = 24055.5㎏基础总承压P= 1.2×24055.5 = 28866.6㎏ = 288.67kNk二、荷载计算根据吊笼平面尺寸3000㎜×1300㎜，标准节平面尺寸800㎜×800㎜，地基基础尺寸5400㎜×3670㎜×200㎜，计算δ = 328.86/(5.4×3.67) = 16.6 kN/m2静载楼板自重 0.20m ×25Kn/m3 = 5.00 kN/m2电梯自重 16.6 kN/m2∑＝ 21.6 kN/m2活载 2.5 kN/m2取静载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4，则：21.6×1.2 + 2.5×1.4 = 29.42 kN/m2再乘动力系数1.2，则有：29.42×1.2 = 35.3 kN/m2三、地下室顶板验算验算时不考虑地下室顶板下的钢管支承作用，施工电梯全部荷载由混凝土梁板承担。

C40混凝土，E = 3.25×104N/mm2,h = 200mm,泊桑比：μ= 1/6=0.1667BC= Eh3/｛12(1-μ2｝= 3.25×104×2003/｛12×(1-0.16672｝ = 2.229×1010 N·mmq = 35.3 kN/m2 = 0.0353 N·mm2,l= 4000mmf max = 0.00399×q×l4/ BC= 0.00399×0.0353×40004/(2.229×1010)= 1.62mmfmax/l = 1.62/4000 = 1/2472板挠度变形完全满足支承施工电梯荷重要求。

1600kg_2.5m乘客电梯设计计算书(实用)文档

1600kg_2.5m乘客电梯设计计算书(文档可以直接使用，也可根据实际需要修改使用,可编辑欢迎下载）柳州汉华驱动设备PG-3B 型曳引机，静态载重为11000kg ，符合要求。

1.6 轿厢上行超速保护装置的选型计算：1.6.1夹绳器的选用本项目选用河北东方JSQ2C 型夹绳器，触发方式为机械式，复位方式：手动复位，与XS12A 双向限速器配套使用。

具体参数如下（适用于悬挂比1:1）：额定速度：0.25~2.5m/s 本项目额定速度2.5m/s 在该夹绳器额定速度范围内额定载重：500~1600kg 本项目额定载重1600kg 在该夹绳器额定速度范围内钢丝绳直径：8~16mm 本项目钢丝绳直径12mm 在该夹绳器允许钢丝绳直径范围系统质量：1900~5200kg该样梯系统质量：P+W=1700+2484=4184kg ，在河北东方JSQ2C 型夹绳器的质量覆盖范围内。

综上：选用河北东方JSQ2C 型夹绳器，符合要求。

1.6.2验算夹绳器的平均减速度高速重载制动力及弹簧力的计算系统受力如图所示。

电梯的相关技术参数如下：（1）电梯额定速度V=2.5m/s ，（2）电梯动作速度V1=3.225m/s 、（3）额定载荷Q=1600kg ，（4）轿厢自重G=1700kg ，（5）对重自重 W b =2484kg ，（6）平衡链重量G 1=381.44kg ，（7）曳引绳重量G y =501.76kg ，（8）平衡系数K=0.49，（9）轿厢与对重高度差H=128m ，经分析，空载轿厢位于最高层站是电梯上行超速最不利的工况。

此时，对重侧的重量为W= W b +G y =2985.76（kg ）。

轿厢侧的重量为 P=G+ G 1 =2081.44（kg ）根据牛顿第二定律得：V12=2×a ×h (1)式中：11.2517002484 1.251600501.76163.2381.44b T G W Q G G G =+++++++⨯+++y b ==7230kgC 点弯矩： a(b b1)(1165440)x4084429611900.mm P M N L=-=-= D 点弯矩： b(a a1)(1460810)x3259121184150.mm P M N L=-=-= 由上面计算可知：DB 段剪力最大Q max =40844N ，C 点弯矩最大M max =29611900N.mm查得：英国标准BS5655-6<电梯选型安装实用规程>中许用挠度[Y]为L/900(L 为承重梁两支点间距离)，Q235钢许用应力[σ]=88N/ mm 2,按此标准规定Q235材质的工字钢：剪切许用应力：[τ]=(0.6～0.8)[σ]=62N/mm 2弯曲许用应力：[σw ]=(1.0～1.2)[σ]=97N/mm 2许用挠度：[Y]=L/900=2.472mm4.3 承重梁的强度：承重梁的截面模量：3max z w 29611900w 305277305.277cm []97M ====σ 查H 型钢表HN300x150其W x =490cm 3，t1=6.5mm ，I/S=266mm ，I x =7350cm 4HN300x150型钢截面模量大于实际需要的截面模量，结果可用剪应力校核：22max max 47586τ27.5/mm 62/mm 266x6.5d Q N N IS===< 满足剪应力强度条件，结果可用4.4 承重梁的钢性：力学计算模型如下图：d= 650mm d1= 725mmC 处R c 引起梁的最大挠度发生在Y 处注：d=650mm ，d1=725mmC 处R c 引起梁的最大挠度发生在Y 处：2222d1*******Y11457mm 33L --===。

施工升降机(人货梯)基础计算

施工升降机基础计算关于施工升降机基础计算，品茗软件参数界面及计算书：施工升降机计算书本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》（GB/T 10054-2005），《施工升降机安全规则》（GB10055-2007），《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002），《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）等编制。

一、参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号SCD200/200J 吊笼形式双吊笼架设总高度(m) 60 标准节长度(m) 1.51底笼长(m) 4.5 底笼宽(m) 3标准节重(kg) 167 对重重量(kg) 1300单个吊笼重(kg) 1460 吊笼载重(kg) 2000外笼重(kg) 1480 其他配件总重量(kg) 2002.楼板参数基础混凝土强度等级C30 楼板长(m) 4楼板宽(m) 3 楼板厚(m) 0.3梁宽(m) 0.8 梁高(m) 0.3板中底部短向配筋B12@150 板边上部短向配筋B12@150 板中底部长向配筋B12@150 板边上部长向配筋B12@150 梁截面底部纵筋6B25 梁中箍筋配置A6@150 箍筋肢数 23.荷载参数：4.钢管参数：钢管类型Ф48×3.2钢管横距(m) 0.8钢管纵距(m) 0.8 钢管步距(m) 1.5模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中0.1心线至模板支撑点的长度(m)二、基础承载计算：导轨架重（共需40节标准节，标准节重167kg）：167kg×40=6680kg，施工升降机自重标准值：P k=((1460×2+1480+1300×2+200+6680)+2000×2)×10/1000=178.8kN；施工升降机自重：P=(1.2×(1460×2+1480+1300×2+200+6680)+1.4×2000×2)×10/1000=222.56kN；考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1P=2.1×P=2.1×222.56=467.38kN三、地下室顶板结构验算验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。

6、人货电梯基础计算书

施工升降机计算书
本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》（GB/T 10054-2005），《施工升降机安全规则》（GB10055-2007），《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002），《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）等编制。
一、参数信息
1.施工升降机基本参数
施工升降机自重：P=×(2000×2+1480+200+11880)+×2000×2)×10/1000=；
3、地基承载力验算
承台自重标准值：Gk=25×××=
承台自重设计值： G＝186×＝
作用在地基上的竖向力设计值：F＝+=
基础下地基承载力为：fa= ×××＝ > F=
该基础符合施工升降机的要求。
施工升降机型号
SC200/200
吊笼形式
双吊笼
架设总高度(m)
最大高度
标准节长度(m)
导轨架截面长(m)
导轨架截面宽(m)
标准节重(kg)
180
对重重量(kg)
无
单个吊笼重(kg)
2000
吊笼载重(kg)
2000
外笼重(kg)
1480
其他配件总重量(kg)
20
承载力折减系数
3.基础参数
基础混凝土强度等级
C30
承台底部长向钢筋
C12@200
承台底部短向钢筋
C12@200
基础长度l(m)
基础宽度b(m)
基础高度h(m)
二、基础承载计算：
导轨架重（共需66节标准节，标准节重180kg）：180kg×66=11880kg，
施工升降机自重标准值：Pk={(2000×2+1480+200+11880)+2000×2}×10/1000=；

电梯基础计算

基础设计及荷载计算(1) 根据楼层总高和施工需要，外用电梯基础应能承受作业最不利条件下的全部荷载，且地下室结构顶板的承载力不得小于基础对顶板的最大压力。

(2) 参考说明书上的基础尺寸，人货电梯基础尺寸为4200×5600×300，配筋为单层双向钢筋网：钢筋直径 12mm，间距150mm。

一、技术要求(1) 双层双向钢筋网：钢筋直径 12mm，间距200mm。

(2) 根据所选的附架墙型号L取L=3600mm。

(3) 基础座或基础埋件全部埋入混凝土基础内。

(4) 基础有良好的排水措施，要有防水侵措施。

(5) 混凝土标号C35，基础达到设计标号80％以上方可进入施工电梯安装程序。

二、基础承台抗压计算(1) 外用电梯全部荷载G=18000kg=180kN(2) 基础承载P计算(考虑重载、自重误差及风载对基础的影响,取系数N=2)P1=G×N＝G ×2=360KN(3) 基础尺寸：4200×5600×300mm(内配 12@150钢筋)，钢筋混凝土容重为25KN/m3，P2＝25×（4.2×5.6×0.3）＝176.4KN；(4) C35砼抗压强度设计值fc=16.7N/mm2；(5) 根据建筑地基基础设计规范（GB5007-2002）第5.2，对基础进行承载力验算。

轴心荷载作用时：P k=(F k+G k)/A其中P k------基础地面平均压力值F k-----上部结构传至基础顶面竖向力值G k-----基础自重和基础上的土重A-------基础底面面积P k=(F K+G K)/A=（360+1.2×176.4）/（4.2×5.6）=24.3KN/m2≤fa=16700KN/m2故承台抗压满足要求！三、基础承台抗冲切计算（1）由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。

F1≤ 0.7βhp f t a m h o a m = (a t+a b)/2 F1 = p j×A l式中P j --扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，P j=P/S=360/23.52=15.30kN/m2；βhp --受冲切承载力截面高度影响系数，βhp=1；h0 --基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=300-35=265mm；A l --冲切验算时取用的部分基底面积，A l=4.2×2.15=9.03m2；a m --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；a t --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；a b --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；a b=a+2h0=0.4+2×0.165=0.73ma m=(a t+a b)/2=(0.4+0.73)/2=0.565mF l＝P j×A l=15.03×9.03=135.72kN0.7βhp f t a m h0=0.7×1×1.43×565×265/1000=149.83kN>135.72kN。

人货电梯计算书

施工升降机计算书一、人货电梯基本信息：1.施工升降机基本参数施工升降机型号：SC200/200；吊笼形式：双吊笼；架设总高度：60m；标准节长度：1.5m；导轨架截面长：0.9m；导轨架截面宽：0.6m；标准节重：167kg；对重重量：0kg；单个吊笼重: 1460kg；吊笼载重：2000kg；外笼重：1480kg；其他配件总重量：200kg；2.地基参数承台下地基土类型：3：7灰土夯实；地基土承载力设计值：150kPa；地基承载力折减系数：0.4；3.基础参数基础混凝土强度等级：C35；承台底部长向钢筋：Ф12@200；承台底部短向钢筋：Ф12@200；钢材型号：HRB400；基础高度h：0.3 m；基础长度l：4.4 m；基础宽度b：3.8 m；二、基础承载计算：1、设备基本参数施工升降机型号：SC200/200，架设高度：60m，标准节高度：1.5m，外笼重：1480kg，吊笼重：1460kg×2=2920kg，对重重量：0kg×2=0kg，吊笼载重量：2000kg×2=4000kg，导轨架重（共需40节标准节，标准节重167kg）：167kg×40=6680kg，其他配件总重量：200kg，2、荷载计算P k=(2920.00+1480.00+0.00+4000.00+6680.00+200.00)×10/1000=152.80kN 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1P=2.1×152.80=320.88kN三、地基承载力验算G k=25×4.40×3.80×0.30=125.40kN承台自重设计值 G＝125.40×1.2＝150.48kN作用在地基上的竖向力设计值F＝320.88+150.48=471.36kN基础下地基土为3：7灰土夯实，地基承载力设计值为150kPa。

施工人货电梯附着计算书

施工人货电梯附着计算书工程概况XX13#、14#、15#住宅楼工程位于南海区罗村街道罗村大道西侧、罗务路南侧“南方玻璃厂”地段，建设单位为佛山市南海区XX置业房产有限公司，设计单位是XX城建达设计院有限公司，监理单位为XX市鸿业工程建设监理有限公司，施工总承包单位为XX工程建设有限公司，勘察单为核工业XX工程勘察院。

计划安装两台施工升降机，施工升降机中心距离建筑物约3.5米。

13#栋安装高度约为67.5米，计划3层、6层、9层、12层、15层、18层、21层、天面共设8道附墙。

14#-15#安装高度约为70米，计划计划3层、6层、9层、12层、15层、18层、21层、天面共设8道附墙。

安装单位为佛山市顺德区顺恒建设集团有限公司。

一、梁正截面受拉承载力验算人货电梯附墙架是附在建筑物的梁上，采用M24螺栓，穿过梁固定。

梁结构图如下：梁的布筋为：φ8@200；216，322；根据混凝土结构设计规范1、梁正截面受拉承载力计算轴心受拉构件的正截面受拉承载力应符合下列规定：N≤fyAsN—轴向拉力设计值；As—纵向普通钢筋全部截面面积。

查《混凝土结构设计规范》fy=360N/mm²。

主筋和腰筋为三级钢主筋As1=π(r1)²=3.14×8²=201mm²上梁2根201×2=402 mm²402×360=144720N=144.7KN下梁筋As2=π(r2)²=3.14×11²=380mm²共3根380×3=1140 mm²1140×360=410400N=410KNfyAs= fyAs1+ fyAs2=144.7+410=554.7KN即梁的正截面受拉承载力为554.7KN。

2、梁正截面受拉承载力验算附墙架作用于建筑物上力F的计算：F=KN L 2.05B 60⨯⨯本机L=3500mm ，B=1430mm 则F=5.021*********⨯⨯=71.6KN ＜554.7KN 附着锚固在梁上时，梁竖向不增加受力，梁的负弯矩配筋可以保证。

人货梯基础计算书

计算长度
l0x= 3.60m
l0y= 3.60m
回转半径
ix= m
iy= 5.45cm
计算荷载（按SCD200/200型人货梯）
（1）导轨架+附墙架重：51.9kN
（2）吊笼重:2×1600kg=32.0kN
（3）外笼重:1100kg=11.0kN
（4）载重重:2×2000kg=40.0kN
热轧无缝钢管: 159x5
毛截面面积:A= 24.19cm2
净截面系数: 0.90
净截面面积:An= 21.77cm2
钢材牌号: Q235
钢材强度折减系数: 1.00
容许长细比: [] = 150.00
两主轴平面内约束信息:
x平面内
y平面内
构件长度
l= 3.60m
计算长度系数
x= 1.00
y= 1.00
（5）对重重：1000×2kg=20.0kN
（6）基础重：12000kg=120.0kN
合计总自重:G=51.9+32.0+11.0+40.0+20.0+120.0=274.9kN
每根钢管承受荷载（取安全系数n=2）
P=G×2/4=274.9×2/4=137.45KN
受力状态:轴心受压
二、强度验算
构件截面的最大厚度为5.00mm,
根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)表3.4.1-1,f= 215.00N/mm2
根据《普通碳素结构钢技术条件》(GB/T 700-1988)及《低合金高强度结构钢》(GB/T 1591-1994),fy=235.00N/mm2
根据公式5.1.1-1,
= 63.39N/mm2

人货梯基础回顶计算

人货梯基础回顶计算因基础设置在地下室顶板上，人货梯安装高度大，使用时间长，结构、装修时使用频繁，综合分析，决定在地下室人货梯基础部位进行加固。

电梯导轨架正下方用4根由两根[16#槽钢支撑，支撑的中心线必须与导轨架的每根导杆中心线一致，槽钢两头焊接4厚平钢板作衬垫，4根槽钢之间加设水平、斜支撑以加强其稳定性。

在人货梯基础其他位置上设置Φ48，壁厚3.5钢管立杆支撑，立杆底部设置底座，支撑的面积为4.2×4.2M（基础面积4.2 M×4.1 M）立杆间距为0.7从底板上10cm设置纵横向扫地杆，其间距为0.7，中间设置两道纵横向水平拉杆（均分），其间距均为0.7，立杆上部设置顶托，架设方木，方木间距不大于300，为加强整体刚度，考虑在四面设置剪刀撑以及在每道水平拉杆处设置水平剪刀撑。

施工电梯加固设计验算1、计算荷载（SCD200/200型）（1）、导轨架+附墙架重：51900N（2）、吊笼重:2×1600kg=32000N（3）、外笼重:1100kg=11000N（4）、载重重:2×2000kg=40000N（5）、对重重：1000×2kg=20000N（6）、基础重：12000kg=120000N合计总自重:G=51900+32000+11000+40000+20000+120000=274900N2、基础受力计算（取系数n=2）基础承载P=G×2=274900×2=549.8KN地下一层高3350mm3、支撑受力计算，按最大受力考虑3.1、两个吊笼同时离地运行时每根支撑由一根[16#槽钢：则查表得ψX =0.995 ψy =0.966取较小值ψX =0.966计算压弯构件稳定性验算：单支受压力N=549.8÷4=137.45KNA=2515mm 2A X ϕN =2515966.01045.1373⨯⨯=56.576N/mm 2<[f]=215 N/mm 2 满足要求3.2、两个笼子同时落地Ф48×3.5钢管参数[f]=205N/mm 2 (抗压设计强度) ; E=206×103N/mm 2 (弹性模量) ; A=489mm 2（截面积）; I=12.19×104mm 4(截面惯性距) W=5.08×103mm 3（截面模量）; R=1.59cm(回转半径)木方参数木方弹性模量E(N/mm 2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm 2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm 2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；地下室高度3.350米，纵、横立杆间距均为0.7m ，上部传递荷载：（2）+（3）+（4）+（5）+（6）=223KN，P=223/4.1×4.2=12.95KN/㎡图2 楼板支撑架荷载计算单元（1）、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面几何参数为方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图（1.1）.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板+人货梯外笼自重(kN/m)：= 25×（0.3+0.25）×（0.3-0.05）+（0.3-0.05）×11/4.1×4.2 = 3.598 q1kN/m；(2)活荷载为：载重重+吊笼重(kN/m)：=（0.3-0.05）×（32+40）/4.1×4.2=1.045 kN/mq2q=4.643 kN/m(3)集中荷载 (kN)：p = 0 kN；（1.2）.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 × q = 1.2×4.643 = 5.572 kN/m；集中荷载 p = 1.4×0=0 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0+ 5.572×0.72/8 = 0.341 Kn.m；最大支座力N=P/2 + ql/2= 0+5.572×0.700/2 = 1.95kN ；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.341×106/83333.33 = 4.09 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.09 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!（1.3）.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: Q = 5.572×0.700/2+0 = 1.95 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×1.95×103/(2 ×50.000×100.000) = 0.585 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.585 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.300 N/mm2，满足要求!（1.4）.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.643 kN/m；集中荷载 p = 0 kN；最大挠度计算值V=5×4.643×7004/(384×9500×4166666.667)+0= 0.3667 mm；最大允许挠度 [V]=700.000/ 250=2.800 mm；方木的最大挠度计算值 0.3667 mm 小于方木的最大允许挠度 2.800 mm,满足要求!（2）、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 4.643×0.700 + 0 = 3.25 kN；支撑钢管计算简图最大弯矩 M=0.822KN.M最大应力σ= 161.81 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 168.81 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！=3250×7003/48×206×103×12.19×104=0.925 MM支撑钢管的最大挠度小于700.000/150与10 mm，满足要求！（3）、立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载。