热拌沥青混合料配合比设计方法
热拌沥青混合料配合比设计
热拌沥青混合料配合比设计沥青混合料配合比设计包括：实验室内目标配合比设计、生产配合比设计和生产配合比验证三个阶段，各阶段的试验步骤及试验内容汇总见表4-21。
从表中可以看出，生产配合比的设计是要在现场反复调试冷料仓进料速度，以达到供料均衡；生产配合比验证阶段是要通过现场做试验段进行试拌、试铺，再进行调整。
考虑各项目经理部工程量大小、机械设备的差异，故不便对这两个阶段做具体讲述。
本节主要介绍目标配合比设计的依据、设计试验步骤及设计试验实例。
（一）设计总目标高等级公路路面面层，为汽车提供安全、经济、舒适的服务，并直接承受汽车荷载的作用和自然因素的影响。
因此，路面面层混合料的组成设计必须考虑温度稳定性、耐久性、抗滑性、抗疲劳特性及工作度等问题。
沥青混合料组成设计的主要任务是选择合适的材料、确定各种粒径矿料和沥青的配比。
设计总目标是确定混合料的最佳组成，使之满足设计规定的路用性能要求，而且经济合理。
但由于沥青混合料是一种措施可变的相互矛盾的体系，当高温稳定性满足要求时，可能出现低温稳定性问题；而当采用一定措施满足低温稳定性时，却有可能对疲劳不利。
而目前又难以建立一个统一的全面地指标体系，来解决各种矛盾交叉的问题。
因此，混合料组成设计中，应结合当地具体情况，抓住主要矛盾，求得相对比较合理的“配方”。
高等级公路沥青混凝土混合料配合比设计的各个阶段均以马歇尔试验为主，并通过车辙试验进行高温稳定性检验。
沥青碎石混合料的配合比设计，应根据以往的经验，经过试拌、试铺论证决定，马歇尔试验结果仅供参考。
（二）设计依据目前，公路工程沥青路面的沥青混合料配合比设计的唯一依据是《公路沥青路面施工技术规范》（JTG F40-2004）中附录B提供的“热拌沥青混合料配合比设计方法”。
（三）设计条件沥青混合料配合比设计之前，必须具备下列条件和相应资料，才能进行配合比设计。
1.沥青混合料的原材料，包括沥青、粗细集料、填料等，必须按相关规范进行常规试验检测，各项质量技术要求必须合格，否则不得进行配合比设计。
热拌沥青混合料配合比设计
热拌沥青混合料配合比设计1、矿质混合料设计：表面层1/2最大粒径，中面层2/3最大粒径。
2、矿质混合料配合比的计算：原始数据：（1）粗集料密度（网篮法）、细集料密度（比重瓶法）、矿粉密度、筛分。
确定各集料的用料比例：（2）0.075mm,2.36mm,4.75mm应尽量接近中值，交通量大、轴载重的道路合成曲线考虑偏向级配下限，中小交通量可考虑接近上限。
3、沥青混合料马歇尔试验：主要目的是确定最佳沥青用量（OAC）计算得到的沥青用量仍要通过试验进行修正，马歇尔试验只是沥青混合料配合比的基本方法。
1）制备5组试件，每组不少于4个2）实际中标准试件的矿料重大约是1200g 左右。
如量得尺寸不符合要求，则按公式h1/h2*m(原重)3）制备马歇尔标准试件，冷却至室温最少12h,然后脱模，进行试件密度测试（网篮法）空隙率、理论最大密度、沥青饱和度、矿料间隙率等参数，注意：1吸水率小于0.5%密实型沥青混合料试件应用水中重法，2 较密实的应用表干法3 >2%的应用蜡封法测定。
4 空隙率较大的应用体积法4）绘制曲线图1）（由马歇尔稳定度、密度的最大值、设计空隙率中值）/3确定最佳沥青用量的初始值（OAC1）2）根据OACmin、OACmax确定最佳沥青用量中值（OACmin+OACmax）/2=OAC23）确定最佳沥青用量：（1）OAC1 ,OAC2比较接近时应取二者的平均值。
（2）如果二者差距比较大时应应根据水稳、高温稳定性来综合考虑（3）对于出现较大车辙时，应取中限值OAC2和下限值OACmin范围内确定最佳沥青用量，但一般不小于OAC2的0.5%。
（4）寒冷地区、旅游区道路，最佳沥青用量可以在OAC2和上限值OACmax范围内决定，一般不大于OAC2的0.3%。
4、沥青混合料的性能检验（1）水稳定性检验（2）沥青混合料的高温稳定性检验对热料仓进行筛分，确定各热料仓的上料比例（a1%,a2%,a3%,a4%），据最佳油石比，+-0.3%来做马歇尔试件，查看各项指标，确定最佳油石比，（也可以按照目标配合比的方法确定最佳油石比）取二者的平均值，4号仓（20~30）1600*（1-4.4%）*23%=352kg3 号仓（10~20）1600*（1-4.4%）*21%=321kg2号仓（4~10）1600*（1-4.4%）*21%=321kg1号仓（0~4）1600*（1-4.4%）*26%=398kg矿粉：1600*（1-4.4%）*7%=107kg沥青：1600*4.4%=70kg5、配合比验证取料进行抽提试验，看看级配，油石比。
热拌沥青混合料配合比设计培训
热拌沥青混合料配合比设计培训一、一般规定热拌沥青混合料的配合比设计应通过目标配合比设计、生产配合比设计及生产配合比验证三个阶段，确定沥青混合料的材料品种及配合比、矿料级配、最佳沥青用量。
采用马歇尔试验配合比设计方法。
如采用其他方法设计沥青混合料时，应按《公路沥青路面施工技术规范》(JTG F40-2004)规定进行马歇尔试验及各项配合比设计检验，并报告不同设计方法的试验结果。
1、热拌沥青混合料的目标配合比设计流程步骤图2、热拌沥青混合料的生产配合比设计阶段：对间歇式拌和机，应按规定方法取样测试各热料仓的材料级配，确定各热料仓的配合比，供拌和机控制室使用。
同时选择适宜的筛孔尺寸和安装角度，尽量使各热料仓的供料大体平衡。
并取目标配合比设计的最佳沥青用量 OAC、OAC±0.3%等3个沥青用量进行马歇尔试验和试拌，通过室内试验及从拌和机取样试验综合确定生产配合比的最佳沥青用量，由此确定的最佳沥青用量与目标配合比设计的结果的差值不宜大于±0.2%。
对连续式拌和机可省略生产配合比设计步骤。
3、热拌沥青混合料的生产配合比验证阶段。
拌和机按生产配合比结果进行试拌、铺筑试验段，并取样进行马歇尔试验，同时从路上钻取芯样观察空隙率的大小，由此确定生产用的标准配合比。
标准配合比的矿料合成级配中，至少应包括0.075mm、2.36mm、4.75mm及公称最大粒径筛孔的通过率接近优选的工程设计级配范围的中值，并避免在0.3～0.6mm 处出现"驼峰"。
对确定的标准配合比，宜再次进行车辙试验和水稳定性检验。
二、确定工程设计级配范围1、沥青路面工程的混合料设计级配范围由工程设计文件或招标文件规定，密级配沥青混合料的设计级配宜在规范《公路沥青路面施工技术规范》(JTG F40-2004)规定的级配范围内.根据公路等级，工程性质、气候条件、交通条件、材料品种等因素，通过对条件大体相当的工程使用情况进行调查研究后调整确定，必要时允许超出规范级配范围。
热拌沥青混合料配合比设计
热拌沥青混合料配合比设计1 目的保证沥青路面的施工质量，特制定本方案。
2 适用范围适用于各等级新建和改建公路的沥青路面工程，密级配沥青混凝土及沥青稳定碎石混合料。
3 一般规定3.1 热拌沥青混合料的配合比设计应通过目标配合比设计、生产配合比设计及生产配合比验证三个阶段，确定沥青混合料的材料品种及配合比、矿料级配、最佳沥青用量。
3.2 配合比设计的试验方法必须遵照现行试验规程的方法执行。
混合料拌合必须采用小型沥青混合料拌和机进行。
4 设计步骤4.1 确定工程设计级配范围沥青路面工程的混合料设计级配范围由工程设计文件或招标文件规定，密级配沥青混合料的设计级配宜在规范规定的级配范围内。
4.2 材料选择与准备配合比设计的各种矿料必须按现行《公路工程集料试验规程》规定的方法，从工程实际使用的材料中取代表性样品。
配合比设计所用的各种材料必须符合气候和交通条件的需要。
其质量应符合规范规定的技术要求。
当单一规格的集料某项指标不合格，但不同粒径规格的材料按级配组成的集料混合料指标能符合规范要求时，允许使用。
4.3 矿料配合比设计4.3.1高速公路和一级公路沥青路面矿料配合比设计宜借助电子计算机的电子表格用试配法进行。
4.3.2矿料级配曲线按《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》T0725的方法绘制。
4.3.3对高速公路和一级公路，宜在工程设计级配范围内计算1～3组粗细不同的配合比，绘制设计级配曲线，分别位于工程设计级配范围的上方、中值及下方。
设计合成级配不得有太多的锯齿形交错，且在0.3～0.6mm范围内不出现“驼峰”。
当反复调整不能满意时，宜更换材料设计。
4.3.4根据当地的实践经验选择适宜的沥青用量，分别制作几组级配的马歇尔试件，测定VMA，初选一组满足或接近设计要求的级配作为设计级配。
4.4马歇尔试验4.4.1配合比设计马歇尔试验技术标准符合《公路沥青路面施工技术规范》的规定。
4.4.2热拌普通沥青混合料试件的制作温度按规定的方法确定。
热拌沥青配合比设计步骤
热拌沥青配合比设计步骤
热拌沥青配合比设计步骤主要包括以下几个环节：
1.原材料试验：对沥青、矿料等原材料进行试验，测定其性能指标，
如沥青的针入度、延度、软化点等，矿料的粒度分布、密度、吸水
率等。
2.初步配合比设计：根据工程要求和原材料性能，确定沥青用量范
围、矿料级配范围等，进行初步配合比设计。
3.马歇尔试验：根据初步配合比设计结果，制备马歇尔试件，进行马
歇尔试验，测定试件的稳定度、流值、空隙率等指标。
4.优化配合比设计：根据马歇尔试验结果，对初步配合比进行优化，
确定最佳沥青用量和矿料级配。
5.性能验证试验：根据优化后的配合比设计，制备性能验证试验所需
的试件，进行性能验证试验，如车辙试验、低温抗裂试验等，验证
配合比设计是否满足工程要求。
6.配合比设计报告：整理试验数据，编写配合比设计报告，报告应包
括原材料性能、配合比设计过程、试验结果及分析等内容。
7.施工前试铺：在实际工程中进行试铺，验证配合比设计是否合理，
如有问题，及时进行调整。
总之，设计热拌沥青混合料配合比是一个反复试验与修正的过程，旨在确保沥青混合料在全寿命周期内具有优良的路用性能。
热拌沥青混合料的配合比设计是通过目标配合比设计
热拌沥青混合料的配合比设计是通过目标配合比设计、生产配合比设计及生产配合比验证三个阶段，来确定沥青混合料的材料品种及矿料级配、最佳沥青用量的设计方法。
目前，国内有Superpave沥青混合料的设计方法；SMA混合料配合比设计方法；OGFC混合料设计方法；马歇尔设计方法是国内最常用的混合料配合比设计方法。
热拌沥青混合料的配合比设计方法适用于密级配沥青混凝土及沥青稳定碎石混合料。
热拌沥青混合料的配合比设计步骤编辑本段回目录热拌沥青混合料的目标配合比设计宜按下框图的步骤进行。
密级配沥青混合料目标配合比设计流程图密级配沥青混合料目标配合比设计流程图配合比设计的试验方法必须遵照现行试验规程的方法执行。
混合料拌和必须采用小型沥青混合料拌和机进行。
混合料的拌和温度和试件制作温度应公路沥青路面施工技术规范的要求。
工程设计级配范围的确定编辑本段回目录1、沥青路面工程的混合料设计级配范围由工程设计文件或招标文件规定，密级配沥青混合料的设计级配宜在公路沥青路面施工技术规范5.3.2规定的级配范围内，根据公路等级、工程性质、气候条件、交通条件、材料品种，通过对条件大体相当的工程的使用情况进行调查研究后调整确定，必要时允许超出规范级配范围。
密级配沥青稳定碎石混合料可直接以公路沥青路面施工技术规范规定的级配范围作工程设计级配范围使用。
经确定的工程设计级配范围是配合比设计的依据，不得随意变更。
2、为确保高温抗车辙能力，同时兼顾低温抗裂性能的需要。
配合比设计时宜适当减少公称最大粒径附近的粗集料用量，减少0.6mm以下部分细粉的用量，使中等粒径集料较多，形成S型级配曲线，并取中等或偏高水平的设计空隙率。
3、确定各层的工程设计级配范围时应考虑不同层位的功能需要，经组合设计的沥青路面应能满足耐久、稳定、密水、抗滑等要求。
4、根据公路等级和施工设备的控制水平，确定的工程设计级配范围应比规范级配范围窄，其中4.75mm和2.36mm通过率的上下限差值宜小于12％。
热拌沥青混合料配合比设计方法
热拌沥青混合料配合比设计方法1、前言《公路沥青路面施工技术规范》（JTJ032－94）对热拌沥青混合料的配合比设计方法作了重大修改。
规范发布后，各施工单位对此十分重视，努力执行新规范的三阶段配合比设计方法，不少单位取得了成功的经验，认为新方法对提高沥青混合料的质量非常重要。
然而，据笔者在一些工程调查中了解，发现有一些单位对新方法并不理解，仍然按老方法操作，或者嫌麻烦，碰到一些指标不合格或试验有困难就放弃了。
应该严肃指出，国家颁布的规范具有法规性质，它不同于一般的学术著作，规范具有其严肃性，各单位应该认真执行。
不理解或不明确的地方应该积极咨问，对规范的规定或条文有意见可以向交通部或主编单位提出，以便使规范迅速贯彻并不断改进。
为推广执行新规范，本文以某高速公路工程中面采用AC—25型密级配沥青混凝土的配合比设计过程作为一个实例，详细说明新方法的具体步骤和做法，帮助理解新方法，每一步都按照规范附录B 规定的方法进行。
各单位可以参照本文介绍的方法步骤，进行热拌沥青混合料的配合比设计。
2、材料选择和原材料试验对任何一个工程，在配合比设计之前，材料选择和原料试验是不可缺少的步骤，只有所有指标都符合规范第4章要求的材料才允许使用。
2.1沥青本工程地处规范附录A规定的温区，按规定选择℃沥青标号为AH—90。
进口沥青到货后按试验规程要求取样，并委托交通部公路工程质量检测中心进行要求，其主要技术指标如表1。
表中工程招标合同对规范规定的要求作了一些调整，10℃延度是参照“八五”攻关成提出的，只要不降低规范要求，是允许的。
表1沥青质量试验结果2.2矿料2.2.1粗集料采用某石场的石灰岩碎石，各种材料筛分结果如表2。
在采石场采集的样品中，名义为S7号碎石（方孔筛10～30mm）规格的样品实际上是S6号碎石，其中小于26.5mm部分仅78.1％，不适于配制AC-25沥青混凝土，试验时必须将大于26.5mm部分筛除后使用，以符合生产时的实际情况（大于26.5mm料作为超粒径料排出）。
热拌沥青混合料配合比设计试验方法
（2）
（3）
式中：γse—合成矿料的有效相对密度；
C—合成矿料的沥青吸收系数，可按矿料的合成吸水率从式(B.5.6.3)求取；
wx—合成矿料的吸水率，按式(B.5.6.4)求取，％；
γsb—材料的合成毛体积相对密度，按式(B.5.3)求取，无量纲；
γsa—材料的合成表观相对密度，按式(B.5.4)求取，无量纲。
Pb—试验采用的沥青用量(占混合料总量的百分数)，(％)；
γt—试验沥青用量条件下实测得到的最大相对密度，无量纲；
γb—沥青的相对密度(25℃/25℃)，无量纲。
5.5对改性沥青及SMA等难以分散的混合料，有效相对密度宜直接由矿料的合成毛体积相对密度与合成表观相对密度按（1）式计算确定，其中沥青吸收系数C值根据材料的吸水率由（2）式求得，材料的合成吸水率按（3）式计算：
1.试验步骤：
4.1具体步骤依据《公路工程沥青路面施工技术规范JTG F40-2004》附录B的方法进行。
5．试验结果整理：
5.1按下式计算矿料混合料的合成毛体积相对密度γsb。
式中：P1、P2、……Pn—为各种矿料成分的配比，其和为100；
γ1、γ2、……γn—为各种矿料相应的毛体积相对密度；
5.2按下式计算矿料混合料的合成表观相对密度γsa。
5
温度计
分度为1℃，量程0℃—300℃
6
马歇尔稳定度
对63.5mm的标准马歇尔试件，试验仪最大茶载不小于25kN，读数准确度100N，加载速率应能保持50mm/min±5mm/min。钢球直径16mm，上下压头曲率半径为50.8mm。当采用152.4mm大型马歇尔试件时，试验仪最大荷载不得小于50kN，读数准确度为100N。上下压头的曲率内径为152.4mm±0.2mm，上下压头间距19.05mm±0.1mm。
热拌沥青混合料配合比设计方法-马歇尔法
评估沥青混合料的性能
评估内容
马歇尔法不仅用于确定最佳沥青用量，还可以评估沥青混合料的性能，如高温稳 定性、低温抗裂性、水稳定性、耐久性等。
评估方法
通过马歇尔试验测定沥青混合料的流变性能，如稳定度、流动度等，以及通过小 梁弯曲试验、车辙试验等方法评估沥青混合料的高温性能和耐久性能。
优化沥青混合料配合比
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促进沥青混合料技术的进 步
马歇尔法作为沥青混合料设计的重要方法， 其应用推动了相关技术的进步和革新，提高 了行业整体水平。
对未来研究的建议
深入研究不同因素对沥青混合料性能的影响
可以进一步探索温度、湿度、荷载等外部条件以及原材料性质、级配等内在因素对沥青混 合料性能的影响，为配合比设计提供更全面的理论支持。
进行矿料配合比设计，确定集 料的级配。
选择合适的沥青用量，通过马 歇尔试验确定最佳沥青用量。
进行性能验证，确保沥青混合 料满足工程要求。
马歇尔试件制备与成型
将集料、沥青和填料 按照设计比例混合， 搅拌均匀。
将试模放置在恒温水 浴中养护一定时间， 待其硬化。
将混合料填充到马歇 尔试模中，用插捣器 压实。
02 马歇尔试验方法
原材料选择与质量控制
01
02
03
沥青
选择符合要求的沥青，确 保其粘度、软化点等指标 符合工程要求。
集料
选用质地坚硬、洁净的集 料，确保集料级配符合设 计要求。
填料
选用符合要求的矿粉，控 制其含水量和含泥量。
沥青混合料配合比设计步骤
01
02
03
04
确定沥青混合料的类型和设计 目标。
热拌沥青混合料配合比设计方法马歇尔法
目录
OGFC-13沥青混合料配合比设计试验方案
OGFC-13沥青混合料配合比设计试验方案1.适用范围本方法适用于排水式磨耗层混合料。
2.试验目的大孔隙排水式沥青混合料OGFC的主要目的是使用路面在高速行车条件下，雨水可以迅速地通过混合料内部的大的开口孔隙排出路面以外，不产生溅水和水雾，同时大幅度降低路面噪声。
3.试验依据《公路沥青路面施工技术规范》JTG F40-2004、《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》JTG E20-2011、《公路工程集料试验规程》JTG E42-2005。
4.检验人员检验人员均为持证上岗人员。
5.试验设备马歇尔试件击实仪、智能沥青混合料拌和机、燃烧法沥青含量试验仪、电液式轮碾成型机、全自动车辙试验仪、马歇尔稳定度测定仪、电热鼓风干燥箱、标准恒温水浴、沥青混凝土集料筛等。
6.配合比设计概论6.1对于配合比设计的各种材料按《公路沥青路面施工技术规范》JTG F40-2004附录D规定选择，其质量必须符合本规范第四章规定的技术要求。
6.2热拌沥青混合料的配合比设计应通过目标配合比设计、生产配合比设计及生产配合比验证三个阶段，确定沥青混合料的品种及配合比、矿料级配、最佳沥青用量。
6.3热拌沥青混合料的目标配合比设计宜按照图B.1.3的框图的步骤进行。
7.确定设计矿料级配和沥青用量7.1 OGFC路面的工程设计级配范围宜直接采用表5.3.2规定的级配范围。
7.2 在工程设计级配范围内，调整各种矿料的比例设计3组不同粗细的初级试配，3组级配的粗集料骨架分界筛孔的通过率处于级配范围的中值、中值±3％附近。
7.3 按照《公路沥青路面施工技术规范》JTG F40-2004附录D 的方法计算初试沥青用量。
7.4 对每一组初选的矿料级配按式计算集料的表面积。
根据希望的沥青膜厚度，计算每一组混合料的初试沥青用量P b。
通常情况下，OGFC的沥青膜厚度h宜为14μm。
A=(2+0.02a+0.04b+0.08c+0.14d+0.3e+0.6f+1.6g）/48.74P b=h*a式中：A-----集料的总表面积其中a、b、c、d、e、f、g分别代表4.75mm、2.36mm、1.18mm、0.6mm、0.3mm、0.015mm、0.075mm筛孔的通过百分率，%。
厂拌热再生沥青混合料配合比设计方法
a)应根据RAP中沥青老化程度、沥青含量、RAP掺配比例、再生剂与沥青的配伍性等，选择与老化沥青相容性 好、渗透性优、耐老化的再生剂；
b)应根据再生沥青指标要求，确定再生剂掺量。将再生剂按一定间隔的等差数列比例掺入旧沥青，测定再生沥 青的针入度、软化点、延度等指标，绘制变化曲线，根据回收沥青性能的恢复情况确定再生剂掺量。
VFA——试件的有效沥吉饱和度(有效沥吉含量占VMA的体积比例)，%；
Y.—试件的毛体积相对密度，无量纲；
γl——沥吉混合料的最大理论相对密度，无量纲；
Ps——各种矿料占沥青混合料总质量的百分率之和，即P,=10(H∖,%；
Y.——矿料合成的毛体积相对密度，按式(A.1)计算。
A.8.4再生沥青混合料最佳油石比的确定
e)拌好的热再生沥青混合料宜在烘箱中保温1〜2h,将一个试样所需的混合料倒入预热的试模中，成型方法与新 拌沥青混合料相同。宜适当增加成型试件，每个油石比的试件数量宜不少于6个；
f)常用热再生沥青混合料室内试验各阶段温度控制可参照表A.1。 表A.1常用热再生沥青混合料的室内试验温度控制要求
单 位为C
式中：
Pnb—热再生沥青混合料的新沥青用量(%):
Pb——热再生沥吉混合料的总沥吉用量(%)；配比例闾。 A.7.3不同档的沥青混合料回收料(RAP),其沥吉含量应分别计算再加权求和。
A.8马歇尔试验 A.8.1成型马歇尔试件应符合下列要求： a)将沥青混合料回收料(RAP)在烘箱中加热至120C,加热时间不宜超过2h；
图A.1厂拌热再生沥青混合料配合比设计流程图
厂拌热再生沥青混合料配合比设计方法
附录A厂拌热再生沥青混合料配合比设计方法
第7讲_热拌沥青混合料配合比设计
ATB-40 ATB-30 ATB-25
— — — — —
— — — SMA-20 SMA-16 SMA-13 SMA-10 —
开级配
间断级配
排水式 沥青磨
耗层
排水式 沥青稳定 碎石 基层
—
ATPB-40
—
ATPB-30
—
ATPB-25
—
—
OGFC-16
—
OGFC-13
—
OGFC-10
—
—
—
半开级配
（2）其它类型的沥青混合料 宜直接以表5.3.23~5.3.2-7作为工程设计级配范围。
100
90
80
70
） 60 %
（ 率
50
过
通 40
30
20
10
0
0 0.0750.105.05.3 0.6 1.18
2.36 1.5
4.75 2
92.5
AC-16 密级配沥青混凝土混合料矿料级配范围
13.2 3 16 19 3.5 筛孔尺寸（mm）
?配合比设计混合料的使用性能检验 高温性能、水稳性能、低温性能及渗 水性能——配合比设计检验内容。
满足两类性能标准要求的矿料级配和 油石比就是我们要寻求的目标。
一、矿料级配设计
?沥青混合料矿料级配范围分为三个 层次：
1、规范规定的级配范围 适用于不同的道路等级、不同气候条件、 不同交通条件及不同层次等情况，适用 于全国（—宽）。见下列诸表。
（C型）或细型（F型）的混合料
1、确定工程设计级配范围的原则（续1）
表5.3.2-1 粗型和细型密级配沥青混凝土的关键性筛孔通过率
混合料 类型
公称 最大 粒径
热拌沥青混合料路面配合比设计技术规范
热拌沥青混合料路面配合比设计技术规范1.3.1 沥青混合料必须在对同类公路配合比设计和使用情况调查研究的基础上，充分借鉴成功的经验，选用符合要求的材料，进行配合比设计。
1.3.2 沥青混合料的矿料级配应符合工程规定的设计级配范围。
密级配沥青混合料宜根据公路等级、气候及交通条件按表1.3.2-1选择采用粗型(C型)或细型(F型)混合料，并在表1.3.2-2范围内确定工程设计级配范围，通常情况下工程设计级配范围不宜超出表1.3.2-2的要求。
其他类型的混合料宜直接以表1.3.2-3～表1.3.2-7作为工程设计级配范围。
粗型和细型密级配沥青混凝土的关键性筛孔通过率表1.3.2-1混合料类型公称最大粒径(mm)用以分类的关键性筛孔(mm)粗型密级配细型密级配名称关键性筛孔通过率(％)名称关键性筛孔通过率(％)AC-2 5 26.5 4.75AC-25C<40 AC-25F>40AC-219 4.75 AC-20<45 AC-2>450 C 0FAC-1 6 16 2.36AC-16C<38 AC-16F>38AC-1 3 13.2 2.36AC-13C<40 AC-13F>40AC-1 0 9.5 2.36AC-10C<45 AC-10F>45密级配沥青混凝土混合料矿料级配范围表1.3.2-2级配类型通过下列筛孔(mm)的质量百分率(％)31.526.519 16 13.29.5 4.752.361.180.6 0.3 0.150.075粗粒式AC-2510090-10075-9065-8357-7645-6524-5216-4212-338-245-174-133-7中粒式AC-210090-10078-9262-8050-7226-5616-4412-338-245-174-133-7 AC-1610090-10076-9260-8034-6220-4813-369-267-185-144-8细粒AC-1310090-10068-8538-6824-5015-3810-287-25-154-8式 AC-10 10090-10045-7530-5820-4413-329-236-164-8砂粒式AC-5 10090-10055-7535-5520-4012-287-185-10 沥青玛蹄脂碎石混合料矿料级配范围表1.3.2-3级配类型通过下列筛孔(mm)的质量百分率(％)26.519 16 13.29.5 4.752.361.180.6 0.3 0.150.075中粒式SMA-2010090-10072-9262-8240-5518-3013-2212-2010-169-148-138-12 SMA-1610090-10065-8545-6520-3215-2414-2212-1810-159-148-12细粒式SMA-1310090-10050-7520-3415-2614-2412-2010-169-158-12 SMA-1010090-10028-6020-3214-2612-2210-189-168-13开级配排水式磨耗层混合料矿料级配范围表1.3.2-4级配类型通过下列筛孔(mm)的质量百分率(％)19 16 13.2 9.5 4.752.361.180.6 0.3 0.150.075中粒式OGFC-16100 90-10070-9045-7012-3010-226-184-153-123-8 2-6OGFC-13100 90-10060-8012-3010-226-184-153-123-8 2-6细粒式OGFC-10100 90-10050-7010-226-184-153-123-8 2-6密级配沥青碎石混合料矿料级配范围表1.3.2-5级配类型通过下列筛孔(mm)的质量百分率(％)53 37.531.526.519 16 13.29.5 4.752.361.180.6 0.3 0.150.075特粗式ATB-40100 90-10075-9265-8549-7143-6337-5730-5020-4015-3210-258-185-143-12-6ATB-30100 90-10070-9053-7244-6639-6031-5120-4015-3210-258-185-143-12-6粗粒式ATB-25100 90-10060-8048-6842-6232-5220-4015-3210-258-185-143-12-6半开级配沥青碎石混合料矿料级配范围表1.3.2-6级配类型通过下列筛孔(mm)的质量百分率(％)26.519 16 13.29.5 4.752.361.180.6 0.3 0.150.075中粒式AM-2100 90-10060-8550-7540-6515-405-222-161-120-10-8 0-5AM-16100 90-10060-8545-6818-406-253-181-140-10-8 0-5细粒式AM-13100 90-10050-8020-458-284-22-160-10-8 0-6AM-1100 90-10035-6510-355-222-160-120-9 0-6开级配沥青碎石混合料矿料级配范围表1.3.2-7级配类型通过下列筛孔(mm)的质量百分率(％)53 37.531.526.519 16 13.29.5 4.752.361.180.6 0.3 0.150.075特粗式ATPB-40100 70-10065-9055-8543-7532-7020-6512-500-3 0-3 0-3 0-3 0-3 0-3 0-3ATPB-30100 80-10070-9553-8536-8026-7514-600-3 0-3 0-3 0-3 0-3 0-3 0-3粗粒式ATPB-25100 80-10060-10045-9030-8216-700-3 0-3 0-3 0-3 0-3 0-3 0-31.3.3本规范采用马歇尔试验配合比设计方法，沥青混合料技术要求应符合表1.3.3－1～1.3.3-4的规定，并有良好的施工性能。
热拌沥青混合料配合比设计方法—马歇尔法
a
3
❖ 沥青饱和度
பைடு நூலகம்
❖ 对表面层与中面层均建议采用65%～75%的 空隙率。矿料间隙率适中时,沥青饱和度小于 65%的时候,沥青混合料发生疲劳破坏的概率 会大大增加,沥青饱和度大于65%后,沥青路面 在设计使用年限内很少发生疲劳破坏,且沥青 饱和度过小,沥青膜厚度太薄,沥青混合料的抗
老化能力也会大大减弱。沥青饱和度大于
a
5
❖ 矿料间隙率太小的话,要使空隙率维持在4%左 右的话,沥青用量势必就会很小,沥青饱和度很 小,这样的混合料易老化,且易发生疲劳破坏, 若增加沥青用量而使沥青饱和度达到要求,沥 青用量达到一定值的话,此时沥青混合料的空 隙率就会很小,空隙率很小的混合料,容易产生 泛油现象,高温抗剪强度不足,且矿料间隙率太 小的沥青混合料是不稳定的混合料,容易被压 密,强度很弱。
a
8
❖ 确定沥青最佳用量
❖ 我国现行规范规定,采用马歇尔试验确定沥青 最佳用量。按规范中沥青用量范围或经验估 计的沥青用量以0.3%～0.5%的间隔变化制备 马歇尔试件不少于5组(每组不少于3个)试件 进行马歇尔试验,测定稳定度(MS)、流值(FL)、 密度ρ,计算空隙率(VV)、饱和度(VFA)、矿料 间隙率(VMA),分别绘制沥青用量同其测定值 的关系曲线。
热拌沥青混合料配 合比设计方法—马
歇尔法
王志超
a
1
❖ 马歇尔设计方法是沥青路面材料组成设计 的一种最主要的方法。设计的基本思路是 在设计级配与配合比下,以一定的击实功(一 般为双面击实75次)在一定的温度下成型的 标准马歇尔试件,其各项体积指标(空隙率、 沥青饱和度、矿料间隙率)满足一定的要求。
❖ 这种规定的体积指标要求值必须能反映路 用性能要求。因此,马歇尔设计方法指标的 取值就显得尤为关键。
沥青混合料配合比设计方法
沥青混合料配合比设计方法Company number：【0089WT-8898YT-W8CCB-BUUT-202108】嘉兴市春秋建设工程检测中心有限责任公司 CQ/Q040530-2003沥青混合料配合比设计方法批准人：状态：持有人：分发号：2003年11月1日批准 2003年11月25日实施地址：浙江省嘉兴市南湖经济开发区春园路电话：、2600330 传真：沥青混合料配合比设计方法1.沥青混合料配合比设计基本原则对于高速公路和一级公路沥青路面的上面和中面层的沥青混凝土混合料进行配合比设计时，应通过车辙试验机对抗车辙能力进行检验。
在温度60℃、轮压条件下进行车辙试验的动稳定度，对高速公路不小于800次/㎜，对一级公路应不小于600次/㎜沥青碎石混合料的配合比设计应根据实践经验和马歇尔试验的结果，经过试拌试铺论证确定。
高速公路和一级公路的热拌沥青混合料的配合比设计应遵照下列步骤进行：±%等三个沥青用量进行马歇尔试验，确定生产配合比的最佳沥青用量。
2.矿质混合料的配合组成设计矿质混合料配合组成设计的目的，是选配一个具有足够密实度、并且有较高内摩阻力的矿质混合料。
可以根据级配理论，计算出需要的矿质混合料的级配范围；但是为了应用已有的研究成果和实践经验，通常是采用规范推荐的矿质混合料级配范围来确定。
按现行规范《沥青路面施工及验收规范》（GB500092—96）中规定，按下列步骤进行；确定沥青混合料类型沥青混合料的类型，根据道路等级、路面类型及所处的结构层位，按表2选定。
确定矿质混合料的级配范围根据已确定的沥青混合料类型，查阅规范推荐的矿质混合料级配范围表即可确定所需的级配范围。
矿质混合料配合比计算沥青混合料类型表2根据各组成材料的筛析试验资料，采用图解或试算（电算）法，计算符合要求级配范围的各组成材料用量比例。
计算得的合成级配应根据下列要求作必要的配合比调整。
a)通常情况下，合成级配曲线宜尽量接近设计级配中限，尤其应使㎜、㎜和㎜筛孔的通过量尽量接近设计级配防卫的中限；b)对高速公路、一级公路、城市快速路、主干路等交通量大、轴载重的道路，宜偏向级配范围的下（粗）限。
沥青混凝土配合比设计过程
热拌沥青混合料配合比设计方法1．矿质混合料组成设计（1）根据道路等级、路面结构层位及结构层厚度等方面要求，按照上述方法，选择适用的沥青混合料类型，并按照表8－22和表8－23（现行规范）或8－24和表8－25（新规范稿）的内容确定相应矿料级配范围，经技术经济论证后确定。
（2）矿质混合料配合比计算1）组成材料的原始数据测定按照规定方法对实际工程使用的材料进行取样，测试粗集料、细集料及矿粉的密度，并进行筛分试验，测定各种规格集料的粒径组成。
2）确定各档集料的用量比例根据各档集料的筛分结果，采用计算法或图解法，确定各规格集料的用量比例，求得矿质混合料的合成级配。
矿质混合料的合成级配曲线必须符合设计级配范围的要求，不得有过多的犬牙交错。
当经过反复调整仍有两个以上的筛孔超出设计级配范围时，必须对原材料进行调整或更换原材料重新设计。
通常情况下，合成级配曲线宜尽量接近设计级配中限，尤其应使0.075mm、2.36mm、4.75mm等筛孔的通过量尽量接近设计级配范围的中限。
对于交通量大、轴载重的道路，合成级配可以考虑偏向级配范围的下限，而对于中小交通量或人行道路等，合成级配宜偏向级配范围的上限。
2．沥青混合料马歇尔试验沥青混合料马歇尔试验的主要目的是确定最佳沥青用量（以OAC表示）。
沥青用量可以通过各种理论公式计算得到，但由于实际材料性质的差异，计算得到的最佳沥青用量，仍然要通过试验进行修正，所以采用马歇尔试验是沥青混合料配合比设计的基本方法。
（1）制备试样1）马歇尔试件制备过程是针对选定混合料类型，根据经验确定沥青大致用量或依据表4－10推荐的沥青用量范围，在该用量范围内制备一批沥青用量不同、且沥青用量等差变化的若干组（通常为五组）马歇尔试件，并要求每组试件数量不少于4个。
2）按已确定的矿质混合料级配类型，计算某个沥青用量条件下一个马歇尔试件或一组试件中各种规格集料的用量（实践中大多是一个标准马歇尔试件矿料总量1200g左右）。
热拌沥青混合料配合比设计(北建工)
a4
5.0
5.5
油石比 （％）上级 上页 下页
（％
70 60
VFA
50 三、 热拌沥青混合料配合比设计
4、最佳沥青用量的确定
4.0 4.5 5.0 5.5
40 30 3.5 4.5
4.0 10.2 确定沥青用量范围 OAC ～ OAC min max 油石比 (％)
密度 空隙率 稳定度 流值 VM A VFA
根据实践经验和公路等级、气候条件、交通情况，调整确 定最佳沥青用量OAC。
对炎热地区公路以及高速公路、一级公路的重载交通路段， 山区公路的长大坡度路段，预计有可能产生较大车辙时， 宜在空隙率符合要求的范围内将计算的最佳沥青用量减小 0.1％～0.5％作为设计沥青用量。 对寒区公路、旅游公路、交通量很少的公路，最佳沥青用 量可以在OAC的基础上增加0.1％～0.3％，以适当减小设计 空隙率，但不得降低压实度要求。
上级 上页 下页
三、 热拌沥青混合料配合比设计
4、最佳沥青用量的确定
（8）确定沥青混合料的体积指标
空隙率
f VV 1 t 100
矿料间隙率
f VMA 1 s 100 sb
有效沥青饱和度
VMA－VV VFA 100 VMA
热拌沥青混合料配合比设计
主要内容
一、沥青路面使用性能的气候分区
二、沥青混合料组成材料的技术要求
三、 热拌沥青混合料配合比设计
一、沥青路面使用性能的气候分区
上级 上页 下页
一、沥青路面使用性能的气候分区
1、气候分区指标 高温指标：采用最近30年内年最热月的平均日最 高气温的平均值作为反映高温和重载条件下出现 车辙等流动变形的气候因子，并作为气候区划的 一级指标。 低温指标：采用最近30年内的极端最低气温作为 反映路面温缩裂缝的气候因子，并作为气候区划 的二级指标。 雨量指标：采用最近30年内的年降水量的平均值 作为反映沥青路面受雨(雪)水影响的气候因子， 并作为气候区划的三级指标。
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热拌沥青混合料配合比设计方法1．矿质混合料组成设计（1）根据道路等级、路面结构层位及结构层厚度等方面要求，按照上述方法，选择适用的沥青混合料类型，并按照表8－22和表8－23（现行规范）或8－24和表8－25（新规范稿）的内容确定相应矿料级配范围，经技术经济论证后确定。
（2）矿质混合料配合比计算1）组成材料的原始数据测定按照规定方法对实际工程使用的材料进行取样，测试粗集料、细集料及矿粉的密度，并进行筛分试验，测定各种规格集料的粒径组成。
2）确定各档集料的用量比例根据各档集料的筛分结果，采用计算法或图解法，确定各规格集料的用量比例，求得矿质混合料的合成级配。
矿质混合料的合成级配曲线必须符合设计级配范围的要求，不得有过多的犬牙交错。
当经过反复调整仍有两个以上的筛孔超出设计级配范围时，必须对原材料进行调整或更换原材料重新设计。
通常情况下，合成级配曲线宜尽量接近设计级配中限，尤其应使0.075mm、2.36mm、4.75mm 等筛孔的通过量尽量接近设计级配范围的中限。
对于交通量大、轴载重的道路，合成级配可以考虑偏向级配范围的下限，而对于中小交通量或人行道路等，合成级配宜偏向级配范围的上限。
2．沥青混合料马歇尔试验沥青混合料马歇尔试验的主要目的是确定最佳沥青用量（以OAC表示）。
沥青用量可以通过各种理论公式计算得到，但由于实际材料性质的差异，计算得到的最佳沥青用量，仍然要通过试验进行修正，所以采用马歇尔试验是沥青混合料配合比设计的基本方法。
（1）制备试样1）马歇尔试件制备过程是针对选定混合料类型，根据经验确定沥青大致用量或依据表4－10推荐的沥青用量范围，在该用量范围内制备一批沥青用量不同、且沥青用量等差变化的若干组（通常为五组）马歇尔试件，并要求每组试件数量不少于4个。
2）按已确定的矿质混合料级配类型，计算某个沥青用量条件下一个马歇尔试件或一组试件中各种规格集料的用量（实践中大多是一个标准马歇尔试件矿料总量1200g左右）。
3）确定一个或一组马歇尔试件的沥青用量（通常采用油石比），按要求将沥青和矿料拌制成沥青混合料，并按上节表8－7（现行规范要求）或表8－9（新规范要求）规定的击实次数和操作方法成型马歇尔试件。
（2）测定试件的物理力学指标首先，测定沥青混合料试件的密度，并计算试件的理论最大密度、空隙率、沥青饱和度、矿料间隙率等参数。
在测试沥青混合料密度时，应根据沥青混合料类型及密实程度选择测试方法。
在工程中，吸水率小于0.5%的密实型沥青混合料试件应采用水中重法测定；较密实的沥青混合料试件应采用表干法测定；吸水率大于2%的沥青混合料、沥青碎石混合料等不能用表干法测定的试件应采用蜡封法测定；空隙率较大的沥青碎石混合料、开级配沥青混合料试件可采用体积法测定。
随后，在马歇尔试验仪上，按照标准方法测定沥青混合料试件的马歇尔稳定度和流值。
3．最佳沥青用量的确定以沥青用量（通常采用油石比表示）为横坐标，以沥青混合料试件的密度、空隙率、沥青饱和度、马歇尔稳定度和流值指标为纵坐标，将试验结果绘制成关系曲线如图8－6。
（1）确定最佳沥青用量的初始值OAC1根据图8－6，取马歇尔稳定度和密度最大值相对应的沥青用量a1和a2，以及与设计要求空隙率范围中值对应的沥青用量a3（见图8－6中的a、b、c），由公式（4－1）计算三者的平均值作为最佳沥青用量的初始值OAC1 。
（2）确定沥青最佳用量的中值OAC2由表8－7或表8－9（新规范）的内容确定沥青混合料的马歇尔试验技术标准，在图8－6上求出各项指标均符合技术标准的沥青用量范围OACmn~ OACmax(见图8－6中的a、c、d、e)，由公式（8－29）计算沥青最佳用量的中值OAC2。
在图8—6中，首先检查在沥青用量为初始值OAC1时，沥青混合料的各项指标是否满足设计要求，同时检验VMA是否符合要求。
当符合要求时，由OAC1及OAC2综合决定最佳沥青用量OAC。
否则应调整级配，重新进行马歇尔试验配合比设计，直至各项指标均能符合要求为止。
（3）根据OAC1和OAC2综合确定最佳沥青用量OAC最佳沥青用量OAC的选择应通过对沥青路面的类型、工程实践经验、道路等级、交通特性、气候条件等诸多因素的综合考虑分析后，加以确定。
一般情况下，当OAC1及OAC2的结果接近时，可取二者的平均值作为最佳沥青用量OAC。
当OAC和OAC2结果有一定差距时，不能采用平均的方法确定最终的OAC，而是分别通过随后的水稳性试验和高温稳定性试验，综合考察后决定。
对热区道路以及车辆渠化交通的高速公路、一级公路、城市快速路、主干路，预计有可能出现较大车辙时，可以在中限值OAC2与下限值OACmin的范围内决定最佳沥青用量，但一般不宜小于OAC2的0.5%。
对寒区道路、旅游区道路，最佳沥青用量可以在中限值OAC2 与上限值OACmax范围内决定，但一般不宜大于OAC2的0.3%。
4．沥青混合料的性能检验通过马歇尔试验和结果分析，得到的最佳沥青用量OAC（必要时应包括OAC1和OAC2），还需要进一步的试验检验，以验证沥青混合料的关键性能是否满足路用技术要求。
（1）沥青混合料的水稳定性检验按最佳沥青用量OAC制作马歇尔试件进行浸水马歇尔试验或冻融劈裂试验，检验试件的残留稳定度或冻融劈裂强度比是否满足要求（见本章第三节表8－13）。
（2）沥青混合料的高温稳定性检验再按最佳沥青用量OAC制作车辙试验试件，采用规定的方法进行车辙试验，检验设计沥青混合料的高温抗车辙能力，是否达到规定的动稳定度指标（见本章第三节表8－11）。
当其动稳定度不符合要求时，应对矿料级配或沥青用量进行调整，重新进行配合比设计。
如果试验中除了OAC以外，如果还要对OAC1和OAC2同时进行相应的试验检测，则要通过试验结果综合判断在何种沥青用量条件下，沥青混合料具有更好的性能表现，或能更好的满足特定路用需求，以此决定最终的最佳沥青用量。
六、热拌沥青混合料配合比设计算例现以某高速公路为例，详细介绍沥青路面中面层用沥青混合料配合比设计操作过程。
1．材料选择和原材料试验对任何一个工程，在配合比设计之前，材料选择和原材料试验都是不可缺少的步骤，只有所有指标都符合规范要求的材料才允许使用。
（1）沥青根据气候分区，本工程地处于半干区的2－2区，按规范选择沥青标号为90号。
进口沥青到货后按试验规程要求取样，并委托质检部门进行质量检测试验，质量应符合我国重交通道路石油沥青技术要求，其主要技术指标如表8－26。
表中工程招标合同对规范规定的要求作了一些调整，只要不降低规范要求，是允许的。
(A级)沥青质量检测结果表8－26项目单位技术要求（90号）试验结果试验方法规范规定招标合同要求针入度(25℃,100g,5s) 0.1mm 80～100 80～100 83 JTJ T0604延度(5cm/min) 15℃cm ≥100 ＞150 ＞150 JTJ T060510℃cm ≥30 ＞30 ＞150 JTJ T0605软化点Tr＆B ℃≥44 44～52 44.7 JTJ T0606溶解度(三氯乙稀) % ≥99.5 ＞99.0 99.6 JTJ T0607闪点(COC) ℃≥245 ＞245 342 JTJ T0611密度(15℃) g/cm3 实测实测 1.033 JTJ T0603蜡含量% ≤2.2 ＜2 0.64 JTJ T0615粘度60℃Pa•s 140 实测150 JTJ T0602135℃mm2/s 实测实测323.3 JTJ T0619TFOT后质量损失% ≤±0.8 ＜0.5 +0.11 JTJ T0609针入度比% ≥57 ＞70 79.5 JTJ T0604延度25℃cm ＞75 ＞100 ＞150 JTJ T060515℃cm ≥20 ＞80 ＞150 JTJ T060510℃cm 8 ＞10 22 JTJ T0605结果显示，工程选用沥青各项指标均符合相关技术要求，满足招标合同的需要，可用于工程项目。
（2）矿料1）粗集料采用某采石场的石灰石，各种材料筛分结果如表8－27所列。
在采石场采集的样品，名义为S7号碎石（方孔筛10～30mm）规格的样品实际上是s6号碎石，其中小于26.5mm部分仅78.1%，不适于配制AC-25沥青混凝土，试验时必须将大于26.5mm部分筛除后使用，以符合生产时的实际情况（大于26.5mm料作为超粒径料排出）。
另外10～20mm碎石和规范S9规格相比，5～10mm与S12规格相比，在个别粒径上都有一些出入，但不妨碍使用，而3～5mm石屑符合S14规格要求。
按规范对碎石质量的检测结果列于表8－28中，从表中可见，有些指标必须对不同粒径的碎石分别试验，各项指标均符合规范要求，可以使用。
各种粗集料的筛分结果表8－27材料通过下列筛孔（mm）百分率（%）31.5 26.5 19 16 13.2 9.5 4.75 2.36 0.610～30mm 100 78.1 30.7 9.4 0(S7碎石规范要求) 90～100 0～15 0～5(S6碎石规范要求) 90～100 ———0～15 —0～510～20mm 100 96.5 75.8 26.4 0(S9碎石规范要求) 100 95～100 ——0～15 0～55～10mm 100 99.2 99.2 4.9(S12碎石规范要求) 100 95～100 0～10 0～53～5mm 100 74.8 8.3 0(S14碎石规范要求) 100 90～100 0～15 0～5各种粗集料的质量规格表8－28指标单位规范要求(高速公路) 碎石规格(mm)10～30 10～20 5～10压碎值% ≤25 15.0洛杉矶磨耗值% ≤28 19.2磨光值% 中面层不需要—视密度g/cm3 ＞2.50 2.8181 2.8364 2.8275表干密度g/cm3 2.8018 2.7970 2.7873吸水率% ＜2.0 0.85针片状含量% ＜15 9.1 5.7 —含泥量% ＜1 接近0软石含量% ＜5 未发现坚硬性% ＜12 石质良好，经判断可以不做2）细集料采用某地河砂，细度模数3.02，属中砂偏粗，缺少0.3mm以下部分，不妨碍使用。
砂的质量及筛分结果如表8－29和表8－30所列。
符合规范要求，可以使用。
砂的质量指标表8－29指标规范要求试验结果细度模数粗砂：3.7～3.1中砂：3.0～2. 3.02表观密度（g/cm3）＞2.50 2.6227砂当量＞60 64外观—洁净、坚硬、无杂质＜0.075mm含量(%) ＜3 0.15坚固性(%) ＞12 砂质良好，经判断可以不做砂的筛分结果表8－30材料通过下列筛孔（mm）的百分率（%）9.5 4.75 2.36 1.18 0.6 0.3 0.15 0.075某地河砂100 92.8 86.1 63.9 38.9 10.4 1.1 0.15规范要求（中砂）100 90～100 75～90 50～90 30～60 8～30 0～10 0～53）填料石灰石矿料的质量及规格如表8－31所列，符合规范要求，可以使用。