桥梁满堂支架计算教程文件

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满堂支架施工方案_计算讲解

(1)立杆长细比计算:钢管断面示意图见下图。回转半径计算：i = 0.35 d D =0.35×(48+41)÷2=15.575mm
2
长细比λ计算：λ= =77＜［λ］=150 （2）由长细比可查得，轴心受压构件的纵向弯曲系数 =0.707
（3）立杆钢管的截面积：
Am=
=489mm2
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工程概况
某大桥现浇箱梁为单箱单室结构，梁顶宽为10m，腹板宽为5.1m，梁高1.8m。
箱梁每跨30m，三跨为一联，采用现浇法施工。箱梁每跨混凝土为203m2，标准断面面积为6.21m2，变截面面积为8.05m2。
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工程概况
荷载首先作用在板底模板上，按照“底模→纵梁（底模方木） →横梁→立杆→基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
（2）、跨中最大弯矩M= =41.814×0.92/8=4.23KN•m
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横梁强度计算
（3）横梁弯拉应力：计算简图见下图。
σ= M/W =4.23×103/72.7×10-6=58.2MPa＜［σ］=210Mpa 横梁弯拉应力满足要求。 3、横梁挠度计算： f= 5ql4 =(5×41.69×103×0.94)/(384×2.1×1011×436×10-8)
(6) 方木：取标准值7.5KN/m3 ，分项系数1.2，设计值为F6=9 KN/m3。
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底模强度计算
箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=18mm
1、模板力学性能
（1）弹性模量E=0.1×105MPa。（2）截面惯性矩：I=bh3/12=100×1.83/12=48.6cm4 （3）截面抵抗矩：W=bh2/6=100×1.82/6=54cm3 （4）截面积：A=bh=100×1.8=180cm2

满堂支架计算DOC

满堂支架计算．(DOC)————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期:东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥现浇箱梁模板及满堂支架计算书一、荷载计算1．１荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载,新浇混凝土密度取2600kｇ/ｍ3。

⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载,按均布荷载计算，经计算取q2＝1.０kPa（偏于安全）。

——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算,当计算模板及其下肋⑶q３条时取２．5ｋPa;当计算肋条下的梁时取１．5ｋPa;当计算支架立柱及替他承载构件时取１.０kＰa。

——振捣混凝土产生的荷载,对底板取２.０ｋPa，对侧板取４．０ｋPa。

⑷ｑ４⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。

——倾倒混凝土产生的水平荷载,取2.0kPa。

⑹ q６⑺ｑ7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示:满堂钢管支架自重立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步支架自重q7的计算值(kPａ)距6０cm×60cm×120cm 2．9460cm×90cm×12０cm 2.21１.２荷载组合模板、支架设计计算荷载组合荷载组合模板结构名称强度计算刚度检算底模及支架系统计算⑴＋⑵＋⑶＋⑷+⑺⑴＋⑵+⑺侧模计算⑸+⑹⑸1.3荷载计算1.３.1 箱梁自重——q 1计算根据跨G2０8国道现浇箱梁结构特点,我们取5－５截面（桥墩断面两侧）、6－６截面（跨中横隔板梁)两个代表截面进行箱梁自重计算,并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。

① 预应力箱梁桥墩断面ｑ１计算根据横断面图,用CAD 算得该处梁体截面积A=12.７９75m 2则： q 1 ＝B W ＝BA c ⨯γ=kPa 365.445.77975.1226=⨯ 取1．２的安全系数，则q １=4４.36５×1.２＝5３.23８kPa注:B —— 箱梁底宽，取7.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

箱梁大桥满堂支架计算

丰报云大桥左幅现浇箱梁满堂支架方案及计算一、计算依据：1、《公路桥涵施工技术规范》（JIJ041-2000）2、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社2007年3月版）3、丰报云大桥施工设计图（中交一院设计）4、丰报云大桥实施性施工组织设计二、箱梁概况：丰报云大桥左幅第一联（1、2、3孔）为（30+45+45）m等截面预应力砼现浇连续箱梁，箱梁采用单箱双室结构，等梁高2.4m。

其腹板高1.95米、宽0.45米；底板全宽8.75米、厚为0.2～0.4米；顶板厚0.25～0.45米；翼缘板悬臂长为2米、根部厚0.45～0.7米、端部厚0.18米。

箱梁砼分期浇筑，一期浇筑底板和腹板，二期浇筑顶板和翼缘板。

三、支架搭设方案：1、支架布置：丰报云大桥左幅箱梁采用Ф48（t=3mm）钢管搭设满堂支架现浇，支架整体高度为19～23米，支架布置方案如下：（1）、腹板处：立杆纵距0.5m，立杆横距0.3m，横杆步距1.2m。

（2）、（中间段）底板处：立杆纵距0.5m，立杆横距0.6m，横杆步距1.2m。

（3）、（渐变段）底板处：立杆纵距0.5m，立杆横距0.6m，横杆步距1.2m。

（4）、支承处实体段底部：立杆纵距0.5m，立杆横距0.3m，横杆步距1.2m。

（5）、翼缘板处：立杆纵距0.5m，立杆横距0.9m，横杆步距1.2m。

（6）、剪刀撑：横向每5排加设一道，纵向每4排加设一道。

（7）、立杆连接：采用对接连接，顶部调节标高段采用搭接加直角连接（即用直角扣件连接在横杆上固定死）。

（8）、箱梁底模下部方木布置：采用10×10cm方木直接铺在顶端小横杆上，方木中心间距20cm。

2、支架安装注意事项：（1）、为防止杆件滑脱，各种杆件伸出扣件的端头均大于10cm；（2）、在立杆安装过程中，应随时校正立杆垂直偏差，垂直偏差应控制在支架高度的1/200以内，水平偏差控制在2cm以内，立杆间接头扣件应使两端立杆在扣件内长度相等；（3）、立杆立于垫木上，垫木应放置平稳，同时立杆应位于垫木中心位置，立杆底座与垫木接触密贴，无开口偏位情况；（4）、顶端调整立杆与下部立杆的搭接长度不小于100cm，除用2个旋转扣件连接外，最好同时用直角扣件固定支承在与下部立杆相连的小横杆上，以增加单杆承载力。

满堂支架计算书

海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。

海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（标准段为单箱双室），箱梁高度，箱梁顶宽。

对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。

满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。

1 荷载分析荷载分类作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类。

⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。

①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。

②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。

③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。

⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。

①施工人员及施工设备荷载。

②振捣混凝土时产生的荷载。

③风荷载、雪荷载。

荷载取值（1）雪荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为m2。

根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012 ）雪荷载计算公式如下式所示。

Sk=ur×so式中：Sk——雪荷载标准值(kN/m2)；ur——顶面积雪分布系数；So——基本雪压(kN/m2)。

根据规《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）规定，按照矩形分布的雪堆计算。

由于角度为小于25°，因此μr取平均值为，其计算过程如下所示。

Sk=ur×so=×1=m2（2）风荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录可知，风的标准荷载按照50年一遇取西宁市风压为m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）风荷载计算公式如下式所示。

满堂支架计算书讲课稿

附件1 现浇箱梁满堂支架受力计算书一、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。

立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm 方木；纵向方木上设10×10cm 的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m （净间距0.15m ）、在跨中其他部位间距不大于0.3m （净间距0.2m ）。

模板宜用厚1.5cm 的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm 厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。

具体布置见下图：支架横断面图、支架搭设平面图、支架搭设纵断面图支架横断面图128015601898,69支架搭设平面图挖开线计设、底45°顶角置平水夹设部部刀向竖面撑剪间地与3.6m，距刀剪撑4.8m平距间刀撑剪，中部水支架搭设纵断面图主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：（1）30m+45m+30m顶推现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。

纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm，跨中横隔板下1.5m范围内的支架顺桥向间距加密至60cm。

（2）2*27.45m、4*29.439m、3*28.667m、4*28.485m现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。

满堂式盖梁支架计算书_pdf

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q=（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）/(2×11.64)=3.56tf/m; Ma=-2.332×q/2=-9.66tf.m; Mc=-5.732×q/2+20.74×3.4=12.07tf.m Mc 控制设计； 321 钢桁片的截面特性：A=25.48×2 cm2;W=3570 cm3; 4、321 钢桁梁强度复核 σ＝1.2×Mc×107/(3570×103)=40.57 MPa <[σ]=210MPa; 抗弯能力满足要求。 Q＝20.74-2.33×3.56=12.45tf<Q 容=24.5tf。抗剪能力满足要求。 5、承重钢棒强度复核 A=3.14×1002/4=7854 mm W=3.14×1003/32=98125 mm3 M＝20.74×0.09=1.87 tf.m Q＝20.74 tf; σ ＝ 1.2×M×107/98125=228.69 MPa <[σ]=315MPa( 钢棒采用 16Mnφ100) τ=1.2×4×20.74×104/(3×7854)=42.25 MPa<[τ]=185MPa 钢棒抗弯抗剪均符合要求.
A钢结构设计规范»选取。 4）、简图
3、荷载计算 1）、模板重量：G1＝4.8T； 2）、支架重量：G2＝2×0.275×5=2.75T; 3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6） ×1.9×2.5=68.89T; 4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×102 =2.18T; 5)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;
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4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×102 =2.18T; 5)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T; 3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力 N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n; n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取 1.2;立柱管采用 ø48×3.5 钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取µ＝1。στµ 立柱抗压强度复核： σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求. 稳定性复核:λ= µL/i=76;查 GBJ17-88 得ϕ=0.807 σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa; 稳定性满足要求. 4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力 N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf; 扣件的容许抗滑移力 Rc=0.85tf. 使用两个扣件 2×Rc＝1.7 tf>1tf. 扣件抗滑移满足设计要求. 5．在支架搭设时应在纵横向每隔 4－5 排设 45 度剪力撑。二、悬空支架 1、说明： 1）、简图以厘米为单位。 2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。

拱桥满堂支架计算书

满堂支架计算书、工程概况1、主拱肋截面采用宽9.6m，高 1.3m 的单箱三室普通钢筋混凝土箱型断面，顶、底板厚度均为22cm，腹板厚度均为35cm，拱脚根部段为2m 长的实体段。

拱肋混凝土标号为C40，混凝土数量共计426.7m3，钢筋数量共计182994.5kg。

2、支架采用满堂式碗扣脚手架，平面尺寸为58m*9.6m。

其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm 组合形式布置纵横向均设置斜向剪力撑，以增加整个支架的稳定性。

3、拱盔采用φ48(d=3.5mm)钢管，钢管壁厚不得小于 3.5 mm( +0.025mm)弯制。

4、底模采用15mm 竹胶板，竹胶板后背10*8 木方，木方横桥向布置，布置间距30cm 控制。

二、满堂支架计算书1、支架荷载分析计算依据《公路桥涵施工技术规范》(JTG/F50-2011)《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 (JGJ166-2008)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130-2011) 《路桥施工计算手册》其他现行规范。

2、荷载技术参数a. 新浇钢筋混凝土自重荷载25KN/ ㎡b. 振捣混凝土产生的荷载 2.0KN/ ㎡( JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182)c. 施工人员、材料、机具荷载 2.5KN/ ㎡(JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182)d. 模板、支架自重荷载2.5KN/ ㎡e. 风荷载标准值采用0.6KN/ ㎡f. 验算倾覆稳定系数2( JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182)3、荷载值的确定进行支架设计时，所采用的荷载设计值，取荷载标准值分别乘以下述相应的荷载分项系数，然后组合而得；本工程满堂支架采用碗扣式脚手架搭设，其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm 组合形式布置，其上设可调顶托，上铺钢管和方木形成模板平台，支架承载最不利情况为拱板混凝土浇注完毕尚未初凝前底板范围内的杆件承载。

满堂支架支架计算书

附件支架、模板结构验算一、工程概况DKxxxx+xxxx xxxx桥主要用于跨越xxxx路，为8m宽水泥路，设计采用1-16m刚构跨越道路。

桥长12.2m。

本桥顶板采用支架法现浇施工。

二、计算依据1.工程设计图纸及地质资料2.《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）3.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）4.《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社5. 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）6. 其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准三、支架材料要求根据施工技术条件，采用满堂碗扣式支架。

钢管规格为φ48×3.5mm（根据进场材料实际壁厚进行验算）。

钢管的端部切口必须平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。

扣件按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。

扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

支架材料及施工必须满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的规定。

所有钢材均为A3钢，所有木材均为红松，根据《路桥施工计算手册》P176-P177规定，A3钢材容许应力分别为：抗拉、抗压轴向力[σ]=140MPa、弯曲应力[σw]=145MPa、剪应力[τ]=85MPa、E＝2.1×105MPa。

红松顺纹容许弯应力[σw]=12MPa、E＝0.9×104MPa。

四、支架布置和验算(一)支架布置采用钢管支架，横、顺桥向间距均为0.6m。

支架搭设联系横杆步距为0.9m，支架搭设宽度为14.4m宽。

每根立杆下端为道路混凝土路面，厚200mm，用以扩散支架底托应力。

立杆顶端安装可调式Ｕ形支托，先在支托内安装顺桥向方木（10cm×10cm），长7m，间距为0.6m，再按设计间距和标高安装横桥向方木（10cm×10cm），长14m，间距为0.3m，其上安装底模板。

满堂支架的计算算例(1)

满堂支架的计算算例一、概述1、工程概况安庆长江公路大桥E标工程南岸堤外引桥为双幅分离式桥梁，单幅一联6跨（6×40m=240m）为单箱单室预应力混凝土斜腹板等截面连续梁，梁高2.5m，箱梁顶板跨12.75m，底板宽5.384m，箱梁顶、底板厚均为0.25m ,腹板厚0.5m，两侧翼缘板悬臂长度均为2.85m，全桥仅在桥墩支点截面处设置端，中横梁。

桥面横坡在-3%～2%变化，桥面横坡由梁底垫石变高度使梁体整体旋转而形成，箱梁横断面与梁高均保持不变；桥面纵破为2.75%。

桥面横坡见下表：桥面横坡一览表墩号桥面横坡梁底轴线与桥轴线距离（cm）左幅（%）右幅（%）左幅右幅YR11 0.116 0.020 662.20 657.15YR12 -1.217 0.020 665.65 657.15YR13 -2.551 -2.551 669.00 655.60YR14 -3.000 -3.000 670.15 654.35YR15 -3.000 -3.000 670.15 654.35YR16 -3.000 -3.000 670.15 654.35YR17 -3.000 -3.000 670.15 654.35箱梁采用单向预应力体系，纵向预应力钢束设置采用фj15.24钢绞线，Rby=1860Mpa，波纹管制孔。

每跨单侧腹板内设置6束16孔钢束，在接缝处采用钢束联结器接长；顶板设置12束7孔钢束，钢束长为14米，一端为P锚，一端为张拉锚，钢束跨越桥墩顶分布置，每侧各长7米；底板设置4束7孔钢束，一端为P锚，一端为张拉锚，每束钢束跨越施工接缝分布在两跨内。

2、施工方法简介南堤外引桥位于缓和曲线段，桥位区多为农田、耕地及居民拆迁区，陆地施工条件相对较好。

施工时，先将桥位地基处理后，采用扣件式满堂脚手架单幅逐跨现浇施工工艺进行施工，施工时，翼缘模板及外侧模采用定制钢模板（按首跨长配置一套模板），内模采用胶合板（按首跨长配置一套模板），底模采用玻璃钢竹胶板（按一个标准跨和一个首跨长度配置）。

桥梁满堂支架计算书说明书

满堂支架及模板方案计算说明书西滨互通式立体交叉地处厦门市翔安区西滨村附近，采用变形苜蓿叶型方案,利用空间分隔的方法消除翔安大道和窗东路两线的交叉车流的冲突,使两条交叉道路的直行车辆畅通无阻。

Q匝道桥为窗东路上与翔安大道相交的主线桥梁，桥跨布置为5×28+5×28+（28+2×35+34+33）+3×27m，预应力砼连续箱梁，梁高2.0m，箱梁顶宽为8.0～18.58m，箱梁采用C50混凝土。

以Q桥左线第一联为例，梁高2m，顶宽13.5m，支架最高6m，跨径5×28m，支架采用碗扣式多功能脚手杆（Φ48X3.5mm)搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，墩旁两侧各3.0m范围内的支架采用60×60×120cm的布置形式，墩旁外侧3.0m～8m范围内、纵横隔板梁下1.5m的支架采用60×90×120cm的布置形式，其余范围内（即跨中部分）的支架采用90×90×120cm的布置形式支架及模板方案。

立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在端横梁和中横梁下间距0.25m，在跨中其他部位间距0.35m。

1荷载计算1.1荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。

⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。

⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。

⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。

⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。

现浇梁满堂及钢管柱支架计算书[最终版]

附件：新丰互通B/C匝道桥现浇梁施工支架结构计算书一、工程概况新丰互通立交位于朱屋村南侧，是新丰县城及周边地区车辆上下高速的主要出入口，本合同段在新丰江北侧的朱屋村南侧山间设置新丰互通。

采用半定向T型互通立交与G105一级路顺接，方便新丰县城及周边村镇的车辆上下高速公路。

互通共设置主线桥1座，匝道桥4座，其中B/C匝道桥上部结构采用现浇箱梁结构；BK0+627.375匝道桥桥跨布置为3*（3×28.75）预应力现浇箱梁+12×30m预应力T梁； CK0+284.306匝道桥桥跨布置为11×20m预应力现浇箱梁+2×25现浇箱梁。

根据设计图纸，B匝道桥第一～三联上部结构采用3*28.75米预应力混凝土现浇箱梁，桥面宽10.5m，梁体采用单箱单室斜腹板结构。

梁高1.75cm，顶宽10.3m，悬臂长2.25m，底宽4.94m，顶板厚度28cm，腹板厚度45～65cm，底板厚度22cm；每跨在跨中设置横隔板。

C匝道桥第一～三联上部结构采用20米预应力混凝土现浇箱梁，桥面变宽，采用单箱单室斜腹板结构。

梁高1.50m,悬臂长2.25m，腹板厚45～65cm，顶板厚28cm，底板厚22cm；第三联每跨跨中设置横隔板；第四联上部结构采用25米预应力混凝土现浇箱梁，桥面宽10.5m，采用单箱单室斜腹板结构，梁高1.60m，箱梁悬臂长2.25m，腹板厚45cm～65cm，顶板厚28cm，底板厚22cm，在每跨跨中设置横隔板。

二、编制依据（1）《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110—2011）（2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（4）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（5）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)三、上部梁体施工方案新丰互通B匝道桥现浇箱梁共3联，每联3跨，其中第一联位于新丰互通E匝道和主线路基之间填平区，地形较平坦，梁底至原地面高度在3-13m间，采用满堂支架现浇施工；第二联前两跨横跨主线路基，地形较为平坦，梁底至原地面高度在7-13m间采用满堂支架现浇施工，第三跨横跨C匝道桥桥，桥区位于主线路基左侧边坡，梁底至原地面高度在13-20m间，采用满堂支架现浇法施工；第三联由于梁底至原地面高度在20m以上（22-29m），采用钢管柱贝雷支架法施工新丰互通C匝道桥共4联，均为现浇箱梁结构，第一联共4跨，每跨跨径为20m，梁底距原地面高度在7-13m间，采用满堂支架现浇施工；第二联共4跨，每跨跨径为20m，梁底距原地面高度在13-19m间，采用钢管柱贝雷支架法施工；第三联共3跨，每跨跨径为20m，梁底距原地面高度在在7-18m间，采用钢管柱贝雷支架法施工；第四联共2跨，跨径为25m，横跨主线路基，梁底距原地面高度在在7-8m间，采用满堂支架现浇施工。

XX桥满堂支架计算书

连续箱梁满堂支架设计计算书编制：复核：审核：现浇箱梁满堂支架计算书设计依据设计采用规范1.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；2.《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）；3.《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；4.《路桥施工计算手册》周水兴等主编（人民交通出版社）；5.《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）；6.《木结构设计规范》（GB5005-2003）。

材料力学及截面特性现浇支架所需用到的材料力学特性见下表。

表2.2-1 材料力学特性现浇支架结所需截面特性见下表。

表2.2-2 材料截面特性3. 设计说明碗扣式支架由可调底座、立杆、横杆、可调托座、横桥向分配梁（I12工字钢）、顺桥向方木、厚竹胶板等组成，详见图。

箱梁支架构造图（单位：mm ）支架布置： 1、立杆布置：支架立杆水平间距在顺桥向梁端两侧3.5m 范围采用0.6m ，其余顺桥向纵向间距为0.9m ，横向梁底中央正下方宽度范围内采用0.6m ，翼板外侧施工平台脚手架搭设横向间距0.9m ，步距120cm 。

剪刀撑布置：顺桥向每7跨设置一排通高横桥向剪刀撑；横桥向剪刀撑分别在支架最外侧，两个边腹板、中腹板位置设置。

底、腹板为15mm竹胶板，模板下方为纵桥向放置的10cm方木，间距腹板位置0.2m，翼缘及底板位置0.3m，按实际情况加密。

方木下方为横桥向通长的I12工字钢，由支架顶托往下传力。

外腹板侧面模板的面板为15mm竹胶板，横肋采用10cm方木，竖肋为φ48×3.5mm钢管弯制。

由带顶托的φ48×3.5mm钢管作为竖肋支撑，结合立杆纵距布置，φ48×3.5mm钢管与不少于两根支架立杆之间用扣件固定，且靠近外侧边缘的一个扣件要尽量接近水平杆节点位置。

为增强结构的安全，立杆最上端步距设置为90cm。

4. 支架结构验算4.1 碗扣支架承载力计算由于现浇箱梁时，混凝土对底模及以下支架为竖向力荷载，对侧模为水平力荷载，故分别对竖向和水平力进行计算。

拱桥满堂支架计算书

满堂支架计算书、工程概况1、主拱肋截面采用宽9.6m，高1.3m 的单箱三室普通钢筋混凝土箱型断面，顶、底板厚度均为22cm，腹板厚度均为35cm，拱脚根部段为2m 长的实体段。

拱肋混凝土标号为C40，混凝土数量共计426.7m3，钢筋数量共计182994.5kg。

2、支架采用满堂式碗扣脚手架，平面尺寸为58m*9.6m。

其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm 组合形式布置纵横向均设置斜向剪力撑，以增加整个支架的稳定性。

3、拱盔采用φ48(d=3.5mm)钢管，钢管壁厚不得小于3.5 mm( +0.025mm)弯制。

4、底模采用15mm 竹胶板，竹胶板后背10*8 木方，木方横桥向布置，布置间距30cm 控制。

2、荷载技术参数a. 新浇钢筋混凝土自重荷载25KN/ ㎡b. 振捣混凝土产生的荷载 2.0KN/ ㎡( JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182)c. 施工人员、材料、机具荷载 2.5KN/ ㎡(JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182)d. 模板、支架自重荷载 2.5KN/ ㎡e. 风荷载标准值采用0.6KN/ ㎡f. 验算倾覆稳定系数2( JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182)3、荷载值的确定进行支架设计时，所采用的荷载设计值，取荷载标准值分别乘以下述相应的荷载分项系数，然后组合而得；本工程满堂支架采用碗扣式脚手架搭设，其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm 组合形式布置，其上设可调顶托，上铺钢管和方木形成模板平台，支架承载最不利情况为拱板混凝土浇注完毕尚未初凝前底板范围内的杆件承载。

大桥满堂支架设计计算

××大桥满堂支架设计计算满堂支架设计及预拱度设置计算1. 脚手架稳定性计算：本计算以53#-57#墩左幅箱梁为例，对满堂支架结构的稳定性和安全性进行了验算。

为了便于施工，初拟支架横距0.6m，纵距0.9m,步距1.2m,并在管架间布置剪刀撑。

1) 荷载计算：I. 箱梁自重：G=P/S= r×s×1/S=25×10.50667×1/12..225=21.486 KN/m2由于西互通箱梁不规则,故本计算取一个标准横断面,计算其横截面积s,按荷载全部集中在箱梁底板面积上计算,砼容重按25KN/m3计算。

s——箱梁纵向1米的底板面积（m2）。

II. 支架配件自重：0.3 KN/m2III. 满堂支架上木模及连杆自重：0.75 KN/m22) 活荷载计算：I. 结构脚手架均布活荷载标准值(施工荷载)： 3 KN/m2II. 水平风荷载：Wk=0.7µzµsW0=0.294 KN/m2式中 Wk——风荷载标准值（KN/m2）；µz——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定采用；µs——脚手架风荷载体形系数，按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）取值；µs本计算中取1.0；W0——基本风压（KN/m2），按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定采用；W0本计算中取4.0。

为了简化计算，脚手架每排立杆承受的结构自重标准值采用该排立杆内，外立杆的平均值。

3) 荷载组合：I. 模板支架立杆的轴向力设计值N，应按下列公式计算：按不组合风荷载情况计算：N=1.2∑NGk+1.4∑NQk=1.2×(21.486+0.3+0.75)+1.4×3=31.24KN/m2∑NQk——模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和；∑NGk——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

满堂支架计算书【范本模板】

满堂支架计算书海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。

海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁(标准段为单箱双室)，箱梁高度1。

7m，箱梁顶宽15。

25m。

对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。

1 荷载分析1.1 荷载分类作用于模板支架上的荷载,可分为永久荷载（恒荷载)和可变荷载（活荷载)两类。

⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载.①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重.②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。

③配件自重，根据工程实际情况定，包括:脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。

⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。

①施工人员及施工设备荷载。

②振捣混凝土时产生的荷载。

③风荷载、雪荷载。

1.2 荷载取值（1）雪荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）查附录D。

5可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为0。

20kN/m2。

根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012 ）7。

1.1雪荷载计算公式如下式所示。

Sk=ur×so式中：Sk-—雪荷载标准值(kN/m2）;ur——顶面积雪分布系数；So—-基本雪压(kN/m2）。

根据规《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012）7。

2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。

由于角度为小于25°，因此μr取平均值为1。

0,其计算过程如下所示。

Sk=ur×so=0.20×1=0。

20kN/m2(2)风荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D。

桥梁满堂支架计算

满堂支架计算碗扣式钢管支架门架式钢管支架扣件式满堂支架（后图为斜腿钢构）1立杆及底托1.1立杆强度及稳定性（通过模板下传荷载）由上例可知，腹板下单根立杆（横向步距300mm，纵向步距600mm）在最不利荷载作用下最大轴力P=31.15KN，在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应（未计入风压，风压力较小可不予考虑）。

可采用此值直接计算立杆的强度和稳定性。

立杆选用Ф48*3.5小钢管，由于目前的钢管壁厚均小于 3.5mm 并且厚度不均匀，可按Ф48*3.2或Ф48*3.0进行稳定计算。

以下按Ф48*3.0进行计算，截面A=424mm2。

横杆步距900mm，顶端（底部）自由长度450mm，则立杆计算长度900+450=1350mm。

立杆长细比：1350/15.95=84.64按 GB 50017--2003 第132页注1 计算得绕X轴受压稳定系数φx=φy=0.656875。

强度验算：31150/424=73.47N/mm2=73.47MPa，满足。

稳定验算：31150/(0.656875*424)=111.82MPa，满足。

1.2立杆强度及稳定性（依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》）支架高度16m，腹板下面横向步距0.3m，纵向（沿桥向）步距0.6m，横杆步距0.9m。

立杆延米重3.3Kg=33N，每平方米剪刀撑的长度系数0.325。

立杆荷载计算：单根立杆自重：(16+（16/0.9）*（0.3+0.6）+0.325*16*0.9)*33=1210N=1.21KN。

单根立杆承担混凝土荷载：26*4.5*0.3*0.6=21.06KN。

单根立杆承担模板荷载：0.5*0.3*0.6=0.09KN。

单根立杆承担施工人员、机具荷载：1.5*0.3*0.6=0.27KN。

单根立杆承担倾倒、振捣混凝土荷载：（2.0+4.0）*0.3*0.6=1.08KN。

风荷载：W K=0.7u z*u s*w0风压高度变化系数u z查《建筑结构荷载规范》表7.2.1可取1.25（支架高度20m内，丘陵地区）；风荷载脚手架体型系数u s 查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表 4.2.4可取1.3ψ（敞开框架型，ψ为挡风系数，可查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表A-3，表中无参照数据时可按下式计算）；挡风系数ψ=1.2*An/Aw。

[]天津]铁路工程特大桥满堂支架施工设计计算(附图)_secret

0#段支架检算说明书1、荷载计算(1)箱梁砼自重：根据图纸计算钢筋砼容重为现浇梁翼板砼自重荷载平均为：0#段范围内梁体砼自重荷载平均为：(2)施工人员及机械设备：(3)模板自重：(4)振捣砼时产生的荷载：(5)倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2、横向支撑肋检算0#段箱身下满铺10cm×10cm方木作为横向支撑肋，按均布荷载下的简支梁计算，计算跨度。

，，0#段范围内作用在横支撑上的荷载：，，跨中最大弯矩：，抗压强度满足要求。

，挠度满足要求。

3、纵向方木支垫检算0#段纵向方木截面15㎝×15㎝，，，，按照均布荷载下的简支梁计算，受力图示如下：箱身和翼板下纵向方木计算跨径均为，箱身下竖向荷载最大，所以只检算该部位。

箱身下作用在纵向方木支撑上的荷载为：，，跨中最大弯矩：，抗压强度满足要求。

，挠度满足要求。

箱身下纵向方木满足要求，则翼板下方木满足荷载要求。

4、支架承载力检算(1)承载力检算根据碗扣式支架的技术参数可知，支架钢管外径48mm，壁厚3.5mm，横杆层距1.2m时，单根承载力为3t。

由上面的计算知：0#段底模下0.6m范围内纵向方木所受荷载最大，为29kN/m2，横向间距0.6m,所以单根立杆上荷载为：即1.74t，满足要求。

(2)稳定性检算由上面的计算可知支架立杆最大受力为：17.4kN。

，强度满足要求。

（偏于安全考虑按两端铰支取μ=1.0），符合要求。

查表得：稳定系数，稳定性满足要求。

5、地基检算C20砼上立杆最大受力为，单根立杆承担的支架体系自重最大为1.3KN，立杆与地基接触面积为15cm×15cm，C20砼的受力扩散角取45°计算模型如下：(1)砼层承载力检算立杆对砼表面的压强为：砼层选用C20砼，强度满足要求。

(2)灰土层承载力检算砼容重取2.5t，则砼层对三七灰土层表面的压强为：因混凝土层厚30cm，有荷载重叠的部分，故支架立杆通过砼层对三七灰土层表面的压强为：三七灰土表层受到的压强为：三七灰土层的承载力要求为不小于200kPa，故也满足要求。

框构桥满堂支架计算书

附件1****框构中桥满堂支架计算书1、工程概况***框构中桥结构为12m+20m+12m，净高7.5m，顶板厚1.0m、底板厚1.2m，外侧墙身厚1.0m，中隔墙厚0.9m，桥梁宽度为15m。

桥梁主体为C40钢筋混凝土。

纵断面（单位：m）2、支架布置形式2.1顶板支架立杆支架采用碗扣式支架，材料壁厚 3.0 mm（考虑到目前市场上钢管质量参差不齐，部分钢管的壁厚达不到3.5mm，所以验算时按照壁厚3mm），外径φ48 mm。

上下托均采用可调式上下托，剪刀撑采用外径φ48 mm普通钢管，壁厚3.0 mm。

立杆纵、横距均为600mm，横杆水平步距均为1200mm；立杆采用2根LG-300+1根LG-120组合，支架高度为7.2m，立杆伸出支架0.45m；支架顶部设纵、横向分配梁，横向分配梁采用2根φ48×3.0mm钢管，设在顶部托盘上，纵向分配梁采用100x100mm方木垂直搭设在横向分配梁上，间距均为300mm；在纵向分配梁上铺设15mm厚竹胶板作为顶板底模。

顶板侧模为15mm厚竹胶板，模板背肋为100x100mm方木，竖直布设于模板背后，间距为400mm，在方木背肋后设置2根φ48×3.0mm钢管分配梁，层间距为500mm。

侧模采用“内拉外顶”方式加固，每道分配梁设Φ14的拉筋，水平间距为600mm,顶板左右侧拉筋对应焊接在顶板主筋上，外侧用钢管支架顶在分配梁上，水平间距为600mm，层间距为400mm。

2.2侧（隔）墙模板及支撑侧（隔）墙模板采用厚2.3mm的钢模板，采用φ16的对拉筋，正方形布置，水平间距为600mm，竖向间距为1000mm，施工时分两次施工，第一次施工3.5m，第二次施工2.8m。

满堂支架其余布置，如天杆、扫地杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑等参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。

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满堂支架计算
碗扣式钢管支架门架式钢管支架
扣件式满堂支架（后图为斜腿钢构）
1 立杆及底托
1.1 立杆强度及稳定性（通过模板下传荷载）
由上例可知，腹板下单根立杆（横向步距300mm纵向步距
600mm在最不利荷载作用下最大轴力P=31.15KN,在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应（未计入风压，风压力较小可不予考虑）。

可采用此值直接计算立杆的强度和稳定性。

立杆选用①48*3.5小钢管，由于目前的钢管壁厚均小于 3.5mm 并且厚度不均匀，可按①48*3.2或①48*3.0进行稳定计算。

以下按
①48*3.0进行计算，截面A=424mm
横杆步距900m®顶端（底部）自由长度450mq则立杆计算长度900+450=1350mm。

强度验算：31150/424=73.47N/mm2=73.47MPa 满足。

稳定验
算：31150/（0.656875*424）=111.82MPa ，满足。

1.2 立杆强度及稳定性（依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》）
支架高度16m,腹板下面横向步距0.3m,纵向（沿桥向）步距0.6m,横杆步距0.9m。

立杆延米重3.3Kg=33N,每平方米剪刀撑的长度系数0.325
立杆荷载计算：
单根立杆自重：(16+ ( 16/0.9 )* ( 0.3+0.6 )
+0.325*16*0.9)*33=1210N=1.21KN 。

单根立杆承担混凝土荷载：26*4.5*0.3*0.6=21.06KN 。

单根立杆承担模板荷载：0.5*0.3*0.6=0.09KN 。

单根立杆承担施工人员、机具荷载： 1.5*0.3*0.6=0.27KN 。

单根立杆承担倾倒、振捣混凝土荷载：( 2.0+4.0 ) *0.3*0.6=1.08KN 。

风荷载：W K=0.7u z*u s*w0
风压高度变化系数U z查《建筑结构荷载规范》表721可取 1.25 (支架高度20m内，丘陵地区)；风荷载脚手架体型系数U s 查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表 4.2.4 可取 1.3书(敞开框架型，书为挡风系数，可查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表A-3，表中无参照数据时可按下式计算)；
挡风系数书=1.2*An/Aw o 1.2为节点增大系数；An为挡风面积( An=( L+h+0.325*L*h ) *d= ( 0.6+0.9+0.325*0.6*0.9 ) *0.048=0.08m 2，L 为立杆的纵距，h 为横杆的步距，0.325 为每
平方米剪刀撑的长度， d 为钢管的外径) ；Aw 为迎风面积
2
(Aw=L*h=0.6*0.9=0.54m 2，L 为立杆的纵距，h 为横杆的步距) o 故书=1.2*0.08/0.84=0.114 );
基本风压w查《建筑结构荷载规范》 D.4表可取0.30KN/m2 (根据地区情况，浙江杭州) o
风荷载为W K=0.7*1.25*1.3*0.114*0.3=0.04 KN/m
不考虑风载时立杆的强度和稳定性：
立杆计算荷载：N=1.2*( 1.21+21.06+0.09 )+1.4* (0.27+1.08 ) =28.72KN。

由于28.72KN<31.15KN(单根立杆在最不利荷载作用下由模板下传的最大轴力P=31.15KN)，由于立杆最大轴力为31.15KN时已通过强度和稳定性计算，故无需检算。

考虑风载时立杆的强度和稳定性：
立杆计算荷载：N=1.2*(1.21+21.06+0.09 )+1.4*0.85*
(0.27+1.08 )=28.44KN=28440N。

风荷载产生的弯矩：M=1.4*0.85*W K*L*h 2/10 (3跨连续梁弯
矩公式，L 为立杆的纵距，h 为横杆的步距)，
M W=0.85*1.4*0.04*0.6*0.9 2/10=0.0023KN.m=2300N.mm。

1.3 立杆压缩变形
5
£ =N*H/ (E*A)=28720*16000/(2.06*10 5*424)=5.26mm
H 为立杆的总高度，E为弹性模量，A截面面积。

1.4 底托检算
当立杆最大轴力超过40KN 时，则大于标准底托的承载能力，需要另行设计底托或对现有底托采用加强措施（《扣件式钢管脚
手架计算手册》90页，王玉龙编著）
组合支架 2地基承载力
模板下传最不利荷载作用下最大轴力 31.15KN ，立杆下传轴力采用根据规范计算为 28.72KN ，以31.15KN 作为控制计算。

一个底托下混凝土垫板最大面积为 0.3*0.6=0.18m 2 （腹板下面，按全部硬化处理）
地基承载力设计值最小需要满足 31150/0.18=173.06KPa
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P=31.15KN<40KN N=28.44KN<40KN 故满足底托承载力要求。

复杂地形组合支架
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当立杆横纵间距大于0.6m时，通过以下办法来计算地基承载力：底托宽度0.15m，硬化混凝土厚度h，混凝土压力扩散角为45。

则立杆轴力传递到地基表面的面积为（2*h+0.15）2O
上例中混凝土厚度0.2m，则单根立杆地基顶面承压面积为：
2 2
0.55 =0.30mm。

在此说明：根据《扣件式钢管脚手架安全施工规范》 5.5立杆地基承载力计算：地基承载力设计值fg=kc*fk （fk为地基承
载力标准值，kc为支架地基承载力调整系数，对碎石土、砂土、回填土应取0.4，对粘土应取0.5，对岩石、混凝土应取1。

3支架总体弹性沉降值
面板最大挠度0.2mm次楞（横梁）最大挠度0.04mm主楞（纵梁）最大挠度0.18mm,立杆压缩值5.26mm则不考虑地基沉降因素支架弹性沉降值为：5.68mm。